角频率
- 基于参数协同自适应的VSG 控制策略研究
度；ω0为额定角频率；δ 为VSG 的功角。根据同步发电机的一次调频，VSG 的功频控制方程为式中：Pref为给定有功功率；Km为有功下垂系数。同理，VSG 的无功-电压控制由励磁控制器来实现，通过调节虚拟电势E 以维持VSG 输出电压的稳定。励磁调节控制方程为式中：E、E0分别为励磁电动势和空载电势；Uref、U 分别为VSG 输出电压的参考值和实际值；KQ是无功调节系数；KV是电压调节系数。由式（1）和式（3）可得VSG 的控制框图如图2所示。图2 V
自动化与仪表 2023年10期2023-11-15
- 基于角谱域和时间反演的任意均匀场的生成方法*
转换为求解不同角频率信号的相互叠加.2.1 一维均匀场的合成一维均匀场的数学模型可以用矩形窗函数表示.假设在x轴上有宽度为τ的均匀场,该均匀场可表示为其中A表示该均匀场的幅度.对Eumf进行傅里叶变换,将其变换为角谱域形式,即其中,kx表示x方向的空间角频率(空间波数),sinc(·)是辛格函数.可以看出一维均匀场的角谱域形式是一个与均匀场宽度τ相关的辛格函数.在自由空间中当|kx| >k0时,即x方向的空间波数kx大于自由空间波数k0,此时的电磁波为倏逝
物理学报 2023年18期2023-10-06
- VSG惯量及阻尼的协同自适应控制研究
应控制算法，当角频率的变化率小于一定阈值时，惯量取较小数值，否则取较大数值，该方法本质上属于有级调整，无法实现惯量对频率变化的优化追踪；文献[9]提出一种由VSG转子角频率变化率和偏差量共同决定的虚拟惯量自适应控制策略，在一定程度上解决了自适应的有效追踪，但未给出虚拟惯量的选取范围及关键参数的选取依据；文献[10]的研究包含了棒棒控制、反正切惯量和指数型惯量三种灵活控制惯量方法，对关键参数进行灵敏度计算和根轨迹分析，证明了指数型惯量调节对系统的动态响应及频
电力系统及其自动化学报 2023年1期2023-02-13
- 机载柱形共形阵低空风切变风速估计方法
线性阵列在空间角频率与天线方向图方面有较大区别。1.1 地杂波如图1所示为机载前视阵雷达模型，地面散射单元水平方位角与俯仰角为θ和φ，波束空间锥角为ψ。图1 机载柱形共形阵前视阵示意图由此可以求得柱形共形阵杂波的空间角频率ωsc、时间角频率ωtc:sin-1(sinθcosφl))(1)(2)式中：V为载机平台速度；ξ为柱形共形阵元对应圆弧角；ρ为柱形共形阵元圆弧对应的圆弧半径；n=1,2,…,N，N为合成后的阵元数；l=1,2,…,L,L为回波距离单元数
雷达科学与技术 2022年6期2023-01-09
- 基于RBF的VSG转动惯量和阻尼系数自适应控制策略
析同步发电机的角频率与惯量之间的函数关系，建立近似的线性关系来调整惯量，解决了乒乓算法存在的离散控制问题。在文献[10-12]中更是引入了自适应阻尼系数完成对系统的控制，提升了控制效果。根据文献[13]，惯性J和阻尼系数D与角频率ω之间的关系是非线性的。因此，需要使用一种用于解决非线性问题的算法，此种算法既不会因为复杂的计算过程影响电力电子设备的反应速度，又能解决惯性J和阻尼系数D与角频率ω之间的非线性问题。在文献[14]中，通过径向基函数(radial
电力建设 2022年9期2022-08-30
- 低速区列车牵引系统的电制动力提升控制方法*
再生制动在定子角频率大于零和反接制动在定子角频率小于零时制动转矩的可控性；其次，通过间接矢量控制磁场定向和直接矢量控制磁链观测证明了反接制动的实现原理和可行性，进而提出由再生制动自然换向至反接制动的全电制动方案；最后，通过小功率试验验证了所提方案的有效性。2 异步牵引电机数学模型目前，异步牵引电机控制以转子磁场定向控制为主。根据磁场定向控制的基本原则，需要在按转子磁场方向定向的同步旋转坐标系(MT坐标系)下建立电机的数学模型。由于M轴与转子磁场旋转方向一致
电气工程学报 2022年2期2022-08-06
- 计及横向剪切效应的环形谐振子理论研究
系数、二阶弯曲角频率等参数。因此，本节利用上述位移模式式(1)、广义应力式(5)、应变式(7)以及本构关系式(6)，根据哈密顿原理，对环形谐振子动态响应问题进行系统地研究和求解。根据环结构的哈密顿原理，可得(8)并且(9)(10)其中(11)将本构关系式(6)代入平衡方程式(10)中，从而有(12)至此，建立了考虑横向剪切效应的环结构理论，此外，环形结构的连续性(周期性)条件可表述为(13)3 动态问题的求解方法进动系数及二阶弯曲角频率是谐振陀螺设计领域的
导航定位与授时 2022年4期2022-08-05
- 负反馈放大电路的稳定性分析与设计
：f=f0时，角频率ω=2.1e+05 rad/s，Gm=-31.7 dB<-10 dB，满足幅值裕度要求；f=fc时角频率ω=1.8e+04 rad/s，φm=91.6°>45°，满足相位裕度要求，电路稳定；Case2：f=f0时，角频率ω=2.1e+05 rad/s：Gm=-1.7 dB>-10 dB，不满足幅值裕度要求；f=fc时角频率ω=1.9e+05 rad/s，φm=3.49°2.2 Nyquist图中设计稳定裕度图3 Nyquist稳定性判据
电气电子教学学报 2022年3期2022-07-30
- 电网频率小扰动下虚拟同步发电机统一模型关键参数辨识
的阻尼转矩参考角频率采用电网角频率g[13]，此时阻尼转矩参与系统动态调节过程；参考角频率采用额定角频率0[14]，此时阻尼转矩参与动态与稳态调节过程。调速器同理，参考角频率可选取电网角频率g或额定角频率0，这就使VSG的建模多样化。为使VSG的参数辨识具有一般性，需建立统一的VSG模型以表征所有结构确定的VSG控制策略。在此基础上，将虚拟调速器的有功下垂系数分为动态和稳态有功下垂系数，分别控制其动态及稳态调节性能，建立统一的VSG控制模型。虚拟调速器及转
电气技术 2022年7期2022-07-22
- 基于阻抗识别的单相并网逆变器自适应电压前馈控制
以根据开环截止角频率与穿越角频率的比值来判断，通过设定该比值，保证在网侧感抗变化后不变，进而就保证了系统良好的相位裕度。为了设定值需要明确开环截止频率，所以该设计的思路就是首先确定开环截止频率，改进前馈策略后的开环截止频率由于远远小于LCL 型滤波器的谐振频率，系统的开环传递函数可以忽略掉高阶项成分，即忽略包含了电容的各高阶项，之后可以近似为：在2.2 节中通过分析可知，微电网的阻抗主要影响系统稳定性变化的是其感性成分，所以阻性部分可以忽略不计。同时高频段
现代电子技术 2022年11期2022-06-14
- 傅里叶变换与离散傅里叶变换相结合的信号谱分析教学新方法探讨
法。分析了模拟角频率和数字角频率的关系，从理论上推导出在频域上对FT的结果进行采样后，得到的傅里叶变换幅值是离散傅里叶变换幅值的Ts倍。以一个指数型衰减时域信号为例，通过仿真实验，验证了上述结论。实验结果显示，随着样本点的增加，经过修正后的离散傅里叶变换幅值与频域解析信号的幅值一致。说明DFT和FT是密切相关的，采用DFT的结果去测量信号频谱的理论值是合理的。1 模拟信号与数字信号的傅里叶变换1.1 信号的傅里叶变换对于模拟信号x(t)，其FT为：(1)其
黑龙江科学 2022年3期2022-03-08
- 孤岛微电网的分布式有限时间事件触发二次协调控制
，微电网电压和角频率参考值可由主网提供，通过联络线实现与主网的功率交换。孤岛模式下，微电网将面临更严峻的问题，既要求微电网系统自行维持角频率和电压的稳定以及实现有功和无功分配，又必须随时保持供需平衡，否则会导致系统稳态角频率和电压偏移额定值。因此，合理的角频率和电压控制策略是实现其自身稳定运行的关键。为了补偿传统下垂控制导致孤岛微电网系统的稳态角频率和电压偏差，提出了二次协调控制［1］。孤岛微电网二次协调控制是通过电压和角频率的给定参考值计算得到相应的调整
电力自动化设备 2021年11期2021-11-20
- 固黑铝炸药的流变性能及本构方程研究
应变量为1%，角频率按对数规律变化设定为0.1～100 s-1，为了使热不均匀性影响最小化，在每次样品开始测量前等待时间1 min，分别获得储能模量、损耗模量和复数粘度与角频率之间的关系曲线。2.3.2稳态流变性能测试采用旋转流变仪的剪切速率控制模式对样品的稳态流变性能进行测试，使用的夹具为平行板，转子为CP-25，校正高度为1 mm，样品量1 g，剪切速率按照对数规律变化方式控制在0.1～100 s-1内，测量点数37个点，每个数量级取12个点均匀分布，
兵器装备工程学报 2021年10期2021-11-08
- 分散相和分散介质对剪切增稠胶动态力学性能影响研究
制备的STG在角频率扫描下剪切储能模量、阻尼因子随角频率的变化规律。动态力学测试温度为25 ℃、应变为10%，角频率范围为0.1～100 rad/s，对不同工况下制备的STG样品的剪切储能模量(G′)和阻尼因子进行测试，得出剪切储能模量(G′)和阻尼因子与角频率的关系(表1)。表1 制备STG的不同工况2 结果与讨论2.1 STG动态力学性能研究剪切储能模量反映了单个旋转周期内STG形变能量的存储和释放，是其弹性性能的表征；阻尼因子表示振动周期内STG损耗
应用化工 2021年9期2021-10-18
- 基于辅助惯性功率调节的虚拟同步发电机模糊控制策略
振荡，但其输出角频率的超调量变大。文献[13-16]提出自适应惯性策略，指出在频率恶化阶段应该采用大惯性抑制频率恶化，而在频率恢复阶段应该采用小惯性加快频率的恢复速度，自适应惯性策略有效减小了频率超调，加快了频率恢复速度。文献[17-19]提出将自适应惯性和阻尼相结合进一步改善了VSG的性能，但自适应策略忽略了虚拟参数调节与系统输出功率和频率性能存在矛盾的问题[11]。文献[20]引入了与VSG基本结构相独立的强化惯性环节，在控制上更加灵活，但并未考虑该环
电机与控制学报 2021年7期2021-07-14
- 超低频振荡主导机组的在线监控方法
间常数；Δω为角频率增量；ΔPm为机械功率增量；ΔPe为电磁功率增量；D为发电机阻尼。忽略网损，发电机电磁功率增量ΔPe等于负荷有功增量ΔPL， 即ΔPe=ΔPL， 同时负荷只考虑频率调节效应，则ΔPL=KLΔω，KL为负荷频率调节效应系数。设调速原动系统的传递函数为Gm(s)， 对式(1)进行拉氏变换，有：TJsΔω=-Gm(s)Δω-(KL+D)Δω(2)式中s为超低频振荡主导特征根，s=σ+jωn， 则在其他特征根快速衰减后，有：TJωnjΔω+(K
南方电网技术 2021年4期2021-06-16
- 基于SHRP计划的沥青试验频率选择的研究分析
究，分析在哪个角频率下评价沥青抗车辙能力与抗疲劳开裂的能力更加明显。图1 疲劳开裂Fig.1 Fatigue cracking图2 车辙Fig.2 Rutting1 SHRP简介SHRP计划，即Strategic Highway Research Program，是美国国会在1987年批准的一个期限为5年(1987-1993)的基础研究项目，由 NRC(美国国家科学研究院)管理，由FHWA(联邦公路局)和AASHTO(美国州公路和运输工作者协会)合作完成，
太原科技大学学报 2020年5期2020-10-13
- 一种四元共聚聚酰胺酸溶液流变性能的研究
为80 Pa，角频率为1～500 rad/s。2 结果与讨论2.1 共聚聚酰胺酸溶液的剪切黏性特征2.1.1 非牛顿（假塑性）流体流体黏度（η）定义为应力（σ）与应变速率（˙r）之比：非牛顿流体分为膨胀流体和假塑性流体两种，其中，膨胀流体的剪切应力向上偏离线性关系，黏度随剪切速率的增大而上升；假塑性流体的剪切应力向下偏离线性关系，黏度随剪切速率的增大而下降[7]。在恒温25 ℃，剪切速率为0.1～100.0 s-1的条件下采用锥板（型号CP50-1）对固含
化学反应工程与工艺 2020年5期2020-07-11
- 时变外磁场下海森堡自旋链的热纠缠
模 型考虑两个角频率不同的余弦时变磁场分别加在Heisenberg XXZ链的两个量子比特上.此时系统的哈密顿量可以写为：(1)(2)其本征态及相应的本征值为：|φ1〉=|00〉，|φ2〉=|11〉,|φ3,4〉=sin±|01〉+cos±|10〉(3)E1=JΔ+B(cosω1t+cosω2t),E2=JΔ-B(cosω1t+cosω2t),(4)哈密顿量为H的热态也可以写成如下形式：(5)式中β=1/(kT)，k为玻尔兹曼常数，简单起见记为1，T为热力
原子与分子物理学报 2020年3期2020-05-13
- 切比雪夫Ⅱ型模拟高通滤波器的设计及实现*
p为通带上截止角频率，Ωst为阻带下截止角频率；n 为切比雪夫Ⅱ型模拟低通滤波器的阶数；ε 为常数，并且0当Ω=Ωp时，由式（20）可得：令考虑到式（23），则式（20）可写成：由式（24）可得：若对切比雪夫Ⅱ型模拟低通滤波器的角频率作归一化处理，由式（20）可知，则归一化切比雪夫Ⅱ型模拟低通滤波器的幅频特性平方函数可写成：式中，λ=Ω/Ωp为归一化角频率，λs=Ωst/Ωp。考虑到式（26），则有：由式（27）可知，HL(p)HL(-p)除了有2n个极点
通信技术 2020年4期2020-04-25
- 基于改进电压模型的感应电机无速度传感器矢量控制
影响，引入同步角频率的误差校正项和滤波环节，通过滑差迭代更新的方式保证参数估算的准确性。最后，仿真和DSP 实验平台验证了改进方案的有效性。1 感应电机矢量控制原理在两相MT 旋转坐标系下，采用转子磁场定向的控制策略时，存在ψrM=ψr，ψrT=0，则转子磁链方程可以改写:同样，考虑转子导条被短接，于是有urM=urT=0，这样感应电机的电压方程可以进一步简化:相应的转矩表达式可以表示:结合式(1)、式(2)，可以得到转子磁链和滑差角频率表达式:式中:us
微特电机 2020年2期2020-03-06
- 基于模糊控制的自适应虚拟同步发电机控制策略
过分析VSG的角频率变化率及功角曲线，提出一种可变虚拟惯量的VSG控制策略。为克服上述固定虚拟惯量、交变惯量和可变惯量的缺点，文献[8]推导了自适应虚拟惯量的修正表达式。以往研究主要集中在从VSG可控虚拟惯量的角度来削弱系统的振荡。实际上，阻尼系数对改善暂态响应也有显著影响，文献[9]研究使用VSG技术进行分布式发电的阻尼振荡方法。文献[10-11]提出一种基于VSG的虚拟惯性和阻尼协调自适应控制方法，但没有明确控制变量系数和优化模型边界条件阈值的选择原则
广东电力 2020年1期2020-03-03
- 航姿参考系统的改进杆臂效应补偿方法
中：Ω为振动的角频率，θ为俯仰角，θm为俯仰角的振动幅值，γ为横滚角，γm为横滚角的振动幅值，ψ为方位角.由欧拉角微分方程，振动环境下的角速度为(6)在微幅振动环境下，可以把θ,γ当作小角度处理，即(7)(8)由式(8)可见，振动环境下向心加速度项存在直流分量，依靠低通滤波无法将直流分量滤除.对式(6)求角加速度，可得在振动环境下角加速度仍为振荡形式，通过低通滤波可滤除切向加速度.但在机动环境下，若角加速度也包含有直流项时，低通滤波无法滤除角加速度直流项.
哈尔滨工业大学学报 2020年5期2020-02-24
- 余弦广义Padé逼近法及其在强非线性振子周期解求解中的应用
为广义Padé角频率，周期为π/ω。利用上式来逼近微分方程的周期解，取得了较理想的逼近结果，详见下文的求解和算例。2 强非线性自治振子的周期解考虑如下形式的自治振动系统(8)当g(x)为非线性函数时，上述方程需要利用摄动法求解，但摄动法的不足之处在于只能求解弱非线性的情形。当g(x)为高阶多项式函数或有理函数时，求解上述方程的周期解仍然是非常值得研究的课题。为此，本文基于广义Padé逼近方法，研究了当g(x)为任意非线性函数时，式(8)的周期解。用如下形式
振动与冲击 2019年22期2019-12-02
- 反转激发的以拍形式存在的钻柱横向振动
转速变化，弯曲角频率也有差异，并且环隙比越小，反转转速越高，弯曲角频率越高，应力幅值越大。试验结果表明，沿井壁作无滑动滚动的弯曲钻柱，其弯曲角频率等于反转角频率与正转角频率之和[7]。由于离心力作用，除钻柱上部和下部很短一段由于钻柱本身刚性没有贴至井壁外，钻杆柱各接头处均贴向井壁，如图1所示。图1 钻柱反转运动示意钻杆沿井壁做无滑动滚动时，其反转转速与自转转速呈线性关系[8]。ωp=[d/(D-d)]ωr=βωr(1)np=[d/(D-d)]nr=βnr(
石油矿场机械 2019年6期2019-11-28
- 基于Duffing混沌振子的短波3G-ALE信号多通道检测方法
通道中使用不同角频率本振将相关运算信号搬移至相同Duffing混沌振子周期策动力角频率附近；由于振子对同频信号的敏感性，只有当本振搬移后的角频率与周期策动力角频率一致或者相差很小时，振子输出状态发生变化，据此判定检测到截获信号中3G-ALE信号的存在，并根据振子所在检测通道的本振角频率推算载频频偏，进而估计出信号载频。该方法避免了对Duffing混沌振子内置参数的调整，一定程度上降低了常规混沌检测方法的复杂度，理论分析与仿真实验验证了该方法对于3G-ALE
中国科学院大学学报 2019年6期2019-11-22
- 三维箱体收敛于二维水动力学特性影响因素的研究
方向为90°,角频率为0.3～11 rad/s.2 算例分析与结果比较2.1 附加质量的分析通过水动力学软件AQWA对不同工况下的附加质量和二维附加质量进行计算,见图1～6.图1 水深0.6 m,宽1 m,升沉引起的附加质量由图1可知,对于水深0.6 m、宽1 m的工况而言,当频率较小时,箱体的长度越长,由升沉引起的附加质量的大小(这里指单位长度的值)偏离二维级数解的程度越大,出现这种现象有可能是计算的频率接近临界值而造成的问题,随着频率的增加,附加质量逐
武汉理工大学学报（交通科学与工程版） 2019年5期2019-10-28
- 电场作用下海马锥体神经元等效应建模
分析。a 刺激角频率10 rad/s b 刺激角频率10.75 rad/s c 刺激角频率为25 rad/sd 刺激角频率为34.5 rad/s e 刺激角频率为60 rad/sf 刺激角频率为81 rad/s g 刺激角频率96 rad/s h 刺激角频率130 rad/si 刺激角频率12 rad/s j 刺激角频率16.5 rad/s图6 不同电场角频率刺激时的放电状态Fig.6 Firing state of neurons when the st
吉林大学学报(信息科学版) 2019年4期2019-08-27
- 综合多维因素的路用基质沥青低温性能分析
温度扫描试验和角频率扫描实验。温度扫描实验是将温度控制在在-10 ℃～50 ℃之间，当频率分别为5 Hz,10 Hz,15 Hz,降温速率分别为1 ℃/min，2 ℃/min，3 ℃/min时进行试验并且获得相应的力学响应指标；角频率扫描实验在不同角频率下进行，角频率范围为1 Hz～20 Hz、温度分别为-10 ℃，-5 ℃，0 ℃，5 ℃，10 ℃，30 ℃，40 ℃，50 ℃时进行实验并且获得相应的力学指标。3 试验结果分析3.1 降温速率为1 ℃/m
山西建筑 2019年6期2019-03-06
- 空气泡沫的黏弹特性实验研究
间的应变；ω-角频率；γ0-施加于弹簧的最大应变；t-振荡时间。从而导出应力函数：由此可见，弹簧的应力和应变是同步的。（2）完全黏性响应-黏壶模型：在相同振荡应力情况下，黏壶的应变为：黏壶的应力与应变响应相位差90°。可定义一个相移角δ 概念来表达，相移角是应力响应与应变响应相位相差的角度。设定的应变相对于测得的应力要超前δ，此处δ=90°（甘油）。相移角δ 为0°时为纯弹性，即施加应变产生同步的应力响应，相移角δ 为90°时为纯黏性，即施加应变与应力响应
石油化工应用 2019年1期2019-02-19
- ADR/HDI联用扩链剂对PET性能的影响
265 ℃下,角频率从0.1～100.0 rad/s进行扫描测试。2 结果与分析2.1 联用扩链剂对PET的特性黏度的影响扩链剂总质量分数为0.60%时,0#,1#,2#,3#,4#,5#,6#的特性黏度分别为0.78,0.73,0.62,0.81,0.80,0.85,0.75 dL/g。可以看出,扩链后的PET的特性黏度,相较于纯PET均有不同程度的改善。相比于单用,联用效果整体更占优势。随着配比的改变出现极值。5#时,特性黏度达到最高值为0.85 dL
现代塑料加工应用 2018年6期2019-01-10
- 巧用向心力水平分量推导弹簧振子角频率公式
：关于弹簧振子角频率公式的来源，一般利用弹簧振子振动的微分方程推导。然而，高中课程还没涉及高等数学微积分，所以高中生不太理解微分方程推導的弹簧振子振动的角频率公式。利用匀速圆周运动的向心力公式可以推导出弹簧振子的角频率公式，学生也很容易理解。关键词：向心力；恢复力；角频率（ω）中图分类号：G633.7 文献标识码：A 文章编号：1003-6148（2018）9-0059-1如图1所示，质点m在水平面内以O点为圆心，A为轨迹半径，ω的角速度逆时针做匀速圆周运
物理教学探讨 2018年9期2018-12-27
- 考虑原子纵向位移单原子链横向振动压电控制
程，研究了固有角频率与纳米线的压电控制电压、长度之间的关系。通过数值迭代法，结合单原子链的边界条件与对称性计算得到原子的纵向振动位置坐标，并给出单原子链纳米线的固有角频率的计算公式和压电控制电压的量子极限值。1 单原子链的自由振动单原子链纳米线横向振动压电控制装置包括单原子链纳米线和压电控制电路。如图1所示，压电控制电路由上压电块和下压电块串联组成，压电块上表面和下表面镀有一层金薄膜，通过导线与控制电压源连接，组成闭合控制电路。调节控制电压源的控制电压，可
振动与冲击 2018年20期2018-11-01
- 电子式互感器数字积分器技术的研究
进行转换为数字角频率，绘制出梯形传递函数的幅频特性与相频特性，可以得出幅值响应和相位响应的比较如图2。由图2可以看出，在数字角频率趋于无穷小时，幅值响应绝对误差最小，而在整个频带上，梯形算法与理想积分相位响应基本一致（图中实线为数字角频率，虚线为模拟角频率。）图2 梯形积分与理想积分3 结束语对于测量电力系统的电流互感器来说，其数字积分器具有以下特点：性能稳定，采用软件算法作为基本支撑，不容易受到外界温度的干扰。数字积分器可采用模数转换器结合微处理器的方法
通信电源技术 2018年7期2018-09-23
- 薄板坯辅助传动的电控分析
道主通道由转子角频率给定ω*r，经过给定积分器和限幅值限制于实际的角频率ω*r+△ω经惯性环节作为反馈，它们之差送至速度调节器。该调节器输出转矩信号，通过最大值限幅，该转矩除以弱磁曲线或恒励磁电流得到q轴的电流I*sq。同时它们也给d轴的磁化分量I*sd，它们分别与电流互感器检测的实际电流经3/2变换和VD后得Isq和Isd，它们做差值后，得到I*sq和I*sd，再经电流/电压变换器送到门级驱动电路。反馈通道角频率的计算。2.2 电流模型的作用实际检测到的
电子技术与软件工程 2017年16期2018-03-30
- 海洋浮标发电装置最优工况选择的参数分析
分析了不同波浪角频率和波高海况下该装置的动力学响应与能量转换效率。得到了波浪角频率在(ω=2.8 rads，ω=3.0 rads)区间为危险海况，装置的固有频率位于此频率范围，易产生共振；波浪角频率安全区间内电磁效率材料比率 的最大值对应的能量转换效率最高；波高的变化不会导致装置振动周期的变化，波高过大或过小会影响浮标振动位移。海洋浮标发电装置；MATLAB；参数分析；能量转换效率随着全球非可再生资源的日益枯竭，亟待解决能源危机问题，对新能源的开发和利用具
水道港口 2017年5期2017-11-22
- 科里奥利力表达式的一种简单推导方法*
逆时针转动，且角频率和物体相对于静止参考系的角频率一致．所以物体相对于这个旋转参考系的的运动速度为v1=v-ω1l=0(2)即物体在该参考系中的速度为零，所以向心加速度也为零．根据物体在给定的非惯性系中受到科里奥利力的一个必要条件是物体在该非惯性系中具有不为零的速度这一事实[1]，小球在该参考系中不会受到科里奥利力．但是在任何给定非惯性系中，物体都会受到惯性力．所以在该系统中，物体受到的拉力将会和惯性离心力平衡．所以我们有(3)故可以得到(4)式(4)中的
物理通报 2017年9期2017-08-30
- 非对易相空间中研究电子在磁结构中的传输特性
跟轨道角动量、角频率有关。关键词：测不准关系 磁结构 传输概率 角频率以电荷为载体的微电子学在 20 世纪取得了巨大成功，都是基于经典电磁效应的研究，很少考虑电子的自旋，直到1988年，Baibich等人研究发现电子在 多周期薄膜组成的超晶格结构中传输具有巨磁电阻效应，电子的自旋特性才受到人们强烈的关注]。因此人们希望利用电子自旋取代电荷作为信息储存和传输的载体来设计高速、低能、多功能和高集成度的下一代微電子器件。人们之所以如此关注非对易量子场论，一方面可
魅力中国 2016年50期2017-08-11
- 基于系统响应瞬时特性的非线性系统识别
至此，任意点的角频率可表示为(11)GZC通过测量控制点间的时间间隔来计算局部频率，其物理意义非常明确[5]．此外，该方法不涉及任何形式的变换和微分，因此具有极好的鲁棒性．由于实际采样信号总是离散的，采样信号不能总是准确地采集到极值点和过零点．因此本文对上述方法进行改进：对于过零点，通过对最接近其的两个采样点线性插值得到；对于极值点，通过对最接近其的7个采样点二次抛物线拟合得到．1.3 仿真信号分析为验证NHT和GZC两种方法的可靠性，对以下调幅调频信号进
大连理工大学学报 2017年3期2017-06-01
- 基于SOGI_FLL的同步角频率估计方法在PMSM的应用
PMSM的同步角频率。可以看出,准确、快速地估计无速度传感器PMSM的同步角频率是磁链观测的关键。根据同步电动机的转速与频率关系n=60f/p和角频率与频率的关系ω=2πf,可以得到PMSM的同步角频率ω=npπ/30。因为在带有速度传感器的PMSM-DTC中可以由测得的速度经过公式变换得到同步角频率,但是在无速度传感器PMSM-DTC中,电机的转速不能直接由传感器测得,所以不能直接经过转速变换得到PMSM的同步角频率。在电网电压同步信号检测中,SOGI_
微特电机 2017年4期2017-05-13
- 最小公倍数法求最小正周期适用定理探索
+k的周期仅与角频率ω有关，下面的讨论不考虑振幅A、初相φ和参数k。另外，假设讨论的正余弦函数的角频率为有理数，根据引理1，和函数的周期存在。定理1 设周期函数f1(x)、f2(x)的傅里叶级数展开式中各正余弦函数的周期集合分别为A、B，f1(x)与f2(x)傅里叶级数展开式的和式中各正余弦函数周期的集合为C，记G{·}表示集合的最小公倍数，则 G{A∪B}≥G{C}当且仅当等号成立时最小公倍数法适用于求和函数的周期。证明：设周期函数f1(x)和f2(x)
西部皮革 2016年22期2017-01-03
- 连续梁振动调整的快速解析
解了连续梁自振角频率的解析表达式。首先采用弯曲-振动比拟法建立具有四阶导数的挠度微分方程，独立积分4次，得到挠度的通解。利用边界条件和连续性条件确定积分常数，得到挠度的解析表达式；然后根据最小能量原理得到了自振角频率的一次近似解析解；根据渐近法求解精确的振动微分方程得到更精确的挠度解析函数表达式，利用最小能量原理求得自振角频率的精确表达式。按照振动结构的同步失效准则和最优化准则对连续梁支座位置进行调整，得到了结构的固有角频率最优解的解析表达式。绘制了固有角
实验室研究与探索 2016年5期2016-12-06
- 高职高专“高频电子线路”振幅调制的教学方法探析
【幅值cos(角频率*t)】来写出调幅波的表达式，其中幅值是在高频载波的幅值基础上再叠加与调制信号成比例的幅值，角频率与高频载波相等。具体如下：调幅波幅值= Ucm+kauΩ(t)，其中Ucm为高频载波幅值，ka为比例常数。调幅波角频率=ωc。代入表达式：调幅波=【幅值cos(角频率*t)】，如下：调幅波uAM(t)=[Ucm+kauΩ(t)]cos(ωct)将uΩ(t)= UΩmcos(Ωt)代入以上表达式：uAM(t) =[Ucm+kaUΩmcos(Ω
张家口职业技术学院学报 2016年1期2016-05-25
- 环形势阱中旋转玻色爱因斯坦凝聚体的基态
.当增加其旋转角频率,或者增加环形势阱的宽度及相应的中心高度,凝聚体基态密度分布均从涡旋晶格相转变为巨涡旋相.当旋转角频率为零时,增加环形势阱的宽度及相应的中心高度,凝聚体基态密度分布从一个圆盘变为圆环.解析结果与数值结果相互吻合.托马斯－费米近似；中心洞；巨涡旋0 引言近年来,有关冷原子研究的快速发展以及实验技术的不断提高实现了对各种不同形式的束缚外势的调控,如谐振子势、光晶格势以及环形势等[1－2].对不同束缚外势阱中的旋转玻色爱因斯坦凝聚体（BEC）
计算物理 2015年6期2015-12-31
- 探究竖直振动弹簧的角频率与质量的关系——离散化模型
竖直振动弹簧的角频率与质量的关系 ——离散化模型刘晓霞李 波杜彩云(太原五中山西 太原030000)摘 要：本文建立了弹簧的离散化模型，将弹簧离散化成n段，从弹簧系统的能量出发，构造系统的拉格朗日函数，当n→∞时，得到弹簧振动的角频率的表达式为ω·tan=．关键词：竖直弹簧振动频率1引言质量为m1的弹簧，一端固定，另一端连接一质量为m2的质点的系统(或称为“弹簧加质点系统”)[1]振动的这一经典问题，在很多文献[1～7]中都有讨论．文献[2]将弹簧简化为一
物理通报 2015年7期2015-12-23
- 基于矢量控制的轧钢机变频调速系统设计与仿真
认为电动机定子角频率由转子角频率和转差角频率共同构成，从而保证在电动机速度变化过程中，电动机的定子电流能够伴随着转子实际转速实现同步变化。采用转差频率控制的终极目的是将交流电机相对繁琐的转矩模型转化成与直流电机相似的简单模型，这种方法从理论上将电动机的定子电流分解成两部分励磁分量和转矩分量，分别进行控制，励磁分量建立磁场，转矩分量形成转矩。系统主电路采用目前工业现场通用的SPWM电压型逆变器，该种装置采用电容器作为滤波环节，开关器件采用目前应用很广泛的全控
绥化学院学报 2015年3期2015-12-20
- 基于下垂控制的孤岛检测方法及其改进策略
ω为逆变器输出角频率指令；ω*为逆变器空载输出电压角频率，即电网基波角频率；P*和P分别为逆变器有功功率指令和实际有功输出；U为逆变器输出电压幅值指令；U*为电网基波电压幅值；Q*和Q分别为逆变器无功功率指令和实际无功输出；m和n分别为下垂控制中逆变器输出电压的角频率和幅值下垂系数。常规的下垂控制算法中，ω*为一个预先设定的常数，代表理想电网基波角频率。下垂控制策略在具体实施中各有差异，本文中基于下垂控制的并网逆变器单相等效控制框图如图1所示。其中，电抗器
电力自动化设备 2015年6期2015-09-18
- 关于水星近日点进动计算的方法
由其轨道运行的角频率和周期推出.下面用两种计算方法求解出行星运行的角频率和周期，一种是改进一般文献［1-3］所用的近似求解方法，采用奇异摄动法——PLK方法求解；另一种则通过求解一个特定轨道的椭圆函数解得出，最后也都自然得出进动角.根据广义相对论，设太阳的引力场为真空静态球对称场并由史瓦西度规描述，则行星的绕日运动满足自由粒子的测地线运动方程，再结合行星运行的守恒定律，可推导得行星运行轨道所依据的微分方程为1 运用PLK方法近似求解因为方程非线性项的量级很
物理与工程 2015年4期2015-09-03
- Duffing系统线谱值降低的参数选取
为系统固有振动角频率;k3为系统非线性恢复力参数;u(x，y，t)为外部控制器.式(2)写为广义状态方程的形式为式中:f(x，y)和g(x，y)均为广义函数的形式;A和ω为施加外激励的幅值和角频率;φi为相位角;i代表施加外激励的个数，为正整数.当式(3)中为单频外激励时，式(3)可写为以下形式的状态方程:为分析线性系统、非线性系统、外激励作用下的非线性系特征，以及系统参数与外激励参数对系统输出功率谱的影响，进行数值分析.本文目的在于通过系统参数的有效控制
江苏大学学报（自然科学版） 2015年1期2015-02-21
- 失谐耦合摆运动规律的研究
的弹簧对耦合摆角频率的影响1.1 耦合摆振动系统的运动学分析图1 倾斜的弹簧作用下的失谐摆图1为一个简单失谐耦合摆系统，该系统由一劲度系数为k的弹簧弱耦合起来，两个摆的质量均为m，摆线总长均为L，其中，右摆耦合长度由l变为l(1－ε)，ε反映了弹簧的倾斜情况，称为倾斜因子，取向上为正。略去阻尼影响，取摆偏离平衡位置的角度分别为θ1、θ2，并以偏右为其正方向，取悬挂点水平线为零势能线，则有耦合摆动能:耦合摆的势能为重力势能V1和弹性势能V2之和，即 V=V1
大学物理实验 2014年4期2014-12-24
- Increased Browning of Woody Vegetation due to Continuous Seasonal Droughts in Yunnan Province, China
定性: σr是角频率, 而σi是线性增长率. 对于任意实波数k, 如果存在某个特征模态的σi>0, 那么流动将是线性时间不稳定的.2.1.4 Land coverThe 2009 European Space Agency (ESA) global land cover data (Globcover) (http://ionia1.esrin.esa.int/), which is at a spatial resolution of 300 m × 3
- EVA熔体流动速率对PLA/EVA共混物性能的影响
）的复数黏度与角频率的关系曲线，可以看出，EVA的复数黏度均随角频率的升高呈下降趋势，但当角频率增大到一定程度时，MFR为7g/10min的EVA复数黏度随角频率下降的趋势较 MFR为 20g/10min和150g/10min的要大很多，是因其较多的长支链导致其在高剪切速率下表现出高的剪切变稀[9]。图 3(b)是 PLA及其共混物的复数黏度与角频率的关系曲线，随着角频率的增加，材料的复数黏度均呈下降趋势，表现出剪切变稀现象，是因为PLA与EVA大分子间存
化工进展 2014年7期2014-07-18
- 正负折射率含缺陷1维光子晶体多通道滤波器
取整数。相应的角频率ωj和角频率间隔Δω分别满足:式中，c是真空中的光速。由此可见，每个缺陷形成一系列等频率间距的缺陷模。由(7)式可知，当缺陷介质C层的光学厚度增大时，相邻缺陷模的角频率间隔将减小，同一个禁带内容纳得下更多的缺陷模，相当于缺陷模分裂。为了结合前面的数值计算结果，以下仅考虑正入射情况。(1)当 n=1，nCdC=1 ×(λ0/4)，且光束正入射时，由(7)式可知，缺陷模的归一化角频率和相邻缺陷模的归一化角频率间隔分别为:(2)当 n=1，即
激光技术 2014年4期2014-07-13
- 基于二阶广义积分器-锁频环的异步电机同步角频率估计方法
用异步电机同步角频率[1-12]。文献[1]使用低通滤波器（Low-Pass Filter，LPF）代替纯积分、文献[2-5]使用可编程LPF代替纯积分、文献[6,7]使用层叠式可编程LPF代替纯积分，以上方案均使用动态补偿环节（或校正环节）消除幅相误差，动态补偿环节的实现需要使用异步电机同步角频率。文献[8]使用高通滤波器（High-Pass Filter，HPF）和坐标变换环节代替纯积分、文献[9,10]使用LPF串联HPF代替纯积分、文献[11]使用
电工技术学报 2014年1期2014-06-22
- RL- C并联电路阻抗最大值的讨论
数，或调节电源角频率ω，电路的电抗及输入阻抗即随之改变，可使电路发生谐振或消除谐振．一般教材［1］对阻抗随电路参数或电源频率的变化情况讨论不多，甚至某些书中的阐述还存在不够严密之处．文献［2］指出，电路等效阻抗模取最大值的条件是电源频率略高于谐振频率，但未给出定量表示．本文对改变电感L或电容C，或调节电源角频率ω3种情况进行分析讨论，经推导给出最大阻抗值和谐振时的阻抗值的精确表达式．2 阻抗最大值的讨论2．1 改变电容C根据谐振定义，令式（1）的虚部为零，
物理通报 2014年12期2014-05-25
- 一维光子晶体中的光场特性
,讨论入射光的角频率和角度及光子晶体周期数和光学厚度对场强分布的影响.1 任意角度入射光在一维光子晶体中的传输矩阵、 透射率及反射率图1 任意角度入射光在一维光子晶体介质中的传播Fig.1 Transmissivity of incidence light at arbitrary incidence angle in photon crystals由电场和磁场的边值关系可知,界面Ⅰ两侧的电场强度和磁场强度在切向方向上的分量是连续的,即(1)界面Ⅱ两侧的电
吉林大学学报（理学版） 2013年4期2013-12-03
- 基于Lyapunov函数的直驱式风力发电机的无速度传感器直接功率控制
同时辨识出电机角频率，保证了系统稳定，减小了相位跟踪过程中控制器设计难度，提高了电机对转速的响应速度。本文感应电势辨识采用DQ坐标系模型，而功率控制采用直接功率控制模型，并对所提控制策略进行了仿真验证。1 PMSG的滑模观测器模型采用电动机惯例，面装式PMSG在DQ坐标系下的定子电压方程为：其中，uD、uQ分别为变流器输出电压的 D、Q轴分量；iD、iQ分别为定子电流的 D、Q 轴分量；F=1/L，Fr=R/L，L为发电机定子等效电感，R为发电机定子电阻；
电力自动化设备 2013年1期2013-10-23
- 球形破片侵彻明胶的瞬时空腔模型
ω 为空腔振动角频率。假设空腔内壁的运动规律仅和该截面获得的能量有关，(4)式表示为（2）结晶法：取少量样品，分别滴几滴水，振荡试管，结块并放热的是N a2CO3（N a2CO3粉末遇水生成含有结晶水的碳酸钠晶体——水合碳酸钠N a2CO3·xH2O）。式中:Es为截面获得的能量(J/m)，A 和ω 为Es的函数。2.3 Es的求解文献[11 －12]建立了球形破片侵彻明胶的运动方程，其基本形式为式中:m、a、v、F 和S 分别为球形破片的质量、加速度、速
兵工学报 2013年10期2013-02-28
- 一类非线性Jerk方程的改进两变量展开法
，其中高阶近似角频率是利用牛顿法求解非线性代数频率方程得到。多尺度法[7－11]是求解非线性振动问题的一种重要方法，一般经典的多尺度法对弱非线性问题的求解比较有效。Thomson[12]和Awrejcewicz等[13]用Krylov方法将摄动法推广到处理不含线性恢复力的非线性振动问题。为了使多尺度法适用于强非线性振动问题，Pakdemirli等[14]将 Lindstedt-Poincare方法与多尺度法结合提出了改进的多尺度法并成功的运用于二阶非线性振
振动与冲击 2012年23期2012-09-15
- 正交调制器时序问题的分析与优化
弦和余弦波形,角频率都是 ωC(ωC=2πfC,fC是载波频率)。另2个是I和Q支路数字基带信号。调制输出Y(t)是基带信号上变频到载波频率(fC)后的调制信号。图1 数字正交调制示意图1.1 固定输入信号分析假设固定输入信号输入载波信号频率为 ωC,I和Q输入信号不随时间变化,幅度系数为K(0≤K≤1)。则I和Q输入信号输入表达式为:可得输出信号Y(t)的表达式:式中,余弦函数的自变量只有输入载波信号频率ωC,说明输出信号Y(t)是一个与输入载波信号频率
无线电工程 2010年12期2010-09-26