下降段
- 非能动安全壳热量导出蒸汽排放装置实验研究
，U 形排放管下降段内液位开始下降，U 形排放管上升段内液位开始上升。由于水箱容积远大于U 形排放管容积，所以可视为水箱内液位基本保持不变。从而在水箱与U 形排放管下降段之间形成液位差，在液位差的作用下，水箱内的水经通道2 以一定速率注入U 形排放管。U 形排放管下降段内液位的下降以及桥管的补水都将使U 形排放管上升段内液位升高。U 形排放管上升段内液位变化就如同水柱压力计一样，反映了水箱内的压力变化。在水箱升压过程中，随着U 形排放管下降段内液位的下降，
应用科技 2023年5期2023-11-13
- 基于往返式平漂探空的FY-3D卫星反演温度检验
探测（上升段和下降段）和持续4 h 平流层高度的持续水平探测［15］。平漂探空采用导航卫星定位，技术更先进、数据更稳定［16］。经评估，平漂探空探测精度达到世界气象组织（World Meteorological Organization，WMO）规定的突破目标［17］。本文主要介绍利用平漂探空数据对卫星温度廓线和平流层大气温度数据的检验评估。1 数据与方法1.1 数据简介1.1.1 探空数据探空数据是探空仪跟随探空气球升空直接测量的大气状态数据，是目前准确
应用气象学报 2023年1期2023-01-11
- 钢-聚丙烯混杂纤维陶粒混凝土与钢筋黏结锚固性能试验研究
完整的上升段和下降段。当钢纤维掺量较大(SF掺量大于等于1.0%)或聚丙烯纤维掺量为0.14%的混杂纤维时，拉拔试件均为拔出破坏，试件破坏形态见图5。在拔出试件中，随着荷载的增加，滑移值的增长速率逐渐加快，当达到荷载峰值后，滑移值迅速增加，随后荷载急剧下降，钢筋横肋对陶粒混凝土产生“刮犁”式破坏，钢筋被缓缓拔出，试件表面无肉眼可见的裂缝。试验所测得极限黏结强度及峰值滑移如表7所示，表中所列的极限黏结强度为3个试件的平均值，峰值滑移su为每组3个试件中的中值
建筑科学与工程学报 2022年6期2022-12-31
- 钢渣细骨料混凝土单轴受压应力-应变关系试验研究
应力-应变曲线下降段.在试件两侧放置两个位移计以测量竖向位移，另外两侧分别在竖向和横向的中心线处粘贴混凝土应变片用于以测量应力-应变曲线上升段混凝土的应变.在应力达到约75%极限应力之前，试验加载速度为0.010 mm/s；在应力达到75%极限应力之后，试验加载速度调整为0.003 mm/s.试验中采用DTS-530型高速静态数据采集仪自动采集，棱柱体试件受压应力-应变曲线试验测试装置如图3所示.图3 钢渣混凝土棱柱体轴心抗压试验装置Fig.3 Axial
西南交通大学学报 2022年6期2022-12-16
- 基于TRACE程序的华龙一号大破口失水事故现象分析
水经冷管段流入下降段环腔，与经堆芯、下降段环腔向破口反向流动的蒸汽相互作用，形成两相逆向流动及流动滞止(CCFL)，大量的安注冷水经下降段环腔而未经过堆芯流向破口，安注冷水被旁通。随着反向流动蒸汽流量的进一步降低，安注水经下降段进入堆芯下腔室，达到堆芯活性区底部。随着安注冷水注入堆芯，燃料棒开始再淹没，伴随着堆芯储能导致的多次冷却剂闪蒸和堆芯-下降段间的流动剧烈波动，堆芯得到有效冷却，骤冷前沿快速推进，堆芯衰变热和储能持续稳定释放，堆芯水位缓慢上升，事故后
原子能科学技术 2022年11期2022-11-21
- 带虹吸式流道的轴流泵超驼峰起动特性分析
升段、驼峰段、下降段等3 部分组成。在驼峰段常设置一台真空破坏阀，当水泵停机时驼峰段出现真空，空气通过真空破坏阀流入，将上升段、下降段分开，起到自然断流的作用；水泵起动时，上升段水位不断上升，达到一定压力后顶开真空破坏阀排气。虹吸式流道自然断流的优越性，引起了科研人员的关注，取得了较多成果。譬如，Mimura［1］分析了虹吸式管道内流体夹气运动的特点；Zhou 等［2］等分析了滞留气囊对有压流过渡过程的影响；周元斌［3］、冯建刚［4］、周大庆［5］等分别基
中国农村水利水电 2022年10期2022-10-27
- CRTS Ⅱ型轨道板/CA 砂浆界面内聚力模型研究
移曲线上升段和下降段均为直线型。上升段的斜率表示界面的初始刚度，为一定值；界面损伤萌生后，界面刚度随着界面相对位移增加而减小，直至界面完全断开。双线性内聚力模型具有形式简洁、便于应用的特点，比较适用于研究脆性材料界面断裂行为[32]。1.2 指数型内聚力模型Xu 和Needleman[16]为解释复合晶体材料孔隙成核、界面脱粘现象，提出了耦合的指数内聚力模型。该指数型内聚力模型的二维形式可以表示为：界面法向和切向拉力可以通过势函数(7)对界面法向和切向相对
工程力学 2022年9期2022-09-03
- 一种基于解析方法的滑翔再入轨迹快速规划方法
2个阶段:初始下降段和滑翔飞行段。其中,初始下降段为飞行器初始进入大气层的阶段,该阶段大气密度稀薄,飞行器在各力的作用下不能实现平衡滑翔飞行;滑翔飞行段是在飞行器高度降低到一定程度,当地速度倾角接近于零后,气动升力足以使飞行器实现平衡滑翔飞行的阶段。如果飞行器开始能够保持平衡滑翔飞行状态,飞行器状态则由初始下降段过渡到滑翔飞行段。判断飞行器是否进入滑翔飞行段的条件,如下式所示:(19)式中:,f0为偏滑翔飞行段起始点处的当地速度倾角。结合图1中的某飞行器再
弹道学报 2022年2期2022-07-01
- 反应堆压力容器下降段水-蒸汽CCFL实验与模型研究
生，注入反应堆下降段的安注水会因气液逆向流动限制(CCFL)[2]可能被蒸汽携带从破口旁通流出，即安注水的旁通现象，此时堆芯得不到良好的冷却；随着堆芯产生蒸汽的减少，安注水得以逐渐注入下腔室，旁通减少，开始进入再灌水阶段。由于从冷段注入的安注水是过冷的，堆芯的部分蒸汽在下降段将被冷凝，冷凝有利于降低蒸汽流量，增加安注水流量而抑制CCFL现象的发生[3]。通过实验研究喷放末期下降环腔注水特性并获取实验数据，并据此建立下降段CCFL预测模型能够为反应堆破口事故
原子能科学技术 2022年6期2022-06-25
- 基于集成学习的胎心率缺失值填补算法
段、平稳段以及下降段所能承受的最大缺失点数；二是以更加直观的方式呈现缺失的单段数据在3种算法下的填补结果；三是研究多段缺失情况下，3种算法的恢复性能。使用均方根误差(Root Mean Square Error, RMSE)、平均绝对误差(Mean Absolute Error, MAE)以及欧氏距离(Euclidean Distance, ED)对算法的恢复性能进行评价。2.1 单段缺失情况下，不同信号段允许缺失的最大点数选取100例经过预处理的完整胎心
杭州电子科技大学学报(自然科学版) 2022年3期2022-06-08
- 气升式废水处理反应器内流场和传质特性的研究
会导致上升段和下降段之间流体阻力的分配不同，进而影响液体夹带气体进入下降段内，影响下降段中微生物对氧气的利用，废水处理效率受到波及。选择合适的导流筒直径，对提高反应器中传质及废水处理效率有重要意义。气升式废水处理反应器内各相态间的流动和混合都依靠气体的喷射作用，因此表观气速是气升式废水处理反应器中最主要的操作参数〔4〕。液位高度对气升式废水处理反应器的水力学特性参数都会产生影响〔5-8〕，进而影响反应器的流动和传质，对废水处理效果产生影响。反应器中液相循环
工业水处理 2022年5期2022-06-01
- 基于反应谱衰减关系和理想化反应谱模型的我国规范谱长周期段研究
着反应谱长周期下降段各行业抗震规范可根据自身需要决定。事实上，在我国各行业抗震规范中反应谱长周期下降段的规定呈现较强的多样性［2-7］。有的规范长周期下降段是单段下降函数［2-5］，有的是双段下降函数［6-7］，而且不同规范的下降函数指数也不相同。而且，我国规范谱长周期部分的规定偏重使反应谱分析得到的结构地震响应偏安全。例如《公路桥梁抗震设计规范》［2］JTG/T 2231-01-2020（以下简称“《公路桥梁抗震规范》”）的5.2.1的条文说明中指出：规
地震工程与工程振动 2022年2期2022-05-11
- 智能调节续流模式的步进电机细分控制
的影响,在电流下降段尤其容易发生实际电流跟踪不上期望的电流正弦波,影响电机控制的效果.图2 H桥中驱动和缓慢续流电流流经途径1.3 混合续流由前文分析可知,快速续流对于电流的跟踪效果较好,缓慢续流对于减少电流纹波效果较好,混合续流便是将二者结合.在电流波形的上升部分,采用缓慢续流,尽可能地释放反向电动势,减少其随着转速增加带来的影响;而在电流波形下降部分,采用快速续流,使电流可以有效跟踪给定值.此外,最常用的混合续流方法是固定缓慢续流和快速续流在一个周期内
东北大学学报（自然科学版） 2022年3期2022-04-01
- 基于“上升-平漂-下降”探空资料的长江中下游暴雨同化试验*
化的基础上，将下降段资料与常规观测资料组合同化，并讨论其对于长江中下游地区暴雨预报质量的影响及原因。主要试验结果包括：通过与FNL资料、业务同站探空数据交叉对比验证最新试验数据准确性；使用特性层与规定层结合的方案对新型探空上升、下降段进行稀疏化处理可以得到较优效果；同化下降段数据能够在一定程度上提高暴雨预报技巧；风场及湿度场的调整是暴雨预报技巧有所提高的重要原因之一。引 言高空探空观测在当代气象观测中具有极其重要的地位，其结果常用作描述大气状态的相对真值。
气象 2021年12期2022-01-27
- MRANS方案的反应堆压力容器CFD仿真
却剂在压力容器下降段与下腔室结构差异很大(下降段为环段结构，下腔室为球形且内含孔板结构)，使用同一湍流模型可能无法保证精度与效率的最佳平衡。为解决这些问题，本文将分段技术和MRANS方案应用在压力容器CFD计算中。Navarro等[4]采用分段模拟技术对Karoutas等[5]的5×5棒束实验进行模拟，以减少每次计算的计算负荷；Li等[6]对分段模拟技术在棒束通道仿真中的应用特性进行了研究；Chen等[7-8]针对带交混翼棒束通道不同区域流体流动状态不同的
哈尔滨工业大学学报 2021年12期2021-12-13
- 电法勘探技术在宿州市西部水源地水文地质勘查中的应用
电测探测曲线呈下降段，未见有较好的砂层。从2号点电测探测曲线分析可知，在10～20 m、90～100 m左右各有一个上升段，说明该二处为砂层，100～130 m为一平直段，也可能是包含砂层的电性层，而其它各测点视电阻率值相对较低，电测探测曲线呈下降段，未见有较好的砂层。从3号点电测探测曲线分析可知，在30～50 m左右有一阶梯式的水平段，说明该段是包含砂层的电性层，在70～100 m、140～150 m左右各有一个上升段，说明该二处为砂层，而其它各测点视电
地下水 2021年5期2021-11-10
- 涡旋压缩机轴向动态密封双提前量跟踪方法研究*
时,其上升段和下降段一般总处在一段略微过于提前,可以实现密封,而另外一段略微滞后,有泄露的缺陷;在高频时,由于其过压余量不足,又存在泄漏风险;同时,误差均方差指标无法判断过压密封状态或欠压密封性不足的状态,仍需要对其作进一步的改进和优化。本文对误差方差和累积误差评价的平衡特点进行分析,提出以累积误差和均方差两种评价方法协同;提出在上升和下降段,分别采用不同的优化提前量,进行PID动态跟踪平衡的双提前量控制;给出基于提前量跟踪的自适应轴向动态密封算法;最后对
机电工程 2021年10期2021-10-27
- CAP1400非能动堆芯冷却整体试验关键现象分析
挥淹没下腔室和下降段的作用，后续注入由IRWST提供。在小破口失水事故(SBLOCA)下，PXS与常规压水堆应急堆芯冷却系统(ECCS)应用不同的理念来缓解事故，分别为流动冷却和水装量控制。常规压水堆ECCS采用水装量控制理念通过完好冷管段注射使压力容器下降段一直淹没至破损冷管段破口，以淹没堆芯，然而在主泵吸入段水封消除阶段，由于堆芯产生的蒸汽不能排出，堆芯流体不流动，产生水汽分离，堆芯可能发生部分裸露；水封消除后，下降段流体进入，淹没堆芯。PXS采用流动
原子能科学技术 2021年10期2021-10-09
- 套筒灌浆料与高强钢筋黏结性能试验与仿真分析
mm及以上；②下降段荷载不超过0.3倍峰值荷载值。设置与钢筋自由端连接的位移计（图2b），其读数作为拔出试件中钢筋与灌浆料的相对滑移。利用D3 818Y数据采集箱，连接钢筋开槽后粘贴的应变片，记录加载过程中钢筋应变变化，监测试件的受力情况。荷载取自加载系统（图2a）的输出值。图2 加载设备Fig.2 Loading setup2 试验结果与分析2.1 加载现象加载过程中，以GBS 12-3d-1为例（图3a），当荷载分别达到38、40kN时，试件分别在
同济大学学报（自然科学版） 2021年9期2021-10-08
- 氯盐环境下钢筋锈蚀损伤混凝土应力应变本构模型
到峰值应力后,下降段以0.15mm/min的速率进行卸载,直至曲线逐渐平稳试验结束;弹性模量测试时,弹性阶段以0.15mm/min的速率加载至变形为0.3mm,然后以同样的速率卸载至变形为0.1mm,如此进行3次加载,在最后一次加载完成后,以0.2mm/min 的速率加载至峰值,达到峰值应力后,下降段以0.15mm/min的速率进行卸载,直至曲线逐渐平稳试验结束.试件荷载及总变形等数据由计算机自动采集并记录.应力-应变全曲线及弹性模量测试完成后,取出锈蚀钢
建筑材料学报 2021年4期2021-09-08
- 月球探测器动力下降段最优轨迹参数化方法
程主要分为动力下降段、姿态调整段和垂直下降段三个阶段，其中动力下降段要求探测器距离从距月面15 km下降到3 km，探测器的速度从1.7 km/s降至0附近，为保证后续姿态调整段具有充分的高度与速度余量，要求动力下降段的末制导具有高精度的速度和高度。但是，从月球轨道离轨进行霍曼转移，进入动力下降段容易出现高度控制偏差，本文充分考虑动力下降段的起始高度波动影响，提出一种高精度参数化制导方法，在燃料更省的基础上实现高精度动力下降段末制导。随着航天技术的发展，对
宇航学报 2021年6期2021-08-13
- 基于新型往返式探空观测的下平流层重力波特征分析*
的同时可以利用下降段进行类似“逆上升”的探测进行空间加密，一定程度上解决了传统无线电探空观测的密度问题，并且由于其具有的高垂直分辨率，能够更敏锐地捕捉波动的特征。2 资料与方法2.1 往返式探空观测资料选用的探空观测资料来自新研发的往返探空系统，该系统可以实现“上升段（约1 h）—平漂段（约4 h）—下降段（约1 h）”3 个阶段共计6 h 左右的长时效观测。其下降段可以起到加密观测的作用，且经过验证下降段数据的质量与上升段相近（郭启云等，2018a），平
气象学报 2021年1期2021-03-17
- 压力容器环形下降段内含硼溶液流动混合特性的数值模拟分析
压力容器的环形下降段位于堆芯入口上游，研究含硼溶液在环形下降段内的混合过程对反应堆安全具有重要意义[1,7]。国内外已开展过含硼溶液混合相关的实验[2,8-9]，受测量技术限制，现阶段的相关实验只能获得环形下降段内局部位置的平均硼浓度分布。计算流体力学(CFD)软件成本较低、可重复性高，并可对三维场的流动与混合过程进行分析，被广泛应用于反应堆热工水力的相关研究。本文基于计算流体力学软件ANSYS Fluent 18.0对环形下降段内的流动与混合特性进行分析
原子能科学技术 2021年3期2021-03-06
- 室内二维弥散试验拖尾现象研究
描述C-t曲线下降段和拖尾现象，并通过室内二维弥散实验结果来验证模型拟合度，分析了模型各参数的意义，以及污染物浓度和水力梯度对相关参数的影响。1 试验原理及计算模型二维弥散试验的理论模型见式(1)，其解析解式(2)[16]可用来描述溶质运移过程，溶质运移曲线应符合正态分布，但实际情况中，由于土体的非均质性等因素，溶质运移并不符合正态分布，解析解不能准确描述实验结果，尤其是浓度下降段与理论值相差比较大，即出现拖尾现象(图1)[17]。(1)(2)图1(来自文
河北工程大学学报(自然科学版) 2020年3期2020-10-19
- 蒸汽发生器水位不确定性分析研究
知，蒸汽发生器下降段混合水密度、蒸汽密度和参考管内水密度均会对蒸汽发生器水位测量产生影响。CPR1000核电机组是自然循环式蒸汽发生器，下降通道中是入口给水和汽水分离再循环水的混合，随着蒸汽发生器运行状态的变化，蒸汽发生器循环倍率也会同步发生变化，意味着再循环流量随之变化，同时核电机组运行在不同负荷下，二回路给水温度也将发生变化，因此蒸汽发生器下降段混合水密度并不是恒定的，将随着机组的运行状态而变化。此外，蒸汽发生器不同运行状态下，蒸汽发生器压力也将不同，
核科学与工程 2020年3期2020-09-07
- “阿波罗”是如何返回地球的？
月舱的上升段和下降段。如果飞船只是环绕地球轨道飞行，那么只需要一个指令舱即可，但这是去月球，航天器往返地月的时间加上月面活动的时间一共需要十几天，因此飞船总质量高达40多吨。在当时的条件下，只有“土星五号”这种巨大推力的火箭才能将“阿波罗号”飞船送入环月轨道。接下来，我们再来了解从月面返回地球的是“阿波罗”飞船的哪一部分。“ 阿波罗”飞船的登月舱分上下结构，两部分是独立的，但着陆月球的时候是连在一起的。飞船落月时通过下降段缓冲着陆，而返回时飞船的上升段则是
军事文摘·科学少年 2020年4期2020-06-08
- 考虑结构整体特性的钢筋混凝土框架震后残余侧移响应研究
屈服后刚度比和下降段刚度比，进而对3 个结构分别进行3 个强度水平、22 条地震动记录下的弹塑性时程分析，计算得到最大层间位移角和最大残余层间位移角的平均值、标准差和变异系数，并对结构整体特性如结构基本自振周期、屈服后刚度比、下降段刚度比等对最大层间位移角和最大残余层间位移角的影响和最大层间位移角与最大残余层间位移角之间的相关性进行了分析讨论。1 结构模型和地震动选择与调整1.1 结构概况与分析建模首先依据我国现行《建筑抗震设计规范》（GB 50011—2
结构工程师 2020年1期2020-04-21
- 高强钢筋约束超高性能混凝土柱轴心受压本构模型研究
~4.7%)，下降段越趋平缓，核心UHPC的强度及变形能力越高，说明增加配箍率是防止应力-应变曲线陡降的有效措施。对仅由箍筋间距或箍筋形式引起的ρv变化，箍筋间距越小(如HL-1与HL-2、NL-1与NL-2)、箍筋形式越复杂(如HR、HL-2及HC，NR、NL-2及 NC)，约束UHPC的强度及变形能力改善越显著。原因是箍筋间距和形式均决定着相邻箍筋所约束的核心UHPC的有效体积[24－25]，箍筋间距决定着约束应力沿试件纵向的均匀度，减小箍距可以削弱“
工程力学 2020年5期2020-04-18
- 火星动力下降自主导航与制导技术研究进展
关键技术。动力下降段是着陆的最终阶段，性能优越可靠的动力下降段导航与制导技术是实现精确软着陆的关键。本文分析了火星着陆动力下降段导航与制导问题，总结了动力下降段导航与制导面临的挑战与难点，并综述了动力下降段导航与制导技术的研究现状。最后针对未来复杂地形区精确着陆，提出了实现火星动力下降段高精度自主导航与制导需要解决的关键问题。1 动力下降导航与制导难点分析火星表面存在稀薄的大气层，密度约为地球的1%，厚度约为125 km。火星着陆过程依次经历进入段、伞降段
宇航学报 2020年1期2020-02-19
- 飞机的垂直机动边界性能研究*
数。半滚倒转的下降段中，如果出现根据过载反推出的迎角大于抖动迎角的情况，最大迎角也只能使用抖动迎角飞行，迎角计算方式如式（10）～（11）。相应的计算步骤如下。1）给定初始条件：海平面温度T=T0，各点处g=g0，斤斗运动进入的速度V0，高度H0。2）数值计算：（1）采用Matlab自带的定步长龙格库塔法ode4对式（3）进行数值积分，步长为0.01s。（2）根据飞行高度H计算出该高度下的声速aH，再计算出对应的马赫数Ma=V/aH。（3）根据式（9）计算
舰船电子工程 2019年11期2019-11-28
- 改进深度信念网络在飞机下降段油耗估计中的应用
当航程越短时，下降段油耗量占比越大。许多学者在飞机油耗估计领域做了深入研究，并提出多种方法进行建模分析，如线性回归模型[3-4]、模糊逻辑控制模型[5]、支持向量回归模型[6]等。这些方法虽然不同程度地提高了估计精度，但由于飞机下降段油耗会受到气象条件和飞机性能衰减的影响，估计精度和鲁棒性并不高。为了解决以上问题，文献[7]提出了基于BP神经网络的油耗估计模型，利用神经网络良好的抗干扰和非线性映射能力，提高了估计精度和鲁棒性；文献[8]利用遗传算法对BP神
计算机应用与软件 2019年8期2019-08-14
- 高温后方钢管全再生混凝土短柱轴压试验研究
随着温度的升高下降段越短，800 ℃时试件已无明显的下降段。原因在于：在缓慢下降阶段，鼓曲区域钢管随荷载的增加而延伸并发展成鼓曲环(或鼓曲带)，由原来的方形截面演变成圆形截面，套箍作用有所增强，利于核心混凝土强度的提高，当混凝土强度提高程度大于温度损伤的影响时，试件承载力就会出现强化回升；随着历经温度的升高，鼓曲荷载逐渐降低，曲线强化回升段逐渐提前，下降段逐渐变短，当T=800 ℃时，强化回升段与下降段重合，承载力下降不明显。3 影响因素分析3.1 极限承
广西大学学报（自然科学版） 2019年2期2019-05-15
- 气动引力辅助的火星自由返回轨道设计方法
大气飞行段分为下降段、平飞段和上升段，使用大气飞行角和航迹角描述飞行过程，并建立了相应的计算模型。本文第1节给出了自由返回轨道相关的计算模型，其中包括引力辅助模型，气动引力辅助模型和轨道优化模型。第2节分别对“地球-火星-地球”、“地球-火星-金星-地球”和“地球-金星-火星-地球”三种序列进行了轨道优化，对比了本文提出的三段式模型和现有文献中的简化模型给出的优化结果，并分析了气动引力辅助对自由返回轨道性能的影响。第3节对全文进行了总结。1 计算模型1.1
宇航学报 2019年3期2019-04-02
- 再生保温混凝土受拉应力应变全曲线的研究
出RATIC的下降段特征。鉴于此，本研究在平行于试件的方向增设刚性架，用以吸收试件开裂时释放的变形能，有效避免应力达到峰值后混凝土试件的不稳定开裂，得出RATIC的峰后软化相关力学指标和受拉应力应变全曲线。本试验过程主要采用位移加荷，加载控制速率取0.002 mm/min。2 试验结果与分析2.1 受拉试件的开裂过程及破坏形态RATIC受拉断裂后的断面形貌如图2所示。RATIC试件破坏后，断裂面基本与试件的长轴线垂直，且极不规则、粗糙起伏，破坏截面上及其邻
新型建筑材料 2018年7期2018-08-10
- 蒸汽发生器非线性机理模型与动态特性分析
和二回路(包括下降段、热水段、沸腾段、汽水分离器段、蒸汽腔室段)[2]。集总参数是指针对以上划分的每一段采用集总参数的方法建立模型。笔者采用机理建模的目的是从本质上将模型的物理结构更为清晰地展现出来，为SG水位控制提供可参考模型；同时提供一种完整的建模方式以及针对模型的处理办法。该模型能够更为直观地反映出设备运行的动态过程，有利于从根本上理解与分析SG工作原理，对SG水位控制的研究具有重要的参考价值。1 机理模型立式自然循环U形管SG内部具体结构图见图1。
发电设备 2018年4期2018-08-07
- 基于光滑攻角剖面的高超声速滑翔飞行器下降段轨迹设计
器的设计要求。下降段是再入飞行器进入大气层后的初始飞行阶段，也被称为引入段。为了在下降段轨迹的设计中简化控制量曲线的设计，同时增强控制量剖面的光滑度，易于与平衡滑翔段轨迹光滑对接，除了现有的常值、分段线性以及复合指数函数的剖面设计方案外，有必要引入新的函数形式。本文采用改进的复合三角函数，其具有幅值可调、波峰的位置和峰形可变、导数连续且光滑等优点，适合在控制量剖面设计中采用。1 再入动力学模型针对无动力再入飞行器，在位置系下建立动力学模型，O-XYZ为地心
导弹与航天运载技术 2018年3期2018-07-06
- 泵站虹吸式出水管虹吸形成时间特性分析及其改善措施
特别在驼峰段和下降段,水流急剧转向,易在管道下降段下侧形成较大范围的脱流,并在管道的出口附近形成一个体积较大的旋涡,导致水力损失的增加。而在虹吸管水力优化设计方面,仲付维[8]、楼玉先[9]结合模型试验对泵站虹吸管驼峰真空度的计算及控制进行了深入的分析研究,提出了虹吸管驼峰真空度的确定方法,完善了驼峰真空值的计算公式。本文结合某典型泵站的虹吸式出水管,运用数值模拟的方法对泵站虹吸式出水管进行三维流场计算,分析其虹吸形成时间特性,并对其进行水力优化,研究改善
水利水电科技进展 2018年3期2018-05-10
- 火星安全着陆轨迹快速生成的能控集法
算着陆器在动力下降段开始时的能控集范围，并在实际着陆过程中判断着陆器当前状态与能控集间的关系，实时确定最终着陆点并快速搜索相应着陆轨迹。若着陆器无法到达预定着陆点，则在视野范围内根据安全因子重新选择着陆点规划运动轨迹。仿真表明，基于能控集的快速轨迹规划法可根据着陆器的实际初始状态快速确定最终着陆点并获得相应着陆轨迹，以有限的燃耗实现火星安全软着陆的目标。火星动力下降；安全着陆；能控集；轨迹生成；安全因子0 引 言火星着陆探测是我国未来深空探测的主要目标，尤
宇航学报 2017年5期2017-06-15
- 超高性能混凝土单轴受压本构关系
曲线的上升段和下降段,可采用统一方程,也可采用分段公式[1].对于超高性能混凝土,法国土木工程学会通过大量研究,于2002年制订了超高性能纤维增强混凝土临时指南[2];日本土木工程协会也于2004年制订了相应的设计施工指南[3].两国指南均采用直线来定义超高性能混凝土单轴受压应力-应变曲线的上升段,即应力随应变增加而线性增加.同时,国内外学者在对超高性能混凝土进行轴压试验的基础上,建立了多种形式的超高性能混凝土单轴受压本构方程[4-17].本节按应力-应变
东南大学学报（自然科学版） 2017年2期2017-04-11
- 单轴受压应力-应变曲线试验技术综述
没有完全破坏，下降段上的残余承载力还有一定的利用价值。此外，进入下降段的受压混凝土，仍然具有消耗能量的能力。混凝土本构关系 应力-应变曲线 单轴受压 应变能 刚性试验机电液伺服试验机1 前言钢筋混凝土结构是由两种性能差异巨大的材料组合而成，混凝土本质上又是一种非线性、非均匀工程材料，尽管结构理论和计算手段有了明显改善，结构试验仍然是混凝土结构设计理论和方法的一个主要支柱。21世纪以来，美国、中国、日本和欧洲国际在大型结构试验设备方面加大投入，结构试验的水平
石家庄铁路职业技术学院学报 2016年2期2016-04-12
- 高延性混凝土单轴受压本构模型研究
应力-应变曲线下降段出现一个拐点(曲率最大点)，之后曲线趋于平缓．图2 HDC单轴受压应力-应变曲线Fig.2 Uniaxial compression stress-strain curves of HDC2.3 单轴受压应力-应变曲线特征点表 3给出了各组试件应力-应变曲线的特征点及其对应的应力和应变值．由图2和表3可以看出，砂浆基体(配合比1)对应的峰值应变为0.002 1，与《混凝土结构设计规范》[15]相应混凝土的峰值应变接近．高延性混凝土的峰值
西安建筑科技大学学报（自然科学版） 2016年6期2016-01-22
- 沈阳金融中心超高层写字楼项目不同阻尼比长周期地震动参数的确定
达式如下:直线下降段：γ—曲线下降段的衰减指数；ζ—阻尼比。η1—直线下降段的下降斜率调整系数，小于0时取0。η2—阻尼调整系数，当小于0.55时，应取0.55。从上面的公式可以看到，建筑规范对于周期大于6s时的反应谱形式没有具体规定。对于不同阻尼比（0.02～0.30）的反应谱基于阻尼比0.05的标准地震影响系数曲线进行调整。这种修正分两段进行：在反应谱平台段修正幅度最大；在反应谱上升段和下降段修正幅度变小；在曲线两端（0s和6s），不同阻尼比下的地震影
防灾减灾学报 2015年1期2015-12-27
- 气动元件流量特性分析及实验研究
中流量不变段与下降段的分界点并不是元件内声速流与亚声速流的转折点,提出在气动元件流量特性的测试中,须对被测元件的上、下游压强进行补偿。实验结果表明:特性曲线中的下降段部分近似为椭圆曲线,临界压力比两种取值结果间的差值约为0.15,特性曲线中的下降段并不只代表亚声速流态,还包含了由超声速变化到声速的过程,忽视压强补偿导致测试结果的误差达15%以上。流量特性曲线;曲线形成机理;临界压力比随着气动技术的发展,气动元件的应用越来越广泛。通常表达气动元件性能的指标有
西安交通大学学报 2015年8期2015-12-27
- 循环流化床中颗粒振荡循环现象的实验研究
有的两个特征：下降段、提升段气固流动结构呈周期性变化；下降段压降d和提升段压降r周期性波动且d>r和d循环流化床；颗粒振荡循环；流动结构；压降引 言循环流化床广泛应用于煤气化、生物质燃烧、烯烃聚合等领域[1-3]。颗粒的循环特性是循环流化床的研究重点及研究热点之一。国内外学者已从实验[4-5]、模拟[6-9]的角度考察了操作参数、装置结构、颗粒性质对颗粒循环特性的影响。研究发现在噎塞[10-12]或系统压力失衡[8-9,13]时颗粒循环无法保持稳定。Bi等
化工学报 2015年8期2015-11-26
- 压水堆冷却剂下降段温度对中子探测的影响分析和修正研究
）压水堆冷却剂下降段温度对中子探测的影响分析和修正研究朱宏亮，刘艳阳，柴晓明，王银丽，张秀万（中国核动力研究设计院核反应堆系统设计技术重点实验室，四川 成都 610041）为研究压水堆功率运行条件下压力容器冷却剂下降段的水介质层温度变化对堆外中子注量率测量结果准确性的影响，分析了下降段水介质厚度和温度与泄漏热中子注量率的关系。结果表明，下降段水介质厚度或温度变化大于一定值时，反应堆堆外测量得到的中子注量率需要修正。结合堆物理和热工理论，进一步提出了一套工程
原子能科学技术 2015年4期2015-05-25
- 600 MW压水堆安注箱设计研究
表明，上腔室和下降段同时注入的方式较冷段注入和下降段注入更有效，且恰当地选取初始安注箱压力，可有效降低峰值包壳温度，提高LOCA裕量。TRACE；SNAP；压水堆；大破口失水事故；安注箱600 MW两环路压水堆核电机组是在法国M310三环路核电机组的成熟设计基础上，由3个环路减少为2个环路，功率也相应地从900 MW降低至600 MW。由于减少了1个环路，安注箱（ACC）数量也从3个减少为2个。当发生冷段双端剪切断裂大破口失水事故（LBLOCA），且破口位
原子能科学技术 2015年9期2015-05-16
- 一种改进波形设计的LFMCW雷达多目标检测方法
能进行上升段和下降段频谱配对。仿真结果证实了该方法的有效性。线性调频连续波；梯形调制；频谱配对；多目标检测0 引 言线性调频连续波(LFMCW)雷达是一种通过发射频率受线性调制的连续波信号以获取目标参数信息的雷达体制，它具有分辨率高、无测距盲区、低截获和结构简单等一系列优点[1]。近年来，线性调频连续波技术得到了广泛的关注和发展。在军事领域，线性调频连续波雷达在导弹精密末制导、引信、机载导航设备中的应用越来越广泛；在民用领域，其在环境遥感、交通管制等应用中
舰船电子对抗 2015年2期2015-03-23
- 高超声速滑翔飞行器再入轨迹在线生成算法设计
:2.2 初始下降段制导约束的转化将初始下降段(IDP)的倾侧角当作一个常值处理(记为σ0)，因为攻角剖面已定，所以初始下降段的约束转化为寻找一个 σ0的可行范围［σ0min，σ0max］，使得CAV能安全过渡到准平衡滑翔状态。在QEGC下，对于给定的α文件和一个固定的σ0，由上节可知，r是V的函数r(V)。因此CAV经过初始下降段进入准平衡滑翔状态的条件为［4］图3 倾侧角对初始下降段的影响因此在初始下降段，当以固定倾侧角飞行时，会有一个最大初始倾侧角|
航天控制 2015年5期2015-03-10
- 高韧性PVA－FRCC单轴受压力学性能及本构关系
应力－应变曲线下降段陡峭，压缩韧性降低.图4（c）显示，在PVA纤维掺量一定时，随着粉煤灰掺量的增加，高韧性PVA－FRCC的峰后延性增加.图3 试件的电镜照片Fig.3 SEM photos of specimens图4 高韧性PVA－FRCC的受压应力－应变曲线Fig.4 Compressive stress－strain curves of PVA－FRCC with high toughness从表2可以看出，高韧性PVA－FRCC的峰值应变为5.
建筑材料学报 2014年4期2014-10-12
- 三极管特性曲线实验的回扫线问题研究
线是由于锯齿波下降段回扫过快与上升段不一致造成的现象。其本质是由三极管放大倍数的频率特性和寄生电容充放电效应所致。三极管放大倍数为可见β随频率增高而减小，且对锯齿波来说，存在 β上升＞β下降。寄生电容的充放电特性分析如图2所示。在图2(a)的锯齿波上升段，当Vce＞Vbe时，Cbe充电，充电电流从Ice限流电阻R流向Cbe。此时IR=β上升Ib+Icbc1，示波器的测量电流值为IR1。相反，在图2(b)的锯齿波下降段，因下降速度过大，频率过高，三极管的放大
电气电子教学学报 2014年1期2014-08-23
- 压水堆下腔室水力特性数值研究
堆下腔室、环形下降段以及堆芯的流场分布.在建立了与实体模型尺寸相一致模型后，研究者在划分网格时采用了非一致的思想，整体划分了543 438个六面体网格，其中下腔室263 842个网格.采用非一致的思想能够使得下腔室网格数量大幅度下降，有利于计算.但是，这会给数据处理带来不便.并且采用非一致思想划分的网格，在计算时相邻两层网格差值为非连续的，计算数据可能产生误差.Ji Hwan Jeong、Byoung－Sub Han 等[7－10]，在采用 CFD 方法对
哈尔滨商业大学学报（自然科学版） 2014年4期2014-08-21
- 低压自然循环间歇泉流动不稳定性实验研究与RELAP5程序验证
开口高位水箱、下降段、阀门以及测量系统等组成。为便于实验观察，整个实验回路采用透明的有机玻璃管进行连接。实验加热段长1.3 m，内径20 mm，采用电加热丝进行加热，加热功率1.46 kW。实验回路总高度6.9 m，水平段总长4.5 m。开口水箱高度0.5 m，内径0.09 m。系统启动前，水箱内注入常温水，水箱内初始水位高度0.4 m。图1 实验装置示意图测量系统中，采用镍铬-镍硅铠装热电偶进行温度测量，热电偶主要布置在自然循环回路的加热段入口、加热段出
原子能科学技术 2014年8期2014-08-08
- 细长自然循环系统流动不稳定性实验研究
热段、上升段、下降段、水箱及测量和数据采集系统组成，如图1所示。其中水箱上部气空间与大气连通。在上升段和下降段各设计了两段水平段，分别长450mm和4 500mm，总的长径比约3 120。实验段采用电加热，利用自耦变压器对加热功率进行调节，其有效加热长度为1.3m，管内径为20mm。为对实验现象进行可视化观察，减少回路中的散热损失，除实验段外其余管道均采用双层玻璃套管。实验工质为水。实验时在水中加入示踪剂以观察回路中流体的流动状态。图1 实验回路示意图Fi
原子能科学技术 2014年2期2014-05-25
- 基于自然循环回路的非能动安全壳冷却系统数值模拟
相流动状态，而下降段的工质经水箱冷却后重新恢复为单相状态。图1 PCCS原理图Fig.1 Schematic of PCCS2 数学模型2.1 基本假设与节点划分本文主要研究对象为PCCS自然循环回路和安全壳两部分。为建立自然循环回路均相流数学模型，提出如下假设条件：1）流体为不可压缩；2）仅考虑流体沿垂直管道的一维流动；3）气液两相流速相等，且处于热力学平衡状态，不考虑欠热沸腾；4）能量方程中，忽略气液相界面的黏性耗散及流体动能和势能；5）冷却水箱能保证
原子能科学技术 2014年1期2014-03-20
- 高超声速滑翔飞行峰点高度确定方法
滑翔过程的初始下降段。该段飞行初期飞行器气动力较小,飞行器会快速下降进入稠密大气层,B点的热流率和动压可能是滑翔段飞行过程中的极值点,与本文将研究的内容密切相关。图1 HGV滑翔段的典型飞行剖面示意图Fig.1 Typical lateral gliding flight curve of HGV考虑地球曲率,不考虑地球自转,假设HGV倾斜角大小保持为零,在弹道坐标系中纵向质点动力学和运动学方程[6]可以描述为:(1)(2)(3)2 峰点高度确定方法文献[
飞行力学 2013年4期2013-11-04
- 自密实混凝土单轴受压应力——应变全曲线试验研究
主要是在曲线的下降段必须控制混凝土试件缓慢地变形和破坏。采用CSS-WAW-1000DL电液伺服万能压力试验机对自密实混凝土棱柱体试件进行加载，上升段采用力控制，按峰值荷载的10%分级加载，接近预估峰值荷载的90%时采用位移控制，下降段的加载速度为0.005 mm/s。当试件最大应变达0.01左右或荷载减小至峰值荷载的10%左右时结束试验。2 试验结果与分析自密实混凝土的应力-应变全曲线如图1所示。图1 自密实混凝土的应力-应变全曲线自密实混凝土的应力-应
江苏水利 2013年1期2013-10-05
- 高超声速滑翔飞行器约束预测校正再入制导
轨迹划分为初始下降段、过渡段和准平衡滑翔段。初始下降段采用定倾侧角飞行,过渡段在最大倾侧角附近飞行,准平衡滑翔段利用数值预测校正方法和准平衡滑翔条件在线设计同时满足过程约束和终端约束的倾侧角制导律。通过标准条件和扰动条件下的仿真结果表明,这种制导律在满足各种约束的条件下,不仅能够达到较高的精度,而且对初始误差具有良好的鲁棒性,能够应付再入时各种不确定性因素的影响。再入制导; 预测校正; 准平衡滑翔; 高超声速滑翔飞行器引言高超声速滑翔飞行器具有升阻比大、任
飞行力学 2012年2期2012-11-03
- 高超声速飞行器再入多段导引方法研究
入轨迹分为初始下降段、过渡段和占大部分飞行时间的拟平衡滑翔段，在初始下降段和过渡段，利用拟平衡滑翔条件(Quasi-Equilibrium Glide Condition，QEGC)把约束转换为倾侧角的上界，通过限制倾侧角的大小来满足约束，在地面生成参考弹道;拟平衡滑翔段采用纵向和横向分开制导的预测校正方法，纵向制导算法用于决定倾侧角的大小，横向制导决定倾侧角的方向，在机载计算机上实时预报实际落点和目标落点的偏差，计算控制信号，调节倾侧角的大小和方法，消除
飞行力学 2012年4期2012-03-03
- 滑翔式飞行器再入弹道设计*
个再入弹道分为下降段、滑翔段、修正段和末制导段。初始下降段是指从再入点到滑翔开始点的弹道，高度约在30～100km范围，此段大气密度很小，气动力控制能力有限，无法维持滑翔飞行，飞行器必然处于下落状态。初始下降段弹道设计的目的是使弹道能平滑的转换到滑翔状态。滑翔段是再入飞行的主要阶段，基本决定飞行器的射程，通过滑翔段的制导飞行，使弹道满足滑翔段终端射程、速度、高度要求。末制导段弹道飞行速度、高度相对较低，不适宜进行滑翔飞行，末制导段弹道要满足末制导装置的工作
弹箭与制导学报 2011年6期2011-12-10