汽液
- 微细通道内过冷水温度对蒸汽直接接触间歇凝结界面波动的影响研究
歇凝结诱发的高频汽液两相流振荡使得流动沸腾临界热流密度得到显著提高[17-19],并能有效解决高热流密度电子元件散热问题. 且已有研究表明,尺度效应会使得微细通道内汽液流动、传热特性不同于常规尺度[20-22]. 因此,显著区别于常规尺度蒸汽直接接触凝结,微细尺度下的蒸汽直接接触间歇凝结汽液界面演变特征的研究有待深入研究和探索.1.电加热数显恒温水域;2.去离子水储存瓶(2 000 mL);3.纯净水储存瓶(5 000 mL);4.蒸汽和过冷水流量集成控制
南京师大学报（自然科学版） 2022年1期2022-03-16
- 常压下乙醇-空气-水汽液平衡常数的测定
[3]已测得大量汽液平衡数据，可知常压（101.3 kPa，下同）下物质的量分数为0.891的乙醇与水在78.17 °C形成共沸物。Tsanas等[4]使用一定浓度1-丁基-3-甲基咪唑溴盐（[BMIM][Br]）、1-乙基-3-甲基咪唑溴盐（[EMIM][Br]）等离子液体作为萃取精馏的萃取剂，消除共沸，用于制备无水乙醇。但是以上数据是基于二元汽液平衡的实验方法，未考虑空气对体系平衡的影响，所以无法适用吸收过程。而吸收过程作为提高总回收率重要一环，直接影
天然气化工—C1化学与化工 2022年1期2022-03-08
- 气泡微细化沸腾触发温度数值模拟研究
在不同过冷度下，汽液界面处的蒸汽平均流速随着壁温升高而增大。蒸汽平均流速达到该过冷度下Helmholtz失稳极限速度时对应的壁温与在实验获得的MEB触发壁温十分接近，说明Helmholtz失稳可能是导致MEB现象中气膜发生破裂的原因。气泡微细化沸腾；Marangoni对流；数值模拟；Helmholtz失稳为了提高核电机组的经济性指标，大功率反应堆成为了现阶段三代堆型的主要发展方向，这使得严重事故后堆芯熔融物增多，提高了熔融物施加在压力容器内壁的热流密度，极
核科学与工程 2021年3期2021-09-03
- 甲烷二元体系的固液相平衡预测
已经测得了大量的汽液相平衡实验数据，而对于固液相平衡，由于其平衡温度低、测量难度大而导致实验数据匮乏。而对于甲烷+短链烷烃体系的固液平衡，固相互不相溶[6]，除工质的熔化温度和相变潜热之外，固液平衡特性主要受液相活度系数的影响，通过混合工质汽液相平衡数据可以拟合工质间液相活度系数，并外推至低温区域，从而对相同组分工质间的固液平衡进行预测。目前相关学者已经构建了多种混合工质的固液相平衡拟合和预测方法。包括以PR方程为代表的状态方程[7-9]，以NRTL(no
化工学报 2021年8期2021-08-31
- 水盐体系汽液平衡的热力学模型研究
研究者对水盐体系汽液平衡进行了实验和理论的研究，通过定压法和定温法测定了水盐体系的蒸汽压和沸点数据，如Robinson［1］、Patil［2］、Dinane［3］、Kolár［4］、Apelblat［5］和Chen［6］等。在研究过程中不但需要准确的实验数据，也需要理论层面的模型发展。近年来，许多研究者基于种种理论和模型构筑了各具特色的经验和半经验的模型来描述电解质溶液的相平衡性质，例如Pitzer［7-8］提出了离子相互作用模型，该模型的准确度和应用范围
无机盐工业 2021年8期2021-08-12
- 高含硫湿气集输系统增压模式优化研究*
塞流风险，则采用汽液分输增压；若无段塞流风险，则采用汽液混输增压。3 结果与讨论高含硫湿气集输系统增压模式的选择应尽量保证把气田产出的天然气向外输出，尽可能降低集气管网的集气压力，保证增压集输系统整体安全运行的可靠性且方便管理。高含硫湿气田井口压力设计值为4 MPa，为满足井口压力值要求，经大量核算，采用集中增压模式，增压压缩机入口压力将降为3.3 MPa。本文将主要对集输管线流速、持液率及压降等管网运行特性进行分析。3.1 集输管内流速分析图2～图5 是
油气田地面工程 2021年7期2021-07-19
- 蒸汽直接接触间歇凝结界面行为及压力振荡研究进展
传质特性，并依据汽液界面的时空演变特征将蒸汽直接接触凝结流型进行了分类[10，11]，较为典型的分类为稳定凝结(Stable Condensation，SC)、间歇凝结(Chugging，C)、振荡凝结(Condensation Oscillation，CO)、泡状振荡凝结(Bubble Condensation Oscillation，BCO)等[12]。在上述提及的流型中，间歇凝结具有最不稳定的汽液界面运动特性，文献[12]研究表明，对于蒸汽直接接触凝
河北水利电力学院学报 2021年2期2021-06-23
- 2 个含异戊烯醇二元体系的减压汽液平衡
。测定上述体系的汽液平衡数据和选用合适的热力学模型对MBO321 的分离工艺优化和设计具有重要意义。目前尚未发现有关MBO321汽液平衡数据的文献报道。相关报道仅有Lei 等[12]测定的MBO232+乙醇及MBO232+1-丁醇在50、60 及70 kPa 下的汽液平衡数据。所测数据采用UNIQUAC 活度系数模型拟合，关联度较好。由于 MBO321 在常压下的沸点较高，工业上多采用减压精馏进行分离提纯[13]。本文测定了MBO232+MBO321、MB
高校化学工程学报 2021年2期2021-05-19
- 二元系统汽液平衡数据测定实验综述报告
解和掌握用双循环汽液平衡器测定二元汽液平衡数据的方法。（2）了解缔合系统汽-液平衡数据的关联方法，从实验测得的T—P—X—Y数据计算各组分的活度系数。（3）学会二元汽液平衡相图的绘制。2 实验原理以循环法测定汽液平衡数据的平衡器类型很多，但基本原理一致，如图1所示，当体系达到平衡时，a、b容器中的组成不随时间而变化，这时从a和b两容器中取样分析，可得到一组汽液平衡实验数据。图1 循环法测定汽液平衡3 实验步骤（1）加料：从加料口加入配制好的醋酸—水二元溶液
安徽化工 2020年5期2020-10-16
- 常压下乙醇-水-醋酸钾系统汽液平衡数据的测定与关联
-水-醋酸钾常压汽液平衡(VLE)数据。武文良等[5]测定了恒盐摩尔分数0.0438 下乙醇-水-醋酸钾常压汽液平衡数据，并采用修正Furter 模型进行了关联计算。鲍静等[6]测定了复合萃取溶剂与乙醇、水系统的常压汽液平衡数据，复合溶剂由乙二醇+醋酸钾或乙二醇+醋酸钾+氢氧化钾组成。本文测试的醋酸钾在无水乙醇中饱和溶解度约为11 g/100 g乙醇，为获取醋酸钾在实际应用中的最适宜盐效应，在恒盐浓度10%(质量)醋酸钾的条件下，通过自制的Ellis 汽液
化工学报 2020年8期2020-08-19
- Ω型凹槽微通道内的汽泡行为及流动沸腾特性
数，而且可以降低汽液两相流的流动阻力，缓解两相流动的不稳定性.KUO C.J.等[7]研究Ω型凹槽微通道内的流动沸腾时发现，Ω型凹槽微通道不仅能够显著促进汽泡成核，而且汽泡生长具有较好的重复性、均匀性，可以提高临界热流密度.在平直微通道中发生的流动沸腾，往往由于拉长汽泡的快速膨胀导致回流，引起较大的压力/温度波动和流动不稳定，直接制约微通道换热的稳定性、可靠性.因此，其应用面临挑战.人工汽化核心(凹槽)可以有效缓解平直微通道内出现的此类问题.从现有的研究来
江苏大学学报（自然科学版） 2020年4期2020-08-08
- 低压下间苯二甲胺-苯胺体系汽液平衡的测定及关联
MXDA和苯胺的汽液平衡数据是必不可少的，而该数据至今未见报道。汽液平衡关系作为研究精馏、吸收等单元操作的基础，在化工生产中具有非常重要的作用，由溶液模型来推算是所追求的目标。但目前理论尚不成熟，还有待于实验的测定及对模型的验证[6]。本实验测定了MXDA—苯胺二元体系的汽液平衡数据，并对实验数据进行了Wilson方程的热力学关联。1 实验部分1.1 仪器、试剂和原料气相色谱仪(安捷伦7890A，美国安捷伦)；艾科浦分析型超纯水机(AFX1—1001—P，
山东化工 2020年13期2020-07-27
- 顶空气相色谱法研究柠檬醛+α-紫罗兰酮+β-紫罗兰酮体系的汽液平衡
酮及柠檬醛体系的汽液平衡数据的测定与关联。目前汽液平衡数据的测定主要采用Ellis 和Rose 双循环相平衡釜，每个平衡点的测定需要配制试样140～200 ml，汽液平衡稳定的时间在2 h 以上[21-24]。由于试剂用量大，价格昂贵，而且柠檬醛、α，β-紫罗兰酮又是热敏性物质，其汽液平衡测定难度非常大，因此柠檬醛-紫罗兰酮制备体系的汽液平衡数据尚未见有文献报道。近年来发展起来的顶空气相色谱法具有汽液平衡时间短，每个平衡点测定的试剂用量仅需3～5 ml[2
化工学报 2020年7期2020-07-21
- 应用于离子液体体系汽液平衡测定的液相配制、气相分析方法
06）引 言对于汽液平衡测定而言，离子液体体系类似于传统的含盐体系，易过热、爆沸。为了获得平衡气相组成样品，汽液平衡釜通常需要有较大的气相回流。这些是实现配制液相组成的困难所在。关于汽液平衡测定文献中已有全面的讨论[1-5]。Pereiro等[6]综述了离子液体应用于共沸体系分离，涉及多种方法测定众多离子液体体系的汽液平衡数据。具体有顶空法、静态法以及应用较多的循环法。汽液平衡测定的物理量包括温度(T)、压力(p)，以及气、液相组成(x、y)。通常，顶空法
化工学报 2020年1期2020-03-10
- 冷库制冷系统垂直上升回汽管液塞形成及消除
管被视为制冷剂的汽液两相流管道。研究该立管内汽液两相流动规律，摸清液塞形成的工况条件，对避免液塞形成、保证冷库正常回汽回油回液和为冷库液泵供液制冷系统的合理设计提供参考有重要的实践意义。垂直上升立管汽液两相流研究多用空气-水、氮气-水或油气-油等常温介质。韩洪升等[3]研究了垂直管中气液两相弹状流和段塞流的流动规律，何鸿辉等[4-5]研究了垂直上升管内气液两相泡状流的存在条件并对垂直上升立管气液两相流进行了数值模拟，宋鹏举等[6]在分析垂直管中向上气液两相
福建工程学院学报 2019年6期2019-12-20
- 加热器疏水调阀后管道的研究与应用
状态，但也会存在汽液两相流动的情况，加热器疏水调阀后管道中的介质流动状态就是发电厂中汽液两相流动的一个典型代表。两相流动管道与单相流动管道具有不同的流动特性，存在流动阻力大，管道容易振动的问题，是发电厂管道设计的一个难点。本文通过研究分析加热器疏水调阀后汽液两相流的产生机理，针对其带来的危害，提出了相应的改进措施。由于目前《火力发电厂汽水管道设计规范》(DL/T 5054-2016)和《核电厂常规岛汽水管道设计技术规范》(NB/T 20193-2012)中
热力透平 2019年3期2019-10-16
- 减压汽液相平衡实验装置研制
，实现减压条件下汽液相平衡数据的测量、在线取样和自动控制，保证在获得可靠实验数据的同时实验过程连续、高效、安全运行。1 汽液相平衡原理当汽液两相在一定温度T和压力p下达到平衡，两相中对应组分i逸度f相等，即：(1)2 实验装置对于一套完整的相平衡数据，需要测定的实验量包括压力、温度及汽相和液相组成。据此，基于常压Ellis蒸馏瓶的测温原理[13]，改进后的汽液平衡器结构和总体流程如图1所示。装置结构总体包括平衡室、冷凝管、在线取样件、测温和测压件、稳压系统
实验室研究与探索 2019年9期2019-10-15
- 水管内汽液两相流压降计算研究
陈敏摘 要：针对汽液两相流流型复杂、机理研究不成熟等特点，筛选了均相法、Dukler法和Beggs-Brill法三种方法计算两相流压降，并结合现场实例，在给定热强度条件下，利用软件对水管内汽液两相流流动过程进行模拟和分析，三种方法计算结果表明，均相法计算压降最大，Dukler法次之，Beggs-Brill法最小。关键词：汽液；两相流；压降；计算中图分类号：TQ021 文献标识码：A 文章编号：1671-2064（2019）05-0251-020 引言汽液两
中国科技纵横 2019年5期2019-04-24
- 含氟烷烃和含氟烯烃汽液平衡研究进展
及精馏提纯过程,汽液平衡数据作为精馏单元操作的重要基础数据,对有机氟化物的精馏设计与优化过程至关重要。对含氟烷烃和烯烃体系的相关汽液平衡研究进行总结与探讨。1 含氟烷烃体系含氟烷烃主要分为氢氟烃（HFCs）、氯氟烃（CFCs）和氢氯氟烃（HCFCs）3类,因三者均曾作为制冷剂而被广泛使用,故与三者相关的汽液平衡数据已有一定量的报道。1.1 氢氟烃类（HFCs）HFCs类作为第三代制冷剂,其ODP值（消耗臭氧潜能值）为零,凭借着优秀的能效与环保特性,HFCs
有机氟工业 2019年2期2019-03-03
- 以二甲基亚砜为溶剂分离多种共沸物系的研究
-甲醇4个体系的汽液平衡关系，结果绘于图1～图4。图4 二甲基亚砜为萃取剂的甲基叔丁基醚-甲醇拟二元汽液平衡相图图1 二甲基亚砜为萃取剂的丙酮-甲醇的拟二元汽液平衡相图通过对4个拟二元汽液平衡相图分析得知，二甲基亚砜的加入消除了4个共沸体系的共沸点，这与相对挥发度的分析结果相吻合，可知二甲基亚砜是一个优良的萃取剂。4 结论图2 二甲基亚砜为萃取剂的醋酸甲酯-甲醇拟二元汽液平衡相图图3 二甲基亚砜为萃取剂的四氢呋喃-乙醇拟二元汽液平衡相图本文以丙酮-甲醇、醋
安徽化工 2018年6期2019-01-11
- 汽液两相流调节器在回热系统中的应用研究
，目前电厂多采用汽液两相流调节器。该装置工作原理简单，自调节能力强，液位控制稳定。此调节器的体积小，部件少、结构和系统简单。无机械运动部件，无电气元件，因而其可靠性、安全性尤为突出。1 工作原理汽液两相流调节器利用“汽液两相流”原理，连续自动调节水位，摒弃了传统水位控制器的机械运动部件和电气控制元件。其本身无任何运动部件，执行机构的动力来自本级加热器的蒸汽，所需的调节汽用量约为疏水容积流量的千分之三。该装置很好地克服了传统水位控制器的常发故障，使水位控制的
上海节能 2018年7期2018-08-06
- V形凹槽对微通道流动沸腾临界热流密度的影响
积分数不断变化,汽液界面也不断迁移和变化.基于VOF模型表征微通道内的汽液两相流动.由于发生流动沸腾时,汽液两相的体积分数不断变化,且该变化与单位时间内工质的汽化质量有关,因此,通过自主编译用户自定义函数UDF,给出工质的汽化质量和传热量.在此基础上,通过求解汽液两相的质量、动量和能量方程来获得计算单元内汽液两相的体积分数与分布,实现汽液两相界面的追踪,进而模拟工质流动沸腾换热过程.此处,定义液相为主相,液相、汽相的质量方程分别为(1)式中:αl为液相的体
江苏大学学报（自然科学版） 2018年2期2018-03-13
- 甲醇+碳酸二甲酯+二乙二醇三元物系等压汽液平衡数据的测定与关联
二醇三元物系等压汽液平衡数据的测定与关联曹 玲，徐威震，李学琴，程建文（昌吉学院 化学与应用化学系，新疆 昌吉 831100）在101.3 kPa下，采用改进的Othmer釜测定了甲醇+碳酸二甲酯（DMC）+二乙二醇三元物系的等压汽液平衡数据。实验结果表明，二乙二醇萃取剂的加入，降低了甲醇对DMC的相对挥发度，提高了物系的平衡温度。二乙二醇不适合作为萃取精馏分离甲醇+ DMC物系的萃取剂。用NRTL模型对DMC +甲醇+二乙二醇三元物系溶剂比为0.25，0
石油化工 2017年9期2017-11-01
- CO2与异丁烷、1-丁烯汽液平衡数据的测定与关联
异丁烷、1-丁烯汽液平衡数据的测定与关联王浩人，李东风（中国石化 北京化工研究院，北京 100013）采用高压汽液相平衡装置，用静态法测定了263.15，273.15，283.15，293.15，303.15 K下CO2-异丁烷和CO2-1-丁烯二组分物系的汽液平衡数据，并采用Peng-Robinson方程对平衡数据进行了关联。实验结果表明，测得的二组分物系的汽液平衡数据通过了热力学一致性检验，拟合计算得到的CO2-异丁烷和CO2-1-丁烯的二元交互作用参
石油化工 2017年1期2017-07-19
- 乙酸异戊酯+异戊醇和乙酸异戊酯+正己醇体系汽液平衡
戊酯+正己醇体系汽液平衡周峰，陈长旭，许春建（化学工程联合国家重点实验室，天津大学化工学院，天津 300072）在50.00和101.33 kPa下，采用改进的Rose汽液平衡釜测量乙酸异戊酯+异戊醇和乙酸异戊酯+正己醇体系的汽液平衡数据。乙酸异戊酯+异戊醇在50.00 kPa下形成最低共沸物。使用Herington法对汽液平衡数据进行热力学一次性检验，结果表明测得的汽液平衡数据符合热力学一致性。对实验数据使用NRTL、Wilson和UNIQUAC活度系数
化工学报 2017年2期2017-02-28
- 2，2-二甲基丁烷+乙醇、+正丙醇二元体系常压汽液平衡的测定
异己烷和低碳醇的汽液平衡数据。已经测定的异己烷与低碳醇的汽液平衡数据包括：2-甲基戊烷 +乙醇[2]，2-甲基戊烷 +2-丙醇[3]；3-甲 基 戊 烷 +乙 醇[4]，3-甲 基 戊 烷 +2-丙醇[5]。2，2-二甲基丁烷和低碳醇的二元体系的汽液平衡数据还没有文献报道。为此，本研究测定了常压下 2，2-二甲基丁烷-乙醇和 2，2-二甲基丁烷-正丙醇二元体系的汽液平衡数据；并采用NRTL方程对实验数据进行了关联和估算。1 实验部分1.1 实验装置实验所用
化学工业与工程 2017年3期2017-02-03
- 电解质NRTL模型在尿素低常压回收系统模拟中的应用
O2-H2O)的汽液平衡对于尿素低常压回收系统模拟意义重大．本文介绍了ACW体系汽液平衡计算的发展情况，利用文献数据回归了电解质NRTL模型的交互作用能参数，汽液平衡计算时使用电解质NRTL模型计算液相活度系数，用SRK方程计算汽相逸度系数．将计算的ACW体系平衡压力与文献值进行比较，验证了参数回归的准确性．最后，经过模拟计算表明电解质NRTL模型能很好地满足尿素低常压回收系统模拟计算的需要．电解质NRTL模型；电解质体系；热力学模型；尿素；模拟ACW（N
河北工业大学学报 2016年2期2017-01-04
- 汽液两相流液位控制器的改进分析
州310030）汽液两相流液位控制器的改进分析刘文辉1，蒋叶辉2（1.山西大学，山西太原030013；2.华电电力科学研究院，浙江杭州310030）两相流液位控制器是基于流体力学及汽液两相流理论设计的，介绍了汽液两相流液位控制器的工作原理以及控制器核心部件的结构改进，并对其应用于火电厂回热系统的经济性进行分析。工程应用表明，该液位控制器结构简单，自调节能力强，在节约能源的同时提高了设备的经济效益。两相流；液位调节；加热器；经济性0 引言在电力、化工和石油等
发电技术 2016年5期2016-11-29
- 基于Excel运用BWRS方程计算汽液平衡热力学性质*
BWRS方程计算汽液平衡热力学性质*陈 漓，莫小梅(百色学院材料科学与工程学院，广西 百色 533000)对于纯流体饱和蒸汽压的计算，由于所联解的BWRS状态方程为高次非线性方程，计算流程涉及多次迭代求根等形式，计算较为繁琐的。而利用Excel便捷的计算功能，通过简单的设计，把流体基本物性数据输入表格中，即可方便求出纯流体汽液平衡相关的热力学性质。BWRS状态方程；饱和蒸汽压；Excel；热力学性质在热力学上，相平衡是多种多样的，最为典型的，也是研究最为深
广州化工 2016年19期2016-11-23
- 汽化炉汽化段管路工艺设计与分析
管内被加热介质为汽液两相介质，这种加热炉称之为汽化炉。汽化炉中管路一般需要采用逐级扩径的方法进行设计，本文介绍汽化炉管路设计方法及计算原理，并给出计算实例。汽化炉；汽液两相流；扩径；汽化率汽化炉出口汽化率是要求达到的指标，炉管内流动的介质属于汽液两相流。汽相和液相的量及物性随行程的增加而变化。一般来说，炉内辐射段炉管要逐级扩径，不仅可以降低压降，还可以使被加热介质等温汽化。这样做的目的是增加介质的热焓而不提高介质的温度。炼油及煤化工中的减压炉、分馏塔进料加
工业炉 2016年4期2016-11-22
- 分体管壳式余热锅炉内摩擦及局部压降
，对其下部管壳内汽液两相横向冲刷水平管束时摩擦及局部压降的计算进行了研究。在测量竖直上升管内截面含汽率时，将粒子图像测速（PIV）技术与传统压差法相结合，针对上升管中出现的泡状流型，给出了计算截面含汽率的新方法；在竖直上升管内定义了一种泡状-段塞流的新流型，并分析得出将质量含汽率=10-4作为区分泡状流与泡状-段塞流的边界。根据汽液两相横向冲刷管束时摩擦压降与局部压降类似的产生规律，将两者作为整体分析，通过借鉴Chisholm计算方法对实验数据进行处理，重
化工学报 2016年10期2016-10-25
- 2，4-TDI/共沸剂二元体系的汽液平衡数据的测定及共沸组成分析
共沸剂二元体系的汽液平衡数据的测定及共沸组成分析徐勉，吴亮衡，张杰（华东理工大学材料科学与工程学院，上海 200237）在脱除游离甲苯二异氰酸酯（F-TDI）的共沸蒸馏研究中，缺少2，4-TDI与共沸剂的二元体系汽液平衡数据及基础热力学参数。采用自制的汽液平衡釜，测定了0.55 kPa压力下，2，4-TDI/苯甲酸乙酯、2，4-TDI/丁二酸二乙酯、2，4-TDI/己二酸二甲酯三组二元体系的汽液平衡数据，所得数据通过了热力学一致性面积检验。借助流程模拟软件
化工学报 2016年5期2016-08-22
- 浅析汽液两相流装置在煅烧工序的应用
产生安全隐患。而汽液两相流装置凭借其准确性、灵敏性、经济性、传感敏锐以及高效的特点较早前被我国各大火电厂应用。近几年，汽液两相流装置利用其良好的性能，在新建纯碱厂疏水器、闪发器等压力容器疏水系统中投用较多，有取代仪表自控阀之趋势。本文主要介绍了汽液两相流装置的工作原理，以及简单介绍了其相关安装注意事项。同时提出了汽液两相流装置在纯碱煅烧工序使用过程中，相比于仪表自控阀的优劣势及解决方法。希望能够为业内使用单位给予一定的启发。1 汽液两相流装置工作原理汽液两
纯碱工业 2015年4期2015-12-03
- 水平管降膜蒸发器管内汽液两相流动与传热效果的数值分析
管降膜蒸发器管内汽液两相流动与传热效果的数值分析董国强， 周亚素， 孙 韶， 石成君， 倪思梅(东华大学 环境科学与工程学院，上海 201620)水平管降膜蒸发过程流动和传热现象复杂多变，传热过程的观测较困难，为了解蒸发器结构和运行参数对传热效果的影响，建立计算模型，通过计算机程序对水平管内汽液两相流动和传热进行耦合计算.数值计算结果表明，蒸发温度、管径、传热管内外传热温差对传热管内汽液两相流动和传热有较大的影响.对计算结果的分析为蒸发器的热力性能研究和结
东华大学学报（自然科学版） 2015年1期2015-10-14
- 亚硝酸乙酯-乙醇二元体系常压汽液平衡研究
乙醇二元体系常压汽液平衡研究胡玉容，李扬，范鑫，夏伟，袁小金，许红云，陈晓华(西南化工研究设计院有限公司国家碳一化学工程技术研究中心，工业排放气综合利用国家重点实验室，四川成都610225)采用改进的Rose平衡釜测定了亚硝酸乙酯-乙醇二元体系在常压下的汽液平衡数据，分别用NRTL和UNIQUAC热力学模型对实验数据进行了关联得到模型参数，并进行了热力学一致性检验。结果表明，二种不同模型的计算结果与实验值都较为吻合，为工程设计提供了数据支持。亚硝酸乙酯；乙
天然气化工—C1化学与化工 2015年2期2015-04-12
- 含离子液体乙腈-正丙醇体系的等压汽液平衡
子液体三元体系的汽液相平衡数据已有很多，但未见含离子液体乙腈-正丙醇体系的等压汽液相平衡数据的报道。本实验分别测定了常压下乙腈-正丙醇-氯化 1-苄基-3-甲基咪唑（[BzMIM][Cl]）、乙腈-正丙醇-溴化1-苄基-3-甲基咪唑（[BzMIM][Br]）以及乙腈-正丙醇-溴化 1-己基-3-甲基咪唑[HMIM][Br]三元体系的等压汽液相平衡数据，并通过NRTL模型方程对三组三元体系的汽液平衡数据进行了关联，得到了模型参数。同时，讨论了[BzMIM][
化工学报 2015年1期2015-04-01
- 乙醇脱水塔内两相和三相共沸精馏
现2个液相而形成汽液液三相共沸精馏的可行与优劣，尚缺乏深入的研究。例如为了不降低塔内汽液传质效率和便于操作，在精馏塔内应避免出现液液分相，因而一般认为凡可能出现汽液液三相平衡的精馏过程，精馏塔内应避开三相区，即共沸精馏塔内应采用两相共沸精馏。然而有研究结果表明，某些共沸精馏塔采用三相精馏，可以节约投资和能源［4-5］。由于体系的强非理想性，带有液液分相器的共沸精馏过程模拟很难收敛，关于共沸精馏塔内两相共沸精馏和汽液液三相共沸精馏过程的研究少有报道。本研究采
化学工业与工程 2015年4期2015-02-03
- 空调器用汽液分离器多回油孔分析
（套）的空调器因汽液分离器设计不好而导致压缩机回油回液故障，给空调器生产厂商和用户带来诸多的不便或经济损失。论文从保障空调器系统稳定运转方面进行了汽液分离器的多回油孔分析。本文设计了不同的测试工况，试验测试及对比分析了多回油孔和单回油孔的汽液分离器对压缩机系统回油回液的影响，提出多回油孔的设计要求。2 汽液分离器的多回油孔结构目前空调器使用的汽液分离器大部分为一个回油孔，在最大制冷、低温制冷等工况压缩机容易缺油运行。个别压缩机厂家推荐使用多回油孔汽液分离器
家电科技 2014年5期2014-07-09
- 环己烯、1,2-环氧环己烷和2-环己烯-1-酮二元和三元系的等压汽液平衡
同这些氧化产物的汽液平衡数据十分匮乏，环己烯与1,2-环氧环己烷、2-环己烯-1-酮的二元及三元等压汽液平衡数据更是没有文献报道。因此，在环己烯的分子氧绿色氧化研究中，测定环己烯与1,2-环氧环己烷、2-环己烯-1-酮的二元及三元等压汽液平衡数据，为环己烯与其氧化产物的分离提纯工艺设计提供基础数据，就显得很有必要。1 实验部分1.1 试剂与仪器环己烯：质量分数≥99%，赛默飞世尔科技公司；1,2-环氧环己烷：质量分数≥99.3%，山东银鹰化纤有限公司；2-
化工科技 2014年6期2014-06-09
- 乙酸乙酯-乙腈-1-乙基-3-甲基咪唑三氟甲磺酸盐物系等压汽液平衡数据的测定
甲磺酸盐物系等压汽液平衡数据的测定丁邦琴1，张 双2，李 卓2，曹 玲3，许 文2，李群生2（1. 南通职业大学 化学与生物工程学院，江苏 南通 226007；2. 北京化工大学 化学工程学院，北京 100029；3. 昌吉学院 化学与应用化学系，新疆 昌吉 831100）在101.32 kPa下，用改进的Othmer釜测定了含离子液体1-乙基-3-甲基咪唑三氟甲磺酸盐（［emim］OTf）的乙酸乙酯-乙腈物系的等压汽液平衡数据；采用NRTL方程对实验数据
石油化工 2014年12期2014-06-09
- 应用PRO/Ⅱ软件研究碳酸二甲酯-甲醇体系和氨-甲醇体系的汽液平衡
）两种关键体系的汽液平衡的研究都显得尤为重要。模拟计算的可靠性取决于基础数据和热力学模型计算的准确性。目前极性体系的相平衡计算依赖于二元交互作用参数，而二元交互作用参数需从实验或实际生产的汽液平衡数据回归得到，故在对极性体系进行过程模拟时，必须首先考虑关键组分的二元交互作用参数。DMC-MeOH和NH3-MeOH二元体系是典型的极性非理想体系。常用于极性非理想体系的液相活度系数法有UNIQUAC，NRTL，Wilson；气相的非理想性则采用SRK方程来校正
石油化工 2014年5期2014-05-03
- 二元体系汽液相平衡数据的测定与关联
000）二元体系汽液相平衡数据的测定与关联孙 琪 娟（陕西工业职业技术学院， 陕西 咸阳 712000）在 101.325 kPa 下，测定了碳酸二甲酯-碳酸二乙酯二元体系在不同平衡温度时的汽相和液相的折光率，并用事先测定的工作曲线拟合得到汽、液相的摩尔分率，用积分检验法检验其热力学一致性；用最小二乘法分别求出了碳酸二甲酯-碳酸二乙酯二元体系的液相活度系数 Wilson, NRTL 和 UNIQUAC 模型参数，由这些模型参数推算的结果与实验数据吻合很好。
当代化工 2014年7期2014-04-13
- 萃取精馏分离甲醇-苯
测定其在常压下的汽液平衡组成，采用UNIFAC[9-10]模型及Antoine方程计算平衡时甲醇的汽液相组成,并通过基团贡献法[6-7]计算选择出适宜萃取剂氯苯。为验证氯苯作为萃取剂的分离效果，进行了间歇精馏实验。由于间歇精馏处理量小，工业上通常采用连续精馏，因此，对甲醇-苯二元混合物系进行连续精馏模拟，为工业生产提供一定的基础参考依据。1 实验部分1.1 实验装置1.1.1甲醇-苯汽液平衡实验装置本实验是在玻璃制的汽相单循环平衡釜中进行，其装置如图1所示
化学工业与工程 2014年2期2014-04-10
- 甲基肼-水二元体系汽液平衡数据的测定及回归
基肼-水二元体系汽液平衡数据的测定及回归韩冰 高凌云 齐鸣斋华东理工大学化工学院 （上海 200237）采用改进的Ellis汽液平衡釜在常压下测定甲基肼（MMH）-水二元体系的汽液平衡数据。用Herington半经验法对其进行了热力学一致性检验。借助化工流程模拟软件Aspen Plus中的物性数据回归（Data Regression）功能，关联得到实验数据的Wilson和NRTL活度系数方程参数。用两种方程计算得到的汽相组成与实验数据进行比较，平均偏差分别
上海化工 2014年2期2014-03-23
- 萃取精馏分离甲醇—乙腈的研究
验装置甲醇-乙腈汽液平衡实验装置萃取实验采用常规的汽液平衡装置，如图1所示。针对萃取实验装置进行如下说明:（1）塔釜形状呈四口瓶状，容量为500m l，在其接口上分别插接升蒸汽塔节、热电偶温度计、冷凝液回流管和液相取样口；（2）塔身外围采用保温棉包裹，上部用水进行冷凝；（3）对采取的样品，用气相色谱仪进行测量，确认其组成成分。甲醇-乙腈间歇萃取精馏实验装置间歇萃取精馏装置为常规装置，如图 2所示。2.实验体系（1）甲醇-乙腈汽液平衡实验体系试验中，为了能够
化工管理 2014年14期2014-03-15
- 乙酸甲酯-甲醇-1-乙基-3-甲基咪唑四氟硼酸盐物系等压汽液平衡数据的测定与关联
酸甲酯-甲醇物系汽液平衡的影响，指出这两种离子液体都对乙酸甲酯有明显的盐析效应。鉴于1-乙基-3-甲基咪唑四氟硼酸盐（［emim］BF4）的稳定性和相对低廉的价格，适合作为乙酸甲酯-甲醇共沸物的萃取剂。本工作在101.3kPa下，测定了乙酸甲酯-甲醇-［emim］BF4三组分物系的等压汽液平衡数据，讨论了［emim］BF4对乙酸甲酯-甲醇物系分离的影响。1 实验部分1.1 试剂甲醇：分析纯，北京化学试剂公司；乙酸甲酯：分析纯，天津市光复精细化工研究所；［e
石油化工 2013年6期2013-12-23
- 真空下1，2-丙二醇-乙二醇二元体系汽液平衡研究
，分离难度较大.汽液平衡(VLE)数据是分离设计中重要的热力学基础数据，且工业上大多采用真空条件对乙二醇体系进行分离提纯，因此笔者采用汽相单循环法测定了真空6.67 kPa(绝压)下1，2-丙二醇-乙二醇二元体系的汽液平衡数据.1 实验部分1.1 实验试剂1，2-丙二醇:分析纯，质量分数≥99.5%，国药集团化学试剂有限公司;乙二醇:分析纯，质量分数≥99.5%，天津市风船化学试剂科技有限公司.1.2 实验装置汽相单循环汽液平衡釜;真空泵，淄博钰马泵业有限
郑州大学学报（工学版） 2013年6期2013-12-03
- 炼油厂酸性水溶液体系汽液平衡关联计算与分析
电解质水溶液体系汽液平衡理论出发，系统推导了弱电解质NH3-CO2-H2S-H2O四元体系汽液相平衡关联式。并在此基础上，分析了酸性水溶液 NH3-H2S-H2O-空气平衡体系中各个影响因素对体系汽相分压的影响。1 弱电解质汽液平衡模型在NH3-CO2-H2S-H2O体系内，液相中存在以下化学平衡反应[2,3]。在平衡体系中，对于弱电解质稀溶液，汽液两相满足亨利定律。式中：P —弱电解质组分汽相分压，kPa；γ—活度系数[3]；b —弱电解质组分质量摩尔浓
当代化工 2013年1期2013-09-04
- 萃取精馏分离碳酸二甲酯-乙醇二元共沸物
MC 二元物系的汽液平衡数据已有少量报道。Jong-Hyeok Oh 等[1]用顶空气相色谱法（HSGC）测定了DMC-乙醇在T=333.15 K 下的等温汽液平衡；Makoto Fukano 等[2]测定了甲醇-乙醇-DMC 及相应的三组二元物系在不同压力下的沸点数据，并在此基础上用Wilson 模型得到二元及三元的汽液平衡；Luo 等[3]测定了乙醇-DMC 等二元物系的恒压汽液平衡数据，并分别用Wilson 模型和NRTL 模型对实验数据进行拟合；赵
化工进展 2013年4期2013-08-02
- 甲醇-碳酸二甲酯-1-辛基-3-甲基咪唑四氟硼酸盐物系的等压汽液平衡测定及UNIFAC关联
硼酸盐物系的等压汽液平衡测定及UNIFAC关联付永泉，朱 炜，王海川，曹 玲，李群生（北京化工大学 化学工程学院，北京 100029）在101.32 kPa下，用改进的Othmer汽液平衡釜测定了甲醇-碳酸二甲酯（DMC）-1-辛基-3-甲基咪唑四氟硼酸盐（［omim］BF4）物系的等压汽液平衡数据；采用UNIFAC方程对实验数据进行了关联，得到了新基团—OCOO—与—CH2—，CH3OH，—［mim］BF4基团间的UNIFAC作用参数。与传统基团划分的U
石油化工 2012年8期2012-11-09
- 甲醇-乙腈-l-丁基-3-甲基咪唑四氟硼酸盐三组分物系的汽液平衡
酸盐三组分物系的汽液平衡李群生1, 王海川1，冉晓萌2，朱 炜1，付永泉1，王宝华2（1. 北京化工大学 化学工程学院，北京 100029；2. 北京中医药大学 中药学院，北京 100102）在101.32 kPa下，用CE - 2型Othmer汽液平衡釜测定了甲醇 - 乙腈 - l - 丁基 - 3 - 甲基咪唑四氟硼酸盐（[bmim]BF4）三组分物系的等压汽液平衡数据；采用UNIFAC方程对实验数据进行了关联。实验结果表明，与未加入 [bmim]BF
石油化工 2012年2期2012-11-09
- 碳五与二甲基甲酰胺+离子液体二组分物系汽液平衡数据的测定与关联
子液体二组分物系汽液平衡数据的测定与关联刘智信，李东风（中国石化 北京化工研究院，北京 100013）采用小型气相循环釜测定了不同离子液体1-戊烯对异戊二烯的相对挥发度（α12）的影响；在101.3 kPa下，测定了异戊二烯、1 - 戊烯、2 - 甲基 - 1 - 丁烯和环戊烯与二甲基甲酰胺（DMF）+1 - 己基 - 3 - 甲基咪唑六氟硼酸盐（[hmim]PF6）4个二组分物系的汽液平衡数据；用NRTL方程对汽液平衡数据进行了关联。实验结果表明，[hm
石油化工 2012年2期2012-11-09
- 常压下甲醇-原甲酸三甲酯体系汽液平衡数据的测定及关联
原甲酸三甲酯体系汽液平衡数据的测定及关联李春利，张凤娇，方 静（河北工业大学化工学院，天津 300130）采用双循环汽液平衡釜测定了101.3 kPa下甲醇-原甲酸三甲酯二元体系在337～372 K的等压汽液平衡数据。实验数据经Herington面积积分法检验，满足热力学一致性。分别采用Wilson、NRTL、UNIQUAC活度系数模型对实验数据进行关联，得到了模型参数。并对汽液平衡的计算值与实验值进行比较，两者吻合良好，其中由Wilson方程关联得到的数
化工进展 2012年7期2012-10-19
- 常压下环己烷-环己酮二元体系汽液平衡研究
获得该多元体系的汽液平衡关系.本实验拟采用改进的Rose汽液平衡釜测定常压下环己烷-环己酮二元体系的汽液平衡数据，以获得该多元体系汽液平衡关系的部分模型参数.1 实验部分1.1 实验试剂环己烷和环己酮，质量分数≥99.5%，均为国药集团化学试剂有限公司生产.1.2 实验装置改进的Rose汽液平衡釜(已通过准确性校验［2］)，天津大学制造;系统压力由自制稳压系统控制，压强精度±100 Pa;0～50℃、50～100℃、100～150℃和150～200℃精密温
郑州大学学报（工学版） 2012年2期2012-09-07
- 燕尾形轴向槽道热管的蒸发冷凝传热特性
膜厚度、传热量和汽液接触面的温度;同时，还得到了汽液接触面的蒸发/冷凝传热系数沿轴向的分布，并同实验结果进行了比较.1 数学模型1.1 蒸发薄液膜区的传热模型蒸发段汽液交界面(见图1)可分为非蒸发区、蒸发薄液膜区和弯月面区.在非蒸发区，液体处于静止状态，且表面的温度几乎和壁面温度相等，由于液体工质和槽道壁面的黏附力阻碍了该区液体的蒸发，因此可认为热量不从这里传递;在蒸发薄液膜区，液体从弯月面区流向非蒸发区的过程中不断蒸发，导致液膜越来越薄，液体蒸发主要发生
东南大学学报（自然科学版） 2012年3期2012-06-28
- 海水淡化用汽液分离元件研究进展
装置中通常会设置汽液分离元件，用于分离蒸汽中夹带的海水液滴。图1a)和图1b)分别给出了多级闪蒸和低温多效2种主流热法海水淡化系统中汽液分离元件的示意图。图1 海水淡化装置中的汽液分离元件Fig.1 Gas-liquid separation in desalination plant目前用于热法海水淡化工程中的汽液分离元件主要可分为折流板式(也称叶片式)和丝网式2大类，其分离性能主要受操作工况和元件结构的影响，操作工况主要包括：操作气速、液滴粒径、液滴夹
化学工业与工程 2012年2期2012-04-09
- 以N,N-二甲基甲酰胺为溶剂萃取精馏制备高纯度甲缩醛
cad软件模拟和汽液平衡实验确定合适的溶剂及溶剂比。结果表明，N,N-二甲基甲酰胺（DMF）能够消除甲缩醛-甲醇共沸物系的共沸点；采用UNIQUAC模型对常压下甲缩醛-甲醇物系和加入溶剂N,N-二甲基甲酰胺的汽液平衡进行模拟，模拟结果和实验数据吻合较好。用间歇萃取精馏实验对甲缩醛粗品进行了分离，在实验条件下，可以从塔顶得到质量浓度为99.9%的高纯度甲缩醛产品。萃取精馏；N,N-二甲基甲酰胺；甲缩醛；甲醇甲缩醛作为一种良好的有机溶剂，与大多数有机溶剂互溶。
化工进展 2011年7期2011-10-22
- 离子液体对乙腈-水共沸物系汽液平衡的影响
乙腈-水共沸物系汽液平衡的影响李春利，李聚魁，刘艳稳，方 静（河北工业大学化工学院，天津 300130）选择离子液体 1-丁基-3-甲基咪唑氯盐（Bmin[Cl]）作为分离乙腈-水共沸物系的溶剂。在 0.101MPa下测定了在离子液体Bmin[Cl]含量为10%、20%和30%时乙腈-水物系的汽液平衡数据。实验结果表明，离子液体Bmin[Cl]可以提高乙腈对水的相对挥发度，离子液体 Bmin[Cl]含量在 20%以上时可以消除乙腈-水物系的共沸点。离子液体
化工进展 2011年12期2011-10-18