纵桥
- 装配式悬挑路基结构的地震响应研究
M2分别表示立柱纵桥向、横桥向最大截面弯矩,用D1、D2分别表示立柱纵桥向、横桥向最大位移,用C1、C2分别表示立柱纵桥向、横桥向最大曲率,用F1、F2分别表示锚杆纵桥向、横桥向最大轴力。 各工程需求参数与PGA的拟合曲线及风险曲线计算结果如图10～图17所示。图10 立柱纵桥向最大弯矩与PGA的拟合曲线和风险曲线从图10a可以看出,模型4的拟合直线斜率小于其他模型,说明模型4的连接方式使立柱纵桥向截面弯矩对地震动强度的敏感性略有下降,其余拟合直线之间相差
合肥工业大学学报（自然科学版） 2023年12期2024-01-06
- 高墩大跨连续刚构桥主墩形式研究
1阶失稳模态均为纵桥向失稳；（3）设置1道系梁可以显著提高最大悬臂施工状态结构稳定性，提高幅度为42.1%～102.2%；此时第1阶失稳模态为横桥向失稳；（4）设置2道系梁相对设置1道系梁结构稳定性基本没有变化。双肢薄壁墩虽然抗推刚度较小可以满足成桥状态下主梁在混凝土收缩、徐变以及温度等作用下引起的纵向变形，但是也得满足自身施工状态下的稳定及刚度需求。从稳定计算角度出发，当墩高大于140m时，建议采用其他桥墩形式以提高稳定性。3.2 组合式桥墩最大悬臂阶段
城市建设理论研究（电子版） 2023年29期2023-10-19
- 断层走向对刚构桥地震反应的影响
近地震断层。桥梁纵桥向走向与断层走向可能存在一定相交角度,在实际抗震分析中,往往忽略该夹角的存在,简单地将近断层地震动记录沿纵桥向或横桥向输入,这与桥梁实际受到的地震动作用显然不同。从文献调研看,国内外专家、学者进行了若干地震波输入角度对结构地震反应影响的研究,涉及建筑结构[1-2]、大型岩体洞室群[3]和输电塔-线体系[4]等。在桥梁抗震方面,王滔等[5]、李海燕等[6]研究了地震动不同输入方向对大跨度斜拉桥位移和内力反应的影响。Bayat等[7]考虑了
地震工程学报 2023年1期2023-02-13
- 曲线双工字钢组合梁桥横梁受力分析研究
考虑由于主梁腹板纵桥向翘曲使得横梁发生的纵桥向变形。在曲线双工字钢组合梁中，主梁腹板的纵桥向翘曲变形尤其突出。为此，本文采用符拉索夫薄壁结构理论分析了曲线双工字钢组合梁桥的翘曲变形以及结构扭转角等物理现象，研究了横梁纵桥向变形对现有横梁框架模型应力分布的影响，最终通过有限元分析验证了其截面正应力分布规律，并给出了相应的设计建议。1横梁受力与变形图2为横梁内力示意图，将图2(a)所示横梁看成支撑在主梁腹板之间的杆件，其中Mx和Mz分别为绕工字型横梁截面强轴和
建筑科学与工程学报 2022年5期2022-10-10
- 铁路抗震规范地震力简化算法适用性研究
对比2 种方法在纵桥向和横桥向地震力的计算结果，但没有针对设计参数做具体分析。魏诗雅［8］对比分析了简化算法、反应谱法和弹性时程法在纵桥向和横桥向地震力计算结果，但只选取一座桥梁工点，代表性不足。本文通过建立不同设计参数的多组计算模型，分析简化算法与有限元法的差异，以及计算误差产生的原因，研究不同设计参数下简化算法的计算精度和适用性，为铁路桥梁抗震设计计算提供依据。1 简化算法和有限元法计算原理1.1 简化算法计算原理GB 50111—2006 附录E 给
铁道建筑 2022年6期2022-07-11
- 匝道桥荷载试验方案设计
布置应变测点，沿纵桥向布置于Ⅰ-Ⅰ、Ⅱ-Ⅱ和Ⅲ-Ⅲ三个测试界面上(其中Ⅱ-Ⅱ断面布设于紧邻5#墩附近)，每个断面布置9个应变测点粘贴应变片，如图5所示。考虑温度变化对应变测试带来的影响，可在每个测试断面的位置布置一个温度补偿片。图5 应变片测点布设示意图(单位：cm)(2)挠度测点挠度的测设可在梁底粘贴挠度计或在桥面用高程仪器测量。考虑本桥实际情况，选用通过全站仪或精密水准仪观测测试断面测点的竖向变位。挠度测试断面选择第6跨0.4L截面、第5跨跨中截面，为
黑龙江交通科技 2022年3期2022-05-16
- 半漂浮式主梁钢管混凝土拱桥黏滞阻尼器减震设计
结构在温差作用下纵桥向变形较大，为释放这种温度变形，通常只约束主梁横桥向的位移，采用半漂浮体系。研究表明中承式拱桥采用半漂浮体系主梁，可以大幅度减小桥墩的地震响应，但主梁在地震作用下的水平位移响应较大[2]。为改善主梁的地震位移响应，应设置黏滞阻尼器等减震装置[3]。黏滞阻尼器因性质稳定、对环境温度与激励频率的变化不敏感等优点[4-5]，目前已在斜拉桥[5-9]与悬索桥[10-13]等柔性桥梁减震中广泛应用，结果表明选择适当的设置位置与黏滞阻尼器参数能显著
建筑科学与工程学报 2022年2期2022-04-28
- 曲线梁桥的简化分析方法及地震易损性研究
大的损伤概率，且纵桥向桥墩损伤概率要明显高于横桥向，设计中需要加强纵桥向桥墩的保护。关键词 曲线梁桥;地震易损性;纵横桥向中图分类号 U442.55 文献标识码 A 文章编号 2096-8949（2022）07-0160-030 引言城市大跨度曲线连续梁桥作为公路交通的重要组成部分，对于衔接区域产业经济具有显著社会意义，地震活动极容易对梁桥造成结构损伤，继而造成交通中断及生命财产安全，严重的梁桥地震破坏还会引发次生灾害。基于此，科学合理地开展梁桥地震易
交通科技与管理 2022年7期2022-04-15
- 双肢薄壁墩系梁对连续刚构桥抗震影响分析*
合方式为“1.0纵桥向+1.0横桥向+0.85竖桥向”。3 系梁对桥梁地震响应的影响3.1 系梁数目对桥梁地震响应的影响在进行连续刚构的高墩设计时，常常采用双肢薄壁墩。双肢薄壁墩可以使得桥墩墩顶的负弯矩减小，又可以使得桥墩墩顶的刚度增加。但是其抗推力的能力又比较小，使得纵桥向墩顶位移增大，所以在高墩设计的时候，采用纵桥向横系梁的设计来满足墩顶纵桥向的位移要求，使得桥墩结构受力合理。故在桥墩其他条件不变的情况下，改变系梁的数目且采用系梁等间距布置(见表1)，
工业安全与环保 2022年3期2022-03-21
- 桩板式路基结构抗震性能分析
算表6所示为E2纵桥向和横桥向地震输入下桩板连接接头抗剪验算结果。桩板连接接头抗剪验算 表6由表6可知，桩板连接接头在E2纵桥向和横桥向地震作用下抗剪验算满足要求，安全系数最小为5.5。E2地震作用桩板连接接头偏心受压承载能力验算结果，表7所示为E2纵桥向和横桥向地震输入下桩板连接接头偏心验算结果：桩板连接接头抗弯验算（验算轴力=恒载轴力-地震动轴力） 表7计算过程中取结构最不利轴力组合，并且分别用Mander模型和双折线模型定义混凝土和钢材材料本构关系，
安徽建筑 2021年12期2022-01-07
- 六跨廊桥动力特性分析
1 Hz；再出现纵桥向弯曲振型，频率为1.9881 Hz。六角风雨亭和八角风雨亭都是先出现纵桥向弯曲振型，再出现横桥向弯曲振型。其中，六角风雨亭的纵桥向弯曲和横桥向弯曲频率分别为1.5240 Hz 和1.6972 Hz；八角风雨亭的纵桥向弯曲和横桥向弯曲频率分别为1.5499 Hz 和1.7189 Hz。（2）四角风雨亭的桥亭扭转频率比六角风雨亭和八角风雨亭扭转频率高。四角风雨亭的桥亭扭转频率为3.8493 Hz，而六角风雨亭和八角风雨亭的扭转频率分别为2
城市道桥与防洪 2021年11期2021-12-16
- 风载下球铰静摩阻系数对转体桥施工稳定性的影响分析
梁高度及底板厚度纵桥向按二次抛物线变化，主墩支点处梁高6.4 m，跨中梁高2.5 m，箱梁顶宽30.5 m，底宽由22.03 m渐变至19.42 m。主梁为全预应力混凝土结构，采用三向预应力，转体重量13 500 t，设计转体角度为28°。主桥立面图如图1所示。图1 主桥立面图(单位:cm)3 风荷载计算3.1 横桥向静阵风荷载通过查阅当地气候情况，选取6级风(风速采用13.8 m/s)进行计算，根据静阵风风速:其中GV取值为1.307 2，则可知:式中Z
铁道建筑技术 2021年9期2021-10-20
- 纵桥向变刚度支座布置的V形河谷高低墩梁桥受力性能分析
墩上布置具有相同纵桥向剪切刚度的支座(等刚度支座方案)。因此，当位于V形河谷地形的高低墩梁桥采用等刚度支座方案时，表现出以下受力特性：在整体温度变化作用下，靠近两侧桥台的主梁纵桥向位移较大，通过支座传递给两侧低墩的纵桥向水平力较大；靠近谷底的主梁位移较小，通过支座传递给中间高墩的纵桥向水平力较小；此外，低墩的纵桥向抗推刚度往往远大于高墩的纵桥向抗推刚度，导致高墩受力小、低墩受力大的受力差异更加悬殊[1-2]。这些因素导致低墩设计时需要粗大的截面以满足受力要
南昌大学学报（工科版） 2021年3期2021-10-15
- 不同轴偏转对中、 下承式拱桥吊杆承载能力的影响
约束, 无法产生纵桥向的温度变形； 但对于桥面系, 由于桥梁伸缩缝的存在, 桥面系沿纵桥向可以产生温度变形。 拱肋和桥面系之间的变形差将导致连接两者的吊杆发生不同轴偏转(图2)。类似的弯曲变形也存在于斜拉桥和悬索桥的斜拉索和吊杆中, 但由于斜拉索在斜拉桥中未垂直布置, 拉索两端位移主要引起斜拉索索力的变化, 拉索的弯曲变形可以忽略不计[7, 10]; 在悬索桥中, 主缆采用柔性结构, 刚度较小, 无法使吊杆发生弯曲变形。综上, 对于中、 下承式拱桥, 由温
桂林理工大学学报 2021年2期2021-08-20
- 考虑上部结构影响的山区桥梁支座刚度设计方法研究
桥向地震动,未对纵桥向地震作用下桥墩结构的内力响应进行分析,也没有给出桥墩刚度的计算公式。本文针对山区桥梁桥墩高度不等的特点,考虑上部结构对桥墩顶部的转动约束,提出在横桥向将墩顶视为自由,而在纵桥向将墩顶视为只能发生水平位移而不能转动的定向约束。分别按照地震作用下各墩底剪力和墩底弯矩相同的原则,推导桥梁支座纵、横桥向的刚度设计公式,并给出各桥墩支座刚度的设计方法。1 桥墩-支座体系刚度模型及支座刚度设计方法为保证刚度和质量平衡,避免出现不规则桥梁,设计时应
地震工程学报 2021年4期2021-08-06
- 钢板组合梁桥混凝土桥面板精细化空间分析
宽度的截面刚度，纵桥向钢梁每2 m离散为一个单元，桥面板每0.5 m离散为一个单元。钢梁重量按实际结构重量设置，桥面板考虑纵、横两方向刚度，重量仅考虑纵梁重量，横梁重量设置为0。钢梁与桥面板间采用刚性连接模拟剪力钉作用。为考虑小横梁支承刚度影响，小横梁高度按0～1.8 m设置(每0.2 m设置为一级)，0 m高度即代表该钢板组合梁无小横梁支承，桥面板为横向受力的单向板，小横梁高度1.8 m时与主梁等高。该精细化空间网格梁模型将复杂的桥梁结构离散为多块梁单元
工程与建设 2021年1期2021-06-10
- 钢-UHPC组合桥面板UHPC层受力性能研究
板按照截面面积、纵桥向抗弯惯性矩及形心位置均保持一致的原则[4]，将一个U肋等效为两个倒T肋，试设计两种纵肋形式的钢-UHPC组合桥面板结构体系，如图1所示：两类钢-UHPC组合桥面板的钢顶板均厚12 mm，横肋高1.5 m，每隔2.4 m设一道16 mm厚横隔板。其中，U肋间距为600 mm，则相应的倒T肋间距为300 mm。钢顶板上焊接直径为13 mm，高度为35 mm，间距为200 mm×200 mm(纵向×横向)的栓钉，与50 mm厚的UHPC层连
公路工程 2021年2期2021-05-27
- 大跨度桥梁架构分析及优化
表1 大跨度桥梁纵桥向应力 （MPa）入式（2），则有：2 实验为验证此次大跨度桥梁架构实际应用效果，将进行对比仿真实验，选择某区域近期建造完成的大跨度桥梁作为此次实验的研究对象，采用MATALB 作为实验仿真软件。并将此次研究的大跨度桥梁架构优化方法记为实验A 组，传统大跨度桥梁架构优化方法记为实验B 组。通过改变大跨度桥梁承受的荷载，对比两组方法中桥梁，顶板、底板、U肋、T肋及腹板的纵桥向应力。2.1 实验准备此次实验共选择32 个BGK4200 表面
中国建筑装饰装修 2021年4期2021-05-18
- 基于病害控制的钢桥面力学响应分析
的位置有横桥向和纵桥向这两个方向。(1) 荷载横向布置示意如图3所示，分析横桥向最不利荷位时，车轮荷载分5种情况。(a) 无纵向隔板(单位:mm)(2) 分析纵桥向的最不利荷位时，荷载位置分别为横隔板顶、2个横隔板1/4位置和2个横隔板跨中处，荷载纵向布置示意如图4所示。图4 荷载纵向布置示意本研究施加的荷载由5个横桥向位置和3个纵桥向位置共同组成了15个荷载位，分别用编号A1、A2、A3、B1、B2、B3……E1、E2、E3来表示，即字母是车轮荷载在横桥
现代交通技术 2021年2期2021-05-13
- 大跨径拱桥异性截面拱肋拱顶局部段力学行为分析
工况1作用下箱梁纵桥向应力及主要板件Von Mises应力结果，由图3可知，拱肋局部箱梁纵桥向的应力范围为-60～-130 MPa，主要板件顶板、腹板、顶板的Von Mises应力范围分别为80～132 MPa、70～132 MPa、65～115 MPa，主要板件受力较为均匀，除了板件边缘连接位置有少许应力集中外，没有出现明显的应力层跳跃现象。板件连接位置的应力集中现象是因为拱肋吊装时采用以直代曲的方法，连接位置有一定的转角，从而导致局部弯曲应力较大。a)
湖南交通科技 2021年1期2021-04-28
- 大跨度斜拉桥索梁锚固区空间受力分析及配筋设计
以横桥向为X轴，纵桥向为Y轴，竖向为Z轴，满足右手螺旋法则。 图3 预应力单元图(深色区域)3 锚固横梁处受力分析根据研究目标对最大索力下桥梁索梁锚固区局部空间受力情况分析，梁体节段两端为固结约束，斜拉索索力通过全桥模型算出，考虑直接通过面荷载作用于锚块锚面处，最大索力8 781 kN，锚垫板面积0.226 m2，施加面荷载为38 820.5 kN/m2。锚固横梁处计算结果见图4。由三向正应力云图可以看出(见图4)：1) 在图4a中，横向预应力的作用下，除
湖南交通科技 2021年1期2021-04-28
- 混凝土索塔锚固区环向预应力布设位置优化
桥向开口U型束、纵桥向开口U型束以及混合布束方式。关于斜拉桥索塔锚固区目前已有诸多研究，刘钊[4]等从索塔抗裂能力和极限承载力方面讨论了两种U型布束的优劣。刘超[5]等通过建模比较4种不同的预应力布束方式，认为双层U型布束优于单层。田仲初等[6]建立足尺模型，发现长、短边预应力损失分别占张拉力的10.4%、15.3%，长预应力束损失更小。李勇等针对圆角半径和竖向间距对环向预应力的非线性影响进行分析[7]。牟兆祥等分析了锚固区混凝土受力和断索时后壁齿块的受力
山西交通科技 2021年6期2021-02-26
- 高速公路满堂支架现浇箱梁施工技术分析
阶段箱梁的位移、纵桥向应力和弯矩，以及预拱度计算等方面对高速公路满堂支架现浇箱梁施工技术进行了详细分析，研究结果可为类似工程施工提供参考和借鉴。1 工程概况某高速公路现浇连续箱梁采用C40 混凝土进行施工，其上部结构共分为3 联，其中一联是4 孔26 m预应力混凝土连续梁，一联是3 孔28 m 的预应力混凝土连续梁，最后一联是4 孔28 m 预应力混凝土连续梁。桥梁全长为1260 m，桥面宽度为24 m，包括左右侧的防护栏各0.5 m， 左右侧的车道各10
福建交通科技 2021年1期2021-02-03
- 深基坑开挖对邻近高架桥墩顶位移敏感性参数分析
土强度下7#墩顶纵桥向位移变化量图5 不同混凝土强度下7#墩顶横桥向位移变化量(1)围护结构混凝土强度等级为C25时，6号线基坑开挖结束后，7#墩顶位移最大，其中沉降量为-3.01 mm，纵桥向水平位移量为0.06 mm，横桥向水平位移量为2.63 mm。(2)围护结构混凝土强度等级越高，墩顶沉降越小，纵桥向水平位移量越小，横桥向水平位移量也越小。(3)计算结果表明，围护结构混凝土强度等级变化对邻近高架桥墩顶位移影响不大。3.2 不同排桩桩径与桩间距6号线
国防交通工程与技术 2020年6期2020-11-19
- 公路桥梁墩柱竖直度检测与评价
线法检测时分别在纵桥向和横桥向两个不同方向吊垂球或架设激光垂准仪，测量墩柱顶相对墩柱底的位移偏移量。垂线法检测竖直度示意如图1，具体步骤如下。图1 垂线法检测竖直度示意图1.1 数据采集测量纵桥向偏移值时，分别测量上吊点(或垂准仪激光光斑)与纵桥向测点A1的距离La1，下吊点(或垂准仪架设中心)与纵桥向测点A2的距离La2。同时测量测点A1和测点A2的距离Ha。测量横桥向偏移值时，分别测量上吊点(或垂准仪激光光斑)与横桥向测点B1的距离Lb1，下吊点(或垂
四川建材 2020年8期2020-08-19
- 基于能量原理的曲线连续刚构桥抗震性能分析
UGANADA波纵桥向/cm横桥向/cmORG-wv2波纵桥向/cm横桥向/cm80.10g17.2815.039.0211.580.15g25.9223.1013.5216.7990.10g31.5718.907.5211.410.15g47.3427.5411.1816.29与各模型的屈服位移值比较可知：模型2、3、4在0.15gHY波纵、横桥向激励下进入屈服，模型6在0.10gHY波横桥向激励下、在0.15gHY波纵、横桥向激励下、在ORG波横桥向激
中外公路 2020年2期2020-06-05
- 下承式系杆拱桥动力特性及地震响应分析
地震组合方式为“纵桥向1.0+横桥向1.0+竖桥向0.5”。图2 调幅后的El Centro Site地震波3.2 拱肋内倾角对桥梁抗震响应的影响根据拱结构受力特点，对于下承式系杆拱桥，拱肋作为主要承受荷载构件对抗震响应的影响更明显。现以拱肋内倾角为控制参数，分别设置内倾角为0°，5°，10°，15°的4个工况，采用调幅后的El Centro Site地震波，模拟在E2罕遇地震作用下3个方向同时激活的方式进行非线性时程分析。由图3可得知，通过设置拱肋内倾角
工业安全与环保 2020年5期2020-05-23
- 摩擦摆支座对复杂多跨长联PC 连续梁桥支座预偏量的影响
对桥梁各活动支座纵桥向偏移量计算的影响进行分析，为变截面多跨长联PC 连续梁桥的支座预偏量计算提供科学依据。1 摩擦型隔震摆支座力学原理当作用在支座上的水平力用大于摩擦隔震摆支座的静力摩阻力时，摩擦型摆减支座即可发生滑动移位，这时摩擦隔震摆支座产生的恢复力为动摩阻力和滑块机构因顺球面抬高的竖向重力分量所产生的水平恢复力之和，摩擦型摆支座的恢复力大小与它所承受的重力和水平向滑动的距离大小比例，其力学分析示意图见图1。图1 摩擦隔震摆支座力学分解图由图1 可知
江西建材 2020年4期2020-05-08
- 长江下游地区倒Y形混凝土桥塔的三维日照温场及其效应
4 桥塔横桥向和纵桥向温差的变化情况Fig.4 Variations of temperature difference in pylon along longitudinal and lateral directions of bridge图4所示为桥塔横桥向和纵桥向的日最大温差变化情况(横桥向温差为测点T12 和T7 之间的温差，方向为东西；纵桥向温差为测点T11 和T6 之间的温差，方向为南北)。由图4可知：横桥向最大温差一般发生在春夏季，而纵桥向最
中南大学学报（自然科学版） 2020年1期2020-02-25
- 高墩大跨连续刚构桥地震响应参数分析
跨比的增加使墩顶纵桥向最大位移增大，其他目标函数值降低;弹塑性阶段中，边中跨比的增加使墩底纵桥向塑性转角呈上升趋势，墩顶纵桥向塑性转角呈减小趋势。研究结果为后续高墩大跨连续刚构桥抗震性能的研究提供一定的参考。关键词： 连续刚构桥;地震响应;动力时程分析中图分类号： U442.55 文献标识码： A DOI：10.3969/j.issn.1003-6970.2019.05.049本文著录格式：张清旭，宁晓骏，张敏，等. 高墩大跨连续刚构桥地震响应
软件 2019年5期2019-10-08
- 连续刚构桥抗震性能影响因素分析★
能的影响，对横、纵桥向地震的影响下对桥梁的动力响应、桥梁受力和桥梁位移进行分析，以期为评估相关类型桥梁的抗震性能提供依据。1 桥梁结构有限元模型基于Midas-civil建立了考虑边跨支座处的弹性约束作用以及基础和地基的影响的数值模拟有限元模型，从而分析桥梁在横桥向以及纵桥向地震波影响下的动力特征。本桥跨径布置为95 m+180 m+95 m，桥面横桥向净宽为11.5 m。图1 全桥总体布置图全桥总体布置图如图1所示。主梁为变截面箱梁，箱梁采用单箱单室结构
山西建筑 2019年14期2019-08-17
- 采用拉索减震支座的大跨度斜拉桥抗震性能分析
/m，分析斜拉桥纵桥向减震效果[15]。工况1：过渡墩、辅助墩顶与桥塔处均设置普通盆式支座。工况2：桥塔处安装拉索减震支座，过渡墩、辅助墩顶设置普通盆式支座。工况3：桥塔处与辅助墩顶安装拉索减震支座，过渡墩顶设置普通盆式支座。工况4：过渡墩、辅助墩顶与桥塔处均安装拉索减震支座。表1为4种工况下过渡墩、辅助墩与桥塔纵桥向墩梁相对位移值。从表1中可以看出，在地震作用下，工况1墩梁相对位移较大，最大可达0.380 m；相比工况1，工况2墩梁相对位移在过渡墩、辅助
水利与建筑工程学报 2019年3期2019-07-02
- 武广线株洲西湘江特大桥盆式橡胶支座底盆破坏原因分析
320 mm(纵桥向)×1 835 mm(横桥向)。上下锚定钢棒纵桥向间距分别为 2 035,1 465 mm；上下锚定钢棒横桥向间距分别为 1 270,1 815 mm。支座主要由活塞、承压橡胶板、底盆、SF-1耐磨条、侧面不锈钢条、导轨、密封圈、黄铜密封圈、聚四氟乙烯耐磨板(PTFE耐磨板)、平面不锈钢板等组成，见图2。底盆为方形，通过PTFE耐磨板及平面不锈钢板与导轨内侧顶面构成纵向平面摩擦副，并通过SF-1耐磨板及侧面不锈钢条与导轨内侧2个侧面构
铁道建筑 2019年4期2019-04-29
- 减隔震曲线折梁桥地震反应分析
横桥向（径向）和纵桥向（切向）的双向隔震；二是仅沿纵桥向（切向）隔震。1.3 计算模型和地震动输入图1所示的大半径曲线桥各桥墩台轴线平行布置，跨内各梁长度相等，墩台帽宽度相等。图2所示的小半径曲线桥各桥墩台轴线沿径向布置，墩台帽等宽，通过调整跨内各梁的不同长度来满足曲线桥布设需要。应用结构分析软件SAP2000进行非线性时程反应分析，桥梁结构的阻尼比取5%，并采用瑞利阻尼，梁体和墩柱采用Frame单元模拟，橡胶支座采用Bouc-Wen非线性连接单元模拟；为
城市道桥与防洪 2019年1期2019-03-08
- 常温养护下正交异性钢板-RPC组合桥面力学研究
型具体尺寸如下：纵桥向长0.8 m，横桥向取6个纵向加劲肋的范围，横桥向1.84 m，高取0.214 m，其中顶板厚14 mm，横隔板厚12 mm，纵肋间距300 mm，纵肋厚10 mm，纵肋高158 mm，纵肋底板宽90 mm，横隔板高200 mm。2.1 组合桥面结构方案3种组合结构如下所述。(1)常温RPC组合桥面结构：在纯钢箱梁桥面板上铺筑50 mm常温养护下的RPC层，采用M20剪力钉与钢桥面连接。RPC泊松比取0.2，弹性模量为41 300 M
铁道标准设计 2019年3期2019-02-22
- 平转桥梁墩柱钢筋倒塌对转动支座受力影响分析
，极其容易出现沿纵桥方向倒塌，现场情况见图2～图3。图2 墩柱钢筋失稳示意图图3 墩柱钢筋尾端与冠梁接触在墩柱钢筋倒塌过程中，将对转动体上承台产生瞬时冲击，并将较大荷载传递至转动支座部分，对其应力和变形产生影响。1.2 墩柱倒塌等效荷载计算1) 由图2可知，墩柱钢筋倒塌将沿着纵桥大里程方向，等效荷载计算示意图见图4。图4 等效荷载计算示意图(单位：cm)2) 通过换算可以计算出图4中各参数数值如下：①钢筋失稳内侧(纵向大里程方向)钢筋等效力G1中心作用力臂
交通科技 2018年6期2018-12-25
- 减震措施及行波效应对千米级斜拉桥地震响应的影响
计中，较为常用的纵桥向结构体系有漂浮体系、塔-梁固结体系和漂浮体系与纵向约束装置的组合体系[1]。对于主跨超过千米的斜拉桥，采用塔、梁固结体系时，温度变化会在主梁和主塔结构中引起较大幅度的内力变化；此外，由于结构的纵桥向刚度较大，地震下主塔结构的内力响应较大。因此，千米级斜拉桥采用这种结构体系并不经济、合理。采用漂浮体系，虽然地震下主塔的内力响应较小，但主梁梁端、塔顶的位移响应较大。为了改善漂浮体系的静、动力性能，需要在塔、梁之间设置纵向约束装置，构成漂浮
重庆交通大学学报(自然科学版) 2018年12期2018-12-11
- 强震作用下独塔斜拉桥抗震性能分析
景斜拉桥主梁梁端纵桥向位移(Ld单位:m)及主梁梁端纵桥向加速度(Ad单位:m/s2)作为地震响应特征指标。表2为在不同加速度地震波作用下主梁梁端纵桥向位移及加速度响应峰值。图7为不同地震波作用下主梁梁端纵桥向位移及加速度响应峰值的对比。由图表可知，在输入不同加速度峰值的相同地震波，梁端位移及加速度响应均随着输入地震波加速度峰值的增大而增大。对于加速度响应，当输入地震波小于0.2g时候，响应的增大与输入地震波强度的增大基本呈现线形关系，当输入地震波加速度峰
福建工程学院学报 2018年4期2018-10-16
- 考虑墩-水耦合作用的中等跨径RC梁式桥震损分析
纵桥向 水深0m水深4m水深6m水深8mR水深0m水深4m水深6m水深8mREICentro墩顶最大相对位移/mm24．4024．5125．3225．93桥墩损伤指标1．1841．1901．2291．259支座最大相对位移/mm88．9388．9589．0289．40支座损伤指标1．9761．9771．9781．9876．27%0．53%52．1052．3552．6152．771．2641．2711．2771．28141．294
西南科技大学学报 2018年1期2018-04-11
- 斜T梁横隔板形式对主梁受力影响的数值分析
部，分析跨中底部纵桥向应力值在横桥向的变化情况。如表1所示。表1 各主梁跨中底部纵桥向应力 MPa由表1可知，布置不同形式的横隔板对主梁跨中底部纵向应力影响情况明显不同，采用斜布横隔板方式时各主梁跨中底部纵向应力值均值最小，相反采用正布横隔板时最大，而采用正布横隔板时，各主梁之间的纵向应力差值最大，即应力分布不均匀。分析了跨中底部纵桥向应力值在横桥向的变化情况，我们选取具有代表性的中间主梁，分析跨中底部纵桥向应力在纵桥向的变化规律，如图4。由图4可知，3种
山西交通科技 2018年6期2018-02-14
- 大跨连续刚构桥结构自振特性研究
面固结，主墩单肢纵桥向宽度为2.5 m，在墩高1/2处设置一道墩身系梁。主墩采用C40混凝土。主墩承台采用矩形承台，承台横桥向长度为18.6 m，纵桥向宽度为13.6 m，高度为4 m，承台采用C30混凝土。承台下设置群桩基础，桩径1.8 m灌注桩基础。主桥桥型布置见图1，主桥主梁横断面（1/2跨中、1/2根部）见图2。图1 主桥桥型布置图（单位：cm）图2 主桥主梁断面图(1/2跨中、1/2根部)（单位：cm）3 结构有限元模型汾河大桥主桥结构采用有限元
山西交通科技 2017年2期2017-11-09
- 弹性连接失效对大跨斜拉桥地震响应影响*
，但加劲梁和塔顶纵桥向位移会有所增加；应当设置合理的弹性连接及其失效限值，保护主体结构在地震中的安全。弹性连接；失效；大跨斜拉桥；地震响应引 言塔/墩梁间纵桥向设置弹性连接在静力情况下可有效限制塔/墩梁间的因温度、行车等产生的相对位移；在地震作用下，可有效限制加劲梁过大的纵向位移，并将纵桥向地震力合理分配到塔/墩上。常见限制墩梁位移的装置包括：a.钢板连接式；b.预应力钢绞线连接式；c.缆索连接式[1]。塔/墩梁间纵桥布置的弹性连接在一定程度上改变了结构的
振动、测试与诊断 2017年4期2017-09-12
- 时程分析法作用下大跨度斜拉桥的地震响应研究
顺桥向、顺桥向+纵桥向、顺桥向+横桥向+纵桥向三种一致激励工况作了比较，得出了一些有意义的结论。斜拉桥，地震波，时程分析法，弯矩1 地震波的输入方法我们都知道，地震是以地震波来释放能量的，而且没有明确的方向，当它传到地面时，就会给地面带来破坏。但是由于每一个地方地层分布、地质条件都存在着一定的差异，反应到地面上的时候，情况也是参差不齐的，没有任何时间、空间的规律可言。当忽略地震的空间性，并认为所有的支承地震动都是相同的，这种方法在结构的地震反应分析中就被称
山西建筑 2017年10期2017-05-15
- 反应谱法作用下斜拉桥的地震响应研究
为横桥向，Z向为纵桥向。主梁和索塔的位移、内力响应峰值如表2～表5所示。表2 各向输入时主梁位移响应峰值 m5 结语本文采用反应谱分析法，在Midas中运用相应的分析模块，根据桥梁的设计资料，对有限元模型进行计算，添加了顺桥向、横桥向、纵桥向、顺桥向+纵桥向、横桥向+纵桥向以及顺桥向+横桥向+纵桥向组合共六种反应谱工况，并提取了斜拉桥主梁和索塔的位移、内力响应峰值进行对比分析得到以下结论。表3 各向输入时索塔位移响应峰值 m表4 主梁内力地震响应峰值表5
山西建筑 2017年9期2017-05-09
- 双曲面摩擦摆支座参数对桥梁地震响应的影响
横向限位栓钉,在纵桥向仅固定支座设置有纵向限位栓钉.摩擦摆支座中栓钉对其恢复力模型有显著的影响,国内外学者[4-10]针对双曲面摩擦摆支座的地震响应进行了大量的分析研究,但很少考虑栓钉剪断对桥梁结构地震响应的影响，虽然夏修身等[11]进行了摩擦摆支座栓钉剪断对桥梁结构的地震影响分析,但在分析计算时未考虑摩擦摆支座的曲率半径、屈服位移、摩擦系数等对桥梁结构地震响应的影响.本文将针对粤东高烈度地区高速公路建设的客观需求和复杂、特殊的地质条件,考虑栓钉对桥梁结构
东南大学学报（自然科学版） 2016年6期2016-12-15
- 内衬混凝土对波纹钢腹板连续刚构桥动力特性的影响
降低；内衬混凝土纵桥向长度增加，扭转刚度呈现先降低后升高的趋势。在波纹钢腹板刚构桥设计时，不仅仅要考虑内衬混凝土对墩上块应力传递的改善，而且应考虑内衬混凝土的设置对其动力特性的影响。连续刚构桥；波纹钢腹板；自振频率；内衬混凝土波纹钢腹板组合箱梁桥是国内外新兴的组合结构桥梁，具有自重小、抗震性能好、预应力效率高等优点［1-3］。它采用波纹钢腹板代替普通混凝土腹板，箱梁自重减轻20%左右；腹板采用波纹钢腹板，有效解决传统混凝土箱梁腹板开裂这一病害，提高了腹板的
北方交通 2016年1期2016-11-14
- 长联预应力混凝土连续梁桥拼接问题分析
形；长期荷载使沿纵桥向全部拼接后的主梁产生较大的横桥向位移，引起的结构变形最大值均出现在桥台或一联的过渡墩位置；由混凝土收缩引起的横桥向位移占选取的长期荷载产生的横桥向位移的68.58%。混凝土收缩是影响拓宽长联桥横桥向变形的最主要因素。桥梁工程；长联预应力混凝土连续梁桥；拓宽拼接；长期荷载；现场实测0 引 言近年来，随着我国经济的快速发展以及公路交通量的迅速增加，对交通基础设施建设的要求不断提高。早期建设的高速公路大多数是国家经济发展的大动脉，以四车道为
广西大学学报（自然科学版） 2016年4期2016-08-30
- 摩擦摆支座参数对桥梁结构地震响应的影响
数的增加，固定墩纵桥向剪力、弯矩、墩顶纵向位移均不断增大，梁体纵向位移逐渐减小，而对固定支座纵向位移的影响较小；随着摩擦摆支座半径的增加，梁体纵向位移、墩顶纵向位移、固定支座纵向位移逐渐增大，对固定墩纵桥向剪力、弯矩影响较小。桥梁结构；摩擦摆支座；瑞利阻尼；时程分析法；地震响应简支梁桥的抗震设计理念可分为延性抗震体系和减隔震抗震体系，延性抗震是通过结构的塑性变形来消耗地震能量，以达到延长结构自振周期、减小结构地震破坏的目的［1］；减隔震则是采用减隔震构件或
铁道建筑 2016年7期2016-08-13
- 人字桥梁多维地震作用下振动台试验研究
地震分量对桥墩顶纵桥向加速度、主梁分支处两桥墩横桥向相对位移和墩底纵桥向弯矩基本无影响，结构响应与输入地震波的频谱特性和结构形式有关；单向激励下，墩顶纵桥向加速度、分支处桥墩横桥向相对位移和墩底纵桥向弯矩响应都为最大；双向和三向激励都使墩顶纵桥向加速度响应降低，且降低幅度随着墩与直梁正向角度的增加而增加；主梁与分支直梁应设置的初始间隙应大于主梁与分支曲梁。关键词：人字曲线桥梁；振动台；多维输入；地震响应；数值分析中图分类号:U442.55文献标志码：A基金
振动与冲击 2015年15期2016-01-15
- 基于有限元的横向岩质陡坡梁桥地震受力分析及对策
与4.5m，各纵桥向高矮墩墩高相近。据剪切波速测量结果，场地覆盖层等效剪切波速333m/s，按《公路桥梁工程抗震设计细则》，场区为中硬场地土。场地覆盖层厚度1.7m，为Ⅱ类建筑场地。桥址区场地稳定性较好，持力层多为中风化基岩，其各项物理力学指标较高。图1 桥梁立面图与横断面图2 动力模型和地震波输入采用MIDAS Civil2012 建立全桥有限元模型(图2)，采用空间梁单元模拟主梁与桥墩，为考虑桥墩的非线性受力，墩柱截面类型采用纤维截面模拟，结构阻尼比
福建交通科技 2015年3期2015-04-24
- 水深对桥梁地震效应的影响分析*
有增加的趋势，且纵桥向地震波作用下，地震响应比横桥向地震波作用下响应要剧烈.深水桥梁；水深；地震效应；流固耦合0 引 言基于经济发展、国防战略和海洋资源开发的需要，在未来几十年内，我国将在琼州海峡、台湾海峡、渤海湾等建设一批跨海桥梁工程，这些桥梁的墩柱和基础处于深水之中，且多在地震区，将不可避免地经受地震作用及其所引起的动水流、海啸的扰动，一旦破坏，后果将异常严重.因此，深水桥梁的抗震研究至关重要，而桥梁-水耦合的动力特性和动力响应是抗震设计的理论基础，是
武汉理工大学学报（交通科学与工程版） 2015年4期2015-04-20
- 地震作用下先简支后桥面连续梁桥支座损伤分析
3=50 cm；纵桥向d1=6 cm，d2=26 cm，d3=46 cm。表2为橡胶支座损伤指标和损伤等级关系。表2 橡胶支座损伤指标和损伤等级关系 cm4 计算结果分析根据已经建立的模型和选取的地震波，通过增量动力分析(简称 IDA，Increamental Dynamic Analysis)方法[6]，分析支座的破坏。将四类场地的八条地震动记录分别调整到同一峰值加速度(PGA)，然后递增式地调整地震峰值加速度，并针对每一强度的八条地震动记录进行一次非线
石家庄铁道大学学报(自然科学版) 2014年3期2014-07-24
- 基于稳定性的高墩大跨连续刚构桥极限墩高研究
为15m，单肢墩纵桥向长度为4m，双肢墩净间距为9m，墩壁厚度为0.7m，主跨跨径为200m，边跨跨径为106 m。2.4 工况及荷载一般认为，高墩大跨连续刚构桥当施工到最大悬臂状态时结构的稳定安全储备最低［8］。以连续刚构桥最大悬臂施工状态工况下的结构为研究对象，建立有限元模型如图2所示。荷载考虑结构自重，施工荷载，挂篮掉落不平衡重以及风荷载耦合作用。施工荷载取1000 kN，挂篮掉落取冲击系数为2.0，风荷载取基本风速为30m/s。图1 混凝土本构关系
石家庄铁道大学学报(自然科学版) 2013年3期2013-04-26
- 反应谱离散性对梁桥概率地震需求预计的影响
，其余各墩、台在纵桥向均采用板式橡胶支座，墩高均为10m，桥台为桩柱式桥台；所有承台均为矩形实体式，下配直径1.2m的钻孔灌注桩。图1 算例桥梁的立面布置图算例桥梁有限元模型的建立和动力分析均采用美国太平洋地震工程研究中心（PEER）的专业地震反应分析软件OpenSees［15］来实现。对于非线性有限元模型（见图2），主梁采用弹性梁柱单元模拟；桥墩采用基于位移的非线性梁柱单元模拟，并将桥墩截面离散成未约束混凝土纤维单元、核心混凝土纤维单元和钢筋纤维单元，同
土木与环境工程学报 2013年3期2013-03-05
- 常见群桩排列方式浅析
式(图中x轴表示纵桥向，y轴表示横桥向)(3)(4)图2 承台桩基竖向力计算研究图1中C的情况，将(1)旋转90°且将x轴、y轴互换即得到图(2)的情形，由此可知:同理可推断图1中D(1)、(2)的情况:而图1中D(3)、(4)的情况:4 示 例某连续刚构桥，布置为63m+110m+63m，桥宽为净-6.5m+2×0.5m(防撞栏杆)，设计荷载为公路—Ⅱ级，地震动峰值加速度系数为0.15。主墩为双肢薄壁墩，高度均为25m，主墩基础为14m×10m×4m的承
水电站设计 2012年3期2012-12-20
- 空心薄壁高墩结构的安全性计算
的计算考虑竖向、纵桥向、横桥向的受力情况，竖向荷载计入永久荷载和汽车荷载的作用;纵桥向计算考虑汽车制动力、温差变化、混凝土收缩、徐变及纵桥向风荷载作用;横桥向计算考虑汽车离心力(小半径曲线内)及横向风荷载作用。桥墩构造图如图1 所示。图1 桥墩构造图(1)竖向受力桥墩竖向受力来自上部结构自重、汽车荷载及桥墩自重等。计算考虑的桥墩竖向荷载。上部恒载3 650 kN，桥墩自重1 2410 kN，汽车荷载最小0 kN，最大950 kN。(2)纵向受力桥墩纵向受力
黑龙江交通科技 2012年4期2012-08-02
- 长大公路混凝土连续梁桥抗震方案比选
承担了绝大部分的纵桥向的上部结构地震惯性力［2，3］，从而对固定支座墩提出了很高的强度和延性要求;相应地，对与之连接的固定支座和下部基础也提出了很高的设计强度要求。为满足抗震设计要求，可采取增大固定支座墩及其下部基础截面，或在一联中增加固定支座墩数量等技术措施，但这些措施又会增大结构的刚度和设计地震力，使得传统的“抗震结构”设计概念对长大公路混凝土连续梁桥往往表现得“力不从心”。更好的技术措施之一是全桥各墩都设置弹性支座(如板式橡胶支座)，使各墩共同承担纵
土木工程与管理学报 2011年3期2011-09-07
- 连续箱梁拼接关键技术分析
0.08MPa，纵桥向下缘最大拉应力为0.02MPa。模型2：新老桥翼板不连接，仅对新桥翼板进行计算，新桥下缘横桥向最大拉应力0.47MPa，纵桥向下缘最大拉应力为0.11MPa。由计算结果得知，在汽车荷载作用下，横桥向及纵桥向的拉应力均小于混凝土抗拉设计值1.83MPa。新老桥整体实体单元空间计算。选取新老桥桥顺桥向1米范围内进行局部应力计算。本计算采用Midas/Civil 软件，按实体单元进行空间分析：根据建立的实体模型，计算汽车及混凝土收缩徐变作用
中国新技术新产品 2010年4期2010-09-07
- 聚氨酯－钢板夹层结构正交异性桥面板力学性能分析＊
2代表该应力点的纵桥向正应力，正号为拉应力，负号为压应力.2 受力性能分析2.1 中跨的跨中截面采用加载方式1使中跨跨中截面弯矩最大，分别计算两种正交异性桥面板在纵向加劲肋间距分别为600，1 200，1 800，3 600mm时，如图5，各应力读数部位①，②，③的各点应力值及E（e）点的应力值和跨中挠度最大值δ.2.2 中间支点截面采用加载方式2使中支点截面弯矩最大，分别计算两种正交异性桥面板在纵向加劲肋间距同样变化时，如图5，①、②、③ 部位的各点应力
武汉理工大学学报（交通科学与工程版） 2010年4期2010-04-12
- 宽幅矮塔斜拉桥最大悬臂阶段主梁受力分析
4 主梁的上顶面纵桥向正应力分布在最大悬臂施工阶段主梁的上顶板主要受拉，图4为主梁上顶面纵桥向正应力分布图。由图4可以看出，从悬臂端到近塔端，主梁的桥面正应力由受压逐渐变为受拉。虽然部分截面少部分区域的拉应力值偏大，但未超过混凝土抗拉强度设计值1.96 MPa。由于该分析是主梁在最不利状态下的最不利位置的内力，实际结构出现这种状态的机会很小。主梁翼缘板和中室上顶板正应力变化较大，其它区域的纵桥向正应力沿横桥向变化不大，但整体分布较均匀，且均在合理受力范围之
土木工程与管理学报 2010年2期2010-01-28