层片
- 高强钛合金层片组织拉伸变形中的裂纹萌生与扩展行为
使亚稳β相中析出层片状α相,调控层片状α相尺寸和分布,获得不同的强度与塑性、韧性等性能,从而满足不同零件和结构的性能需求[3-4]。为更好地挖掘亚稳β钛合金层片组织的强度与塑性等性能潜力,研究人员通过热处理工艺调控析出α相,并取得显著进展[5-6]。Lu等[7]对Ti1300合金在870 ℃下进行1 h固溶,随后在500 ℃下时效6 h,调控出片状二次α相,获得抗拉强度为1482 MPa,断后伸长率为6.5%的全层片组织;Lu等[8]在Ti1300合金固溶
金属热处理 2023年10期2023-10-23
- 激冷快速凝固Al-Cu共晶合金的层片失稳研究
-Cu共晶合金的层片失稳研究张连强1,2，张震任2，陈豫增2*（1.鹤壁技师学院，河南 鹤壁 458031；2.西北工业大学 凝固技术国家重点实验室，西安 710072）研究热处理条件下共晶层片组织的失稳机制，通过理论建模定量阐明控制层片失稳的关键因素。以Al-Cu共晶合金为研究对象，采用铜模激冷的方法使合金发生激冷快速凝固，获得2个不同冷却速率下的细化共晶层片组织，进一步对所制备的样品进行不同温度及时间的退火处理。研究了退火条件下层片组织的失稳行为，进一
精密成形工程 2023年10期2023-10-18
- 煤尘云对瓦斯爆炸6种中间产物相对辐射强度的影响
度不断增加,芳香层片不断变大,因此镜质体反射率也不断增加[4]。和这些煤化程度参数相比,拉曼光谱反映的更多是结构有序性演化的信息。加热实验得到的结果表明,在石墨化发生之前,煤结构的演化并不都如预期一样向结构有序化转化,不同物质的结构演化路径存在很大的差异(图4)。例如,利用HRTEM定量分析技术,SHARMA等[90]发现,即使在1 200 ℃下,如果煤没有表现出塑性(塑性是由氢含量决定的),煤的有序度也不会增加[91]。因此,煤大分子结构有序性的演化和化
煤炭学报 2023年3期2023-05-22
- 拉曼光谱在煤大分子结构表征中的应用
着侧链的缩聚芳香层片,不同的芳香层片之间由氢键、范德华力或者共价桥键相互联结[3]。随着煤化作用的加深,煤级逐渐增高,煤的结构总体表现为脂类以及杂原子官能团的不断脱落,缩合芳香环的芳构化和缩合程度不断提高[4],芳香层片的定向化以及有序化水平也不断增加[5]。准确刻画并定量表征煤大分子的结构特征,能够为探讨煤结构演化机理提供重要信息。拉曼光谱是近年来迅速发展的一种快速无损的碳材料表征技术,被广泛应用于煤大分子结构的表征研究。拉曼光谱通常被分为一阶模拉曼(f
煤炭学报 2023年3期2023-05-22
- 热处理对GTA 增材制造TiAl 合金组织与性能的调控
h 获得了细小的层片晶团结构，抗拉强度显著提高.Wang 等人[12]对于沉积态TiAl 合金进行了不同加热温度的热处理，研究热处理前后组织和力学性能的变化.在1 373 和1 473 K 下热处理的合金表现出较好的塑性，而超过1 543 K 条件下的热处理合金由于层片结构粗化而表现出较低的强度和塑性.彭超群等人[13]设计了一种快速加热到α 相终止转变温度Tα以上，短时保温后冷却至Tα以下，如此循环多次的热处理工艺，得到了细小的全层片组织.文中针对电弧沉
焊接学报 2022年3期2022-05-25
- TC4-DT 钛合金线性摩擦焊接头组织特征及其形成机制
向相同的大长宽比层片α 和层间β 组成，层片α 厚度约1.2～2 μm，层间β 厚度约0.1～0.4 μm，α/β 相界平直。TC4-DT 钛合金母材的化学成分如表1 所示。图1 TC4-DT 母材微观组织 （a） OM； （b） SEMFig. 1 BM microstructure of TC4-DT (a) OM； (b) SEM表1 TC4-DT 钛合金化学成分（质量分数/%）Table 1 Chemical composition of TC4-
航空材料学报 2022年1期2022-03-25
- 外电场下含有缔合缺陷的ZnO/β-Bi2O3界面电学性能*
2O3(210)层片来构建不含有缺陷的晶界面,接着对界面进行ZnO缔合缺陷处理并进行结构优化[14,16−20].详细的模型建立步骤如下:对ZnO与β-Bi2O3晶胞分别进行结构优化,并对优化后的晶胞结构进行切割处理,得到ZnO(002)与β-Bi2O3(210).由文献[17]可知,以Zn为终端的ZnO表面能小,形成的界面较O为终端的稳定性好,因此模型采取以Zn原子为终端的ZnO表面与实际更为相符.在此基础之上构建含有缔合缺陷的晶界层结构.对结构的层数按
物理学报 2022年2期2022-02-17
- 比格犬下颌骨层片状与线性骨折愈合进程中生物力学分析
，其中下颌骨体部层片状、线性骨折为下颌骨折的常见类型。目前国内外关于下颌骨体部层片状骨折在临床内固定研究协会/骨科创伤协会(association for the study of internal fixation/the orthopaedic trauma association、OTA/AO）分类系统中均无较为准确、细致的分型及相应的治疗指南与方案。同时，由于层片状骨折线走行特殊性，导致其临床治疗具有一定的挑战性。在临床治疗工作中，经常将层片状骨折
新疆医科大学学报 2021年12期2022-01-07
- 淖毛湖煤热解产物中不同大小芳核的数量分布及变化规律
纹长度对芳核微晶层片进行归属，得到煤中不同大小芳核的分布；Marielle 等[23]根据煤中晶格条纹的分布得到煤的芳核分子量分布，构建出煤的分子结构模型；Song 等[24]根据HRTEM图片，分析了煤的晶格条纹的大小分布、取向和曲率。目前，世界各国大部分研究工作是基于对晶格条纹显微图的图像分析，根据晶格条纹大小分布，分析煤的结构特征[25,26]。本文选用新疆淖毛湖（NMH）煤为研究对象，以HRTEM 表征为主，结合XRD 和Raman 分析NMH煤热
燃料化学学报 2021年11期2021-12-14
- 定向凝固法制备高强塑性多级异构共晶高熵合金
度的规则与非规则层片混合非均匀组织的结构称为多级异质共晶结构，相应的合金称为多级异构共晶高熵合金。相比于文献报道的通过（超）低温轧制和退火等复杂工艺改善共晶高熵合金的力学性能［15-18］，采用传统定向凝固法构筑多级异质共晶结构的策略显得更简单经济，且效果显著。本文采用定向凝固和常规电弧熔炼两种方法制备AlCoCrFeNi2.1共晶高熵合金，并对两种共晶高熵合金的显微结构、拉伸性能及其变形机制进行对比研究，以揭示定向凝固法制备的共晶高熵合金性能优异的原因，
上海金属 2021年5期2021-09-25
- 聚集态结构热模拟演化特征HRTEM分析
——以内蒙古伊敏煤为例
距逐渐减小，芳香层片的延展度和堆垛度均逐渐增加。而HRTEM作为一种可直观显示煤微晶结构的手段，受到了煤科学工作者的广泛关注，MATHEWS团队[6-7]利用HRTEM对煤进行了深入研究，否定了以往认为的“低煤级煤的芳香层片是随意堆放的”观点，郭亚楠等[8]利用HRTEM研究了树皮残植煤中显微组分间芳香层片的差异，WANG等[9]对5种不同变形煤的芳香结构进行了研究，李霞等[10]对不同变质程度煤的芳香层片进行了HRTEM观察；王小令等[11]通过观察HR
煤炭学报 2021年6期2021-07-15
- 深入工艺流程 协同质量控制
制作仅对组合元素层片的质量以及使用组合元素数量进行规定，并不追究工艺制作过程；工艺人员对产品状态未能理解认识到位，编制过程中仅依靠自身理解及其它型号的生产经验编制相关工艺文件，这就造成了实际生产中难以控制质心偏差和最佳排布的局面，往往会造成排布间隙不合理以及过大的质心偏差。以往型号研制中对预制壳体的质量、质心偏差允许范围较大，传统的设计生产流程也能满足型号要求。本案例中，随着产品质量精细化控制要求的提高，传统的设计生产模式已无法满足需求，通过改进设计师系统
航天工业管理 2021年4期2021-05-19
- 气凝胶保暖服装面料湿舒适性的研究
度。本文将气凝胶层片与纤网复合，通过对相关的气凝胶层片、保温层进行回潮率、透湿率测试与分析，对影响气凝胶保暖服装面料湿舒适性的主要因素进行了分析探讨。1 试验材料气凝胶保暖服装面料由保暖层与普通面料复合而成。其中保暖层主要确保最终成品的保暖性能、防止热量散失；而表层面料分外层面料与里层面料，外层面料根据最终应用场合的不同，达到外观美感、质感、触感和易护理等功能，内层面料实现吸湿、舒适等功能。本研究的气凝胶层片及由其制成的保暖服装面料由北京中科海势科技有限公
国际纺织导报 2021年2期2021-05-18
- 基于OpenCL并行的挡板对珠光体生长的相场法模拟
不同位置的挡板对层片状珠光体协同生长的影响.1 数学模型1.1 相场模型采用Kim等提出的相场模型,推导过程详见文献[21].其相场控制方程为(1)其中：(2)式中：(3)式中：在奥氏体相中,φ1=φ2=0,φ3=1；在铁素体相中,φ2=φ3=0,φ1=1；在渗碳体相中,φ1=φ3=0,φ2=1.1.2 溶质场方程根据溶质守恒定律得溶质场方程为(4)2 OpenCL求解原理图1为基于OpenCL并行求解二维多场耦合相场模型的原理图.图1a为利用OpenCL
兰州理工大学学报 2021年2期2021-05-10
- 3D打印技术在建筑领域的应用
层切片处理、规划层片路径、加工与叠加层片。美国3D打印技术委员会按照如下方式定义3D打印技术：3D打印技术完全不同于传统材料加工方法，以CAD模型数据为基础构建模型并且逐层增加材料，制造出和三维物理实体模型完全一致的数学模型。建筑工程中3D打印技术流程如下。（1）建立三维模型。当前构建三维模型的方法包括两种，一种是利用Autocad、Pro/e、UG等计算机辅助设计软件直接建模，另一种是通过点云数据和逆向反求原理完成三维实体模型的构建。（2）近似模拟三维模
信息记录材料 2021年5期2021-04-04
- 滩地杨树林下草本植物层片物种数量特征及多样性与林龄关系的研究
为对林下草本植物层片的生物多样性有何影响、植物群落如何演替提供科学依据。1 试验区概况研究地区位于湖南省益阳市沅江市东南湖拐棍洲，地理坐标112°20′E、28°51′N，属亚热带湿润季风气候型。年均温16.9℃，1月均温4.4℃，7月均温29.1℃，无霜期276.9d，≥10℃的积温5350.5℃，年日照1756.8h，平均日照率40%。年均降水1319.7mm。每年6～7月为汛期。土壤为湖积物发育而成的湖潮土，壤质，厚度达2m以上；pH值7.6，有机质
湖南林业科技 2020年2期2020-09-18
- 不同变质程度煤的FTIR和HRTEM及TG分析*
TEM照片中芳香层片较薄即颜色较浅的具有普遍代表性的区域作为晶格条纹提取的图片，具体见图2。得到的HRTEM图像存在不可避免的噪声，可以利用FFT-IFFT的图像分析方法将HRTEM照片处理成清晰的微晶条纹图，再利用ArcGIS软件对微晶条纹图进行矢量化处理，对最后的图像进行画线即提取晶格条纹并统计分类。具体方法参考文献[11]，二值化后的图像如图2所示。1.4 TG实验TG实验使用德国NETZSCH公司制造的热分析-四级杆质谱仪(STA449 F3-QM
煤炭转化 2020年5期2020-09-15
- 城轨用CG10车轮轮辋径向组织、性能分布的研究
主要取决于珠光体层片间距，珠光体层片间距越小，强度越高。抗拉强度也主要由珠光体层片间距决定。延伸率主要受珠光体含量变化的影响，而珠光体层片间距则影响不大。图1 不同部位显微组织2.2.2 拉伸结果分析表2 不同部位珠光体和铁素体体积分数及珠光体层片间距通过采用最小层片间距法（选取每个视场层片间距最小的珠光体团进行测量）进行测量分析，5个视场检测结果的平均值如表2中所示。随着距踏面深度的增加，珠光体层片间距由146.0 nm增大至179.6 nm，并且在踏面
安徽冶金科技职业学院学报 2020年2期2020-08-04
- 结构化5A分子筛吸附床结构及工艺参数对N2/H2吸附性能的影响
粒状吸附剂相比，层片状结构化吸附剂通过载体与吸附剂的复合，一方面可以提高吸附剂结构强度和流动均匀性，避免了交变压力下吸附剂的磨损；另一方面，结构化吸附剂具有的高表面活性通道可以极大提高吸附剂的传质速率，有利于吸附装置的高效化设计[8-10]。Arto 等[11]使用Aspen 软件模拟了气体吸附分离循环过程，表明层片状结构化吸附剂可改善容积效率并缩短循环时间。Rezaei 等[12]通过数值模型预测了层片状结构化吸附剂在两步变压吸附（PSA）条件下的热行为
化工学报 2020年7期2020-07-21
- TiBw对高温钛基复合材料基体的强化作用研究
图1a、b)，α层片尺寸较大，间距约为3 μm，长度为35 μm，另有少部分α层片在凝固过程中由于生长速度过快长度达到200 μm。TiBw增强钛基复合材料的基体组织由层片α相和片层间β相组成，TiBw在基体中分布较均匀(图1c、d)。与未添加TiBw的基体钛合金相比，α层片间距减小，约为1.5 μm，长度约为20 μm。散布的TiBw一方面作为α相的形核质点，有利于提高其形核率，另一方面TiBw能够细化原始β晶粒，β晶界增多也可以作为α相的形核质点，从而
钛工业进展 2020年3期2020-07-14
- 定向凝固法控制M2高速钢中共晶碳化物形貌演变行为
出大尺寸鱼骨状、层片状的共晶碳化物，并且这些碳化物在锻造及后续热处理过程中很难被破碎，以大颗粒的形式遗留在回火组织中，导致高速钢性能恶化［4-6］。因此，改善共晶碳化物的尺寸、类型及分布有利于提高高速钢刀具的使用寿命。M2C型碳化物是M2高速钢铸态组织中主要的共晶碳化物，根据凝固条件的不同，主要有层片状和短棒状两种形貌［7］。相关研究表明，M2C型共晶碳化物是一种亚稳相［8-10］，在高温下发生分解形成M6C和MC型碳化物，由于碳化物形貌的不同，高温分解反
上海金属 2020年1期2020-01-17
- 氧化锌电阻阀片中ZnO(002)/β-Bi2O3(210)界面结构的第一性原理研究
ZnO(002)层片结构中，界面轴方向Zn-O键平均键长为0.2000 nm,其它方向Zn-O键平均键长为0.1995 nm；在β-Bi2O3(210)层片结构中，Bi-O键平均键长为0.2371 nm. 在ZnO(002)/β-Bi2O3(210)界面结构中，界面轴方向Zn-O键平均键长为0.2126 nm，其它方向Zn-O键平均键长为0.1939 nm，Bi-O键平均键长为0.2340 nm. 由于靠近界面侧ZnO层片和β-Bi2O3层片内的原子没有近
原子与分子物理学报 2019年6期2019-12-06
- 基于垂直扫成的三维打印支撑生成与优化研究
框架，第二部分为层片化支撑算法的具体实现细节以及关键点介绍，第三部分介绍了针对可打印性以及模型细节的支撑优化，第四部分给出了系统实现和实例讨论，最后给出论文总结。1 基于垂直扫成的支撑生成与优化算法概述三维打印支撑是一些额外的支撑结构以防止打印过程中出现坍塌或者不能打印情况的出现，FDM支撑结构必须考虑可打印性，即支撑不仅仅是简单满足几何意义上的支撑，而且要有足够的强度和稳定性，在此基础上兼顾支撑加工材料的耗费以及后处理等因素，当模型变得复杂并且网格数目较
制造业自动化 2019年9期2019-09-27
- 烧结温度对粉末冶金Ti600合金组织与力学性能的影响
示意图。图中白色层片组织为α-Ti相，黑色长条为β-Ti相，从图中看出，温度对合金组织的影响较明显。烧结温度为1 100 ℃时，α层片组织排列杂乱无章，升高到1 200 ℃时，α层片开始规则排列并形成丛束，但这种α丛束所占比例较少，大部分仍然是排列不规则的 α层片组织。烧结温度进一步升至1 300 ℃时，α层片几乎都形成α丛束，同时可看到少量初始β晶粒的晶界。图1 不同温度下烧结的Ti600合金XRD谱Fig.1 XRD patterns of Ti600
粉末冶金材料科学与工程 2019年1期2019-04-29
- 真空室压力对低压等离子喷涂成形钨靶材显微组织及性能的影响
粒充分熔化铺展成层片状，且层片界面结合紧密，厚钨涂层横截面十分致密，见图4(b)。喷涂室压力进一步增大至6.5×104Pa时，钨靶材孔隙显著增加，局部粒子层片结合界面处可观察到明显的微观缝隙，这可能与之前分析的氧化钨夹杂的影响有关，见图4(c)。图4 不同真空室压力下LPPS钨靶材横截面SEM照片 (a)1.3×104Pa；(b)3.9×104Pa；(c)6.5×104PaFig.4 Cross-section SEM images of LPPS tun
材料工程 2018年10期2018-10-18
- 扩散退火对热浸铝Fe—Cr—B铸钢界面形貌的影响
应都不生成周期性层片结构，但扩散退火过程发生Al对Fe-B铸钢的不均匀侵蚀，形成明显的柱状晶和未被侵蚀的Fe2B“孤岛”；Cr含量为15 wt.%时，扩散退火前后（Cr，Fe）2B/Al界面反应都生成周期性层片结构，但扩散退火过程生成的周期性层片结构与热浸镀铝时生成的有较大的差异，其存在明显的撕裂痕迹。总体来说，（Cr，Fe）2B/Al界面反应都生成周期性层片结构满足扩散应力模型。关键词 （Cr，Fe）2B/Al界面 ；Fe2B/Al界面 ；周期性层片结构
热带农业工程 2018年2期2018-10-08
- 热变形Ti-45Al-7Nb-0.3W合金的显微组织与力学性能
看出铸态合金为近层片组织，层片晶团平均尺寸为100μm。从图1(b)的SEM照片可以看出，合金中存在不同衬度的相，这3种相的能谱分析如表1所示。其中B区中Ti和Al元素比例接近1∶1，A区中Ti元素含量略高于Al元素，C区富集了大量的Nb和W元素。结合图1(a)可知：A区为α2/γ层片组织，B区为γ相，C区亮白相为β(B2)相。合金以α2/γ层片为主，只含有少量γ相和β(B2)相。图1 铸态Ti-45Al-7Nb-0.3W合金显微组织 (a)金相显微组织；
材料工程 2018年7期2018-07-23
- 热处理对铸态Ti48Al2Cr2Nb1B合金组织和性能的影响
通常为粗大片团的层片结构，室温塑性几乎为零，严重阻碍了其工程化应用[4]。研究发现，具有均匀细小全层片状组织或双态组织的TiAl基合金可以获得良好的综合力学性能，最有可能得到实际应用[5]。目前细化铸态晶粒的方法主要有2种，一种是添加B、Y等元素通过合金化细化，另一种是直接热处理细化，通过相变来控制组织。随着研究的深入，γ-TiAl基合金成为一种可部分替代Ni基高温合金的极具应用潜力的新型轻质高温结构材料，可广泛应用于航空发动机热端部件(如叶片、涡轮盘、气
钛工业进展 2018年3期2018-07-02
- 梵净山国家级自然保护区水青冈属群落木本植物组成特征及其保护价值的分析
析。1.3.3 层片结构 参考Gams提出的层片结构理论[22]以及宋永昌对落叶阔叶林群落层片结构的划分[23]，同时结合本区实际情况，将水青冈属植物群落中的木本植物分为以下层片：（1）乔木层层片，常绿乔木层片和落叶乔木层片；（2）灌木层层片，常绿灌木/小乔木层片、落叶灌木/小乔木层片；（3）幼苗层层片常绿木本幼苗层片和落叶木本幼苗层片；（4）木质藤本层片，常绿木质藤本层片和落叶木质藤本层片。1.3.4 树高、胸径等级组成 计算木本植物（除了木质藤本）的高
浙江林业科技 2018年2期2018-06-20
- 熔丝沉积3D打印工艺问题分析及解决办法*
洞和缝隙、拉丝、层片温度过高、内部填充不足、打印件边缘翘曲等问题进行了详细的分析，并提出了有效的解决方法，供3D打印机使用者学习和参考。熔丝沉积制造工艺；3D打印工艺；工艺问题分析0 引言熔丝沉积成型（FDM）是3D打印技术的一种，有成本低、操作简单的优势，在产品设计、模型制作、教育等领域得到了越来越多的关注，其服务的社会需求量也逐年增长[1-3]。目前，制约FDM成型技术发展的因素除了打印材料和打印设备外，还有成型过程中的稳定性和打印产品的缺陷较多等问题
浙江工贸职业技术学院学报 2017年4期2018-01-02
- 微重力下Fe-Al-Nb合金液滴的快速凝固机理及其对显微硬度的影响∗
细化且生长特征由层片共晶向碎断共晶转变;硬质初生Nb(Fe,Al)2相的析出有效提高了合金的显微硬度.与电磁悬浮条件下同过冷合金的凝固组织对比发现,落管条件下的合金液滴凝固组织更细化,使得合金显微硬度提高了2%—6%.∶共晶生长,快速凝固,深过冷,显微硬度PACS∶64.70.D—,81.05.Bx,81.10.Mx,62.20.—xDOI∶10.7498/aps.66.1064011 引 言液态金属的快速凝固具有可以实现固溶度扩展、组织细化明显、成分均匀
物理学报 2017年10期2017-08-09
- 近30年古尔班通古特沙漠短命植物的时空格局
特沙漠中短命植物层片整体表现出物种组成简单,优势度高、多样性和覆盖度低等特征,且层片特征主要是由优势物种所主导,在早春至盛夏期间,由于短暂的生活史造成层片整体在物候上有一个明显的起伏差异。(2)沙漠中短命植物覆盖度最高的区域为南部和中东部,北部次之,西部最少。就时间变化趋势而言,受近30年早春温度和冬春降水增加的影响,短命植物覆盖的区域面积呈现出明显的增加趋势。(3)1985—2014年间3、4月温度和冬春两季降水量呈上升趋势,而反映短命植物长势的NDVI
生态学报 2017年8期2017-06-26
- 有利于铸造TiAl合金增压器涡轮叶片可靠性的组织设计
景，详细分析定向层片组织铸造TiAl合金的室温拉伸塑性、断裂韧度以及高温热暴露后的剩余塑性等反映叶片抗损伤能力的性能，并讨论在叶片中形成这种定向层片组织的工艺可行性，以获得一种有利于增压器涡轮可靠性的组织设计。结果表明：定向层片组织铸造TiAl合金具有优异的室温拉伸塑性和断裂韧度，并且在高温热暴露后仍能保持较高的室温拉伸塑性，这些优异性能均依赖于定向层片取向一致性特征。通过控制凝固冷却条件和Ti/Al原子比，在增压器涡轮叶片中可以获得层片界面近似平行叶片表
材料工程 2017年6期2017-06-22
- 等离子喷涂NiCr和Cr3C2-NiCr涂层的抗高温氧化性能
氧化，涂层表面及层片界面形成了连续、致密、生长缓慢的Cr2O3氧化膜，该氧化膜有效地抑制了合金元素以及外界氧的扩散，对涂层及基底都具有较好的保护作用。而NiCr涂层表面存在Cr2O3氧化膜的选择性分布，局部区域还存在以生长较快的NiO为主的氧化物，氧可以通过该氧化层扩散至涂层内部。因此，Cr3C2-NiCr涂层的抗高温氧化性能优于NiCr涂层。镍铬合金；碳化铬；复合涂层；等离子喷涂；高温氧化First-author’s address: Boiler Pr
电镀与涂饰 2016年14期2016-09-23
- 终锻温度对Nb-V-Ti微合金非调质钢显微组织和冲击韧性的影响
℃2.3 珠光体层片微观形貌分析图3为经850℃终锻后V-Ti和Nb-V-Ti非调质钢中珠光体组织的SEM照片。由图可见，V-Ti和Nb-V-Ti钢中珠光体层片具有完全不同的微观形态：在V-Ti钢中，珠光体层片均匀且平行排列；而在Nb-V-Ti钢中，珠光体严重碎化，局部形成尺寸短小且随机分布的珠光体碎片，部分碎片甚至出现球化现象。可见，Nb-V-Ti复合微合金化不但提高了非调质钢动态再结晶终止温度（950℃），而且扩大了未再结晶区的温度范围。因此，由动态再
上海金属 2016年5期2016-09-05
- Mo对高Nb-TiAl基合金微观组织的影响
金的铸态组织为近层片组织，热处理后组织为全层片组织；该合金的铸态组织中包含γ相、α2相、B2相及多种钼铝化合物相，热处理后合金中B2相消失，形成了富Nb的钼化物，Mo细化了层片间距。近层片组织；Mo微合金化；热处理高Nb-TiAl基合金不但具有TiAl基合金所具有的优点，如低密度、高熔点、较高的比强度、高比刚度、高弹性模量、良好的阻燃能力、抗蠕变性等，同时由于加入高熔点难熔金属Nb元素，增强了合金的高温强度、高温抗蠕变性和高温抗氧化性能，使其成为航天、航空
沈阳航空航天大学学报 2016年3期2016-09-01
- 定向层片组织铸造TiAl合金的热等静压温度选择
0093)定向层片组织铸造TiAl合金的热等静压温度选择朱春雷1，王红卫2，韩波3，张熹雯1，易健宏3(1.钢铁研究总院 高温材料研究所， 北京 100081； 2.兰州理工大学 材料科学与工程学院， 兰州 730050； 3.昆明理工大学 材料科学与工程学院， 昆明 650093)研究热等静压温度对定向层片组织常规铸造TiAl合金层片分解程度和室温拉伸性能的影响，以期优选出适于定向层片组织的热等静压温度。结果表明：在1250 ℃热等静压处理，析出过多的
航空材料学报 2016年1期2016-08-31
- TiAl合金择优取向层片组织的高周疲劳行为
Al合金择优取向层片组织的高周疲劳行为万文娟1，韩波2，韩伟2，张继1(1.钢铁研究总院 高温合金新材料北京市重点实验室, 北京 100081； 2.钢铁研究总院, 北京 100081)采用旋转弯曲的加载方式，评价了Ti-47.5Al-2.5V-1.0Cr-0.2Zr(原子分数/%)合金择优取向层片组织的高温高周疲劳性能，并对疲劳断口进行了扫描电镜分析。结果表明：该合金表现出符合Basquin方程的平直S-N曲线，750 ℃条件疲劳极限相当于其抗拉强度的6
航空材料学报 2016年1期2016-08-31
- 铸造TiAl合金疲劳寿命统计分布
子分数/%)合金层片组织进行了疲劳测试，获得了单一应力下的疲劳寿命数据，通过断口观察和数据统计处理，分析了疲劳寿命的分布特点及其控制因素。结果表明：实验合金的疲劳寿命具有显著波动，波动范围为103～106周；并集中分布在长、短两个寿命区间内。这一现象和导致疲劳试样失效的疲劳裂纹源的类型有关；其中，短寿命试样的疲劳裂纹起源于疏松孔洞，长寿命试样的疲劳裂纹源为弥合界面和软取向层片界面。建立了三种裂纹源对疲劳寿命的影响的两参数威布尔分布模型，可进行对应于某一失效
航空材料学报 2016年4期2016-08-16
- W-Re合金构件气氛保护等离子喷涂成形技术
件为典型的柱状晶层片结构，粒子层片结合部位存在较多孔隙及微观缝隙，成形件致密度为87.5%，其显微硬度﹑抗拉强度、压缩强度分别为321.8 HV0.025，57.9 MPa及390.2 MPa。随着真空烧结时间由2 h延长至6 h及8 h，W-Re合金逐渐由定向凝固柱状晶层片结构转化为颗粒状结构，致密度及力学性能均随之提高。其中经8 h烧结处理后，W-Re合金致密度、显微硬度、抗拉强度、压缩强度及屈服强度分别增加至98.6%，529.7 HV0.025，3
航空材料学报 2016年4期2016-08-16
- 不同基底上等离子喷涂钼层片形成过程的三维模拟
底上等离子喷涂钼层片形成过程的三维模拟郑振环，李 强(福州大学材料科学与工程学院， 福州 350116)摘要：基于有限体积法，运用流体体积法(VOF)追踪自由液面，同时考虑流动、传热和基底熔化的耦合，对在1Cr13不锈钢和H70黄铜基底上等离子喷涂钼层片的形成过程进行了三维瞬态模拟；通过等离子喷涂试验制备了钼层片，利用扫描电子显微镜和台阶仪分别测试了钼层片的形貌和表面轮廓曲线，并将试验结果与模拟结果进行了对比验证。结果表明：在两种基底上模拟得到的钼层片形貌
机械工程材料 2015年12期2016-01-29
- 不同刈割强度下草地群落、层片及物种的补偿性生长
强度下草地群落、层片及物种的补偿性生长王丽华1,2,刘尉3,王金牛2,干友民1*,吴彦2*(1.四川农业大学动物科技学院，四川 成都 611100； 2.中国科学院成都生物研究所，四川 成都 610041；3.四川农业大学林学院，四川 成都 611100)群落中不同层片物种对刈割的响应有所不同，探讨不同刈割强度下群落各层片物种的补偿性生长对提高群落生产力具有重要意义。本试验以水热条件较好的南方草地——重庆云阳岐山草场为研究样地，采用梯度刈割方式(不刈割、留
草业学报 2015年6期2015-04-15
- Y微合金化高铌TiAl基合金微观组织研究
细化(α2+γ)层片团，较多的Y加入量(0.3%)细化效果显著；Y在合金中可形成分布在层片团晶内和晶界的粒状及棒状Y2O3和YAl2相；Y提高了Ti-45Al-8Nb合金的Tα转变温度，使同一均匀化热处理工艺下三种高铌TiAl基合金的组织差别较大。高铌TiAl合金；Y微合金化；均匀化处理；微观组织TiAl基合金具有低密度、高比强度、高比刚度、良好的抗蠕变性能等，被认为是航空航天推进系统高温结构部件的重要候选材料，在航空发动机低压涡轮叶片、旋流器以及航天飞机
材料工程 2015年1期2015-03-07
- 南理工研发新方法可同时提高钛金属强度与塑性
强度超细晶“硬”层片为基体，弥散分布着塑性再结晶“软”层片的全新钛金属微观结构，称为“软—硬”层片，使钛金属不仅具备了超细晶结构的高强度，同时还具有了传统粗晶的拉伸塑性。而这种钛金属“软—硬”层片微结构通过工业上最普遍的成型技术即可实现，因此已具备规模化生产和应用的前景。（KX.1118）
军民两用技术与产品 2015年23期2015-01-08
- 3D打印速度的研究
要的控制参数包括层片厚度、填充密度、密封表面、支撑结构和打印质量等，其中对打印速度和质量影响最大的是层片厚度、填充密度和打印质量。（1）层片厚度，每一层的打印厚度，共有0.15mm，0.2mm，0.25mm，0.3mm，0.35mm，0.40mm 这6 个厚度选项，如图3 所示。（2）填充密度，内部支撑的密度，共有4 项，分别标记为“A，B，C，D”。其中，填充密度A＞B＞C＞D，如图4 所示。（3）打印质量，控制打印精度，有Fine（最好）、Normal
江苏科技信息 2014年7期2014-12-13
- 变形钛铝合金的关键技术和研究进展
常主要由γ/α2层片团组成，这种层片组织的各向异性很强，层片团间变形的协调性较差［7］。由于初次热加工后，部分再结晶的层片组织在后续变形过程中变形性能差异更大，以致多次变形后也难以得到完全再结晶的均匀组织［8］。有研究表明，TiAl 合金在高至其α 单相区温度(＞1300℃)的热加工性能和变形后组织的均匀性均有大幅度的提高［9］，但温度很高的热加工技术很难在实际生产中应用。因而，变形TiAl 合金的工程应用仍期待更加有效、实用的成分优化和工艺措施。本文中介
航空材料学报 2014年4期2014-11-18
- 热处理和热暴露后Ti-46Al-8Ta合金的显微组织和拉伸性能
成“旋绕态”细化层片组织.Ta元素能显著降低获得块状转变所需的冷速，有潜力扩展块状转变发生的温度区间，从而不会因过快冷却而导致裂纹［6，10］.TiAl基合金是一种很有希望用于航空发动机的高温结构材料.由于需要在高温大气氛围下长期服役，要求TiAl基合金在服役过程中保持组织和力学性能的稳定.Z.W.Huang［11-13］等人研究发现，对TiAl合金进行长期700℃大气环境热暴露时，整个过程中没有发现γ相的分解、断开或者球化现象;而亚稳相的α2片层会在平行
材料科学与工艺 2013年2期2013-09-28
- 多组元微合金化高铌TiAl基合金微观组织的研究
均匀、晶粒细小、层片较薄的显微组织可以充分发挥合金的性能。B是细化铸造γ-TiAl基合金层片团的最有效的合金化元素，可以有效地消除粗大柱状晶引起的各向异性［5］;Hf能够提高高温强度和应力持久寿命［6］;适量的稀土元素可以有效细化显微组织，添加微量稀土Y可以改善TiAl合金室温力学性能，提高合金的高温抗氧化性［7］。目前，有关微量 B、Hf、Y联合添加至高铌TiAl合金方面的研究较少，本文将对B、Hf、Y微合金化的Ti-45Al-8Nb合金的铸态及热处理组
沈阳航空航天大学学报 2013年1期2013-01-22
- 钨异形件等离子喷涂近净成形技术研究
涂沉积层为典型的层片组织结构，层片间结合部位可观察到较多孔隙及亚微米级尺寸的缝隙。由图3(b)可见：沉积层表面较为光滑，W颗粒熔化铺展程度较好，在层片粒子边缘即层片与层片搭界部位可观察到细微孔隙。此外，沉积层表面还可观察到微裂纹，如图3(c)所示。分析表明：等离子喷涂过程中，高速熔融粒子撞击到已凝固的沉积层表面时，由于对粗糙表面的不完全填充及与粒子之间的不完全结合，不可避免地在粒子层结合部位产生孔隙和微观缝隙。此外，喷涂成形过程中，成形件的增厚是靠高温粒子
中南大学学报（自然科学版） 2012年4期2012-11-29
- CAD系统与快速成形系统的直接集成方法*
AD系统内部获取层片的加工数据和驱动成形设备工作，将CAD系统和快速成形系统集成为一个有机整体，实现两者的无缝结合。1 CAD系统和快速成形系统的集成工作模式快速成形数据处理，无论三维CAD模型经过STL格式转换，还是在CAD模型数据上直接进行，其根本目的都是为了获取快速成形系统在生成物理层片时所必需的轮廓扫描数据和填充扫描数据。在生成物理层片时，只要成形设备的扫描运动能够在CAD系统内部由CAD模型上获取的扫描数据控制，则完全可以避开STL格式转换，将快
制造技术与机床 2012年10期2012-09-26
- 螺旋锥齿轮虚拟加工过程算法
研究对象，运用“层片切割算法”进行三维实体几何模型动态仿真以及三维切削实时仿真．该算法主要包括建立切削坐标系、刀具数学模型、刀具坐标系的转换模型、层片分割模型、求交计算模型以及相邻切削位置特征点的取舍模型．以此为基础开发的螺旋锥齿轮虚拟加工软件采用Windows作为开发平台，以Visual C++6.0(VC)作为基础编程语言，利用OpenGL图形库进行图形显示并将齿轮模型数据以规定格式输出．经验证，该算法求交速度快、结果精确，相关开发软件可靠准确．螺旋锥
天津大学学报(自然科学与工程技术版) 2012年2期2012-06-05
- 基于层片分割算法的螺旋锥齿轮切削仿真
，笔者提出采用“层片切割” 切削仿真算法：通过将被加工零件进行适当的层片切割，在加工的每个时刻，利用刀具与被加工零件每个层片进行求交计算，并对相邻两时刻计算结果进行取舍，得到最终加工结果．本文以采用层片切割算法使用成形法加工小轮为例，说明该算法实现过程．1 成形法小轮切齿坐标系的建立图1所示为小轮切齿坐标系．xm2Om2zm2是与切齿机床固连的坐标系，x2O2z2是与齿坯固定的坐标系，xtOtzt是与刀具固连的坐标系．决定刀具安装位置的是水平轮位H2和垂直
天津大学学报(自然科学与工程技术版) 2011年6期2011-12-06
- 热暴露对Ti-44Al-4Nb-4Hf-1B合金显微结构和力学性能的影响
致合金中α2+γ层片晶团内的α2层片发生了一定程度的α2→γ相变：部分α2层片转变成为细小的γ层片，到10 000 h时，α2层片的原始厚度减少了约一半。长期大气高温热暴露也导致合金中α2+γ层片条束上发生了α2+γ→B2(ω)相变：条束上部分α2+γ消失，代之以微米及亚微米尺度的B2(ω)块状相。在10 000 h时，其面积分数达到8.4%，随着高温热暴露的逐渐进行，合金的室温塑性伸长率逐渐降低。在10 000 h时，合金的塑性约为热暴露前的2/3，表明
中国有色金属学报 2011年12期2011-11-23
- 显微组织对Ti-Al-Cr-Nb合金力学行为的影响
种是混有难分辨γ层片的β或α2基体，通过进一步观察可知它应该属于后一种。图1 合金的X线衍射图谱和SEM图像Fig.1 X-ray spectrums and SEM image of cast microstructure of alloy图2所示为铸态合金及其热处理后的显微组织。从图2可看出：3种组织各具有不同特征。铸态组织为近全层状组织(NFL)，主要由条带状的层状晶粒构成(图 2(a))。经热处理工艺(2)处理后得到的全层状组织(FL)主要由等轴的
中南大学学报（自然科学版） 2011年8期2011-09-17
- 用改进的耦合水平集方法从MSCT中分割左心室
而且Z轴分辨率与层片内的分辨率一致，即数据是各向同性的，所以MSCT数据具有结构连续性的显著特征，即相邻层片间的结构变化是连续的，结构差异不大，灰度具有较大的相似性［10］。根据结构连续特征，提出MSCT左心室的定位算法和粗轮廓提取算法，其中粗轮廓用于水平集起始函数的初始化。设I是心脏某心相的左心室短轴MSCT的3D数据集，它包含N个层片In：Ω⊂R2→R+，n∈［1，2，…，N］。选取层片Is（s∈［1，2，…，N］）作为序列I的定位模板，其中Is需满足
中国生物医学工程学报 2011年4期2011-09-02
- 三维STL模型的快速成型关键技术研究
层切片处理，得到层片文件后生成数控代码文件，最后在数控代码的控制下，按照层片文件逐层加工堆积得到物理原型。三维STL文件是一种数据格式，它用一系列的小三角形平面片去近似表示原CAD模型，从而实现从CAD系统到RP系统的数据交换。其格式简单，数据处理方便，被广泛采用。目前各主要的CAD/CAM软件系统都提供STL文件接口。STL文件的数据处理在RP系统处理过程中占有重要的作用，数据处理效率的高低也直接影响快速成型的效率。2 STL文件缺陷分析及其修补算法2.
网络安全与数据管理 2011年3期2011-01-22
- TiAl合金的热加工、组织和性能
合金铸态组织为近层片组织结构,层片团簇的体积分数为85%左右,大小约为80μm,块状β和γ相位于层片团簇边界。层片结构中除了γ和α2相外,还存在少量的β相析出物。Ti-43Al-9V-0.3Y合金具有良好的热加工性能,通过包套锻造和包套轧制技术,成功制备了大尺寸TiAl合金锻饼和国内最大尺寸TiAl合金板材,其尺寸分别为φ260 mm×24 mm和500 mm×300 mm。经热变形后,Ti-43Al-9V-0.3Y合金的显微组织明显细化,力学性能得到了显
中国材料进展 2010年3期2010-10-24
- 变形方向对TiAl合金二次热变形行为的影响
有利于合金的残余层片分解和动态再结晶的进行。钛铝合金;变形方向;二次热变形高温锻造能够显著细化合金显微组织,是提高TiA l合金室温延性和工程应用性能的一种重要方法[1-4]。其高温锻造后的显微组织主要由再结晶后生成的细小等轴晶粒构成,但一般仍分布有较多的残余层片,这些残留层片很难在后续热处理过程中被消除,影响着TiA l合金实际应用的可靠性[5-9]。因而,需对其进行二次热变形,以增大变形量,进一步破碎一次锻造后的残余层片团,使组织更为细小、均匀,获得更
材料工程 2010年12期2010-10-18
- 低扩散系数对Pd77Cu6Si17合金易非晶化的影响*
6mm/s，最小层片间距为35nm.通过与Al-25 wt%Sm，Al-32.7 wt%Cu两种合金的快速凝固行为进行比较，提出Pd77Cu6Si17合金低扩散系数是其共晶失稳向非晶转变、易非晶化的主要原因.扩散系数，非晶，共晶失稳，激光表面熔凝PACC:8130F，8140，6470D1. 引言液固相变过程中，液固界面前沿液相中的扩散系数决定溶质扩散距离，进而在微观组织的选择和转变中起着重要的作用.溶质扩散距离可以表示为D/V，其中D为扩散系数，V是界面
物理学报 2010年10期2010-09-08
- 江西齐云山福建柏群落优势种群生态位动态特征
群落分成4个年龄层片，即Ⅰ-Ⅱ(DBH1)重要值 它是计量种群在群落中重要性的常用指标[16]，其计算式为：(1)式(1)中，IV为物种重要值，RA为相对多度，RD为相对显著度，RF为相对频度.2)生态位宽度 利用物种多度作为物种数据的综合指标.为了考虑每一资源状态的丰富度和可获得性的不同，认为采用Hurlbert指数标准生态位宽度较好[17]:(2)(3)3)生态位重叠 采用Hurlbert指数计算生态位重叠[17]：(4)式(4)中L(i,j)为种i对
湖北民族大学学报(自然科学版) 2010年3期2010-05-15