形件_参考网

热拉深钛合金盒形件法兰褶皱分析

[3]，带法兰盒形件成形时可能遇到的问题主要是法兰区域的褶皱和杯壁区域的裂纹[4]。仿真作为一种有效手段，可以预测金属流动行为，预测褶皱及裂纹缺陷，作为优化工艺参数的重要依据[5]，在汽车制造的B柱[6]及防撞梁[7]的热成形工艺开发过程中，使用Autoform针对工艺参数进行了优化，缩短了零件成形工艺的研发周期。法兰区域的褶皱是拉深成形的典型缺陷，影响因素较多，压边力、润滑条件、坯料形状及模具结构都对褶皱的产生有一定影响[8-10]。基于这些影响因素，一

模具工业 2023年9期2023-10-07

30CrMnSiA 薄壁杯形件的强韧化工艺方法

MnSiA薄壁杯形件为研究对象，探索采用形变-热处理工艺制备具高强韧性能的30CrMnSiA薄壁杯形件的方法，并对成形过程中各工序件的微观组织和力学性能进行了研究，获得了合理的形变-热处理工艺规范，以期为此类合金钢构件的长寿命高强韧性制备提供一种新的形变-热处理工艺方法。1 形变-热处理工艺试验1.1 成形方案的拟定某30CrMnSiA 薄壁杯形件的壁厚仅为0.49 mm（如图1所示），对于该薄壁杯形件，可采用旋压工艺实现其少、无切削高效精确塑性成形。旋压

华南理工大学学报（自然科学版） 2023年1期2023-03-15

熔融沉积成型筒形件的尺寸收缩特征研究*

然较大。本文以筒形件为研究对象，对不同内径、壁厚和填充率的筒形件进行熔融沉积成型试验，对每组试样的内径进行测量，计算出其内径相对误差，分析了筒形件结构参数对其内径误差的影响规律。应用Minitab强大的非线性拟合能力，对计算出的内径相对误差试验数据进行了非线性回归分析，得到内径相对误差与筒形件结构参数之间的函数关系，作为FDM筒形件内径相对误差的预测模型，为其误差补偿方案的制定提供了重要依据。1 全因子试验设计采用全因子试验设计方法进行试验设计，筒形件的高

制造技术与机床 2022年7期2022-07-04

联合井式机组淬火槽循环系统的数值模拟与优化设计

0083)薄壁筒形件被广泛应用于航空航天、国防军工、交通运输和化工等领域[1]中 。作为上述领域中重大工程项目的关键零部件，需对其进行热处理以确保薄壁筒形件的综合力学性能(如屈服强度、抗拉强度、延伸率、冲击韧性和硬度等)达到设计和使用的要求，其中淬火是热处理过程中的关键工序之一[2]。本文研究的薄壁筒形件采用北京机电研究所研制的联合井式炉组进行调质热处理，主要对联合井式炉组中的淬火油槽进行优化分析。淬火油槽主要由槽体、升降平移机构、循环搅拌系统和控制系统等

热处理技术与装备 2022年1期2022-06-27

多段半固态触变成形与半固态流变成形、半固态触变成形工艺对Mg-Y-Gd-Zn-Zr系合金的组织性能影响研究

态流变成形获得杯形件。半固态流变成形前需要先将Mg-3.75Gd-5.15Y-0.75Zr合金坯料加热至高于其液相线温度(595℃)以上的625℃，在熔融状态下并保温5分钟，随后冷却至成形温度(550℃)。在冷却过程中对半固态浆料进行电磁搅拌5分钟，然后通过上模以1m/s的下压速度下行24mm开展半固态流变成形获得杯形件。多段半固态成形前需要先将Mg-3.75Gd-5.15Y-0.75Zr合金坯料加热至预成形温度(550℃)并保温5分钟，再通过上模以1m/

锻造与冲压 2022年11期2022-06-01

镁合金带内筋筒形件热强旋成形质量及参数优化

形镁合金带内筋筒形件热强旋成形质量及参数优化夏琴香1，江鹏1，肖刚锋1，程秀全2，龙锦川1（1.华南理工大学机械与汽车工程学院，广州 510640；2.广州民航职业技术学院飞机维修工程学院，广州 510403）探明镁合金带内筋筒形件热强旋成形质量影响因素间的相互作用，并获得优化后的内筋数量及工艺参数。设计了五因素、三水平正交试验方案，开展了灰色关联度分析及极差分析，研究了内筋数量及工艺参数对旋压件直线度、圆度、筋背凹陷率、内筋饱和度、筋高不均匀度等成形

精密成形工程 2022年5期2022-05-16

激光预冲击提高激光动态柔性微胀形成形质量

量，从而提高微胀形件的成形质量，为复杂微特征金属零件的制造提供了一种途经。本文从胀形深度、表面质量、厚度减薄率、成形对称性和断面形貌等方面研究激光预冲击对微成形质量的影响。2 实验原理与设备激光预冲击（Laser Pre-shocking，LPS）辅助激光动态柔性微胀形（μLDFB）的实验原理如图1（a）所示。成形系统由纳秒激光器、计算机控制系统、水冷机、反射镜、聚焦透镜、三维移动平台及工件系统组成。如图1（b）和1（c）所示，工件系统包括压边块、约束层、

光学精密工程 2022年5期2022-04-01

U形件弯曲整形模设计

越来越难，这对U形件加工带来了一定的挑战。本文就公司JXB18-2型号上U形件的弯曲整形模设计，探讨了小尺寸U形件弯曲难题，并结合经验，提出采用弯曲整形模结构，一次完成该U形件的加工，并引入转动轮机构及浮动推块弹簧结构保证了U形件的弯曲压痕和尺寸一致性。2 U形件成形工艺分析及弯曲难点分析2.1 U形件成形工艺性分析图1所示为该U形件的零件图，材料锡青铜QSn4-3，Y状态。制件为基座合件接触件，弯曲部分及底部台阶段注射在塑料内，底部弯曲段划痕等质量要求不

模具制造 2022年2期2022-03-25

30CrMnSi钢筒形件旋压开裂的原因及改进措施

0083)大型筒形件作为某些特殊用容器的关键部件，不能出现任何裂纹缺陷。目前，对于大直径、超长、变壁厚的筒形件多采用旋压工艺，该方法不仅能节约材料，还能利用加工硬化提升结构强度。但是，金属管状材料旋压性能受材料本身组织和旋压工艺的双重影响，任一环节存在偏差均可能使筒形件发生开裂。一批材料为30CrMnSiA钢的大型筒形件在旋压加工过程中发生开裂。笔者通过理化检验等方法，分析了该筒形件开裂的原因，以确保产品质量和可靠性，确保生产进度。1 理化检验1.1 宏观

理化检验(物理分册) 2021年11期2021-12-08

带螺旋内筋薄壁筒形件旋压变形特征

带螺旋内筋薄壁筒形件是一种在航空航天领域广泛应用的关键承力构件，其内部设计有交错分布的螺旋加强筋，能大幅提高该类构件的强度和刚度。随着我国航空航天等领域高端装备的迅速发展，特别是新一代运载火箭的研制，对此类构件的整体化、高性能和轻量化提出了更高的要求。旋压作为一种局部增量塑性成形技术，被广泛应用于制造高精度薄壁筒形件［1］，其通过旋轮的局部连续加载使工件产生塑性变形，具有成形载荷低、工件性能好、可以实现大型构件整体成形等优点［2］，是实现带螺旋内筋薄壁筒形

宇航材料工艺 2021年4期2021-09-18

TC4钛合金筒形件热校形仿真分析

039)图1 筒形件尺寸图Fig.1 Dimensionaldiagram of cylindrical workpiece0 引言图1所示的TC4钛合金筒形件为某高速飞行器的外部蒙皮，其圆度精度对飞行的气动参数和稳定性有较大影响[1]。该零件由钛板滚弯后焊接成形，工序流程如图2所示。由于TC4钛板材料屈强比很大，室温成形的零件回弹严重，成形精度差，该零件成型后圆度无法满足±0.2mm的图纸要求，故采用热校形的方法来提高精度。热校形方法是在模具的挤压作用下

导航与控制 2021年3期2021-09-04

筒形件无模旋压的研究现状及展望

陷控制等方面。筒形件的旋压成形过程中，带有芯模的旋压可使金属材料在局部小范围的挤压下向特定的方向流动，这种连续的局部变形不断积累，获得材料更大范围的变形，最终得到目标形状。该方法对于一些难变形的金属也有较好的成形效果。芯模不仅能决定工件的成形形状和尺寸精度，而且还可改善工件的组织和力学性能。因此，许多带有轮齿、内外加强筋的筒形零件以及一些曲母线的管件都采用旋压的方法制造。于辉[4]对40 mm的小直径管件采用单轮强力减薄旋压实验，分析了旋轮成形角等工艺参数

轻合金加工技术 2021年11期2021-06-08

异形底盒形件充液拉深数值模拟

3]，而铝合金盒形件作为汽车领域中的典型零件，因其各部位变形差异较大等问题加深了其成形难度。近年来众多学者在相关领域进行了研究[4-5]。李世海[6]基于数值模拟研究了盒形件的拉深成形过程。陈渝等[7]基于有限元数值模拟研究了盒形件在拉深成形过程中的成型规律和失效分析。郎利辉等[8]研究了盒形件充液成形法兰区的变形特点及失稳影响因素。靳阳、揭小平等[9-11]研究了铝合金的拉深成形性能。郎利辉等[12]研究了关键工艺参数对铝合金斜法兰非轴对称盒形件充液成形

哈尔滨理工大学学报 2021年2期2021-05-21

高强度钢筒形件拉深工艺研究

软件对高强度钢筒形件整个拉深过程进行模拟，设计凸凹模间隙、压边力、凸凹模圆角半径三因素正交试验，并进行参数优化，得到一组满足成形性能的参数，再选用低碳钢(AISI 1010)为研究对象，通过临界区淬火后，对其进行拉深，并与模拟结果相对比，且对拉深后的工件进行硬度分析，为筒形件高强度钢拉深产品的制备提供理论与实验支持。1 有限元模拟与分析1.1 有限元模型用DYNAFORM有限元软件建立拉深模型如图1所示。将试样经临界区淬火后的材料(AISI 1010)力学

燕山大学学报 2021年3期2021-05-21

辗扩参数对大型厚壁筒形件变形规律的影响

产优质大型厚壁筒形件提供了高质量的空心钢锭。随后采用准稳态局部连续塑性变形的热辗扩轧制工艺控制成形，变形均匀，避免了操作复杂的芯轴拔长和芯轴扩孔的多火次锻造工序，以及其变形不均匀，开裂严重等问题，而且环筒件的轧制成形过程自动化和可控化程度高，生产效率高，是一种高效、节能、节材的先进的大型筒形件制造工艺。国内外学者对环形件轧制(辗扩)有关的设备结构、运动关系、环坯设计、成形规律和工艺参数进行了系统深入的研究，理论较成熟。如Youngsoo Yea等[9]采用

太原科技大学学报 2021年1期2021-01-28

盒形件冲压拉深成形数值模拟研究*

对称形拉深件,盒形件广泛应用于反光镜、油箱、电池盒等产品中。盒形件的成形加工经常采用薄板多道次冲成压形工艺,存在工序多、模具数量多、加工成本高等缺点,加工质量难以保证。盒形件包括直角边区域和圆角区域,其拉深变形过程存在变形分布不均、应力分布不均、变形速度不均等问题,直角边区域和圆角区域之间存在关联,变形过程十分复杂[1]。为适应小批量、多品种、轻量化成形件加工要求,可以采用现代设计工具优化拉深成形工艺及成形模具的几何参数[2-5]。笔者采用Dynaform

机械制造 2020年8期2020-09-30

2024 铝合金筒形件流变挤压铸造研究

能得到高强度的成形件，但生产设备复杂，生产成本较高，同时由于受到加工方法的限制难以获得形状复杂的零件[3]。采用铸造工艺可以降低生产成本，并且能够生产出形状复杂的零件，因此一些变形铝合金的铸造工艺研究也得到了广泛关注，但是变形铝合金的凝固范围较宽，流动性能较差，采用传统铸造工艺容易带来热裂、疏松、缩孔等铸造缺陷[4—5]。自20 世纪70 年代半固态加工技术的提出以来[6]，由于半固态加工技术突出的优点而得到了广泛关注。半固态加工是在合金固液相温度区间进行

精密成形工程 2020年3期2020-06-08

温/热成形Steel/CFRP构件的宏微观缺陷及其成形机理

el/CFRP盒形件。图3 取样方案及测点布置 (a) 切割轨迹示意图； (b) 观察区域定义； (c) 截面S1和S2上的测点布置。Fig.3 Sampling scheme and the measured points arrangement (a) diagram of cutting path； (b) defination of observation zones and (c) location of measured points on s

材料科学与工程学报 2019年5期2019-11-18

镁合金筒形件拉深成形的临界压边力

066004)筒形件拉深成形是最基本的轴对称类板料成形工艺，而在成形过程中出现的破裂和起皱失稳现象也是最常见并且是最主要的缺陷。在拉深成形过程中，合理的设置压边力可有效避免破裂和起皱失稳缺陷的出现，因此，压边力的研究受到广泛关注。MOSTAFAPUR 等[1]研究了一种可用于筒形件拉深的新型脉动冲裁压边系统，通过采用适当的频率和间隙，可以提高拉深深度，改善厚度分布。QIN等[2]利用一定的假设条件，通过数值计算方法预测轴对拉深成形临界压边力，研究了不同皱纹

中南大学学报（自然科学版） 2019年7期2019-08-13

浇注系统对离心铸造TiAl合金杆形件缩孔缺陷的影响

1-2]，表明杆形件已成为铸造TiAl合金部件研制的一项重要内容。然而，杆形件通常具有截面尺寸小、长度大的结构特点，不利于成型和补缩，且TiAl合金熔体流动性差[3]，静压头小[4]，易出现充型和补缩困难的问题。因此，采用重力铸造方式制备TiAl合金杆形件，极易产生浇不足、冷隔以及心部缩孔缩松等铸造缺陷。离心铸造具有金属液充型速度快、补缩压力大的特点，对于TiAl合金杆形件的制备颇具优势。近年来，科研工作者针对典型TiAl合金杆形件—车用排气阀的离心铸造技

航空材料学报 2019年3期2019-06-05

环形件复合液压成形模拟研究

形工艺整体成形球形件，不仅减小了加工量，且避免了焊接缺陷，提高了零件质量。对于大型腔且壁厚薄的环形件，通常使用焊接管进行胀形成形得到，但采用这种方法成形的环形件壁厚分布不均匀，且易产生应力集中，从而降低其使用寿命。鉴于此，提出环形件的复合液压成形工艺，将板料拉深成形为筒形件再胀形成形出符合要求的环形件，利用DYNAFORM5.9软件对环形件复合液压成形过程进行模拟，探究不同工艺因素下预成形筒形件对环形件成形质量的影响，为该类零件的复合液压生产提供理论依据。

安徽工业大学学报（自然科学版） 2019年4期2019-03-31

高强钢U形件一次弯曲成形通用模具设计＊

U形零件结构图U形件分为两种情况：一种是宽度尺寸标在内侧，一种是标在外侧，图1所示为两种情况的综合图，其材料为高强钢度焊接结构钢HG785D，抗拉强度约为785MPa，具有较高的屈服强度和抗拉强度，被广泛应用于装备制造设备、矿山机械等大型钢结构件中，如：起重机、车架等。图1 U形零件结构简图2.2 U模具结构简图建立图2为U形模具的结构简图，由凸模、旋转凹模等组成，U形件的尺寸依靠凹模和凸模同时保证。图2 U形模具结构简图其中 rp——凸模圆角半径，mmr

模具制造 2019年12期2019-03-06

基于DEFORM-3D的碗形件挤压成形力分析

0）0 引 言碗形件是一种常用转向零件，可以保证机械灵活运动，是节省人力的重要零部件。碗形件虽然形状简单，但是加工也存在难点，在成形过程中容易因为变形抗力大，而造成设备的损坏和模具的开裂，降低模具的使用寿命。如果零件质量差，使用过程还会造成安全隐患。冷挤压成形技术是一种高质量、高材料利用率、高加工效率的近净工艺，所以当前碗形件多采用冷挤压技术加工[1-2]。2018 年，王培安等提出了钢碗的冷挤压成形的三种方案，并对优方案中的模具磨损进行了优化分析，为碗形

温州职业技术学院学报 2019年4期2019-02-13

基于Dynaform的回弹控制及优化设计

naform对U形件的成型过程以及产生的回弹进行模拟仿真分析，并从工艺参数、模具结构、弯曲件结构设计等方面得出控制与减小回弹的方法，为提高冲压件的质量、缩短产品开发周期以及回弹问题的控制与优化提供了参考和指导。Dynaform；弯曲回弹；模拟仿真；U形件；回弹控制前言随着汽车工业的发展以及轻量化技术的应用，高强度的冲压薄板件和铝合金板材的使用占比越来越高，而在这些冲压薄板件成型过程中，弯曲回弹的控制及攻关一直是炙手可热的课题。早期对于简单的结构和边界条件的

汽车实用技术 2018年21期2018-12-14

装配式钢筋混凝土柱−钢梁节点抗弯性能有限元分析

预埋钢筋直径、T形件翼缘厚度和腹板角钢对节点受力性能的影响。研究结果表明：装配式钢筋混凝土柱−钢梁T形件连接节点破坏模态主要包括：预埋钢筋受拉破坏、T形件翼缘腹板交界处形成塑性铰线和节点域混凝土局部挤压破坏等。增加T形件翼缘厚度，节点初始刚度和极限抗弯承载力均相应增加；设置腹板角钢可延缓节点刚度退化，提高节点抗弯承载力；合理设计节点域预埋钢筋和T形件，能改善节点域破坏机制，使破坏主要集中在T形件位置，提高受损部件的可修复性和可更换性。装配式柱−梁节点；有限

铁道科学与工程学报 2018年8期2018-09-04

薄壁盒形件真空吸附装夹变形的计算方法研究

几种变形情况。盒形件结构特征是中间凸起形成一盒状、整个结构长宽尺寸较大，因此不能采用传统的装夹方式，可采用真空吸附的方式进行装夹。然而，盒形件在制造过程中易出现误差，一旦盒形件各面与夹具托盘各面之间不能较好地贴合就会产生较大的装夹变形，进而对加工精度会产生不同的影响，因此有必要对其装夹变形进行分析，进而找出较好的变形控制方法，提高加工精度。1 装夹变形量的理论计算图1(a)为某典型盒形件的三维模型，其壁厚3mm。定义A、C为两侧面，B为顶面，D为底部轮廓上

机械制造与自动化 2018年3期2018-07-04

基于ANSYS的凹模深度设计对U形件回弹影响分析

册或教材给出的U形件弯曲模凹模深度的设计参数一般取U形件高度的一半左右［14-15］，绝大多数模具设计人员也采用了这种结构，其原因在于这种结构能减少U形件压制时间，从凹模中取出成形后的U形件也比较方便，同时节约了少许凹模材料。凹模深度设计得深或浅，对板料成形时受力状态是不一样的。如果凹模深度取U形件高度的一半左右，没有使被弯曲的板料全部受力参与变形，而凹模深度设计比较深的结构能将被弯曲的板料全部拉进凹模模腔，板料在弯曲时全部参与了受力变形。因此凹模的深度不

浙江科技学院学报 2018年3期2018-06-20

AZ31/AA5083双金属筒形件气压胀形−冷缩结合工艺

5083双金属筒形件气压胀形−冷缩结合工艺王 刚，孔得红，谢允聪，程 涛，王文娟(哈尔滨工业大学(威海) 材料科学与工程学院，威海 264209)通过气压胀形实验研究AZ31/AA5083双金属筒形件气压胀形−冷缩结合工艺的基本成形规律。结果表明：双金属筒形件的适宜成形温度为450 ℃左右，双金属筒形件因两种金属热膨胀系数不同而收缩不同，在筒间形成过盈配合，筒间残余接触应力取决于双金属收缩量的差异，计算出筒间残余接触应力为2.96 MPa，接触应力过大会导

中国有色金属学报 2018年4期2018-06-11

热处理对强力旋压筒形件力学性能的影响

 高精度的薄壁筒形件加工工艺， 多用于连杆衬套的制备. 强力旋压参数的选择对于连杆衬套筒形件的力学性能具有很大的影响， 所以合理地选择参数可以使筒形件具有更好的力学性能. 王志伟等[1-2]通过正交试验研究了芯模与旋轮间距和进给比等参数对强力旋压筒形件力学性能的影响； 丁俊峰等[3]研究了热处理工艺对2219铝合金旋压件力学性能的影响. 由于强力旋压是一种塑性加工工艺， 制备出的工件不可避免地具有残余应力， 所以要对工件进行热处理以消除残余应力. 由于热处

中北大学学报(自然科学版) 2018年2期2018-05-07

基于DEFORM-3D的筒形件冷挤压成形数值模拟

1120)钢质筒形件成型压力大，且冷挤压筒形件表面不允许有严重的道线、擦伤、凹陷；内部根部不允许产生冲压加工形成的严重环形突起，不允许有裂纹、重皮、沙眼；内低转角处不允许有金属折叠[1]。在以往的工艺过程中，常采用下料、镦粗、定中心、挤压成型等工序进行，中间还需要进行磷化和退火处理，存在工序繁多、生产效率低的问题。随着计算机性能的大幅提高，利用基于有限元微分思想的有限元数值模拟软件求解塑性成形问题越来越成为塑性成形工艺分析优化中不可缺少的一个环节，极大地提

重庆理工大学学报(自然科学) 2018年1期2018-03-01

杯形件正挤压过程数值模拟与分析

311800）杯形件广泛应用于日常生活用品制造、汽车制造、军工以及航空航天等领域。传统的杯形件主要利用锻造、机加工等方式成形，操作复杂，大批量生产耗时耗力。随着科技进步，杯形件制造方法也在不断更新，目前在杯形件批量生产过程中，挤压成形工艺得到越来越多的应用，挤压成形工艺参数设置对挤压成形效果起着至关重要的作用。因此，本文将利用有限元分析软件DEFORM-3D对杯形件正挤压成形过程进行仿真分析，得到挤压过程中的相关规律，对杯形零件挤压成形生产实践具有一定的指

现代制造技术与装备 2018年12期2018-02-20

热强钛合金管形件壳体的锻造成形试验研究

究】热强钛合金管形件壳体的锻造成形试验研究杨昭1，王海云2，姚春臣2，段良辉2，丁洵2，王德明2，鲁蔚2，刘赞辉2(1.陆军航空兵军代局驻株洲地区代表室，湖南株洲 412002； 2.江南工业集团有限公司，湖南湘潭 411207)对TC9和TC11钛合金壳体反复进行了β相区锻造与α+β双相区锻造相结合的复合锻造工艺试验，结果表明，热强钛合金管形件壳体可以通过制坯、扩孔、拔长、整形的工艺过程实现锻造成形，减小切削加工余量和加工难度，减少原材料的

兵器装备工程学报 2017年12期2018-01-04

U形件弯曲加载压边力的有限元模拟

310023)U形件弯曲加载压边力的有限元模拟施于庆(浙江科技学院机械与汽车工程学院，杭州 310023)由于平板弯曲成U形件后要发生回弹，对此在弯曲模上增加压边装置能显著地减少回弹。可是，目前加载多大的压边力并没有相应的计算公式而是凭经验估算。压边力过小，模具结构紧凑，但抑制回弹效果不大；压边力过大，抑制回弹效果明显，但弹性元件尺寸变大，模具结构庞大，闭合高度过高，冲压作业取件困难。因此，我们将弯曲顶件力作为加载压边力的参照值进行有限元模拟，结果显示：

浙江科技学院学报 2017年6期2017-12-14

高盒形件拉深计算及坯料展开方法

10023)高盒形件拉深计算及坯料展开方法施于庆(浙江科技学院 机械与汽车工程学院,杭州 310023)由于高盒形件不能一次拉深成形,其初始坯料尺寸、中间工序尺寸比较难确定,这给成形模具的结构设计带来困难。对此,提出一种高盒形件拉深计算及坯料展开方法,将高盒形件4个圆角拼接成设想的杯形件,用杯形件拉深系数算法来确定高盒形件拉深次数及模具结构,从而提高了模具的设计精度和效率,并通过算例说明了该方法的有效性。高盒形件;拉深计算;坯料展开;模具;应力分布1 盒形

浙江科技学院学报 2017年1期2017-06-01

超声振动对微盒形件拉深高度及断口质量的影响

3超声振动对微盒形件拉深高度及断口质量的影响查长礼 陈 炜江苏大学机械工程学院，镇江，212013构建了一种基于超声振动的SUS304薄板成形试验装置以研究微盒形件的拉深性能，探究了不同的试样厚度、模具及振幅对微盒形件拉深高度与断口质量的影响，并引入归一化比例系数λ，分析了三种模具对应的试样成形时对超声振动的敏感性。结果表明：在加载超声振动时，厚度为40μm、100μm和200μm三种试样对应的最大拉深高度分别由0.19mm、0.30mm和0.79mm提高

中国机械工程 2017年5期2017-03-14

厚壁筒形件内表面径向缺陷检测的超声聚焦技术

048)厚壁筒形件内表面径向缺陷检测的超声聚焦技术郭伟灿1，钱盛杰2(1.浙江省特种设备检验研究院，杭州 310020；2.宁波市特种设备检验研究院，宁波 315048)厚壁筒形件的周向超声检测过程中，超声波对内表面径向缺陷检测的灵敏度受到多种因素的影响。常规的超声检测技术存在灵敏度低、缺陷定位困难等难点；采用聚焦技术可提高检测的灵敏度，但横波接触聚焦法的检测范围受曲面和声场结构等因素限制。采用柔性超声相控阵聚焦技术，根据曲面形状设计聚焦法则，可以有效地

无损检测 2016年12期2016-12-26

成形速度对7075半固态模锻组织均匀性的影响

7075铝合金杯形件充型过程的影响规律。在模拟的基础上，利用压力机及杯形实验模具，进行了半固态7075铝合金流变模锻成形，研究了成形速度对7075铝合金杯形件半固态模锻组织均匀性的影响。模拟和实验结果表明：成形速度越高，充型越不平稳；在压头温度400 ℃、成形比压50 MPa、合金温度628 ℃的条件下，随着成形速度的增加，杯形件的液相偏析度增加，组织越不均匀，当成形速度为5 mm/s时，杯形件的液相偏析度高达18.2%。铸造工艺与设备；半固态；流变模锻；

河北科技大学学报 2016年6期2016-12-19

38CrSi多筋筒形件旋压成形工艺研究

8CrSi多筋筒形件旋压成形工艺研究梁嵬，曹振鹏，李学光，青格勒（长春理工大学 机电工程学院，长春 130022）筒形件强力旋压工艺参数选择不恰当，会引起金属纤维走向不均匀，导致扭曲，内应力增加，本文通过三轮错距旋压工艺试验，研究了一定工艺参数条件下38CrSi筒形件旋压过程的退让量的选取，并采用优化后的工艺参数进一步对带外环向筋38CrSi筒形件进行了旋压试验，获得了理想的旋制工件，总结出径向减薄量的选取规律，为以后带筋筒形件的旋制提供了一定的参考。38

长春理工大学学报（自然科学版） 2016年5期2016-11-30

一种新型Al-Zn-Mg-Cu合金杯形件摆辗成形数值模拟及实验研究

Mg-Cu合金杯形件摆辗成形数值模拟及实验研究马俊林高仕恒李萍薛克敏合肥工业大学，合肥，230009为了研究摆辗成形工艺对一种新型Al-Zn-Mg-Cu合金杯形件力学性能的影响，对初始高径比分别为0.4、0.8和1.2的坯料摆辗成形进行数值模拟和实验研究。通过有限元法模拟摆辗成形过程中坯料的金属流动、等效应变分布和温度分布，并在此基础上进行摆辗成形实验，分别测试杯形件底盘弦向和径向的强度。有限元研究发现，与摆头接触的变形区域网格畸变量大，并且变形过程热效应

中国机械工程 2016年7期2016-08-16

筒形件拉深压边力区间的理论确定

250022）筒形件拉深压边力区间的理论确定张思良（济南大学 机械工程学院，山东 济南 250022）本文建立了筒形件拉深的力学模型，运用能量法推导出筒形件拉深过程中抑制起皱的最小压边力与拉深高度的关系，通过压边力诱发的拉深力和材料的承受极限，推导出抑制拉裂的最大压边力与拉深高度的关系。通过案例，给出了筒形件拉深的合适压边力区间。拉深；筒形件；压边力；起皱；破裂拉深是板材冲压成形过程中的重要工序。拉裂和起皱是冲压零件成形的主要失效形式[1]。施于庆[2]等

锻压装备与制造技术 2016年6期2016-06-05

镁合金筒形件正反向快速气压胀形实验研究

209）镁合金筒形件正反向快速气压胀形实验研究丁业立1，谢允聪2，崔令江3，王刚3，张治朋3（1.山东交通学院，山东威海 264209；2.上海大众汽车有限公司，上海 201805；3.哈尔滨工业大学（威海），山东威海 264209）采用两种不同轮廓的反向预成形模具以1.5mm厚的AZ31轧制镁合金板材为坯料进行了筒形件的快速气压胀形实验，结果表明预成形模具型腔轮廓曲率半径过小（r=5）时，反向胀形时间可达到120s。当反向胀形变形量较大时，在较高的

锻压装备与制造技术 2016年1期2016-03-17

T形件加强型节点PEC柱-钢梁组合框架层间倒塌机理试验研究

预拉对穿螺栓和T形件连接方面取得了系列研究成果，研究结果显示：(1)多数T形件均在翼缘出现明显的塑性变形后发生腹板净截面断裂和螺栓的拉伸断裂；(2) 试件的耗能主要源于翼缘的塑性变形和连接件间的摩擦滑移；(3) T形件连接能提供足够大的节点弯曲刚度与强度来满足理想的“强柱弱梁”抗震要求；(4) 与常规刚性节点相比，对穿螺栓T形件具有部分自复位功能，且现实了节点域混凝土斜压带传力模式，降低了节点域抗剪要求；(5) 对穿高强螺栓T形件连接节点刚度大，螺栓、T形

西安建筑科技大学学报（自然科学版） 2016年4期2016-01-22

拼焊板锥盒形件拉深成形压边力控制研究

27）拼焊板锥盒形件拉深成形压边力控制研究马向东1，官英平1，*，侯 晨1，2（1.燕山大学先进锻压成形技术与科学教育部重点实验室，河北秦皇岛066004；2.晋西工业集团有限责任公司，山西太原030027）以拼焊板锥盒形件为研究对象，基于有限元数值模拟软件LS-DYNAFORM，建立了拼焊板锥盒形件拉深成形的有限元数值模拟模型。综合考虑破裂、起皱和焊缝移动等问题，研究了不同压边力控制方案对拼焊板锥盒形件拉深成形的影响。以获得满足特定成形深度要求下焊缝移动

燕山大学学报 2015年6期2015-10-25

AZ80镁合金板材快速气压胀形工艺研究

，分析半球件和盒形件的壁厚分布规律，并对快速气压胀形过程的断裂模式进行研究，以期为镁合金的应用提供理论依据.1 实验1.1 实验材料实验AZ80镁合金薄板经过等通道转角挤压-冷轧成形.实验所用板料的板厚为1.0和1.2 mm.合金成分如表1所示.表1 AZ80材料成分板材原始组织是均匀细小的等轴晶，平均晶粒尺寸为8.8 μm，见图1.图1 原始显微组织形貌1.2 实验方法用半球件自由胀形实验研究镁合金板的快速气压胀形性能，凹模尺寸为:内径80 mm，高度6

材料科学与工艺 2015年3期2015-09-16

T 形件连接方钢管混凝土柱与钢梁的节点有限元分析

形式多样，采用T形件连接有良好的耗能性和转动延性[1]，被认为是一种刚性较大的半刚性连接形式。Popov等[2–3]对T形件、焊缝和高强螺栓连接的纯钢梁、柱的边节点进行了有限元分析。舒兴平等[4]对H型钢柱与钢梁采用T形件连接的构件边节点进行了理论计算，并与有限元结果对比。宋晓光等[5]和曹现雷等[6]分别对H型钢梁、柱T形件节点在低周往复荷载作用下的滞回性能进行了分析。韩敏等[7]对H型钢梁柱T形件连接节点在梁端荷载作用下的静力性能进行了分析。Hu等[8

湖南农业大学学报（自然科学版） 2015年2期2015-07-15

304不锈钢盒形件充液拉深成形数值模拟研究

院304不锈钢盒形件充液拉深成形数值模拟研究文/张秋婉，李琳，陈忠家，佟坤·合肥工业大学材料科学与工程学院张秋婉，主要从事塑性成形工艺及数值模拟、冲压速度对板材组织与性能的影响研究。板材拉深件在电子、汽车、仪表和机械等方面都有着广泛的应用，而盒形件是金属薄板拉深成形中较为典型的冲压件，如实际生产中的电池盒、汽车反光镜和汽车油箱等都为盒形件。盒形件是非回转对称成形的零件，由于盒形件形状的非轴对称性和自身结构的复杂性，决定了盒形件成形时材料的变形较为复杂，因此

锻造与冲压 2015年12期2015-06-21

家电产品“U形件”弯曲回弹有限元分析

梁等零件都是“U形件”结构件，其弯曲成形过程中的回弹量控制，将直接影响到家电产品开发的成败。1 家电产品“U形件”弯曲回弹分析对于“U形件”来说，回弹包含两方面的容:角部角度的回弹和侧壁卷曲。角度回弹是指板料经过弯曲，零件中的弹性变形释放导致的最终弯曲角度的变化。而侧壁卷曲则是毛坯料在拉力的作用下，经过凹模圆角，弯曲、展开变形的结果。由于残余应力的释放，导致相应区域的卷曲［1］。回弹效果如图1所示。图1 “U形件”角度回弹与侧壁卷曲示意图2 家电产品“U形

机床与液压 2015年22期2015-02-24

基于Dynaform 的铝合金盒形件拉深过程研究

着铝合金等轻质成形件在汽车、航空、航天等领域的广泛应用以及我国加工制造业的迅猛发展，使得高效精密的拉深成形工艺得到了越来越多的关注［1］。在轻质合金板材的拉深成形过程中，通常会出现过度减薄、起皱、拉裂等失效形式，而以上成形失效的发生靠常规手段是难以准确预测的［2］。因此，应用Dynaform 非线性有限元软件对6061-T651 铝合金盒形件的拉深成形过程进行深入分析，为拉深成形质量合格的铝合金盒形件提供数值依据与理论指导。1 研究方案所须成形盒形件的结构

机械工程师 2014年8期2014-12-02

两种薄壁筒形件旋压工艺改进中的真空热处理试验

nSiA钢薄壁筒形件进行了旋压成形工艺改进。在试行旋压前对坯料调质、旋压后不淬火的工艺改进方案时，对坯料进行了真空调质处理的试验。在试行旋压后淬火的工艺改进方案时，又进行了薄壁筒形件旋压后的真空淬火、井式炉淬火等工艺试验。经过试验对比，最后以旋压后真空淬火的工艺方法，取得了工艺改进试验的成功。一、零件概况一种直径较大的薄壁筒形件如附图所示，材料为30CrMnSiA钢。要求力学性能满足抗拉强度Rm≥1080MPa，伸长率A≥10%。这种筒形件原先是直接由管料

金属加工(热加工) 2014年2期2014-11-25

零件折弯干涉问题分析与举措研究

主要表现为“Z”形件，Z形折弯又称为断差，如图15，根据成形角度分为直边断差和斜边断差。其关键尺寸由断差高度h决定，h值由V形槽中心到下模体边缘的最小距离B、折弯圆角半径R、板厚t所决定（如图16），即图15 “Z”形件图16 “Z”形件折弯2.3 折弯件与滑块干涉折弯干涉一般发生在折弯件与模具之间，但也有因折弯零件的宽度、高度尺寸过大，折弯时超过了上模的高度，也可能发生折弯件与滑块干涉，如图17所示。2.4 其它的折弯干涉类型除了上述所列举的3种干涉类型

机械工程师 2014年1期2014-10-12

S形检测试件五轴联动数控加工方法研究

前，国内外涉及S形件的文献较少。谢东等［5］指出，多轴数控机床转动轴进给系统动态响应精度是影响S形件加工精度的主要因素；丁杰雄等［6］研究了S形件型面误差处理、分析和显示技术；崔浪浪［7］分析了进给伺服系统参数对S形件轮廓误差的影响；杜丽等［8］提出了基于S形件的数控机床动态精度影响因素辨识方法。整体而言，研究的范围主要集中在S形件误差分析上，对S形件的加工方法及工艺研究，目前尚未检索到国内外的相关文献。因此，本文详细介绍S形检测试件的定义、建模步骤及多种

中国机械工程 2014年21期2014-02-28

环绕型复合材料接头层间开裂问题分析和改进措施

基础上铺叠竖面U形件，拼接条状铺层Ⅳ（已固化）和铺层Ⅰ，进罐固化成一块整体厚板后按尺寸铣切成楔形件，在楔形件上、下表面铺叠上、下蒙皮再次进罐固化成形接头试件。试验件成形后如图3所示。图3 竖面环绕接头试验件1.5 承载能力计算T300/QY8911单向板拉伸强度B基值为1239MPa[1]，剪切强度平均值为110.5MPa。承拉铺层截面积为15×24=360mm2，查欧洲航天局复合材料设计手册中链环试验数据，当接头头部内外半径比R/r=30/18=1.66

教练机 2013年2期2013-10-11

设置垫板的T形件螺栓连接力学性能有限元分析

)0 引言传统T形件连接通过螺栓将两个T形件翼缘直接相连而成，常用来模拟钢结构梁－柱螺栓连接节点受拉区的性能［1－2］.地震作用下梁柱节点主要承受往复弯矩作用，静力荷载作用下的受拉区则被往复拉压.Swanson等人［3］和Piluso等人［4］研究了T形件连接在往复拉压荷载作用下的滞回性能，并建立了相应设计方法和荷载－变形关系滞回模型.为增强连接耗能，Latour等人［5］将T形件翼缘设计成漏斗形状，通过试验研究分析其耗能能力和低周疲劳问题.课题组提出在传

福州大学学报（自然科学版） 2013年4期2013-07-25

双相钢激光拼焊板温成形拉深性能分析研究

其成形性能。以盒形件为分析对象对双相钢激光拼焊板的温拉深性能进行了研究，通过温单拉实验、盒形件温拉深过程的有限元模拟与实冲实验以及金相实验，分析了双相钢激光拼焊板由常温到500℃各个温度下的力学性能与拉深性能。结果表明：成形温度对双相钢激光拼焊板温拉深影响比较显著，在400～500℃温度范围内进行温成形，能获得较好的成形性能。激光拼焊板；温拉深；盒形件；双相钢双相钢属于相变强化高强度钢，由铁素体与马氏体组成，具有屈强比低、无屈服延伸、应变强化指数高和良好的

材料工程 2012年7期2012-09-04

AZ31B镁合金板材快速气压胀形行为

达到1.13。胀形件壁厚分布不均匀，温度越高，壁厚分布不均匀度越高。最后，研究了不同温度下快速气压胀形时胀形件微观组织的演变规律。AZ31B镁合金板；快速气压胀形；壁厚分布；组织演变轻量化是航空、航天、汽车等领域的发展趋势，镁合金必将大量代替铝合金及其它材料，随着镁合金板材轧制、板材热加工技术以及变形镁合金的发展，使镁合金壳形件和管形件大量应用成为可能。但镁合金板材在室温下塑性差，难以进行塑性成形，因此，镁合金板壳件热加工已经成为塑性加工界的热点。AZ31

中国有色金属学报 2011年9期2011-11-30

TC4合金大直径筒形件锻造工艺的改进

环件、 大直径筒形件、 各类标准件等， 向钛及钛合金加工提出了更高的要求。TC4合金大直径筒形件就是近年国外需求量较大的一种钛合金产品。以往TC4合金大直径筒形件通常采用的方法[2-3]为：①铸锭→锻造制坯→冲孔→扩孔→锻拔→车光；②铸锭→锻制→钻铣孔→车光。采用第1种工艺方法生产TC4合金大规格薄壁筒形件， 筒形件两端面常有开裂现象， 内外表面也伴有裂纹产生， 导致成品率低。而采用第2 种工艺方法生产大规格薄壁筒形件， 铸造组织得不到完全破碎， 性能不能

钛工业进展 2010年3期2010-12-23

消除高盒形件侧壁畸变的模具结构

张　恕摘要：盒形件用普通模具拉伸后，侧壁凹凸不平，口部往外张开，底部稍有鼓起等畸变现象，采用胀形整形法工艺后，可以有效克服上述的现象。关键词：高盒形件拉伸胀形整形法盒形件用普通模具拉伸后，往往出现侧壁凹凸不平，口部往外张开，底部稍有鼓起等畸变现象。在板厚为0.5毫米以下，且边长是板厚100倍以上的拉伸件更为严重，这对要求精度较高或有配合要求的零件是达不到质量要求的。产生这种畸变的主要原因有以下两个方面。1、盒形件拉伸与圆筒形拉伸的应变情况大不一样，沿盒形件

中小企业管理与科技·上旬刊 2009年10期2009-01-20