减压塔
- 常减压装置减压塔在线水洗实践
管线[3]。在减压塔内，化学反应生成的铵盐及常压塔未送出的钠盐在减压蒸馏过程随着油气在上升形成NH4Cl、NaCl等盐类结晶堵塞减一集油箱形成结盐现象。对减压塔顶盐类样品进行分析，其主要元素组成主要为N、O、Na、S、Cl、Fe。说明除NH4Cl、NaCl外，还有大量含Fe、S及O元素组成盐。根据文献[4-5]，在减压塔内高温条件下，含硫化合物如硫醚和噻吩分解生成H2S等含“活性硫”的化合物。HCl及活性硫化合物在塔顶温度降低时与水接触会腐蚀塔壁、塔盘及填
石化技术 2023年11期2023-11-14
- γ 射线扫差在减压塔填料腐蚀评估中的应用
gKOH/g，减压塔存在严重的环烷酸腐蚀。减压塔的腐蚀部位主要集中在减三线及以下部分的塔壁、塔内件。塔壁复合层的腐蚀减薄，存在塔壁穿孔，空气倒吸至塔内，严重影响装置的安全生产。塔内件的腐蚀，影响减压塔的分离效果及气液相均匀分布，并局部加速塔壁腐蚀。减压塔塔壁的腐蚀状况目前主要采用高温测厚及涡流扫查的办法进行评估，但是测厚数据误差大，很难直观地反映腐蚀状况；而减压塔内填料层的完整性及腐蚀状况，我们装置尝试采用了γ 射线扫描检测技术对填料的腐蚀情况进行评估，通
价值工程 2023年8期2023-03-30
- 炼厂减压塔高温段腐蚀行为探析
艺管线上，尤其减压塔减三线部位及280 ℃以上的设备、管线腐蚀情况比较严重[4]。本文通过分析某炼厂减三线部位发生腐蚀行为的原因，提出减缓NA 腐蚀的建议，进一步提升减压塔的运行水平。1 装置简介及环烷酸腐蚀机理1.1 工艺流程800 万t/a 常减压蒸馏装置为某炼厂原油加工的第一道工序，主要由电脱盐脱水、800 万t/a 常压装置、250 万t/a 减压装置和轻烃回收等单元组成，年开工时数为8 400 h。装置采用电脱盐→换热系统→闪蒸塔→常压塔→减压塔
科技创新与应用 2023年1期2023-01-17
- 基于SGSI减压深拔技术减压系统稳定操作及环保达标的研究
—化工型装置。减压塔顶抽真空系统的配置按2级蒸汽抽空器+液环泵进行配置，其中，1级和2级蒸汽抽空器分别各按2/3和1/3的能力分配，一、二级抽真空器平时都是一开一备；液环泵的能力为100%，按两开一备配置。来自C-201(减压塔)的塔顶气相经过J-201AB(减顶一级抽空器)和J-202AB(减顶二级抽真空器)和P-209(减顶抽真空泵)后，减压塔顶残压可下降至1.2KPa左右。近期，由于受到1.0MPa系统蒸汽温度影响，根据实际操作经验，当1.0MPa蒸
科技风 2022年32期2022-12-01
- 减压塔顶抽真空问题原因分析
某公司蒸馏装置减压塔自开工以来一直未达到设计要求的真空度，导致减压塔操作条件无法达标操作，现根据现场数据对其未达标原因进行分析，以便采取有效措施。抽真空系统工况及基本组成：减压塔顶负压达不到目标值且不稳定。基本组成：减压塔顶预水冷器、一级抽空器、二级抽空器、一级抽空器出口水冷器、二级抽空器出口水冷器（见图1、图2）。图1 减压塔抽空器系统示意图图2 抽空器结构示意图1 减压塔负压不达标设备本身检查分析情况通过对减压塔系统作气密保压发现减压系统保压正常，且塔
山西化工 2022年4期2022-09-23
- 减压深拔技术在常减压蒸馏装置的应用
炉的出口温度、减压塔顶真空度、塔底吹气量和减压塔进料段的压力。1 影响减压拔出率的主要因素1.1 减压炉出口温度减压炉的出口温度增加，可以提高油品的汽化率，加热炉出口温度每升高1 ℃，减压炉内的压力降就会下降1%[11]。但是减压炉出口温度过高的话，会使油品发生裂解，造成炉管结焦。为了防止炉管不发生结焦，很多炼厂都采用控制减压炉出口分支温度的措施来降低常压渣油在高温度下发生热裂化反应。减压塔的进料段温度都要超过390 ℃，减压加热炉的出口温度都要超过400
广州化工 2022年14期2022-08-16
- 重芳烃、多元烃深加工装置运行中出现的问题及优化改进措施
，利用脱酚塔、减压塔两塔减压蒸馏工艺，根据组分的沸点不同将原料中各组分进行切割分馏。在脱酚塔顶部采出轻烃，塔侧线采出酚油；在减压塔顶部采出洗油，塔侧线采出蒽油，底部采出重组分沥青[2]。通过脱酚塔、减压塔连续减压蒸馏工艺切割出密度为0.856 g/mL(20 ℃)的轻烃、密度小于0.94 g/mL(20 ℃)的酚油、密度为1.03～1.06 g/mL(20 ℃)的洗油、密度为1.08～1.18 g/mL(20 ℃)的蒽油,以及软化温度为75～95 ℃的沥青
氮肥与合成气 2022年6期2022-06-20
- 常减压装置减压拔出存在问题的分析及优化
后出现了瓶颈，减压塔内件运行7年未进行检修，导致了减压系统运行质态变差，减压拔出率明显降低。通过对减压系统进行消瓶颈检修改造，对工艺操作参数进行优化调整，真空度达到同类装置先进水平，减压拔出率明显提高，能耗明显降低。1 减压塔工艺简介泰州石化常减压蒸馏装置的减压塔为润滑油型，减压塔底少量注汽，满足减压侧线产品粘度、馏程、颜色及残炭等指标要求。采用三级抽真空(两级蒸汽抽真空+一级机械抽真空)，一级冷凝冷却为湿空冷，二级冷凝冷却为水冷，末级不凝气去往加热炉燃烧
化工管理 2022年1期2022-01-17
- AYS型大型两级离心油泵的选型应用
为提高常压塔、减压塔分馏效果，2017年10月，常减压装置对常压塔、减压塔、减压炉进行检修。但因机泵负荷限制，2017年后，在部分期间加工量高于18 000 t/d 时，仍需增开双塔底泵运行[1-2]。减压塔底流程如图1所示。图1 减压塔底流程两台塔底泵同时运行，不仅极大消耗电量；同时，因为塔底泵重要性较高，如其中某台泵出现问题，需大幅降低加工量，给生产带来极大隐患。并且，机泵负荷不够，也成为了今后装置加工量扩建的瓶颈。因此在2019 年装置检修之际，将两
石油石化节能 2021年9期2021-09-23
- 食品级白油减压汽提精制过程模拟研究
提精制系统，含减压塔和侧线汽提塔两套系统，侧线汽提塔用以切割出窄馏程的白油产品。白油加氢生成物进入减压塔的蒸发段，蒸发段下部设置汽提段和干燥段，减压塔与侧线汽提塔的热源由汽提蒸汽提供，减压汽提精制过程工艺流程如图1所示。图1 减压汽提精制过程工艺流程简图白油加氢反应产物原料S1进入减压塔蒸发段，减压塔进料位置下部设置汽提与干燥段，采用过热水蒸汽S2对原料S1汽提脱除轻组分S3，于塔顶移除系统，经塔顶冷凝器冷却缓存于塔顶分液罐。减一线S4抽出分两股物流，S7
化工管理 2021年17期2021-07-12
- 润滑油加氢装置减压塔真空度降低原因及应对
，分馏系统尤其减压塔运行水平的对产品的影响也至关重要。泰州石化石蜡基润滑油装置减压塔顶抽真空系统分为三级，采用两级蒸汽抽真空器+液环真空泵机组组合的抽真空模式，第三级蒸汽抽真空器作为液环真空泵机组的备用设备。减压塔真空度高低及稳定性对各侧线润滑油基础油产品的质量控制影响至为关键，并且也会制约生产高粘度牌号的润滑油基础油及白油产品，同时对减压炉燃料气消耗量也有影响较大。1 装置现状减压塔顶温度随塔顶残压变化趋势如图1所示，石蜡基润滑油装置原料由减四线蜡油和加
化工管理 2021年12期2021-06-16
- 加氢装置减压塔底泵故障分析与优化设计
床渣油加氢装置减压塔过汽化油泵，即位号1203-P-8309A/B的减压塔底泵，是H-oil、FRET等加氢工艺的关键设备[1-2]，其主要技术参数如表1所示。运行过程中发现，该泵叶轮流道结焦块堵塞严重，焦炭颗粒以及催化剂粉末对过流部件的磨损较大，这些故障严重影响了沸腾床渣油加氢装置的安全稳定运行。表1 模型泵主要几何参数1 减压塔底泵结构1203-P-8309A/B型减压塔底泵为两级双支撑小扬程大流量离心泵，设计转速为2 900 r/min。由于该泵运行
化工管理 2021年14期2021-06-10
- 天津石化10 Mt/a常减压装置减压深拔工艺技术优化
℃然后进入到减压塔，在减压塔顶抽真空20 mm汞柱绝压下将产品分离出来，减顶气去焦化装置回收C3 以上组分，减顶油和减一线同常二线及常三线合并送到柴油加氢装置生产优质柴油，减压轻蜡油作为加氢裂化的原料生产重整料及优质燃料，减压重蜡油经过蜡油加氢后作为催化裂化的原料，减压渣油作为延迟焦化的原料继续裂解生产汽油、柴油、蜡油和焦炭。3 减压深拔工业应用及工艺优化过程3.1 优化常压塔操作2010 年1—3 月份，装置开工初期磨合阶段，未进行减压深拔操作。4月份
石油石化节能 2021年5期2021-05-21
- 减压塔塔顶尾气脱硫
油厂的操作中，减压塔塔顶含烃类尾气一般作为燃料送去加热炉燃烧。随着国内环保要求的日益提高，采用直接燃烧的方式处理该尾气很难满足国家或者地方的排放法律法规要求。某项目减压塔塔顶抽真空废气含有H2S，直接用作燃料气燃烧后的废气中SOx超标，通过增加一个胺洗脱硫塔，可以将尾气中H2S 的物质的量分数降低至原来的0.05%，然后送往进料加热炉作为燃料气，加热炉烟气SOx实现达标（低于100 mg/m3）排放。1 流程简介减压塔塔顶抽真空尾气组成如表1 所示。表1
上海化工 2021年2期2021-04-23
- 减压塔填料结焦原因分析及应对措施
减压深拔技术，减压塔自上而下共设有5段填料，塔底汽提段采用浮阀塔盘。Ⅰ段至Ⅲ段填料材质为0Cr18Ni9,Ⅳ,Ⅴ段为316L。在2015—2019年第三生产周期发生严重结焦的是第Ⅴ段，即洗涤段填料。该段采用的是组合填料形式，上部为波纹填料，底部为垂直格栅填料。在2011—2015年第二个生产周期，该段填料曾经发生过结焦，但结焦程度较轻，为保证设备的长周期运行，在2015年检修时对该段填料进行了整体更换。在2019年检修期间，发现洗涤段填料结焦情况比上一生产
石油化工腐蚀与防护 2021年1期2021-03-01
- 减压塔抽真空系统节能优化改造
杨正宏，王恩廷减压塔抽真空系统节能优化改造杨正宏，王恩廷（扬子石化泰州石油化工有限责任公司，江苏 泰州 225300）为提高减压塔塔顶真空度，采用先进的抽真空成套设备替代原有抽真空系统的设施，并对工艺流程进行优化改造。实施后减压塔真空度提高4.5 kPa，减压蜡油拔出率提高5.81%，减炉出口温度降低13 ℃，装置能耗降低0.55 kg EO·t-1。真空度；拔出率；减压蜡油；能耗某公司常减压装置主要以工苏北石蜡基原油为原料，减压侧线作为高附加值的蜡系产品
辽宁化工 2021年1期2021-02-22
- 常减压蒸馏装置减压深拔技术的研究
的因素2.1 减压塔闪蒸段的油气分压与温度常压塔底油经过减压加热炉进入减压塔内，较轻组分在闪蒸段内发生汽化，汽化率的大小直接由减压塔闪蒸段的油气分压和温度决定。同等压力条件下，温度每升高1 ℃，汽化率增加约0.3%～0.35%；在相同温度条件下，压力每降低0.13 kPa，汽化率增加约0.35%～0.7%。较低的闪蒸段压力和较高的闪蒸段温度是得到较高汽化率的必要条件。2.2 减压系统的结焦(1)减压加热炉。减压加热炉为减压蒸馏提供了必须的热量，是减压系统的
化工管理 2021年20期2021-01-09
- 原油-减二中换热器内漏引起减压塔顶压力波动的分析和对策
安全隐患，近期减压塔顶压力出现大幅波动现象，经排查为原油-减二中换热器内漏所致。1 减压塔顶压力大幅波动2020年4月12日1:54，减压塔顶压力快速升高，半个小时内从1.81 kPa上升至5.63kPa，减压塔上部温度迅速降低，各侧线集油箱液位快速下降，立刻关停减一线、减二线及减三线外送，保证减压塔各部位有充足的回流。减二线外送关停后，减二中返塔流量迅速升高，此时观察到随着减二中返塔流量的增大，减顶压力反而继续升高，此现象与正常操作时减压塔内的变化情况相
四川化工 2020年4期2020-08-27
- 常减压装置减压塔顶腐蚀分析及应对措施
）、行业经验和减压塔顶分析数据（减压塔顶瓦斯H2S含量5 000 mg/m3）推测，存在湿H2S腐蚀［2］。1.2 HCl腐蚀、CO2腐蚀和冲蚀根据防腐相关的国家标准（API 581 和GB/T 30579）的描述，减压塔顶腐蚀的主要形式为HCl腐蚀、CO2腐蚀和冲蚀，见图1［3］。图1 GB/T 30579中的常减压装置腐蚀流程1.3 结盐腐蚀因减压塔顶水中存在硫离子、氯离子和氨氮，且减压塔顶未进行注水，也存在氯化铵、硫氢化铵结盐腐蚀可能。2 装置减压塔
炼油与化工 2020年4期2020-08-22
- 常减压装置腐蚀与防护探究
线有部分腐蚀，减压塔进料分布器腐蚀严重。该装置加工能力800wt/a，加工方案按照加工伊朗、巴士拉等进口原油为主而设计。装置设计原油硫含量为1.97%，酸含量为0.37mgKOH/g。在装置运行期间常炼原油酸值、硫含量如表1所示。表1 常减压蒸馏装置常炼原油酸值、硫含量1 低温部位腐蚀1.1 低温部位腐蚀机理常减压低温腐蚀主要为HCl-H2O 型和HCl-H2S-H2O 型的腐蚀。腐蚀主要发生在初馏塔顶、常压塔顶、减压塔顶部、塔顶油气冷却系统等存在液态水的
化工管理 2020年10期2020-04-30
- 原油常减压蒸馏工艺流程研究
组成：常压塔、减压塔和附属的汽提塔等组成。原油经过电脱盐系统的脱盐、脱水处理后进入常压塔，紧接着要经过240°C换热工艺处理，随后将常压炉的温度加热到370°C后原油进入常压炉，历经分馏过程，塔顶将分馏出重整原料，侧线自上而下分别出不同种类的油品（航空煤油、轻柴油、重柴油），而在塔底将形成重油。重油再进入加热到400°C左右的减压炉，通过流入减压塔，并经过在塔顶抽真空工艺，在经过分馏处理，得到减压蒸馏一线出重柴油，减压蒸馏二、三线出蜡油，减压蒸馏四线出润滑
大众投资指南 2019年3期2019-11-29
- 加工裂化减压塔顶污油并入混柴的优化改造
加氢裂化单元的减压塔底循环油混合，经泵升压与H2混合，换热、加热后进入加氢裂化反应器，在H2、催化剂、适当的温度压力条件下发生加氢裂化反应，将精制尾油转化成柴油组分和石脑油产品。2）精制单元的重柴油经泵升压与氢气混合，再换热、加热后进入柴油加氢降凝反应器，在H2、催化剂以及一定温度压力条件下发生加氢异构降凝反应，经高分系统分离后进入分馏部分，分离出柴油并至罐区。3）精制单元的分馏塔顶气和裂化单元的分馏塔顶气和粗石脑油进入吸收稳定部分，产出石脑油产品和LPG
山西化工 2019年4期2019-09-25
- 减压深拔技术在实际生产中的应用
作上所能达到的减压塔侧线产品的收率大多在原油TBP切割点530～540℃左右。而国外减压深拔技术发展较快，减压塔侧线产品的收率可到原油TBP切割点560℃以上，有的可以达到620℃，装置可以达到连续运转三年以上。重质减压蜡油收率的提高，能够给原油加工带来了显著的经济效益，所以减压深拔技术成为近些年来国内外原油常减压蒸馏技术的发展热点。国内多家企业进行减压深拔技术探讨，取得良好的经济效益，如表1所示。表1 减压深拔技术在国内各企业的实际应用影响蜡油拔出率的因
山东化工 2019年13期2019-08-05
- 减压深拔技术在实际生产中的应用研究
作上所能达到的减压塔侧线产品的收率大多在原油TBP切割点530～540℃左右。而国外减压深拔技术发展较快，减压塔侧线产品的收率可到原油TBP切割点560℃以上，有的可以达到620℃，装置可以达到连续运转三年上。重质减压蜡油收率的提高，能够给原油加工企业带来了显著的经济效益，所以减压深拔技术成为近些年来国内外原油常减压蒸馏技术的发展热点。国内多家企业进行减压深拔技术探讨，取得良好的经济效益，如表1所示。表1 减压深拔技术在国内各企业的实际应用Table 1
山东化工 2019年11期2019-06-26
- 常减压蒸馏装置典型部位风险分析及验证*
离器、放水管和减压塔顶部分挥发线、换热器等部位，在这些部位形成低pH值的腐蚀环境。腐蚀特点是：一般气相部位腐蚀轻微，液相部位腐蚀较严重，尤其是气液两相转变的部位即“露点”部位最为严重。腐蚀形态表现为碳钢的全面腐蚀即均匀减薄、铁素体不锈钢的点蚀以及奥氏体不锈钢的氯化物应力腐蚀开裂。图1和图2分别显示了在1大气压下汽-液相中HCl的分配情况及凝结水-pH值随温度的变化情况[1]。图1 1大气压下盐酸溶液汽-液相HCl分配HCl主要来源于氯化物的水解，电脱盐后剩
石油化工腐蚀与防护 2019年2期2019-06-17
- 减压塔变径段结构的外压屈曲模拟研究
42)0 引言减压塔是炼油厂常减压装置的重要设备，其塔体通常由上下直径不等的塔段组成，不同直径的塔段间需要采用球壳或锥壳变径段连接。为提高减压塔的外压稳定性，通常需要在塔段及变径段处设置加强圈。目前，现行标准体系中没有明确给出变径段设置加强圈的最佳位置及有效加强范围等的相关规定，对减压塔变径段结构的外压失稳特性也研究甚少[1-3]。本文通过对某减压塔的球壳变径段结构进行外压屈曲模拟计算，研究减压塔球壳变径段的外压失稳特性以及加强圈的设置对减压塔变径段外压稳
压力容器 2019年12期2019-02-14
- 降低渣油500℃含量的措施探讨
定影响；(2)减压塔处理量变化大，导致操作不稳定，对渣油的500℃含量有一定影响；(3)原料性质变化大，如果轻质油组分变多，常压系统未及时拔出轻组分，对渣油的500℃含量有一定影响；(4)减压炉出口温度波动，导致渣油中轻组分未能及时拔出，对渣油的500℃含量有一定影响；(5)减压系统操作未及时优化，对渣油的500℃含量有一定影响。三、整改措施在工况发生变化时，工艺参数没有调整，导致渣油500℃含量偏高，为了找出减压塔底吹汽、减压塔顶真空度，减五线抽出温度之
福建质量管理 2018年21期2018-11-23
- 煤焦油减压深拔的技术分析
蒸罐顶部气相去减压塔或冷凝后去油水分离罐脱除大部分水分，底部脱水煤焦油去减压炉加热，然后去减压塔，减压塔顶部脱除煤焦油中的水分，中部采出馏分油，底部采出煤沥青。一炉两塔方案，原料煤焦油经换热后进入常压塔，常压塔顶部脱除水分，常压塔底油经减压炉加热后去减压塔，减压塔顶部和中部采出馏分油，底部采出煤沥青。两炉两塔方案，原料煤焦油经换热后进入闪蒸罐，闪蒸罐顶部气相去常压塔，底部脱水煤焦油去常压加热炉加热后进入常压塔，常压塔顶部脱除水分，中部采出轻馏分油，常压塔底
山东化工 2018年19期2018-10-29
- 热拌用沥青再生剂的工业试生产
石化)油浆深拔减压塔C-2203以3 500 kt/a催化裂化装置所产催化油浆为进料，减压塔通过抽真空对催化油浆进行减压深拔切割。减压塔设计共12层塔盘，其中塔顶轻油浆经油水分离器脱水后送催化分馏塔一中回炼。侧线油浆自减压塔第10层(自下而上计)抽出，大部分侧线油浆经油浆冷却水槽冷却后作顶循环回流返减压塔塔顶，辅助控制减压塔塔顶温度，另外少量侧线油浆抽出，外送渣油加氢装置进行回炼。装置于2013年为生产针状焦备料时改造为进料8 t/h，而催化油浆的产量为2
石油化工技术与经济 2018年3期2018-07-21
- 减压深拔关键技术研究
术的关键是提高减压塔进料段温度和降低减压塔进料段压力。1 减压深拔关键技术之加热炉减压加热炉的设计是提高减压塔进料温度的关键。其设计原则是控制炉管内油膜温度，保证油品在炉管内受热均匀，同时降低油品在炉管内的停留时间。1.1 炉管排布炉管的选择是减压深拔加热炉设计的技术核心。采用专有炉管排布设计，降低油品在加热炉内的受热温度和减少油品在高温下的停留时间是减轻原料结焦的重要手段。通常加热炉热负荷小于30MW多采用圆筒炉，炉管排布方式为立管排布，所有炉管下部受加
山东化工 2018年5期2018-04-04
- 减压深拔强化分馏技术的工艺研究
压炉、转油线、减压塔及抽真空系统在内的工艺系统，本文主要从工艺方面出发，在提高进料汽化率、避免塔内结焦和强化分馏三个方面探究提高减压深拔的措施。1 提高进料汽化率进料温度直接影响进料汽化率，从而影响减压深拔的程度。在一定压力条件下，温度和汽化率呈现线性关系，实验研究和工业实验结果发现，减压塔进料温度每提高10℃，总拔出率提高2%～4%。但对于工业装置，提高进料段温度受限于减压炉的结焦和高温进料的过热裂化倾向。因此，在不形成结焦和裂化的前提下，应尽量提高进料
山东化工 2018年15期2018-03-27
- 常减压塔管式吊耳及其相关结构的计算校核
油厂所必须的常减压塔等装置的单体重量越来越大,甚至超过上千吨,这些重量大、长度长、体积大的设备的安全吊装问题也就越来越复杂,且更加受到重视［1］。同以前对我国老式吊耳进行传统的计算不同,应对具有新的结构形式且更贴近国际化设计的管式吊耳,在简化模型进行解析计算的基础上,配以ANSYS有限元分析来满足安全吊装的需要。下文以国内某石化公司1000万t/a常减压蒸馏装置在垂直吊装工况下,其管式吊耳及相关结构的危险截面、主要焊缝截面的强度解析计算和有限元强度分析为例
石油化工建设 2018年5期2018-03-21
- 浅谈某千万吨/年常减压蒸馏装置中减压转油线的设计
其设计的好坏对减压塔的产品质量和减压塔的拔出率有直接的影响。本文通过对某千万吨/年常减压蒸馏装置中的减压转油线的管道选材、管道布置，管道支架等几方面，总结了减压转油线的设计要点。减压转油线；转油线设计方案的比较；管道支架1.概述常减压蒸馏装置是原油加工的第一道工序，作为炼油加工中的龙头装置，其技术水平的高低对原油的有效利用及全厂的产品质量及经济效益有着极为重要的影响。减压转油线作为常减压蒸馏装置中极为重要的管道，其设计的好坏对减压塔的产品质量和减压塔的拔出
当代化工研究 2017年6期2017-09-11
- 减压塔浮球液位测量问题及对策
266043)减压塔浮球液位测量问题及对策黄兴航,范利,马秀山,于福东(中国石化青岛石油化工有限责任公司, 山东 青岛 266043)介绍了减压塔由于减压塔主体设计缺乏对液位测量环境及效果的考虑，或设计问题以致浮球安装法兰孔设计偏高，溢流槽距浮球安装孔距离较短，浮球卡在集油箱平台上，实际有效测量范围太小，以及由于腐蚀问题导致的浮球脱落等问题。针对减压塔浮球液位相关问题进行有针对性的大转角改造、材质升级、卡台的集油箱割槽补板改造，实现了减压塔液位稳定及精细化
石油化工自动化 2017年4期2017-08-29
- 常减压装置减压深拔技术的应用
总拔；真空度；减压塔1 装置概况某炼油厂为短流程燃料性加工型炼厂，采用催化裂化+延迟焦化工艺，随着加工原油的重质化，总拔出率明显下降，导致常减压装置减压渣油产量逐步增加；为平衡重油加工，催化裂化装置提高掺渣比例，使得原料性质进一步恶化，产品分布变差，液收下降；随着减压渣油收率越来越高，延迟焦化装置低附加值产品石油焦产量越来越大，对优化全厂产品结构、提高高效产品比例、增加经济效益带来不利影响。尤其是装置的燃料消耗和能耗大大增大，同时产生了较多工厂难以利用的低
化工设计通讯 2017年2期2017-05-02
- 常减压蒸馏装置节能措施
经济效益。1 减压塔顶抽真空系统改造1.1 现状分析减顶抽真空采用HIJET公司液体抽真空系统，设计抽真空系统满足减顶残压40mmHg（a）5.33kPa和15mmHg（a）1.9998kPa两种工况，目前实际生产中减压塔顶残压控制在10-20kPa（a）。常减压装置一、二级抽真空同时启运时减压塔顶残压可以达到2kPa(a)左右，此条件下催化热进料为大于460℃的全减压渣油进料，催化油浆系统结焦问题突出。为解决此问题将常减压减压塔顶抽真空系统改为只用二级抽
化工管理 2017年3期2017-03-04
- 常减压装置塔顶增压器泄漏原因分析及处理措施
要。主要分析了减压塔顶增压器的泄漏原因及处理措施。减压；真空度；泄漏；增压器减压塔顶真空度是影响减压系统的平稳运行的最为重要的影响因素。真空度的稳定是依靠减压塔塔顶抽空系统的平稳运行决定的，抽空系统的组成一般包括∶增压器、真空泵、抽空器、冷却系统等。如果这些设备中有某一个设备产生问题，都将会导致真空度下降，从而使减压装置生产产生波动。1 减压抽空系统出现泄漏问题以某炼油厂近三年减压塔顶抽空系统出现的泄漏问题进行举例分析。1）该炼油厂第一年减压塔塔顶抽空系统
化工设计通讯 2017年2期2017-03-03
- 加工海洋高酸原油减压塔腐蚀原因分析
工海洋高酸原油减压塔腐蚀原因分析王 宁，左 甜，晋西润，薛光亭，葛玉龙，潘 岩(中海油(青岛)重质油加工工程技术研究中心有限公司，山东 青岛 266500)某炼油厂常减压装置加工重质高酸低硫原油，通过对该装置进行腐蚀调查发现，减压塔减四线段、减五线段塔壁及内构件腐蚀严重，其中材质为317L不锈钢的填料在使用一年就出现了腐蚀穿孔、机械强度下降现象。对原油性质、设备材质及腐蚀介质流速等方面进行综合分析，结果表明：该装置加工高酸低硫原油的单一性(原油酸值为3.6
石油化工腐蚀与防护 2016年3期2016-12-10
- 减压塔机械抽真空改造后存在问题及解决措施
71012)减压塔机械抽真空改造后存在问题及解决措施李 涛 ， 王志刚(中国石化 洛阳分公司 ， 河南 洛阳 471012)通过对常减压装置减压塔顶蒸汽抽真空系统与“蒸汽+机械”抽真空系统的对比分析，总结“蒸汽+机械”抽真空系统在节能方面的优势，实现装置的节能降耗。同时对改造过程中出现的问题、原因进行分析，并提出解决方法。常减压装置 ； 减压塔 ； 机械抽真空0 前言中国石化洛阳分公司常减压装置设计原油加工能力为800万t/a，装置采用初馏、常压、减压三
河南化工 2016年11期2016-12-09
- 煤直接液化减压塔进料球阀失效分析及修复
)煤直接液化减压塔进料球阀失效分析及修复龙云飞*龚宝龙（中核苏阀科技实业股份有限公司)介绍了煤直接液化工艺流程及其特点。根据减压塔进料球阀的工作参数和功能作用，比照其失效形貌，分析了该球阀发生磨损失效的原因，制定了相应的拆解和修复方案。对修复后的球阀进行检查和试验，以满足标准规范的要求。最后对该球阀的优化运行给出了建议。煤直接液化球阀失效分析修复磨损表面硬化减压塔0 引言煤化工是煤经化学反应加工成为气体、液体、固体的燃料和化学品的过程，是煤炭高效清洁利用
化工装备技术 2016年3期2016-10-12
- 常减压装置减压流程节能优化改造
的产品分布，将减压塔塔内件由舌形塔盘更换为新型规整填料，并对相应的工艺流程进行优化。改造后减压塔压降降低1.15 kPa，侧线馏程宽度下降20 ℃，减压蜡油拔出率提高4.78%，换热终温提高35 ℃，装置能耗降低1.91 kg标油/t。关键词：减压塔；拔出率；塔内件；能耗本厂的常减压装置以加工苏北石蜡基原油为主，生产蜡系相关产品。经多次扩产升级和生产调整，减压塔部分操作参数严重偏离原设计指标。造成不仅塔下部取热量小、全塔压降大、减压拔出率偏低；而且出现减二
当代化工 2016年1期2016-07-22
- 提高减压蒸馏进料汽化率技术研究
拔出率，研究了减压塔原料汽化过程，提出了一种新的强化汽化进料方法——喷嘴汽化进料，并在减压蒸馏装置上考察了不同进料方式下原料汽化率的变化规律。结果表明，在相同的系统压力和进料温度下，喷嘴汽化进料的汽化率高于无喷嘴进料和气液混相进料的汽化率，且更加接近该条件下的平衡汽化率。模拟工业减压蒸馏操作，减压塔产品分离效率提高，塔顶油品收率可以增加2～5百分点，说明喷嘴汽化进料方法是一种有效提高油品汽化率的方法。减压塔 汽化率 强化汽化常减压蒸馏是原油加工的第一道工序
石油炼制与化工 2016年5期2016-04-12
- 减压装置的工艺优化探讨
气相载荷过大，减压塔的塔盘气压降低的现象，给原油的分馏工作造成了很大的阻挠。（2）原油的脱盐工作进行的不达标。由于工艺问题，原油在脱盐脱水环节后往往达不到相关的标准，其中的含盐率普遍偏高。原油在进入炼油厂的第一个加工环节就是脱盐工作，这一步的成功与否直接影响到后面的常减压装置的工作效果。原油的成分不是一成不变的，随着其性质的不断变化，要求我们将相关的脱盐环节进行进一步的优化，提高石油加工过程中产生的工业废水的净化率，减少环境的污染程度。（3）减压塔的真空度
化工管理 2016年13期2016-03-15
- 减压蒸馏塔的腐蚀与防护
a 蒸馏装置的减压塔，减三段和过汽化油段的塔体、填料和其它内构件出现严重的腐蚀，而此炼油厂的减压塔采用的是减压深拔技术。经过相关技术人员的分析和讨论，最终找到了减压塔腐蚀的原因，并且提出了长期和短期的防腐对策。1 减压塔腐蚀情况本次检修发现，减压塔腐蚀最严重的部位是减三段和过汽化油段。其塔壁衬里表面布满密集点蚀坑1～2 mm，局部腐蚀穿孔(见图1)。衬里环焊缝密集点蚀1～2 mm，局部达2～3 mm(见图2)。规整填料因腐蚀穿孔散架，导致失效。分布器表面密
石油化工腐蚀与防护 2015年2期2015-11-29
- 变压精馏分离乙腈-异丙醇模拟计算及中试应用
馏的工艺流程。减压塔操作压力为30 kPa，常压塔操作压力为101.3 kPa。2塔串联构成了变压精馏分离乙腈-异丙醇的塔组。乙腈-异丙醇混合液先进入减压塔，在塔底得到质量分数为99.50%的异丙醇产品；塔顶物流进入常压塔。在常压塔底得到质量分数为99.90%的乙腈产品，塔顶物流返回减压塔。减压塔和常压塔的塔顶出料组成分别接近于2个精馏塔操作压力下的共沸组成。图1 乙腈-异丙醇变压精馏的工艺流程Fig 1 Variable pressure distill
化工生产与技术 2015年2期2015-08-21
- 压力式液体分布技术在350万t常减压装置的应用
公司常减压装置减压塔塔径较小，未设置洗涤段，不能满足350万t/a加工负荷下的产品质量要求，采用LPEC研发的新型压力式液体分布技术，在不增加塔高的情况下，增加洗涤段，使侧线产品残炭和重金属含量大幅降低，显著改善产品质量同时降低全塔压降，使减压渣油得以进一步深拔，处理能力也得到部分提高。常减压蒸馏; 压力式液体分布; 加工负荷; 产品质量中国石油化工股份公司沧州分公司常减压装置减压侧线蜡油现全部送去催化裂化作原料，因设计时没有设置洗涤段，同时减压塔塔径过小
当代化工 2015年5期2015-03-26
- 316L复合板减压塔腐蚀穿孔原因分析
316L复合板减压塔出现局部腐蚀穿孔，为了彻底消除隐患，对减压塔进行了全面腐蚀调查。1 减压塔简介减压蒸馏是将常压渣油经过减压加热炉加热到390℃后，经减压低速转油线进入减压塔，使常压渣油在避免裂解的较低温度下进行分馏，分离出润滑油、催化裂化等二次加工原料，剩下减压渣油作为沥青原料。减压塔设计参数见表1。表1 减压塔的工艺参数Table1 Process parameters of vacuum tower从表1可见，设计材质完全满足SH/T3129《高酸
石油化工腐蚀与防护 2014年3期2014-10-25
- 流程模拟技术在天津石化3#常减压装置上的应用
蒸塔、常压塔和减压塔的模拟，了解各操作参数对装置性能的影响；通过蒸馏塔模型中的气液相负荷分布和温度梯度的分布情况，加深对蒸馏操作的理解。随着重油加工工艺技术的发展，炼厂能够加工更加劣质的渣油，因此常减压装置轻油收率和总拔出率的提高，对提高原油的利用率及炼厂的经济效益极为重要。为此，重点对影响常减压装置轻油收率的关键操作参数进行灵敏度分析，优化操作，实现提高常减压装置轻油收率的目的。Aspen Plus；流程模拟；常减压轻收能耗一、概述中国石油化工股份有限公
中国新技术新产品 2014年1期2014-06-01
- 常减压装置减压塔的腐蚀
0）常减压装置减压塔的腐蚀黄 余（广东省特种设备检测研究院茂名检测院，广东 茂名 525000）检查检验常减压装置减压塔的腐蚀情况，发现针对不同部位出现不同程度的腐蚀情况。减压塔出现腐蚀是由于多种因素造成，减压塔遭到腐蚀容易出现严重地减薄现象，不利于常减压装置的功能效果。本文分析常减压装置减压塔腐蚀的具体情况，并提出相应的措施防止减压塔腐蚀程度加重。常减压装置；减压塔；腐蚀概述常减压装置主要由常压炉、减压炉、初馏塔、减压塔和常压塔等设备组成。减压塔顶应使用
中国新技术新产品 2014年7期2014-01-24
- 塔河石化常减压装置减压蒸馏模拟分析与改进
压塔-减压炉-减压塔，称之为二炉三塔方案。常压拔出率仅为24.97%，常压重油的API°为7.3，残炭含量达到22.6%，镍+钒含量高，为346.0μg/g，适宜采用焦化工艺加工。但其在＞410℃、＞450℃、＞480℃时减压渣油的质量收率均较高，分别为64.26%、56.86%、51.90%；20℃密度均大于1.0000 g/cm3；胶质+沥青质含量均较高，分别为46.3%、50.4%、53.1%[2]，是生产A 级沥青产品的好原料[3]。为此，塔河石化
化工进展 2013年8期2013-08-08
- 减压塔填料层腐蚀状况的γ射线扫描检测与评估
]，因此，许多减压塔处于介质高酸、高速的运行状态，导致部分减压塔腐蚀问题严重，少量的减压塔不得不临时非计划停工进行检修处理，影响炼油厂的经济效益。减压塔的腐蚀部位分为两类，一类为塔壁的腐蚀减薄，影响减压塔的安全生产，另一类是塔内件的腐蚀，影响减压塔的分离效果；减压塔塔壁的腐蚀状况主要采用高温测厚的办法。尝试采用本公司开发的γ射线扫描检测技术对减压塔填料层的完整性及腐蚀状况进行检测及评估，以期为减压塔的操作调整或检查维修提供依据。1 γ射线扫描检测技术简介1
同位素 2013年1期2013-01-10
- 上海石化常减压装置瓦斯现状分析与治理
常压塔塔顶气、减压塔塔顶气以及脱丁烷塔塔顶气是常减压装置瓦斯的主要来源。在原油资源及经济效益的大背景下，多年来中东等进口含硫及高硫原油逐步取代了国产低硫原油，成为国内大中型炼油企业原油依靠。随着原油性质的快速转变，常减压装置瓦斯的性质随之改变，呈现出富含硫化氢和轻烃的特性。常减压装置瓦斯直接去本装置加热炉燃烧的处理方式已越来越违背清洁生产的原则，因此，常减压装置瓦斯工艺流程急待优化，以适应目前瓦斯性质改变所带来的环境友好、防腐安全以及经济效益最大化的要求。
石油化工技术与经济 2012年5期2012-09-28
- 减压塔顶空冷器的腐蚀与防护
5008）1 减压塔顶空冷器腐蚀相关因素1.1 加工原油情况锦西石化公司常减压蒸馏装置加工高酸低硫辽河原油和各种低酸进口原油，原油掺炼量为30%~50%，实际平均：42.34%。掺炼后原油酸值2.0~4.5mgKOH·g-1，实际平均：3.2 mgKOH·g-1。1.2 电脱盐情况锦西石化公司常减压蒸馏装置自2002年8月技术改造以来，由于设计条件（操作温度、压力等）和实际运行相差较大，电脱盐装置运行状况比较差，在全面优化了操作条件后，电脱盐装置能够比较平
化工技术与开发 2012年5期2012-04-01
- 环烷酸对减压塔顶空冷器腐蚀的影响及对策
48)环烷酸对减压塔顶空冷器腐蚀的影响及对策张崇林，丁明生(中国石化扬子石油化工股份有限公司，江苏南京 210048)通过分析减压塔塔顶空冷器腐蚀特点，发现减压塔顶空冷器腐蚀非常快，减顶切水铁离子质量分数随时间大幅上升。确定了减压塔顶空冷器腐蚀加剧的主要原因是加工原油的劣质化，特别是高酸原油。环烷酸是造成常减压高温部位腐蚀的主要原因。结果表明，当减压塔塔顶温度超过120℃时，部分小分子环烷酸以及由环烷酸分解产生的小分子羧酸进入塔顶冷凝冷却系统，加剧了空冷器
石油化工腐蚀与防护 2012年2期2012-01-05
- 新技术在常减压蒸馏装置中的应用—液体抽空器
油厂的绝大部分减压塔抽空系统普遍采用的是蒸汽抽真空系统或蒸汽加机械组合抽真空技术，蒸汽喷射器结构图及流程图如图1,2所示。蒸汽抽真空的原理是，利用一定压力的水蒸气，通过一个拉法尔喷嘴，蒸汽体积迅速膨胀，一般出口处的蒸汽体积是进入喷嘴前的几百倍，在喷嘴出口处产生超音速汽流。蒸汽在此进行了一次能量转换，由压力能转变为动能，高速汽流在喷嘴入口处形成低压状态，由于高速汽流的引射作用，使与喷射器相连的减压塔形成负压，达到抽真空作用。图1 蒸汽抽空器结构Fig.1 S
当代化工 2011年12期2011-11-06
- 减压塔腐蚀状况及防腐蚀对策
250101)减压塔腐蚀状况及防腐蚀对策商颜芳(中国石油化工股份有限公司济南分公司,山东济南 250101)从环烷酸的腐蚀机理、影响因素及减压塔实际运行情况等方面进行了分析,认为减压塔多次改造后塔径一直未变导致油气流速过高、油气处于多项流态和酸值逐年升高等因素导致减压塔发生环烷酸腐蚀。针对生产实际情况提出了塔内壁贴板、降低加工量、运行监测和择机更换新塔等相应的防腐措施。减压塔 环烷酸 腐蚀 贴板 消氢中国石油化工股份有限公司济南分公司常减压蒸馏装置的减压塔
石油化工腐蚀与防护 2011年6期2011-01-05
- 减压塔汽提段冷壁塔体研究*
113001）减压塔汽提段冷壁塔体研究*张 龙，齐慧敏，王海波（抚顺石油化工研究院，辽宁抚顺 113001）针对当前原油常减压蒸馏装置的形势，从减压深拔着手分析了当前减压塔汽提段的影响，提出了一种新型的冷壁减压塔汽提段塔体构思，并对其进行了相关的研究阐述，总结出冷壁减压塔汽提段塔体的现实意义，对新型减压塔的设计具有一定的指导意义。减压深拔、汽提段、腐蚀、冷壁近年来，随着石油炼厂单套常减压装置加工规模的不断扩大和对装置总拔出率要求的不断提高，减压塔的减压拔出
当代化工 2010年4期2010-08-31
- 立体传质塔盘在减压塔底汽提段的应用
]CTST塔板减压塔拔出率中图分类号:TH6文献标识码:A文章编号:1671A-7597(2009)0710117-01一、前言山东石大科技集团实验厂北蒸馏减压塔,2004年对装置进行的扩量改造,由50万吨/年扩到80万吨/年,改造后减压塔塔底汽提段塔盘采用大固舌塔盘设计,但运行不到三个月,就因为减底汽相冲击脱落,造成塔盘紧固件进入减底泵,并损坏了叶轮,更重要的是,塔盘冲反脱落后,减底渣油中的轻组份含量增加,减压塔的拔出率降低,整体效益受到很大影响。针对这
新媒体研究 2009年13期2009-10-26