小端
- 基于非标脱模机构的长圆管注射模设计
为374 mm，小端外径为φ51 mm，壁厚为2 mm，长径比为7.3∶1，形状细长，沿轴线方向的双边斜度为0.25°。塑件小端内径为φ36 mm，在小端内表面有6 个凸起。塑件外表面均匀分布3 条宽为7 mm 的长槽，其中一条长槽内部有一个槽形孔，在该长槽的两侧各有2 个凹陷。靠近塑件小端有2 个方孔，尺寸为28 mm×20 mm，2 个方孔截面中心线的夹角为120°，扣位①和扣位②位于方孔的两端，塑件大端的外圆柱面有若干条筋位。模具设计有2 个难点：一
模具工业 2023年12期2024-01-05
- 带颈对焊法兰对焊端厚度最小值的研究
兰对焊端（或锥颈小端）厚度取决于管道壁厚，两者相等。在带颈对焊法兰螺栓安装载荷的计算过程中，往往会出现这样一种情况：为了确保法兰锥颈小端应力不超过许用值，需要减小螺栓安装应力或增大管道壁厚。但螺栓安装应力不能无限制地减小，因而通过增加管道壁厚以增加对焊端（或锥颈小端）厚度就成了最后的选择。但在目前的管道壁厚设计中，并未考虑螺栓安装工况，于是便产生了如下问题：带颈对焊法兰对管道壁厚是否有一定要求，也即是否存在某一个确定的值或者范围是法兰对焊端厚度不可逾越的？
石油化工建设 2023年3期2023-08-12
- 识别V型推力杆杆体失效的双向疲劳试验设计及应用
成一定的夹角)、小端球头和小端球铰组合而成，结构复杂，具体如图1所示。通过压装工艺将大、小端球铰分别装配到大、小端球头中，再由挡圈封装。大、小端球头之间的连接是由两个连接套管将大、小端头杆部热铆接在一起，由此形成了推力杆总成[4]。1.2 承载形式V杆是连接车桥与车架的关键部件，一般成对使用，主要起传力、导向、限位和减振功能[5-6]。V杆大端球铰通过螺栓与车桥连接，两个小端球铰通过螺栓与车架相连，从而传递车桥与车架之间的力[4]。车辆运行牵引方向V杆主要
客车技术与研究 2023年1期2023-03-15
- 斜槽式单激励纵扭超声变幅杆设计*
截面阶梯型变幅杆小端增加开斜槽圆环传振杆的变幅杆，圆截面阶梯型变幅杆有加速和聚能的作用，可增强振幅输出，同时圆环传振杆上开斜槽可获得纵扭复合振动输出，结合两者的特点并经过特殊结构改造，可实现纵扭振动输出且振幅增强。其设计过程如下：首先基于传统理论计算变幅杆尺寸，再通过单因素法仿真分析变幅杆结构尺寸对谐振频率和振型的影响规律并确定最优结构参数，最后加工出变幅杆并检测其振动参数。1 纵扭复合变幅杆理论设计1.1 半波长阶梯型变幅杆设计根据一维波动理论，忽略横向
应用声学 2022年4期2022-09-16
- 中速柴油机连杆深油孔加工
设计连杆主要由大小端孔和杆身组成，形状特点为两头尺寸大、中间细长。据此确定夹具方案如下：侧定位采用三点定位，底定位以定位块的高度差来保证大小端平面的水平，确保加工时大小端孔轴线与大小端平面的垂直度。在小端两个侧定位的对面加一个可调的顶紧螺栓，装卸工件后将其拧紧，限制连杆在夹具内的旋转，装卸工件定位准确而且快捷方便[1]。尤其是小端孔侧定位，既要做到定位准确、稳定，又要避开深油孔加工时的入刀而不会产生干涉。连杆专用夹具如图2所示。压紧采用的是钩形压板，在大端
金属加工(冷加工) 2022年6期2022-07-14
- 螺杆钻具40CrNiMoA 传动轴调质力学性能研究
另一端直径小，即小端。由于小端壁厚较薄，工作时比大端更易断裂，故选取小端作为传动轴调质后力学性能的研究对象。2 试验方法及数据分析2.1 试验方法从传动轴小端截取120 mm 长的几段试件，经过不同调质工艺处理后检测硬度，然后在这几段试件的壁厚中心处制取拉伸和冲击试样（图1），再经拉伸和冲击试验后，比较其硬度与力学性能。由于螺杆钻具的规格型号较多，因此相应的传动轴规格型号也较多。选取常用的一种中型传动轴和一种大型传动轴作为试验对象。中型传动轴小端试样尺寸为
设备管理与维修 2022年8期2022-06-01
- 灵活编组动车组网络实时显示系统设计
示系统通过设计大小端及拖车模式、界面重绘机制、动态关联变量、故障变量与网关账号绑定等创新措施，解决了获知实时编组数量、实时显示当前车辆状态、判断发生故障部件的物理位置等难题，最终完成了可灵活编组的动车组网络控制系统显示屏实时显示系统的开发[8]。2 灵活编组模式2.1 动车组显示屏位置每个司机室内设有相互冗余的两台显示屏，其中，驾驶位置的左侧为主屏，右侧为从屏，正常情况下主屏和从屏都可以显示所有信息，但只有主屏可以发出操作命令，如果主屏发生故障时，从屏需要
铁路计算机应用 2022年4期2022-05-09
- 列车收缩管吸能防爬器耐撞性研究
s2.2 吸能管小端外径Ld对吸能特性的影响保持该结构其他原始设计尺寸不变的前提下，设定吸能管小端外径Ld依次为100，102，104，106，108 和110 mm，研究上述不同吸能管小端外径Ld吸能结构在不同碰撞工况下的耐撞性，以及吸能管小端外径Ld的变化对吸能特性的影响。不同吸能管小端外径Ld吸能结构在不同碰撞工况下的力位移曲线如图9所示。图9(a)所示为正心碰撞工况下吸能管小端外径Ld吸能结构的力-位移曲线，当Ld为100～108 mm时，各条力−
铁道科学与工程学报 2022年2期2022-03-30
- 7055铝合金锻件开裂的原因及预防措施
时发现其中一锻件小端面出现目视可见裂纹，经涡流探伤检查，发现该锻件小端面共四处裂纹，开裂部位颜色发黑，见图2所示。问题发生后，对该批次进行检查，共发现该批次有4个锻件出现裂纹，且裂纹均位于锻件小端相同部位。图2 锻件开裂部位Fig.2Cracking position of forgings通过检测、仿真等手段分析了裂纹发生的原因，同时制定了可以用于大规模工业生产的预防措施，消除了锻件开裂现象。1 锻件开裂的原因1.1 金相组织分析使用金相显微镜对锻件开裂
轻合金加工技术 2022年10期2022-02-13
- 一次性耳温枪保护隔离装置在临床防疫检测中的应用研究
体的内径由大端向小端逐渐变小，小端上设有测量通孔，隔离空腔通过测量通孔与外界相连通。不同患者测量耳温时，撕开灭菌后塑封的头端带孔的耳蜗保护隔离帽放入患者耳中，再用耳温枪插入耳内测量耳温，起到防护隔离作用。结果：在临床及防疫检测中应用测温准确，方便快捷；防止接触传播。结论：一次性耳温枪保护隔离装置在临床就诊患者测温及疫情防控检测中应用，可防止在测量耳温时耳温枪与患者耳道直接接触，降低了医护人员对耳温枪的消毒频率，延长了耳温枪的使用寿命，同时杜绝了不同患者之间
中国医疗器械信息 2021年19期2021-10-26
- 锥形聚音器声传播特性研究
：x1和x2取大小端面中心点，锥型声导管斜率k=tanθ.3 聚音器有限元模型及仿真分析使用有限元分析软件建立如图4 所示聚音器结构，在大端面加载入射声波脉冲，求解小端声压值，大端与小端声压比值为聚音器声压放大倍数.图4 聚音器尺寸示意图Fig.4 Schematic diagram of the size of the sound concentrator根据文献[16，17]，硬声场边界条件下声波全反射，不存在透射情况，即传播界面上没有声能的损耗. 鉴
测试技术学报 2021年3期2021-06-11
- GE燃机火焰筒加工技术
体；零件成型时，小端转接R 处型面不到位，导致零件很难车加工满足壁厚尺寸要求；车加工零件上筋条时，由于是全型面支撑，在车加工中过程中无法测量零件的壁厚尺寸。1.3 加工难点1.对焊接坡口形状要求高，错边量不大于0.25mm，否则将可能导致零件焊缝处打磨减薄；2.零件成型后的面轮廓度要求高，加工难度大；3.成型后，在圆周方向上车加工91 条高度为0.762mm 的加强筋，铣加工88 条轴向锥度筋条；4.零件表面质量要求高，对钳工的技能要求高。2 此零件加工工
国防制造技术 2020年2期2020-12-24
- JB 4732—1995中锥壳与圆筒连接加强段设计方法的改进
30°，对于锥壳小端仅限于α≤45°，超过此范围必须设置圆环壳折边过渡。当大、小端圆筒直径差别较小、连接二者之锥壳变径段较短的结构，没有给出设计方法。设计方法多数情况下仅限于0.002 ≤pc/KSm≤0.1。此外，当锥壳小端与圆柱壳连接时，连接处有较高而分布范围超出“局部”薄膜应力定义的局部薄膜应力，控制加强段设计厚度的是局部薄膜应力PL；原JB 4732—1995 采用设计准则为应力强度SII≤1.1Sm，但在最近的美国ASME 规范[3]中，却将准则
化工设备与管道 2020年4期2020-11-09
- 源于MATLAB中cast和typecast函数数据格式的探讨
数，介绍了大端和小端两种字节序类型，以及整数及浮点数在计算机中的存储格式。由此，可以使学生学会使用MATLAB函数，并了解数据在计算机中存储格式。[关键词] MATLAB;IEEE 754;字节序;数据格式[基金项目] 上海市教委重点课程建设项目“数字信号处理”（B1-0200-19-309411）;上海健康医学院教学建设项目“基于穿戴式医疗技术与器械工程研究中心的生物医学工程本科创新能力个性化培养‘四个一工程”（B1-0200-19-309302）[作者
教育教学论坛 2020年29期2020-08-13
- 某型号喷管内壁成形缺陷分析及工艺改进
在大端周圈起皱及小端喉部下方周向环状突起的缺陷，如图3所示。检查发现与样板间隙约0.5 mm，无法满足设计图纸≤0.3 mm的要求。1.3 难点分析由图1可见，该零件形状有以下几个特点：①大、小端直径比大；②型面曲率变化大。零件由锥筒液压成形，大端主要完成收缩变形，中间部位为胀形，小端喉部为收缩变形，出口为胀形。成形过程既有胀形又有挤压、拉伸和收缩，材料流动和变形状况非常复杂，难以通过理论计算掌握其成形过程中应力应变情况及材料流动规律。另外，由于零件的成形
火箭推进 2019年4期2019-09-06
- 小端接触同步器后备量分析与验证
的影响，这样对于小端接触的同步环来说，其实测值与理论计算存在较大的出入，因此文中采用二维尺寸链计算小端接触同步环的后备量，具体计算方法如下。2 二维尺寸链图解法计算后备量由于同步环与结合齿为小端接触，导致接触点与检测点位置不一致，因此后备量需要采用二维尺寸链图解法进行计算[6]。图3为小端接触二维尺寸链计算图，即当结合齿和同步环锥面采用小端接触时，同步环的检测点相对于结合齿的检测点向外平移长度为dc的一段距离。因此小端接触的后备量应比锥面完全接触的后备量多
汽车零部件 2019年7期2019-08-14
- 某柴油机连杆强度的有限元分析
加在连杆大端，在小端施加外载荷。[1-2]2 计算结果柴油机及其连杆的原始数据如下：曲柄半径为80 mm；气缸直径为132 mm；连杆长度为255 mm；234连杆重量分配为旋2.385 kg，往复1.320 kg；曲柄销长度为69.5 mm；曲柄销直径为92 mm；V型机两列气缸夹角为60o；气缸爆发压力分别为17 MPa和16 MPa；曲柄连杆比为；活塞组质量为4.120 kg；主轴颈直径为105 mm。2.1 连杆受拉根据连杆截面图（图1） 和受力分
船舶职业教育 2019年3期2019-07-11
- 缸体压铸模缸套卡滞问题解决
70.88mm，小端直径为ϕ70.82mm，具体结构如图2所示。图2 缸套结构通过测量得知缸套、缸套柱制造精度符合理论设计要求。3.2 压铸件变形情况分析对压铸现场进行实际数据测量，选取一套量产模具，每批次转运毛坯抽取一件（6件选1件）实测4个缸套内径尺寸，如图3所示，共抽检5批，结果如图4所示。通过对压铸件中缸套尺寸实际测量发现①→④缸套变形类似椭圆形，长边E（70.90～71.18），短边F（70.40～70.68）。综合上述分析，缸套卡滞问题的主要原
模具制造 2019年5期2019-07-04
- 某车型驱动轴护套断裂可靠性提升*
场反馈驱动轴护套小端出现批量断裂问题，造成车辆底盘漏油或异响，导致客户抱怨，此问题严重影响了整车品质。文章通过有限元分析集中应力，探索了一种护套生产工艺的改进方法，解决了护套批量断裂的问题，且经可靠性试验验证，达到了预期效果。1 可靠性数据解析1.1 车辆使用环境分析某车型驱动轴发生断裂，进而导致漏油和异响，故障现象，如图1所示。依据售后统计信息可知，该问题发生在寒冷的东北、西北地区（局地极限低温可达-40 ℃），具备明显的地域集中性。车辆生产时间集中在2
汽车工程师 2019年5期2019-06-10
- 压力容器中锥壳-圆柱壳连接结构的分析设计方法(二)
1-2]中，锥壳小端采用的设计准则式为：Pm⟹SⅠ≤Sm(1)PL⟹SⅡ≤1.1Sm(2)PL+Q⟹SⅣ≤3.0Sm(3)众多的算例都显示，在锥壳小端与圆柱壳连接部位，控制补强设计厚度的准则是SⅡ的许用值，需要对此类结构SⅡ许用值的合理取值进行研究。本文通过塑性分析建议：以下列准则式代替准则式(2)，即：ps/p≥1.5(4)式中ps——结构的塑性极限压力；p——设计压力。由文献[5]所给出的弹性薄壳理论解，计算得到最大总体加局部薄膜应力强度SⅡ。将设计准
压力容器 2019年3期2019-05-13
- 压力容器中锥壳-圆柱壳连接结构的分析设计方法(一)
柱壳相连接的锥壳小端的补强设计方法，而与圆柱壳相连接的锥壳大端的设计方法则沿用了20世纪美国ASME规范中的方法，仅限于锥壳半顶角α≤30°，其结果与简单边界效应解的结果一致。简单边界效应解在求旋转壳的边缘效应时，将一个中面半径为r=ρ2(ρ2为旋转壳在该边缘处的第二曲率半径)的当量圆柱壳的解作为其近似解。简单边界效应解只适用于所研究的边界附近，不适用于锥壳两端的边缘效应互相耦合情况。此外，当锥壳半顶角α>45°时，简单边界效应解会产生较大的误差。因此，现
压力容器 2019年1期2019-03-05
- 内锥角度及深度的测量方法
a=α/2，锥面小端直径D1，大端直径D2。1 内锥角度的测量方法介绍在这里主要介绍的测量方法分别为等径双球测量方法、非等径双球测量方法、双柱测量方法。具体分析如下。1.1 双球测量法及球径选择1.1.1 等径双球测量法图1 等径球测量原理示意图由图1可以看出：其中，R为选用的球直径很容易测量出来，而H1和H2可以由深度尺等量具直接测出，它们是相对于同一个基准面测量得到的。1.1.2 非等径双球测量法图2 非等径双球测量法示意图由图2可以看出：其中，那么，
中国设备工程 2019年2期2019-02-22
- 基于多体动力学的船用柴油机连杆轴承润滑分析
础上，同时计入大小端轴承的相互耦合影响，依据多体动力学理论，考虑两摩擦面的特性参数，研究二冲程船用柴油主机在额定工况下连杆轴承的工作状态。1 滑动轴承计算模型适用于滑动轴承的扩展Reynolds方程、相对滑动表面的粗糙接触方程与轴颈受力平衡等诸多方程协同构成了轴承动压润滑的基本数学计算模型。同时需考虑滑动轴承两摩擦表面的弹流特性，计入轴承的弹性变形。1.1 扩展Reynolds方程由黏性流体的连续方程和动量方程，以一定的合理假设为基础，就可推导出Reyno
润滑与密封 2019年2期2019-02-20
- 减压塔变径段结构的外压屈曲模拟研究
Uz=0；模型的小端筒体端部也保持圆形，即周向位移为0，轴向位移沿轴向平动，对应约束的数学表达式Ur=cp,Uθ=0,Uz=cp。2 无加强圈时的屈曲模拟结果2.1 基准筒体模型为研究减压塔变径段模型的外压失稳特性，取模型中的大端筒体部分单独建立基准筒体模型。基准筒体模型的几何尺寸、单元类型、网格精度与减压塔变径段模型的大端筒体完全相同。基准筒体模型的边界条件为筒体一端保持圆形：周向位移为0，轴向位移为0；筒体另一端也保持圆形：周向位移为0，轴向位移为沿轴
压力容器 2019年12期2019-02-14
- 天然气转化炉出口管系裂纹原因分析及解决方案
管上，同心异径管小端同热壁管对焊时，考虑其存在两端部壁厚差异、焊接偏差或其它因素，因此对焊连接点处，计入SIF=1.8（经过计算）的应力增大系数进行管系应力计算。SC1～SC11为冷壁管上的底部支座，支座均暴露在室外环境中，其中SC3、SC6、SC10为支座底板螺栓连接的限位支座，其它冷壁管上的支座均为滑动支座。SC3、SC6支座底板螺栓孔与螺栓间留有约1～2mm的间隙，因此其支撑的管道在轴向和侧向仅能位移1～2mm，但支座底板处上下受约束而不能位移，SC
天然气化工—C1化学与化工 2018年3期2018-07-17
- 在数控铣床上加工绳头固定块
#6=30 工件小端外轮廓半径，外轮廓圆弧槽的圆心与轮廓圆弧顶点重合#7=155 两端外轮廓圆弧中心距离#8=13.05 槽底直线与圆弧相切，切点与Y轴角度#10=5 圆弧刀刀片圆弧半径#11=39 圆弧刀圆心绕主轴的旋转半径G0X[#5+#11+#10+10] 圆弧刀顶点距离工件10mmZ0 Y0#19=#5+#11+#10 粗切大端圆弧槽时刀具绕工件旋转半径初始值#20=#19-8 粗切时，铣进深度8mm#23=#6+#11+#10 计算小端圆弧槽时刀
金属加工(冷加工) 2018年3期2018-03-26
- 基于有限元方法的阶梯形超声变幅杆的设计与修正
直径较小的一端为小端，以下统一简称为大端、小端。图2 变幅杆示意图由此可得到均匀截面杆的波动方程为：式为：1.3 阶梯型变幅杆的设计为实现整个超声振动系统的共振，变幅杆的固有频率应与换能器的谐振频率一致，即尺寸必须满足频率方程，变幅杆的设计频率为整个振动系统的设计频率。1.3.1 超声变幅杆和工具头的材料选择超声变幅杆的材料特性决定其传振效果和放大倍数，要求材料在振动时的损耗小、疲劳强度高，且声阻抗和工具头、换能器匹配。符合上述要求的金属材料有钛合金、45
电加工与模具 2018年1期2018-03-12
- 轮毂轴承倒角优化设计
°。1.2 内圈小端倒角轮毂轴承内圈由2个小内圈组成，内圈小端倒角设计如图5所示。图5 内圈小端倒角1)内圈小端倒角设计为图5a所示45°倒角，在压装过程中，轮毂轴承会刮伤凸缘；2)内圈小端倒角设计为图5b所示的倒圆角[3]，将凸缘压入轴承后,再将驱动轴插入凸缘,将轴承锁紧,通过拆解发现,轮毂轴承2个小内圈接触部位出现轻微变形；3)内圈小端倒角设计为如图5c所示的倒角，加工过程中存在毛刺，压装后2个内圈小端倒角配合不良,轴承受力不均,影响轴承使用寿命。针对
轴承 2017年8期2017-07-25
- 双联齿轮热挤压成形工艺数值模拟
，该零件由大端和小端组成，中间是直径为40mm的通孔。根据零件形状确定双联齿轮成形工艺流程为：下料→热挤压→冲孔→滚齿→精加工，其锻件三维图如图2所示。齿面加工余量为0.6mm，齿顶和齿根加工余量均为1mm，其余部分加工余量视情况而定。根据体积不变的原则，考虑到热挤压成形后零件表面的氧化，确定选用φ59mm×115mm 的棒料作为初始坯料。图1 双联齿轮零件图该锻件两端带凸缘，中间为空心，属于杯筒类锻件，根据零件特点，采用正反复合挤压成形工艺，先成形小端后
锻造与冲压 2017年3期2017-06-01
- 膜片弹簧离合器分离特性的分析计算与仿真
以，膜片弹簧的大小端压力与位移函数关系将对离合器的分离与接合的控制起到至关重要的作用。1 膜片弹簧离合器在当前汽车领域中，已广泛采用膜片弹簧离合器。膜片弹簧离合器的结构特点如下：(1)膜片弹簧的轴向尺寸较小而径向尺寸很大，有利于在提高离合器传递扭矩的情况下减小离合器的轴向尺寸；(2)膜片弹簧的分离指起到分离杠杆的作用，故不需要专门的分离杠杆，使离合器的结构大大简化，零件数目少且质量轻；(3)由于膜片弹簧轴向尺寸小，所以可以适当增加压盘的厚度，还可以在压盘上
汽车零部件 2016年7期2016-08-27
- 唯一的守军
巴巴不成句。我是小端，她说。什么小端大端！你要干吗直接说！老洪刀下不杀女人！我虽这么说，佩刀仍然握在手里。万一这是个索命的，我也不含糊，照样弄死你。我不是索命的，是陪你喝酒的，小端说，说着打开手里拎着的食盒，拿出酒菜布在小桌上。菜有四样，酒有一壶。小端坐下说，来呀，还愣着干吗。我，六十岁的老兵，一脸白胡子，身上的泥垢能有三斤，你看上我啥了？狐狸精！我惶然追问。狐狸精？那都是魅惑精壮男人的，我又没勾搭你，陪你喝两杯酒，你瞎激动啥呀，老人家。小端笑了，她那个笑
幸福 2016年5期2016-04-19
- 长颈对焊法兰设计问题探讨
法兰;锥颈高度;小端厚度;三项应力0 引言在压力容器设计中，法兰设计是极其关键的环节。一般情况下，我们按照法兰的使用条件和结构型式来选择标准法兰。GB150-2011《压力容器》［1］第7章法兰计算中的第7.1.1条规定“当选用JB/T 4700～4707(NB/T47020～47027-2012)标准［2］时，可免除本章计算”，但当我们采用标准法兰时，由于对标准理解不够深入，容易忽视一些关键问题，进而影响法兰强度设计。本文将针对这些问题提出建议性的处理意
河南化工 2015年10期2015-06-21
- 内燃机车柴油机连杆小端衬套裂纹分析
燃机车柴油机连杆小端衬套裂纹分析李 硕(中国中车 兰州机车有限责任公司 质量保证部理化室， 甘肃兰州 730050)柴油机连杆小端衬套在机车运行中出现裂纹，利用宏观检验、化学分析、金相检验等手段对产生裂纹的连杆小端衬套进行检验，结合连杆小端衬套设计中对材料的变动情况进行分析，结果表明，连杆小端衬套制造中对材料的改变存在设计缺陷，加之加工工艺不良最终导致连杆小端衬套在运行中产生裂纹。柴油机； 连杆衬套； 裂纹； 失效分析； ZCuSn10P1某内燃机车出厂不
铁道机车车辆 2015年6期2015-05-04
- 车床钻削加工连杆零件小端孔夹具设计及应用
大端孔为基准加工小端孔，保证两孔中心距尺寸精度。考虑到加工效率和尺寸精度，作者决定采用车床加工零件小端孔，设计工装夹具，将零件小端孔位于车床主轴中心，钻削刀具固定在车床刀架上，零件转动，刀具轴向移动，实现钻孔切削。1 零件加工分析图1 为连杆零件主要尺寸示意图。材质45 钢，精锻毛坯。大端孔φ30 mm，小端孔φ15 mm，两孔中心距尺寸120 mm，孔的尺寸精度和中心距尺寸精度均要求较高。大端孔φ30 mm 先加工完成，然后以大端孔为基准，加工小端孔φ1
机床与液压 2015年16期2015-04-27
- 唯一的守军
巴巴不成句。我是小端，她说。什么小端大端！你要干吗直接说！老洪刀下不杀女人！我虽这么说，佩刀仍然握在手里。万一这是个索命的，我也不含糊，照样弄死你。我不是索命的，是陪你喝酒的，小端说，说着打开手里拎着的食盒，拿出酒菜布在小桌上。菜有四样，酒有一壶。小端坐下说，来呀，还愣着干吗。我，六十岁的老兵，一脸白胡子，身上的泥垢能有三斤，你看上我啥了？狐狸精！我惶然追问。狐狸精？那都是魅惑精壮男人的，我又没勾搭你，陪你喝两杯酒，你瞎激动啥呀，老人家。小端笑了，她那个笑
视野 2015年21期2015-02-05
- 某型单缸机连杆结构强度仿真与试验研究
螺栓、大端轴瓦、小端衬套.以上零件的装配形式见图1.试验件工装夹具加载示意图见图2：连杆大端穿过的工艺销轴与夹板相连被固定在大梁上，连杆小端穿过销轴、传力夹板与油缸动力活塞杆相连，传力夹板可以左右移动，前后通过槽钢导向，避免试件拱起，油缸另一端通过销轴与大梁固定.为保证力传感器的轴线与连杆轴线在一条直线上，在夹板上下表面安装有调整垫片；为了防止工装具发生塑性变形，在大梁上固定有红外位移传感器对其进行实时监测，一旦发生较大变形，将立即停止试验.试验现场见图3
武汉理工大学学报（交通科学与工程版） 2014年6期2014-11-28
- 旧锻模的再利用
于或等于新联轴器小端的体积(重量），如果是，则可借用旧模具，必要时模具内孔底部加模垫。如果需要小端拔长，则要考虑小端是否足够长到能满足拔长锻造比。⑵其次，考虑旧模具外圆直径是否大于或等于新联轴器大端的名义直径(带孔锻件冲孔前的直径及不带孔锻件的直径本文合称为“名义直径”，下同），如果是，则可借用旧模具。如果旧模具外径大于新联轴器大端名义直径的尺寸范围为≥60mm，则可考虑用垫环取出锻件；如果旧模具外径大于新联轴器大端名义直径的尺寸范围为0～60mm，为方便
锻造与冲压 2014年13期2014-10-10
- 薄壁内圈的变形分析及措施
0)铁路轴承内圈小端在淬火后出现锥度，此现象与内圈的壁厚有关。对比各种不同壁厚的内圈淬火后的变化情况，对于GCr20Ni2MoA钢，当内圈内径与小端厚度之比≥15:1且内圈小端厚度≤8 mm时，相变应力将大于材料本身的屈服强度，导致小端锥度发生变形。薄壁;内圈;变形对于一般零件来说，热处理质量主要体现在硬度和金相组织，经化学热处理的零件还要关注有效硬化层，另外有些零件还要进行外观检查，如不允许有氧化、裂纹、锈蚀等。对于铁路用轴承套圈而言，除此以外，更强调热
热处理技术与装备 2014年5期2014-09-26
- 基于某变速器的干式双离合器自调节原理分析
自由状态膜片弹簧小端载荷位移曲线，并通过台架试验证明了曲线趋势的合理性。在此基础上，对干式双离合器的自调节原理进行了详细分析。1 前言干式双离合变速器因其无动力中断、传动效率高等优点在乘用车上被广泛应用[1]，但在离合器接合分离过程中，摩擦片因长期交替滑摩会导致磨损。试验表明，干式离合器在达到240 000 km时约造成3.5 mm的磨损量[2]。摩擦片磨损后，压盘与摩擦片之间间隙会变大，导致工作时与压盘接触的膜片弹簧部分位移增大。一方面，因杠杆比作用而引
汽车技术 2014年3期2014-07-12
- 圆锥轴参数检测方法
法（1）锥轴大、小端直径的测量锥轴大、小端直径的测算方法相似 （求解过程相同），测算步骤和方法如下：如图1所示，测量检具由基座、标准圆柱、外径千分尺组成。先用直径为d的标准圆柱，测出如图1（a）和图 （b）的尺寸m1，由几何关系得：再以直径为nd的标准圆柱，测出图1（a）和 （b）所示的尺寸m2，则由式（1）乘以n减去式（2）得n可以取任意值，在此，作者取大、小标准圆柱直径之比，即n＝nd／d，代入式（3）后可得式 （4）中：Δd大端（Δd小端）为被测锥轴
汽车零部件 2014年4期2014-06-23
- 汽车转向器齿条齿扇传动副的几何和啮合计算（续2）
的螺旋角，齿厚由小端向大端逐渐增加，钢球与齿面的接触点并不在钢球中心所在的截面，而是在比钢球中心所在截面还大一点的截面上，因此其计算比较繁琐和复杂。7 齿扇大端单边转角计算齿扇的单边转角直接影响转向直（横）拉杆的行程，通常齿扇的单边转角达到45°即可，在实际使用中，如单边转角超过45°时，其效率已经不高，因此应尽量不使用大于45°的单边转角。一情况下，当Z1≥18 时，需五齿齿扇的单边转角达到52°左右能满足要求；如用四齿齿扇，单边转角只能达到42°左右。
汽车工程师 2014年3期2014-06-22
- 新型双楔角环垫结构参数显著性分析与设计①
双楔角环垫高度和小端厚度尺寸的确定进行了深入研究。1 模型的建立及参数选取法兰接头如图1所示。由于其整体具有轴对称性，故仅选取1/16模型进行有限元分析。本文以文献[7]为基础进行的后续研究，故在参数选取、边界条件设置及网格划分上与其保持一致。图1 双楔角环垫法兰接头结构图Fig.1 Structure diagram of the flange joint w ith a double-tapered gasket通过显著性分析，可反映出各因素对试验指标
固体火箭技术 2014年2期2014-05-03
- 圆锥参数测量辅具的设计
)、大端直径D、小端直径d和锥体长度L等。笔者将以零件实例，讨论圆锥参数在加工过程中的具体测量方法。在大批量生产中内、外圆锥零件参数的测量，既要求准确可靠，又要求能在生产现场随时测量。准确、便捷、高效率的测量方法，是提高内、外圆锥零件质量的保证。通常内、外圆锥零件参数的测量方法有：量规法、涂色法。将内、外锥涂色与圆锥塞、环规相接触，根据接触长度判断被测内、外圆锥角是否合格。这种方法要求测量者经验丰富，且不知道内、外圆锥各参数的实际值；仪器测量法、正弦规测量
计量技术 2014年2期2014-03-22
- 16英寸及以上偏梯形套管螺纹塞规小端大径的测量
、齿厚、齿高以及小端大径等尺寸来保证螺纹量规的性能。但是，由于16英寸及以上的偏梯形螺纹量规结构参数比较特殊，在测量塞规小端大径时容易引入测量误差，针对此问题，本文提出了一种避免该误差的解决思路。1 小端大径测量误差的来源对于规格为16英寸及以下的偏梯形套管螺纹量规而言，小端大径尺寸较易测量，由于量规的牙顶面均平行于圆锥母线，因此，使用坐标机在牙顶面上的任何地方测量大径圆锥进行拟合计算都可得出小端大径的测值，测量位置不会对测量值造成影响。而对于16英寸及以
计量技术 2014年7期2014-03-22
- 薄壁筒轴的工艺研究
合金，硬度高，在小端有花边、槽，需要进行大量铣加工，进一步加大筒轴的变形。同时尺寸和形位公差要求严格，在工艺制造过程中难以加工保证。因此需要制定合理的加工路线及加工方法，设计专用减小变形的车床、镗床、铣床夹具，选择恰当的刀具及加工参数，以减少工件的变形，保证工件的加工质量。该工件的合格交付不仅保证了设计要求，也为今后同类型件的加工积累了经验。筒轴；薄壁；高温合金；加工变形薄壁筒轴壁薄，中段壁厚为2，大端锥面壁厚仅1.8，整个结构刚性差，容易振刀。工件各尺寸
中国新技术新产品 2014年13期2014-03-02
- 膜片弹簧分离特性仿真与试验分析
在不同环境温度下小端载荷－变形特性，并通过试验验证了有限元分析结果的正确性和有效性。仿真与试验结果表明：离合器膜片弹簧小端载荷随温度升高呈现出减小的变化规律。离合器;膜片弹簧;分离特性膜片弹簧是离合器盖总成的核心部件，其特性不仅影响离合器的传递转矩特性，而且决定着离合器操纵特性。离合器拨叉分离力、压盘压紧力、分离轴承行程及压盘升程均取决于膜片弹簧的结构尺寸和弹性特性［1］。目前，国内外学者对膜片弹簧的研究主要集中在大端载荷－变形特性分析方面。例如，杨橙［2
重庆理工大学学报(自然科学) 2014年4期2014-01-25
- 干式双离合变速器转矩传递建模与仿真＊
合轴承对膜片弹簧小端结合指施加推力，使膜片弹簧大端支撑环面为支点受到压缩，膜片弹簧在压盘加载点处推动压盘结合。此时压盘与摩擦片之间存在间隙，压盘并不提供压紧力。此阶段离合器准备结合，结合轴承与结合指刚接触时需克服膜片弹簧与离合器盖间的预压力。（3）压紧状态：结合轴承继续对膜片弹簧小端结合指施压，膜片弹簧受到压缩推动压盘压紧摩擦片，摩擦片波形弹簧片在压紧力作用下发生明显变形。此阶段压盘与摩擦片贴合并发生滑动摩擦直至摩擦片的转速与发动机转速完全同步。表1 膜片
传动技术 2014年4期2014-01-08
- 新型双楔角环垫结构参数对密封接触压力的影响①
双楔角环垫高度、小端厚度、主从面锥角及环垫小端内径对其密封接触压紧力的影响。1 双楔角环垫密封原理该新型法兰密封接头主要由主法兰、双楔角环垫、从法兰和紧固螺栓组成，如图1所示。双楔角环垫的密封面为主、从两个圆锥面，分别与主法兰面和从法兰面相接触。图1中环垫主面锥度大于从面锥度，从而形成自紧的楔体收敛方式。当拧紧螺栓时，主法兰凸头将环垫压紧在从法兰凹槽内，产生环向压紧力，使主、从锥面形成初始密封;工况条件下内部介质压力将迫使楔形密封体进一步被压紧，形成自紧式
固体火箭技术 2013年6期2013-09-26
- 导数在锻件生产中的实际应用
求解 假设锥体的小端直径（即台阶轴的小端直径）为d，则台阶轴的大端长度L满足从以上关系式不难看出，若把小端直径d视为一变量，可以将其体积用含d的参数表示，即构建一个函数关系式。因此，可以令V=F(d)，于是将式（1）、式（2）代入式（4），可得对函数关系式（5）求导数可得要计算此件最小质量，即要求上述函数的极小值，可令即16.8d2－991.8d－71072.6=0化简后可得另外，考虑到约束条件，即拔长锻件端部时，为防止产生端部内凹和夹层现象，对于圆形截面
金属加工(热加工) 2013年21期2013-08-28
- CF6-80E型航空发动机风扇整流罩车加工变形控制
返修；其次是零件小端基准在零件进行完喷丸工艺后膨胀变形，需要进行二次返工，返工率达到100%，严重制约生产。通过对零件加工过程的跟踪和数据的收集分析，制定合理有效的改进工艺方案，实现加工变形控制。2 零件类型零件最大直径φ800.56mm，高318.8mm，各处壁厚分别为3.175mm和4.762mm，壁厚差要求0.07mm最大，小端基准尺寸及技术公差要求均为0.10mm。属于大直径薄壁易变形件，零件装配位置为CF6-80E型发动机最前端，用于整流进气，零
中国新技术新产品 2013年24期2013-08-15
- 一种带有装配断口的大型冲压窗形保持架
形保持架通过在其小端和孔梁处开设断口，在轴承组装后将断口焊接恢复原状，使组装轴承过程省略了保持架生产过程中的扩张工序。断口特征及要求如下。(1)当保持架孔梁较窄时，在窗口小端按180°等分切2个断口；当保持架较大时也可按120°等分切3个断口。实践证明小端切口弹性较小，不便于装配(图1)。图1 断口在窗孔小端(2)当保持架孔梁较宽时(多为特大型保持架)，只需要在一个孔梁上切断口即可，这样能使保持架直径扩大，弹性好，便于装配(图2)。图2 断口在孔梁上(3)
轴承 2013年2期2013-07-21
- 制造锥径仪构想
）引言：外圆锥的小端直径，内圆锥的大端直径如果用一般的游标卡尺或千分尺等进行直接测量，会由于干涉问题而无法测量，故现在都是用间接测量的方法，复杂且不精确，工人也不便于现场测量，我设计并制造了一种能直接测量外圆锥小端直径和内圆锥大端直径的量具，可以大大提高检测效率和精度，希望能得到生产和推广。正文：机械制造中外圆锥的小端直径、 内圆锥的大端直径，如果用一般的游标卡尺或千分尺等进行直接测量，会由于干涉问题而无法测量， 在以往的资料中也都没有直接的测量方法。 我
科技视界 2012年9期2012-08-16
- 连杆的形位精度与内燃机故障
杆机构中，连杆的小端(内孔镶有铜套)通过活塞销与汽缸活塞连接,而另一端则通过连杆瓦与曲轴相连。内燃机工作的时候,连杆起到传递力的作用,它负责将汽缸作功的推力传到曲轴上,推动曲轴转动。由于柴油机各个汽缸的工作性质是呈周期性的,因此,连杆所承受的载荷必定也是呈周期性交替变化的。不容忽视的是,连杆的小端部分始终是工作在汽缸的热高温状态中,而且这种热高温状态也是随着汽缸的工作的变化而变化。既然连杆工作在如此复杂的环境中,那么连杆加工就必须有高精度的技术要求。也就是
山东农机化 2012年6期2012-08-15
- 抽油机曲柄销总成接触有限元分析
销锥面中部；锥面小端的最大应力大于除锥面中部外的其他部位。与传统的力学模型计算结果相比，更能有效地解释曲柄销失效主要发生在锥面中部、螺纹根部和锥面小端这一实际情况，并提出了一些设计和加工曲柄销的改进意见。抽油机；曲柄销；失效分析；有限元；接触分析游梁式抽油机因其结构简单、工作可靠，是目前乃至将来较长时间内我国各油田最主要的采油设备。随着各油田的开采工作相继进入中后期，开采难度也相应加大，抽油机的工作条件恶化，因此抽油机事故也频频发生，而曲柄销失效约占抽油机
石油矿场机械 2011年12期2011-12-11
- 凸截面注射成型全三维充填和纤维取向模拟研究
的纤维取向程度比小端部分差;3个坐标方向上的纤维取向分布非常复杂,沿x轴负方向(即充填方向),随充填长度的增加,纤维取向程度先增大后减小;沿y轴方向,随着距中心距离的增大,凸形截面小端部分的纤维取向程度由内向外逐渐增大,而大端部分的纤维取向程度先增大后减少;沿z轴方向,凸形截面小端部分的纤维取向由内向外呈增大趋势,大端部分的纤维取向程度却逐渐减小。聚酰胺6;注射成型;凸形截面;模拟;充填;玻璃纤维;取向Abstract:According to the F
中国塑料 2011年1期2011-11-04
- 圆锥滚子轴承小挡边锁量的验算公式
mmr1——滚子小端轴向倒角尺寸，mmSd3——内圈小挡边锁量，mmS——保持架板厚，mmβ——内滚道素线与其中心线的夹角，(°)δ——dpmax相对于dpmin在内圈径向平面内的增量，mmΔ——保持架窗孔大端宽度，mmΔ1——保持架窗孔小端宽度，mmε——保持架径向游动量，mmεΔ——滚子在窗孔中的径向间隙，mmε1——滚子在窗孔中的轴向间隙，mmθ——保持架内侧素线与其轴心线夹角，(°)θ1——保持架窗孔压坡角，(°)φ——滚子素线与其中心线夹角，(°
轴承 2011年1期2011-07-25
- 基于 Pro/E的变径管失效分析及结构优化设计
的一端(简称锥体小端)到直管之间的过渡区域。异径管的材质为 20钢,工作温度为 350℃,工作压力为4.2 MPa。失效时工作压力为 4.7MPa,管内介质为饱和蒸汽。图1 异径管结构锥体小端发生的是横向失效,因此根据该处的纵向拉应力进行强度校核 (暂不考虑应力集中)。锥体小端受到的拉应力由 2部分组成:由蒸汽压力产生的纵向拉应力δ1,和风载荷作用在此处的弯矩产生的最大拉应力δ2。由文献 [1]第 16～19页得式中,N为管中蒸汽压力产生的轴向力,A为异径
石油矿场机械 2010年5期2010-10-18
- 应用封闭式冲模加工进、排气门小端
冲切模具加工气门小端的新型加工方法，并就其模具结构、特点及经济效益作以下简要介绍。1 气门小端传统的加工方法1.1 车削法发动机进排气门的形状示意图如图1所示。由于气门毛胚成形方式为电镦成蒜头形状，然后在压力机上用模具成形。所成形的毛胚在长度方向较难控制，为保证质量减少废品率，在长度方向，会产生3～10mm的多余长度。过去国内切除气门小端多余长度工序均采用车削法。由于气门结构形状上的特点，在普通车床上很难夹持，为此各专业生产厂普遍采用气门切小端专用机床进行
制造业自动化 2010年1期2010-07-09
- CRTSⅡ型板式轨道台后Π型主端刺锚固结构受力分析
了倒T型主端刺、小端刺和摩擦板组成的锚固结构。随着Ⅱ型板式轨道的规模化应用，倒T型主端刺施工对工序的影响在路基预压地段更为突出，而且倒T型主端刺竖墙两侧路基施工只能参照过渡段施工工艺进行，施工质量控制难度大。因此，为丰富锚固结构形式，方便不同条件下主端刺的施工，提出了Π型主端刺锚固结构的设计方案，并在新建铁路进行了试验［1］。Π型主端刺锚固结构如图1所示，摩擦板与远离桥台一侧的两个大端刺及其之间的连接板共同组成Π型主端刺。Π型主端刺中靠近桥台一侧的大端刺为
铁道建筑 2010年12期2010-02-02