容腔
- 航空发动机气动失稳检测管路设计研究
,由管路和传感器容腔构成的测压系统单自由度二阶模型,研究了管路气动耦合频率与声速、管路长度、管路内径、传感器容腔的关系,提出了发动机喘振测压管路设计方法。结果显示,将测压管路经本文所述的方法校核后,未再发生虚警且能够准确判别出发动机喘振,可用于指导航空发动机失稳检测管路设计和工程实践。1 失稳判别信号测量方法1.1 试验测量试验测量领域侧重于对失稳机理和数据特征的研究,通常采用多组压力传感器对发动机多截面压力同时进行测量。例如魏沣亭等[17]对压气机第1级
测控技术 2023年7期2023-08-12
- 偏心转子挤出机中UHMWPE熔体流动特性的数值模拟
和定子啮合形成的容腔能够实现对UHMWPE熔体的正位移输送，容腔截面尺寸的变化在熔体中产生了拉伸流场；在每个容腔的入口和出口附近分别形成正压和负压，啮合间隙不为0时，造成容腔中熔体的逆流和漏流，使容腔出口处的平均流率低于理论流率。偏心转子挤出机加工UHMWPE时，容腔出口处熔体的瞬时流率和平均流率与转子转速成正比，流率脉动率保持不变；减小转子和定子间的啮合间隙，容腔出口处熔体的平均流率增加，流率脉动率减小，增强了偏心转子挤出机中熔体的正位移输运。超高分子量
华南理工大学学报（自然科学版） 2023年5期2023-06-30
- 基于气动高速开关阀的容腔压力精确控制
气体的温度变化、容腔内气体泄漏等各种模型不确定性以及内外界干扰视为一个总干扰项，利用扩张状态观测器对总干扰项进行估计，并在非线性控制器的设计中进行补偿，相比于单阀PID控制策略提高了压力控制精度。1 系统模型1.1 实验装置单阀实验平台以及双阀实验平台如图1和图2所示。实验平台主要由以下5部分构成：微控制器(STM32F407)、阀驱动电路(L298N)、高速开关阀(Festo MHE4-MS1H-3/2G-QS-8-K)、容腔(250 mL)和压力传感器
液压与气动 2023年1期2023-01-31
- 基于火药燃烧模型的弹射器工作过程数值模拟
，但是这些能量在容腔内都是均匀分布。该模型由一系列以时间为变量的常微分方程组成[5-12]。以上学者建立的模型均假设火药燃烧反应速率比装置工作时间小得多。Lee[12]的工作探索了密闭容器内非稳态气体动力学对装置工作过程的影响，结果表明，当装置工作时间与燃烧波传播时间接近时，能量空间均匀分布假设无效。然而，Lee的模型未考虑火药燃烧释放能量过程，仅是将高压不连续性能量入口作为模拟燃烧的初始条件。因此，以往的模型在预测和分析火工装置性能时，没有同时考虑火药燃
宇航总体技术 2022年5期2022-11-25
- 基于选区激光熔化增材制造技术的液压阀块流道的优化设计
汇处形成锥形工艺容腔.液压油在这类阀块中流动受流道方向变化、流道截面面积变化和锥形工艺容腔的影响，容易引起流线交叉、较大的沿程损失和压力不稳定等问题，严重时导致整个流道系统和液压阀块工作不稳定［1-2］.此外，因这类液压阀块的装配面较多使其加工方法、安装工艺和使用方法较为繁琐.增材制造技术，即利用激光或高能束扫描金属粉末，熔化后形成金属薄片，再将一系列薄片逐层叠加成三维实体零件的快速成型技术，具有工艺简单、生产周期短和适合加工结构复杂零件的优点［3-9］.
兰州交通大学学报 2022年5期2022-11-01
- 变循环发动机建模及仿真分析
。本文考虑发动机容腔效应，通过容腔辅助方程避免了方程的反复迭代求解，在一次模型计算过程中求出所有参数，保证了模型的实时性。同时考虑变循环发动机不同工况下引放气比例不同，建立空气系统模型提高模型精度。模型中变几何部件特性由部件专业计算而得，保证模型具有足够的精度。通过容积动力学法，建立变循环发动机动态数学模型，进行了单、双外涵之间模式切换以及加力模拟仿真，以期得到具有工程实用性的变循环发动机模型。1 变循环发动机部件及建模1.1 模型总体结构变循环发动机总体
机械制造与自动化 2022年5期2022-10-23
- 塑注件成型缺陷的分析与处理
大也会出现因超过容腔承受极限等造成变形、熔融件损伤等问题。而注塑压力过低时，熔融塑料在腔体内流动而无法完全充填，造成充填缺陷，也会影响到注塑成型件的质量。因此必须合理控制注塑压力，依据注塑材料属性、模具结构等多方面进行考虑。2）维压压力。维压压力即将熔融状态下的塑料充填满整个容腔后，继续施加一个压力，将材料进行压实，并进行一定量的熔融体补充，保证充填体收缩状态下仍能充满容腔。维压压力偏大时，有利于提高塑料制品的密实度，增强其机械性能。但压力过大时，则会产生
现代工业经济和信息化 2022年7期2022-09-02
- 高位堆垛叉车势能回收效率研究*
MPa。1.3 容腔划分及建模1）容腔划分VP0为泵出口与单向阀阀组相连容腔，对应压力为Pc；VP1为左/右侧大液压缸无杆腔与二位二通阀27之间的容腔，对应压力为P1；VP2为二位二通阀27与二位二通阀28.1之间的容腔，对应压力为P2；VP3为二位二通阀28.1与二位二通阀28.2之间的容腔，对应压力为P3；VP4为二位二通阀28.2与溢流阀25、单向阀阀组23、24、30以及二位二通阀26之间的容腔对应压力为 P4。泵出口容腔VP0对应初始容积为左/右
起重运输机械 2022年15期2022-08-26
- 高压气瓶快速放气的动态特性研究
体快速排放到低压容腔内，为分离提供驱动力；高压气瓶的放气速率对分离系统的安全性和可靠性有着重要影响。高压气瓶快速放气过程中的动态特性，特别是低压容腔和高压气瓶内的压力变化情况是上述系统设计的重要基础。而高压气瓶的快速放气过程为非线性问题，传统的理论分析和数值模拟均有一定的局限性[5-7]。本文对高压气瓶快速放气过程进行了分析，基于物理过程进行了部分简化，建立了理论模型，推导了放气过程中高压气瓶和低压容腔内的压力变化情况；同时开展了验证试验，对理论模型进行了
化工装备技术 2022年3期2022-08-10
- 飞机防滑刹车系统压力振动影响及抑制研究
衡阀芯直径和回油容腔变化对系统振动影响分析，并给出了相应的结论。2 液压刹车阀工作原理液压作动飞机防滑刹车系统中，防滑刹车控制阀与刹车作动器采用液压管路连接。以典型射流管式压力阀为例，其结构原理如图1所示。图中，PS是高压油入口，高压油经过滤芯和阀体右侧油路在喷嘴处射流。射流接收器左孔通往先导级左侧，最终流至回油口，射流接收器右孔通往先导级和主阀芯右侧。PB为刹车油输出阀口，同时通往小阀芯左端完成压力反馈。PH为回油口，通往油箱，同时与主阀芯左侧连通。图1
工程与试验 2022年2期2022-08-08
- 静子叶根篦齿泄漏流对某组合压气机性能的影响
严结构的静子根部容腔泄漏流对高压压气机的性能影响不容忽视。通过文献调研可知，篦齿间隙占叶片展高的比例每增加1%，可导致压比下降3%，效率下降1%～1.5%[1]。Shabbir等人[2]的研究表明，压升的降低是由于根部堵塞发生变化而非攻角的变化。Demargne等人[3]通过压气机平面叶栅研究了静子间隙流对主流的影响，其试验结果表明泄漏流量越大，越容易导致叶栅流动恶化，同时随着间隙流切向速度的增加，叶片排的流动会变好，由文献调研可知静子间隙泄漏流的影响不可
中国科技纵横 2022年12期2022-07-21
- 新型矿用比例方向阀动态特性及控制方法分析
成，先导级1连接容腔1，先导级2连接容腔2；主级包括2个主阀芯，分别为进液阀芯和回液阀芯，矩形位移反馈槽位于进液阀套上，随着进液阀芯开启，矩形反馈槽的面积将会减小。容腔2的压力由先导级2和位移反馈槽共同构成的液桥控制，先导级2由输入信号控制，位移反馈槽由进液阀芯的位移控制。图1 新型比例方向阀结构原理图Fig.1 Structure principle of novel proportional directional valve图2所示为新型比例方向阀控
液压与气动 2021年12期2021-12-16
- 考虑DDT过程的传火传爆环节实验研究
置结构组成的密闭容腔内化学反应流的发展和传播。从发生机理来看，传火传爆环节可大致分为3个阶段：1)燃烧，表现为边界作用下流场失稳等导致的火焰加速；2)爆燃[2]，燃烧速度足够大时，火焰可以诱导激波，此时激波强度取决于火焰的燃烧速度；3)爆轰[3-4]，此时火焰与激波耦合，在腔内形成激波-对流火焰复合波，该阶段引导激波可以直接点燃流场内的反应介质，故火焰尾随激波以相同的速度传播。基于此，明确容腔内燃烧转爆轰(deflagration-to-detonatio
兵器装备工程学报 2021年9期2021-10-15
- 一种小型弹用发动机空中起动环境模拟试验主动抗扰控制方法
PC 子系统管网容腔模型、PD 子系统管网容腔模型、液压伺服执行机构模型和调节阀流量特性模型。2.1 PC子系统管网容腔模型PC子系统管网容腔主要由X1柱塞阀、X2蝶阀、试验舱前室结构、空气管道及流量管等组成。为简化分析，将其合理等效为一个容腔结构，如图2 所示。图中，X1 阀和X2 阀为进气调节阀，控制PC 子系统管网容腔压力；PC子系统管网容腔出口为发动机进口。图2 PC子系统管网容腔结构简图Fig.2 Diagram of PC subsystem
燃气涡轮试验与研究 2021年3期2021-09-24
- 液动执行机构真空注油系统设计及应用研究
油完成后执行机构容腔中不能有空气，注油需在密闭容腔处于真空环境下进行。因此，设计一套液动执行机构真空注油系统是很有必要的。目前针对真空注油系统的研究很多，张燕雄提出了一种针对变压器真空注油设备的改进方法；郝帅等设计了一款深海液压系统专用注油装置；刘文耀等对电力电容器真空压力注油进行了研究；吴洽对大型变压器真空注油设备进行了研究。现有的注油系统大多针对单一的密闭油路，很少有针对复杂液压油路的注油方法，研究具有一定的局限性。基于此，本文设计开发了一套液动执行机
中国设备工程 2021年16期2021-09-10
- 高速电主轴注液式一体化平衡终端优化设计与实验研究
但是，平衡终端的容腔作为平衡终端的核心结构，容腔型线对平衡精度的影响不可忽略。然而，目前只有相关学者指出该问题，相关研究未见报道，容腔的设计缺乏科学的依据。除此之外还有磁流体式在线平衡系统[21-22]等，现在的研究成果还无法运用的高速场合，不再详细说明。对此本文设计出四种不同截面形状容腔，建立流体仿真分析模型，通过数值模拟分析结果，完成平衡终端容腔形状优化选择，并根据所建立的外壁有限元分析模型完成容腔的参数分析优化，有效地提高了整个系统加载精度，从而改善
振动与冲击 2021年15期2021-08-11
- 油气弹簧连通形式对其系统动态特性的影响
成。油缸共有3个容腔，容腔1上部通过油路与蓄能器连通，下部通过单向阀总成与容腔2连通，容腔1的容积随着油缸活塞相对位移的变化而变化；容腔2为固定容积腔，上部通过单向阀总成与容腔1连通，侧面通过4个节流孔与容腔3连通；容腔3为环形腔，通过4个节流孔与容腔2连通，容腔3的容积随着油缸活塞相对位移的变化而变化。压缩行程，活塞上移，容腔1受压缩，容腔1内的油液一部分流入蓄能器，另一部分通过单向阀总成流入容腔2；容腔2的容积不变，但由于容腔3的容积增大，容腔2内的油
兵器装备工程学报 2021年1期2021-02-23
- 轴流压缩试验系统一体化模型建立及性能分析
发现压缩系统排气容腔体积大小对压缩部件的气动稳定性有一定影响。1986年Moore和Greitzer[3,4]联合建立了描述压缩系统不稳定工作过程的二维非定常不可压缩的非线性模型（即MG模型），为探究压缩部件不稳定流动现象奠定了坚实的理论基础。之后，Davis[5]发展了基于压气机级特性的一维逐级模型，研究了进口压力、温度组合畸变对压缩系统气动性能的影响，Boyer[6]基于Davis模型分析了多级轴流压气机的失速可恢复性。吴虎[7]发展了分析轴流压气机不
风机技术 2020年5期2021-01-15
- 关于某型号充电枪气密测试装置的设计及研究
理为向固定的被测容腔内充气，待充气达到一定压力值后进行一段时间的保压，然后堵截被测容腔与充气起源的连接并记录下此时的压力值，经过要求的测试时间后再次读取容腔内的压力值，将两次读取到的压力值进行对比即可得出被测容腔的泄漏值。若被测容腔有泄漏，则两次读取的压力示数有一个差值，此差值即可反应被测容腔的泄漏情况，若差值在允许范围内则说明符合密封性测试，若差值超出允许范围则说明不符合密封性测试。图1 差压式气密测试仪及其工作原理差压式气密测试仪工作原理如图1所示，同
机电元件 2020年3期2020-07-01
- 气动比例位置系统速度反馈与不完全微分PID控制
般情况下，当气缸容腔1进气，气缸容腔2排气时，则气缸容腔1中气体流动状态为亚声速，气缸容腔2中气体流动状态为声速。考虑在零位附近的小增量Δx，比例阀的气体质量流量方程可线性化得(3)1.4 比例阀流量连续性方程基于系统气体假设，对于工作腔1，气缸进气腔和排气腔的质量流量应与气缸容腔内质量变化保持一致，故其压力-流量方程[11]如下所示(4)理想气体状态方程为(5)式中，V1为气缸容腔1体积；R为气体常数;T1为气缸容腔1的温度。气缸容腔1的实际温度T1与初
电子科技 2020年4期2020-04-20
- 单孔容腔瞬态充气换热的理论分析方法
荷[3]。为预测容腔压力瞬态变化，已开展大量关于容腔瞬态响应规律的研究。Dutton和Coverdill[4]通过试验研究了容腔充放气过程，定性分析了描述瞬态变化的两种理论模型(绝热模型和等温模型)基本假设的适用条件，并使用这两种理论模型预测容腔的压力变化。通过与试验结果进行比较，发现模型与试验数据间存在差异，但是文中没有针对真实响应过程提出更为精确的数值模型。Thorncroft等[5]认为容腔瞬态响应是一多变过程，通过试验修正了多变过程的多变指数，使模
航空学报 2020年1期2020-03-02
- 高压气动系统负载容腔压力伺服控制仿真研究
从高压气源到负载容腔的低压控制，但由于高压气体的可压缩性高，快速膨胀能力强，导致高压气动系统输出较低气体压力精确控制难度大。气动系统压力控制多是改变阀口开度以控制输出气体流量，但因阀口两端气体压力发生变化，导致系统的非线性增加。此外，所研究的气体发生系统中，负载容腔充气的同时向外排气，也增加了系统的非线性，使得控制负载容腔输出稳定流量的气体变得更加困难。目前，关于高压气动系统压力伺服控制的研究较少，其中李娟[1]提出了一个以传统PID控制方法为基础的高压气
液压与气动 2019年12期2019-12-12
- 液压梭阀的耐久性试验研究
形成一个大的封闭容腔。压力传感器9和101.油箱 2.单向变量泵 3.电机 4.二位二通电磁换向阀5.先导溢流阀 6.单向节流阀 7.三位四通电磁换向阀 8.双作用增压缸 9.压力传感器1 10.压力传感器211.位移传感器 12.梭阀图3 梭阀试验液压原理图分别检测增压缸左端和右端的压力，位移传感器L用于检测增压缸活塞的位移。试验过程中采用1个三位四通的电磁换向阀进行换向，当液压系统启动时，电磁换向阀左端得电，增压缸活塞向右运动，梭阀P1端进油，钢球向左
液压与气动 2019年12期2019-12-12
- 喷液式一体化在线动平衡终端的设计与实验研究
合组装而成，内部容腔如图所示。图2 组装式平衡终端结构示意图Fig.2 Assembled balanced terminal structure diagram组装式平衡终端容腔的密封是通过过盈配合来保证的，但是高速旋转时，在离心力的作用下，组装式平衡终端的内圈和外圈都会产生弹性变形，而且平衡终端的外圈的变形要大于内圈的变形[17-18]，因此，当平衡终端随主轴高速旋转时，平衡终端内外圈之间的过盈量将会减小，降低平衡终端的密封性能，甚至会造成旋脱。根据弹
振动与冲击 2019年10期2019-10-19
- 250ml塑瓶输送拔盘改良研究
。（1）拔盘塑瓶容腔没有对250ml 塑瓶底部定位。拔盘共8 个塑瓶容腔，当250ml 塑瓶沿箭头方向运动到拔盘塑瓶容腔时，因塑瓶底部是直线，不能消除拉环底部定位不准的影响。拔盘用铝材加工，塑瓶底部打磨光滑，拔盘翻转时，塑瓶产生卡瓶、翻瓶、倒瓶而阻死是不可避免的。图2 洁净区房间、设备布置简图（2）拔盘塑瓶容腔没有对250ml 塑瓶瓶身定位。250ml塑瓶瓶身均有弧度，因拔盘塑瓶容腔整体轮廓是直线形状，没有对瓶身有效定位，拔盘翻转时，塑瓶易移位，产生卡瓶、
中国设备工程 2019年16期2019-10-09
- 随机误差对容腔瞬态换热试验影响分析及抑制
件瞬态换热试验。容腔元件作为典型瞬态元件，是空气系统瞬态换热特性试验的基础研究元件。国内外相关学者对容腔充放气过程进行过一系列研究。Dutton和Robert[13]开展了单孔容腔充、放气试验，对比了绝热模型和等熵模型的区别，但未研究充、放气过程中的换热特性。Thorncroft等[14]针对单孔容腔充、放气过程，利用模型与试验对比的方法确定多变过程中多变指数，建立了可以预测容腔充、放气过程中腔内压力与温度随时间变化的模型。李世武[15]、马崇扬[16]等
北京航空航天大学学报 2019年7期2019-07-31
- 医用导管标识收纳盒设计与应用
导管标识的若干个容腔，后面板内侧壁上对应每个容腔均铰接有用于压紧容腔内医用导管标识的压紧悬臂，压紧悬臂下表面与后面板之间设有拉紧弹簧，前面板上对应每个容腔均设有供医用导管标识自由端伸出的抽出口[2]。2 具体实施方式：图1、图2医用导管标识收纳盒的实施例结构示意图；图13 优 点：3.1 本收纳盒提供一种设计合理，结构简单，盒盖呈L形，易于加工，成本低廉，携带方便，能够快速准确的辨认与查找各种医用导管标识的医用导管标识收纳盒。该设计使得各医用导管标识为卷状
实用临床护理学杂志(电子版) 2019年24期2019-07-19
- 带CDFS的核心机过渡态数值模拟方法研究
等[2]提出利用容腔效应建立过渡态模型来消除迭代计算过程。于龙江等[3]在容腔效应建模思想基础上，引入双时间步法以简化隐式求解过程，使仿真程序快速收敛。文献[4-8]给出了基于容腔效应建模思想，在单轴涡喷、双轴分排涡扇与混排涡扇等航空发动机及地面燃气轮机过渡态数值模拟中的应用。其研究结果证明，基于容腔动力学方程求解动态平衡方程组的建模方法，可以避免传统建模过程中求解非线性方程组的迭代计算，具有对初值依赖性小、计算收敛性好、实时性强等优点。本文所研究的带CD
燃气涡轮试验与研究 2019年3期2019-07-12
- 大过载真空传感器结构优化设计*
器的进气孔端设置容腔及阻尼管。因阻尼片进行堆叠时,会存在间隙,因此同时增加容腔进一步延缓气团的冲击时间。如图3所示,为阻尼片形状及阻尼孔的分布。图3 阻尼片应用ANSYS中的流体分析模块,对真空传感器进气端设置阻尼管的正确性进行检验。将阻尼片1与阻尼片2逐个堆叠,数量为20片。建立流体流通部分的三维图,并进行流体分析。如图4(a)所示,为气团作用在阻尼管中流体压强变化云图。由图可以看出,理想状态下(即无加工误差及尺寸公差),阻尼片为20片时,前11个阻尼片
传感器与微系统 2019年6期2019-06-05
- 涡扇发动机多动力学建模方法
虑发动机中气流在容腔中质量和能量堆积效应，建立了容腔中气流质量、动量和能量方程，获得发动机动态参数模型[12-13]。这里，容腔可以是发动机某部件，如外涵道、燃烧室/加力燃烧室、压气机内级间容腔等，也可以是部件间容腔。根据选取的容腔大小的不同，可获得不同截面上气动参数。如文献[13-14]将压气机每一级视为一个容器建立“级模型”，分析发动机喘振和失速。级模型中容腔多，具有所需特性数据多，计算量大，耗时长的特点。因此，面向控制系统设计的发动机建模中，需要权衡
航空学报 2019年5期2019-05-24
- 浮选工艺分选效果受粗粒煤泥的影响分析
量越大，分选设备容腔的充实程度就越高，当容腔彻底充实后，入料量继续增大意味着容腔的排出速率提高，则容腔内煤泥的分选时间就减少，煤泥无法充分分选便得到排出，由此打破了容腔内煤泥的分选环境，引起了容腔内煤泥的混乱状态，从而使得粗煤泥分选的精度降低。另一方面，反射后煤泥的升流速率随着入料量的加大而提高，则粒度较大的煤泥进入溢流的可能性提高，从而导致溢流煤泥灰分的增大，造成污染。综合说明粗煤泥分选时，入料量应控制在较低水平。煤泥产率：从图2(a)显示，溢流产物中，
陕西煤炭 2018年6期2018-11-19
- 双作用叶片泵吸油口角度的优化方法
分析当两叶片间的容腔正好落在小径r处时，容腔最小，叶片随着转子从小径r部分开始向大径R部分运动时，容腔开始变大，会形成真空，开始吸油[2]。下面以12个叶片的叶片泵为例，以驱动轴中心为圆心，如图2所示，当叶片之间的区域在小径r范围内，即从X轴转过15°时，容腔开始变大形成真空腔，即理论的吸油腔位置这个角度开始，当两叶片与Y轴夹角为15°，容腔落在大径R范围内时，形成最大容腔，吸油结束，理论吸油腔也在此终止。图1 双作用叶片泵结构 图2 理论吸、排油油腔设计
机械研究与应用 2018年5期2018-11-05
- 一种多容腔塑料袋
新型公开了一种多容腔塑料袋，包括袋体，袋体的内部中心处设有三角条形板，三角条形板的顶端左右两侧和底端中心处依次热熔连接有左边袋片、右边袋片和底边袋片。该多容腔塑料袋，通过左边袋片、右边袋片和底边袋片的配合，将底边袋片底端的第二软磁铁片磁吸在第一软磁铁片上时，此时将第一容腔和第三容腔混合成单一容腔，此时通过与第二容腔的配合将袋体分隔成两个容腔，将三角条形板顶端的半圆卡凸卡合于袋体内壁的半圆卡槽内时，此时左边袋片、右边袋片和底边袋片均贴合在袋体上，此时袋体为单
橡塑技术与装备 2018年18期2018-09-22
- 无阀气体压电泵仿真分析与实验
压盖、泵腔垫圈、容腔垫圈及中间板等部分组成。压电振子由压电陶瓷与基板粘合而成，射流孔位于中间板的中心位置。容腔由压电振子、容腔垫圈及中间板构成。泵腔由中间板、泵腔垫圈和泵盖组成。在泵盖的4个侧面有4个开口，在泵腔垫圈上有4个开口，与泵盖的4个侧面相对应，构成无阀气体压电泵的4个入口。射流孔和出口的轴线重合，压电振子、容腔垫圈、中间板及泵腔垫圈依次处于压盖和泵盖之间并用4个螺栓连接固定。图1 无阀气体压电泵爆炸图Fig.1 Explosion diagram
振动、测试与诊断 2018年4期2018-08-25
- 共轨系统压力波动和多次喷射油量偏差的抑制
和喷油器间添加小容腔来代替共轨腔，但是单次喷射的喷油量降低幅度较大。Chen等[11]设计了滑阀柱塞耦合部件来抑制高压油泵高压腔的压力波动，但是效果不佳。Baratta等[12]通过在共轨管出口添加阻尼孔来消除压力波动，但该方法会减小喷油器的单次喷油量。苏海峰等[13]设计了复合H型滤波器对多次喷射中压力波动的抑制效果进行研究，结果表明，最大喷油量波动率最多能降低30%。本文设计了一款带有阻尼孔和容腔的滤波器装置，并通过试验匹配出较佳的结构尺寸。然后，研究
吉林大学学报（工学版） 2018年3期2018-06-01
- 任何密封受压时都应有0.5比的泊松变形能力
——也作《徐氏流体密封与流动理论论文专集》的局部修正陈述
拟金属薄壁环管在容腔中能承受的极限压力pme不仅随最大挤出弧半径re而变，而且与re之积还为常数，即：pmere≡Rmkδk=常数→pmere= Rmkkru=0.5Rmrru(2)也就是说，安装入容腔的模拟金属环管能承受的极限压力为：(3)未安装入容腔的模拟金属环管能承受的极限压力为：pmu=0.5Rmr(4)或者说，无芯橡胶O形环的受压应力或内部压力为：px=0.5Rmrru/rx(5)式(1)～式(5)中，ru为全部外表面未受压时无芯橡胶O形环的横截
石油化工设备 2018年3期2018-05-31
- 非绝热单孔容腔瞬态响应的零维建模
化规律极为重要。容腔类元件属于航空发动机空气系统中一种重要元件，在过渡过程中对于气体的储存和释放作用使得空气系统内部各元件响应速度有着不同程度的滞后，直接影响空气系统瞬态分析，因此在强瞬变过程中要重点考虑容腔。Dutton和 Coverdill［3］对容腔充放气过程进行了试验研究，对比了在不同的容腔体积和进出口喷嘴面积下的试验数据与容腔绝热模型计算结果，并分析了产生差异的原因。Thorncroft等［4］通过试验修正容腔内气体多变过程的多变指数来实现容腔内
北京航空航天大学学报 2018年2期2018-03-28
- 科技对接项目服务展台（六十八）
套之间形成的压力容腔内与活塞的一横截面作用。活塞轴向开有通孔，通孔内中部设有呈锥面的收口。通孔内设置有可堵住收口的钢球，钢球连接阻断和建立起进油容腔和LS流道。活塞径向还开有第一径向孔，第一径向孔一端与通孔连通。阀体具有第二内孔，活塞的一端从第一内孔中伸出与第二内孔配合连接用于连接阻断和建立起进油容腔和出油容腔。本发明集LS单向阀为一体，减少了附加的梭阀元件和单向阀，成本较低，体积较小；且结构较为简单，安装方便。专利号：CN201410550440.4本发
科技创新与品牌 2017年8期2017-09-06
- 某自卸车液压系统集成块内部管路仿真与优化
机理，找出工艺孔容腔和直角转向结构是造成压力损失的主要原因。最后，根据分析结论对该管路进行减小工艺孔容腔容积以及取消直角转向结构的改进，实现管路压力损失的减小。液压集成块；流场；数值模拟；压力损失0 引言液压集成块具有结构紧凑、泄漏少、便于安装和维修等优点，在液压系统中运用广泛。集成块上安装多个不同的控制阀体，各个阀体通过集成块内部的管路连通以实现不同的功能。由于多采用钻、镗等方法加工管路，不可避免地会在其内部产生孔道直角转向结构及附带的刀尖容腔及工艺孔容
石家庄铁道大学学报(自然科学版) 2017年1期2017-04-08
- 基于液压力矩对非圆齿轮马达配流规律的研究
圆齿轮液压马达各容腔液压力矩的存在状态及作用规律的基础上,采用分析各容腔力矩存在状态的方法，结合配油盘的设计理论，对马达的配流规律进行研究，得到马达的具体配流规律。使得对配流盘的分析及配流规律的研究有理有据且结果更加直观，为非圆齿轮液压马达的研究提供理论支持。非圆齿轮液压马达；力矩；配流规律0 前言目前，非圆齿轮液压马达是非圆齿轮应用较为成功的一项成果，非圆齿轮液压马达具有结构简单、效率高、低速大扭矩、调速性能良好、抗污染能力强等优点，使其在各种工况下，尤
重型机械 2016年5期2016-12-13
- 多级气动液压弹射装置建模及性能研究
空气迅速充入气体容腔，推动第3级油缸，使3级有杆腔油液通过周向通孔流入油腔内部，推动内部各级油缸伸出；内部各级缸的有杆腔油液则通过各级缸的周向通孔流入油腔内部，推动第1级油缸加速伸出，由第1级缸实现对负载的加速弹射。并且，第3级缸的活塞端可与进油端盖形成变截面节流缓冲结构，其余各级缸间主要通过形成油柱与卸荷槽实现油液缓冲。该弹射装置结合多级缸优势，轴向安装空间小而弹射行程大，且具备弹射能源装置体积小、便携、高效，及油液润滑而摩擦力小的优势。由于弹射装置以油
兵工学报 2016年8期2016-10-15
- 游泳呼吸训练装置
尺内部竖直设置的容腔下端相连通。容腔上端开放设置，在容腔一侧的透明标尺外壁上有自下而上设置的夜光刻度尺，在夜光刻度尺外侧上部活动套设一吸气夜光定位游标，下部活动套设一呼气夜光定位游标。在透明标尺的上方设有一通过弹性带与透明标尺顶端相连的吸盘。在塑料软管与容腔连成的液体通道内设有一夜光浮球。其中，可拆开装置包括相互扣合的卡座和卡扣，卡座和卡扣的外端分别与胸带的两端相连。设在透明标尺上的夜光刻度尺能够直观显示使用者的呼吸频率和呼吸量，初学者可通过夜光浮球的位置
第二课堂(小学版) 2016年9期2016-05-14
- 阻尼技术在拉伸液压机背压回路的应用
间隙中泄漏到密闭容腔的现象普遍存在，泄漏并积存在密闭容腔的压力在特定工况下会引起设备的误动作，影响制品的重复精度和外观品质。本文分析相关的液压机背压回路，基于生产实践中的合理性和可行性，对标准溢流阀阀体的结构做出创新，对背压回路进行最优设计。2 原液压系统在生产中出现的问题原背压回路动作原理如图2所示。主缸下行动作由二位四通换向阀YV2控制；主缸回程动作由二位四通换向阀YV1控制；主缸泄压由二位四通换向阀YV6控制；主缸有杆腔下腔锁紧由二位三通电磁球阀YV
锻压装备与制造技术 2015年5期2015-12-16
- 基于容腔动力学的分排涡扇发动机动态建模
代问题，本文基于容腔动力学建立涡轮发动机的数学模型，认为动态时流量不再平衡，压力随流量变化而变化，并通过该数学模型各截面参数与试验数据比对，验证模型的准确性。1 容腔动力学一台喷气发动机包含众多的小容腔，每一个小容腔可以存储热能和一定质量的空气/燃气。由于空气和燃气是连续介质，一个小容腔内的能量和质量动力学行为均是分布式系统，而小容腔的大小决定了用集中参数系统来近似容腔动力学的逼近程度。把空气/燃气通道的小容腔划分的越小，则逼近越准确[8]。对于分排涡扇发
制造业自动化 2015年7期2015-07-07
- 新型配流变量叶片泵闭死容腔压力特性及叶片力学分析
组成，工作时泵内容腔可被划分为吸油区、排油区和过渡区，单叶片工作腔进入过渡区后处于封闭状态，从而形成闭死容腔，闭死容腔在过渡区高低压窗口之间切换时，易造成一定程度的剧烈压力变化而引起油液冲击噪声和振动。在高速高压工作状况下，闭死容腔中的油压变化会更剧烈，这不仅加剧了泵内噪声，对叶片的力学性能也将产生重要影响。国内外学者对过渡区中压力变化产生的机理及其影响因素已开展了一些研究。如S.Manco对圆弧叶片结构叶片泵分析的数学模型进行了仿真与实验研究[2]。J-
液压与气动 2015年1期2015-04-16
- 极低静压模拟系统非对称模糊自调整PID控制
图1所示。系统由容腔、电-气伺服装置、真空泵、工控机等组成，根据当前容腔压力及指令信号按照一定规律控制电-气伺服装置开口，从而控制进入/流出容腔的气体流量，最终实现容腔压力值的精确控制。图1 极低静压模拟系统工作原理图1.2 数学建模系统数学模型由容腔充放气模型、真空泵模型及电气伺服装置模型组成。容腔充放气的热力学过程可用压力微分方程式和温度微分方程式来描述。采用的固定容腔充放气模型将温度视为多变过程，压力采用全阶热力学模型[8]。(1)传热过程可以表述为
液压与气动 2015年10期2015-04-16
- 基于容腔调节的钢轨打磨压力控制系统
征，提出一种基于容腔调节的气动压力控制系统.通过分析该系统工作原理，结合作业环境建立其数学模型，研究了相应的控制策略，最终实现在保障打磨压力控制精度的前提下，降低强制扰动作用带来的压力波动问题.1 容腔调节器模型由于气动系统的能量传输介质是空气，具有弹性模量小、可压缩性大的特点，系统工作特性与系统 的容腔体积有较大关系［10］.研究表明［11］，提高气缸无杆腔大小能够有效降低外部扰动带来的压力波动.因此，在压力控制系统中加入容腔调节装置将对提高系统抗扰动能
西南交通大学学报 2015年5期2015-01-13
- 吊声液压系统超压告警指示灯闪灯现象分析及试验研究
超压告警。在封闭容腔中压力变化量与容积变化量有如下关系[2]：式中，Δp为容腔内压力变化量；E是油液弹性模量，为一常量；ΔV为容腔内油液体积变化量；V为容腔总容积。为研究方便，将电磁阀开启对系统压力的影响分解为以下三步：●电磁阀开启；●高压腔容积由V1增至V1+V2，系统压力由P3降为P4；●恒压泵排量增大，往容腔V1+V2内补充高压油，高压容腔压力升高至P3，泵排量减小直至几乎为零，由于泵的响应有滞后，达到压力P3后不会立即关闭，还会往容腔内泵油，从而产
声学与电子工程 2015年3期2015-01-09
- 某无人机液压起落架系统建模与仿真
管道可以看成液压容腔。数字仿真中，可以采用节点法建立液压系统的集中参数数学模型，把液压管路的汇交点定义为节点，对每个节点建立流量平衡方程表达节点压力和进出该节点流量之和的关系。对于一个液压容腔节点，基于基尔霍夫节点法描述该节点上的流量平衡：式中，Vi是容腔vi的体积。ΣQi为进出容腔Vi的流量之和。此压力方程中的流量关系就对应于液压回路中的构件连接关系。根据这一原则，可以建立任何液压回路的数学模型。如图l所示的液压起落架系统回路。图2所示为容腔节点图。1）
电子设计工程 2014年11期2014-09-03
- 凸轮式快速锁紧脱开装置的研究
插装锁头6的垂直容腔501，锁体5侧面开设有与垂直容腔501相通的径向通孔502，径向通孔502内设有锁紧块9并利用定位销A12定位，即锁体5上开设有长条孔14，定位销A12穿过长条孔14与锁紧块9固定，定位销A12的作用是使柱形的锁紧块9不能旋转，只能水平移动。锁头6对应锁紧块9头部设有径向插槽601，锁体5对应锁紧块9尾部设有凸轮轴10，且凸轮轴10上安装的凸轮15顶靠于锁紧块9尾部，锁紧块9尾部设为与凸轮15周面相配合的弧形凹面901。凸轮轴10外露
中国新技术新产品 2014年2期2014-06-01
- 螺杆泵内部滑失与泵外漏失机理研究
，螺杆泵相邻两级容腔之间的漏失和压差沿着螺杆泵轴向是变化的［1-2］。文献［3-5］建立了稳定条件下纯液流的泵内压力分布和漏失的简单模型，并得到了实验证实。然而对于气液两相流动下的泵内压力分布和漏失的研究还不成熟。Oscar Becerra Moreno和Emilio E. Paladino分别建立了螺杆泵漏失模型，并以此确定了泵内压力分布［6-7］，他们均认为泵内压力分布是由漏失造成的，不同泵吸入口空隙率导致的漏失差异会使泵内压力分布不同。笔者在文献［8
石油钻采工艺 2013年4期2013-09-06
- 风扇转子箍环与机匣间容腔的全三维数值模拟
转子箍环与机匣间容腔的全三维数值模拟曹志鹏，兰发祥，张旭，夏天(中国燃气涡轮研究院，四川成都610500)转子箍环结构能减小风扇尖部振动，但引入箍环结构后形成的尖部泄漏流会影响高负荷风扇的气动性能。首次利用全三维数值模拟方法，研究了转子箍环结构对风扇性能的影响。模拟过程中，采用多块网格技术，生成转子箍环与机匣间容腔复杂几何结构的网格。结果显示：泄漏流对转子尖部流动及总性能参数影响很大；优化的转子机匣容腔结构可有效减少泄漏流，改善转子尖部流动，提高总性能参数
燃气涡轮试验与研究 2013年2期2013-07-05
- 基于Matlab/Simulink的航空发动机部件级建模与分析
动态过程中，由于容腔内气体质量与能量的积聚和释放而引起压力变化，气流的进、出口参数不再相等，且满足一定的动力学方程。该动力学方程包括质量与能量方程，其中质量方程占主导，本文为了简化计算，仅考虑质量方程[3]。假设 1 股总温、总压、流量分别为 Ti、Pi、Wai的气流流入容腔，以 To、Po、Wao流出，对于单输入、单输出的容腔仅考虑质量方程可描述为式中：R为气体常数；V为容腔体积[4]。由于涡扇发动机流路计算选用了4个压比（分别为πf、πc、πt，h、π
航空发动机 2012年4期2012-09-28
- 一种用于精确水压控制的压力传递装置
具有压力罐等压力容腔用于模拟水下受压环境，从而实现被试对象所受压力的变化。对于高压环境下的旋转密封试验，压力的控制精度对旋转密封试验对象的试验结果，有非常大的影响。因此，提高试验设备的压力控制精度，将提高试验的可靠性与真实性。本文对改进前旋转密封陆上试验设备进行分析的基础上，提出了一种基于皮囊式液压蓄能器的压力传递装置，用于提高试验设备压力控制精度。1 改进前后水压控制系统对比改进前水压控制系统原理图，如图1所示。试验设备在使用过程中，通过试压泵直接注入介
装备制造技术 2012年8期2012-02-20
- 轴流压气机静子容腔对性能影响的全三维数值模拟
流压气机中，静子容腔的存在会对压气机性能产生较大的影响。为抑制压气机主流通道与叶根轴向间隙下方空腔之间的流量交换，工程上常采用篦齿封严等措施，但仍难以完全消除叶根轴向间隙泄漏流。叶片根部泄漏流对压气机性能的影响称之为根部容腔效应，有关此类的研究并不多。Wellborn等[1]对低速多级压气机的叶根泄漏流进行了实验研究，发现带内环的静子叶根泄漏可影响下游叶排全叶高的流动，并使压气机的增压比和绝热效率大幅降低；Shabbir等[2]的研究表明，转子前叶根泄漏流
燃气涡轮试验与研究 2011年3期2011-07-14
- 潜入喷管背部容腔对点火初期压强振荡影响的数值研究①
，潜入喷管背部的容腔体积也逐渐增大。文献[3－5]研究了潜入式喷管对燃烧室内压强振荡的影响，得出潜入式喷管引入的容腔体积与振荡幅值之间的近似线性关系。本文采用文献[3]中的发动机模型，针对固体火箭发动机点火升压初始阶段，在喷管堵盖尚未打开的情况下，对发动机非线性、非定常的点火增压过程进行了数值研究，分析了药柱表面的压强振荡情况，研究了潜入喷管背部容腔对药柱表面压强振荡的影响。1 数值计算方法1.1 计算模型计算模型为典型的含潜入式喷管的发动机模型，如文献[
固体火箭技术 2011年4期2011-05-03
- 一种基于容腔节点的液压系统建模语言及实现
191)一种基于容腔节点的液压系统建模语言及实现邢秋君 焦宗夏 吴 帅(北京航空航天大学飞行器控制一体化技术重点实验室,北京 100191)为实现直观面向系统原理图对液压系统建模,提出了一种基于容腔节点法的液压系统建模语言和一套新的建模语言描述规则,并阐述了利用该建模语言进行程序实现的方法.该建模语言将液压系统的拓扑结构抽象成具有容腔节点和元件节点的图形结构.液压元件模型独立封装,可模块化使用.在建模语言描述规则的基础上,生成容腔节点与元件节点的连接矩阵.
北京航空航天大学学报 2011年4期2011-03-15