接触区_参考网

基于设计生产闭环控制的乘用车驱动桥NVH优化方法

过研齿工艺改善接触区形态,优化传递误差,一定程度提高总成噪声表现;另一方面,研齿工艺也会少许改变齿面形貌,通过闭环控制手段,将研齿工艺形成的实际齿貌进行仿真分析,获取基于实际齿貌的齿轮副传递误差特性、驱动桥NVH特性,从而实现螺旋锥齿轮的设计生产闭环控制,这对于乘用车驱动桥NVH性能开发是非常有意义的。以某乘用车驱动桥产品为例,本文通过零部件产品设计、系统仿真分析、生产工艺优化及闭环控制等手段,实现总成NVH优化,取得了良好效果,经过试验验证,证明了本方法

传动技术 2023年4期2023-12-22

内燃机排气凸轮-滚轮副异常工况下热弹流润滑分析*

360°范围内接触区润滑状态稳定 (即平稳期)，处于凸轮半径的平滑区，而中间52°～202°阶段润滑参数变化剧烈(即波动期)，对应配气机构气门排气开启和凸轮升程的改变，故润滑参数的改变与实际工况条件(凸轮升程)的改变规律相对应；在凸轮转角62°时，摩擦副会呈现出整个周期内膜厚最低和压力最高的润滑状态，由于此时正处于气门排气开启时刻，接触载荷突变至约7 000 N。与此同时，在波动期内中心膜厚和最小膜厚、中心压力和最大压力的波动幅度均较大，最大波幅可达到0.

润滑与密封 2023年9期2023-10-07

考虑修形的双列圆锥滚子轴承热特性研究*

改善滚子与滚道接触区的温度分布,避免出现局部高温情况,进而影响轴承寿命。多年来,修形对重型卡车车桥用双列圆锥滚子轴承的影响得到了许多学者的关注。ANDREASON S等人[1]基于向量法,分析了圆锥滚子轴承各元件的受力及位移。GUPTA P K等人[2,3]构建了圆锥滚子轴承的动力学分析软件ADORE,采用该建模方法对润滑条件下的轴承特性进行了分析,分析结果对于研究轴承的动力学特性具有重要意义。邓四二等人[4]1899-1902构建了基于经典Hertz线接

机电工程 2023年9期2023-09-22

定量定时供油方式下润滑剂分布及润滑状态试验观察

部后，将会对近接触区油池形态、入口供油状态以及滚道润滑剂分布产生影响.但目前针对定时定量润滑的内在机制研究仍不充分，也不能明确润滑状态与供油参数之间的关系.本文作者在前期研究中，已对单次定量供油条件的油池形态和乏油润滑状态进行了研究[11]，观察到单次供给量较低时易产生乏油，而全膜润滑条件下的润滑剂量又较大.因此，本文中尝试采用高精度注射泵多次微小量定时定量供油方式，观察该供油方式对润滑状态的增强效果，重点观察供油参数和方式对近接触区油池形态、入口区供油状

摩擦学学报 2023年5期2023-06-05

偏心凸轮副时变乏油润滑数值分析*

析了供油膜厚与接触区油膜厚度的关系。1998年，WIJNANT[10]和CHEVALIER等[11]开发了新的乏油弹流润滑的模型，并对点接触弹流润滑中薄膜厚度的影响进行了数值研究。YIN等[12]以供油膜厚为输入参数，研究供油油膜厚度对弹流润滑的影响。LIU等[13]的研究表明，与充分供油对比，乏油条件下载荷、转速等工况参数对接触区润滑状态的影响更大。因此，有必要针对乏油条件下偏心凸轮副的润滑状态展开研究。基于偏心凸轮-挺杆副，本文作者建立了时变乏油润滑模

润滑与密封 2023年4期2023-04-26

基于视觉与边界元法的复杂曲面砂带磨削接触状态快速获取

困难，进而导致接触区受力大的部位可能出现高温损伤。另一方面，磨削去除量受局部接触状态的影响，然而目前缺少快速获取局部接触状态的方法。砂带磨削中磨具与工件间的接触一般认为是弹性接触方式[6–8]，解决弹性接触的方法可分为解析法、数值法与数据驱动的方法。解析法是将接触问题归纳为Hertz接触[9]问题或Signorini[10]、Lurie等[11]接触问题。在砂带的抛光加工中，砂带与工件表面之间具有小的接触压力与摩擦力，有学者将其看作是Hertz接触问题并求

航空制造技术 2023年5期2023-03-16

限量供油对速度交叉工况下润滑特性的试验研究

得到了润滑剂在接触区周围的绕流及润滑剂侧带回填模型.Chiu[11]使用油膜补充模型计算了乏油时润滑剂回填速率，得到了与试验相似的结果.Ebner等[12]通过FZG双盘试验台对不同数量的初始油量和其表面结构进行测量，指出少量的初始润滑剂量即可满足高载条件下的弹流润滑.江楠等[13]对接触区润滑剂回填现象进行观测，指出接触区两界面润滑剂回填时间的差异将导致乏油宽度随着滑滚比增加而增加.随着对乏油机理研究的深入，诸多学者的工作逐渐着眼于在限量供油工况下通过增

摩擦学学报 2023年2期2023-03-13

基于边界积分方程求解二维移动滚动接触问题

的是匹配网格(接触区两接触面节点一一对应)，相对运动(移动/滚动)后，节点将不再一一对应，变为非匹配网格。非匹配网格中不能保证全局平衡，可能会出现压力波动问题[8]，影响接触应力计算精度。减少压力波动的直接方法是将非匹配网格变成匹配网格。在边界元法接触分析中，文献[9]采用了可动节点法，可保证移动或滚动后节点一一对应。不过，由于相对位置的变化，积分单元中出现相距很近的两节点将难以避免，在边界积分中将引入奇异积分难题。在有限元法接触分析中，文献[10-12]

科学技术与工程 2023年2期2023-02-25

加压溶气气浮气含率分布与气泡聚并规律研究

发生在气浮器的接触区，因此接触区的气泡分布和气含率大小对气浮的效果有着重要的影响。中外学者对溶气气浮的气泡产生分布情况开展了大量研究。郝梦雨等[7]对平流式气浮器进行二维简化，研究了不同进水位置下气相分布，但二维流动与实际差别较大，未分析释放头气液比对气泡的影响。白世兴[8]通过正交试验法优化溶气气浮回流比、溶气量和絮凝剂浓度参数，有效提高溶气气浮的处理效果。时玉龙等[9]研究了微气泡产生过程的机理，在理论上分析了微气泡产生的过程。张义科等[10]通过实验

科学技术与工程 2022年32期2022-12-19

基于解析法和有限元法融合的准双曲面齿轮接触分析研究

解析法求解齿面接触区，因涉及到主方向、主曲率等复杂曲率计算，推导过程十分繁琐且计算量大，甚至有时出现齿面接触椭圆求解异常的情况。因此，本文作者提出一种基于解析法和有限元法融合的齿面接触分析方法，即利用解析法计算齿面传动误差，通过有限元软件分析加载接触，得到齿面接触区，通过与专业软件进行对比，验证该方法的可行性。1 HFT数学模型的建立根据砂轮结构建立刀盘坐标系[9]，如图1所示。其中，坐标系St(Xt,Yt,Zt)与刀盘固连；Gg和Gp是内外刀刀刃上的一点

机床与液压 2022年20期2022-11-23

球盘点接触区外润滑油分布的试验研究

供油量不足时，接触区内会发生乏油，导致膜厚下降.Wedeven等[1]和Chiu[2]利用光干涉法[3-8]对乏油润滑进行了试验研究并提出乏油程度与入口弯液面的位置有关. Cann等[9]提出的用以描述乏油程度的归一化参数与入口区的油层厚度相关. Liang等[10]采用光干涉法对高速下接触区膜厚的观测发现离心作用会导致润滑油池和膜厚分布不对称. 钱善华等[11]和王茜等[12-13]分别用荧光法对点接触和面接触的接触区周围润滑油分布进行了观察，并指出离心

摩擦学学报 2022年5期2022-10-11

M形去除函数在高效气囊抛光中的应用研究

NSYS对气囊接触区应力进行仿真分析，使用动态接触区轮廓提取装置提取不同参数的接触区轮廓，并对气囊抛光动静态的去除函数进行仿真[9～11]。宋剑锋确定了气囊抛光最佳工艺参数的选取范围，并建立关键工艺参数与去除效率的关系，通过正交实验对关键工艺参数进行综合优化并对曲面光学零件进行抛光实验，最终的粗糙度可达Ra 3.02nm[12]。金明生在优化参数后提出了一种脉动气囊抛光方法，借鉴超声高频振动光整加工的原理，利用脉宽调制技术实现对气囊内部充气压力的脉动控制[

制造业自动化 2022年8期2022-09-04

气浮过程中气泡的聚并和破碎行为研究

净水装置，包括接触区与分离区，其中接触区是气浮池中溶气水（即从饱和装置中流出的加压溶气水）与待处理污水开始相互接触的场所[1-2]。平流式气浮池净水系统示意图如图 1 所示，溶气水中被加压溶解的空气在接触区当中迅速释放出直径约为10～100 μm 的微小气泡，然后这些气泡迅速与污水中的颗粒物进行相互作用，最后气泡携带颗粒物在分离区中实现分离[3-4]，达到降低污水中BOD、COD、SS 含量的目的。由于回流比、溶气压力、接触区中气泡的尺寸、浓度等参数对气浮

辽宁化工 2022年8期2022-08-27

基于荧光法的滚动轴承内部润滑油层分布研究

命的重要因素，接触区膜厚是衡量润滑状态的关键参数，其变化规律被广泛研究. 根据入口区润滑油的供给量，可将润滑状态分为充分润滑和乏油润滑[1]. 上世纪70年代，Hamrock和Dowson[2]基于点接触等温弹流润滑的计算结果，提出了充分供油下的膜厚变化公式(Hamrock-Dowson膜厚公式)，公式表明膜厚随速度的升高而逐渐增加，随后的试验研究发现乏油润滑下膜厚与速度的关系正好相反[3]，Chiu[4]认为接触区周围油层厚度对乏油程度有重要影响. Ca

摩擦学学报 2022年2期2022-07-08

遗传算法下弧齿锥齿轮齿面接触特性优化

触迹线的角度、接触区的大小及传动误差，可通过调整机床初始加工参数进行修正[1]。Argyris等[2]采用集成的计算机优化方法，对弧齿锥齿轮轮齿间的应力进行分析。Artoni等[3-4]提出一种自动程序来优化加载情况下的齿面接触区域，该程序能够识别接触区图案的形状并对其进行优化。严宏志等[5]定义出最佳齿面修形量，以最小化LTE和降低接触压力，同时将加载的接触区约束在齿面规定的区域内，可避免任何边缘或角接触。Samani等[6]提出了生成最佳弧齿锥齿轮齿面

机械科学与技术 2022年3期2022-04-19

考虑粗糙度的新型三叉式万向联轴器润滑分析∗

曲率半径；a为接触区半径长度，mm。量纲一化X和Y如式（10）所示。粘度量纲一化h*如式（11）所示。密度量纲一化r*如式（12）所示。其中：ρ0为初始润滑油密度，kg/m3。载荷量纲一化W如式（13）所示：3.3 差分方程Reynolds方程离散形式为简谐粗糙度膜厚方程［15］离散形式为其中：为弹性变形的刚度系数。载荷方程离散形式为3.4 初始条件润滑油应用P100型号，参数如表1所示［16］。表1 P100润滑油参数利用多重网格法进行计算，节点数N=6

计算机与数字工程 2022年12期2022-03-18

螺旋锥齿轮三维齿面接触分析研究 *

中通常是以齿面接触区作为评价齿面啮合质量的关键手段，而影响齿面接触区的主要是与齿轮的修形量以及所对应加工调整参数有很大的关系，而作为加工前的接触质量预报，通常是根据基于加工调整参数的齿面接触分析实现。20世纪60年代早期，提出采用齿面接触分析(TCA)技术对弧齿锥齿轮及准双曲面齿轮副的接触特性及运行质量进行理论分析。最初采用TCA技术作为齿面接触分析技术的是Litvin F L等[1]以及Baxter M L[2]。美国格里森公司(Gleason Work

制造技术与机床 2021年10期2021-10-14

脂介质条件下轮轨摩擦因数数值模拟分析

润滑脂纤维团在接触区分布的影响。既有文献中关于摩擦控制条件下摩擦因数的影响机理研究较少，且缺少对摩擦因数改善效果的定量研究。本文在调研国内外铁路摩擦控制及摩擦学相关研究的基础上，进行脂介质条件下的轮轨摩擦因数分析与计算。1 计算模型轮轨摩擦控制属于弹性流体动压润滑问题，即在流体动压润滑的基础上考虑了弹性变形，而弹性变形因素的比重与膜厚比有关。在求解时，一般将Hertz接触压力分布作为初始压力分布。本文引用弹流理论基本方程，引入脂介质的流变本构模型并考虑接触

铁道建筑 2021年7期2021-08-08

高速铁路滚子轴承中凸度滚子接触参数分析与轴承稳健设计模型

增加，有限长线接触区域会逐渐扩大[1-3]。当载荷比较大时，在接触区两端部边界会出现很高的应力集中问题，如图1（a）所示。为了消除这种不利的应力集中现象，滚子的母线需要采取修形设计。早先的修形母线通常采用小角度倾斜直线或圆弧曲线，等等。经过这样修形后的滚子能够降低接触应力集中度，但不能完全避免应力集中，如图1(b)所示。如果滚子母线采用圆弧曲线，可以避免滚子边缘应力集中，如图1(c)所示。但这时接触中心区的接触应力会比较高，它会减少轴承接触疲劳寿命。经过不

黄山学院学报 2021年3期2021-07-04

不同润滑状态下游离水对点接触油润滑润滑性能的影响*

油通过卷吸进入接触区后形成弹流润滑。双色入射光对准接触区并做适当调整后可形成干涉图样，干涉图样经显微镜放大后由Basler相机传至计算机图像采集系统。图1 试验装置示意1.2 试验材料及条件试验用润滑油为PAO40基础油，游离水为去离子水，两者的性能参数见表1。玻璃盘购自上海未普光电科技有限公司，采用冕牌K9玻璃制作而成，直径为150 mm，厚度为15 mm，与钢球接触一侧镀有分光铬膜，公称厚度为20 nm，表面粗糙度小于5 nm。钢球采用NSK公司生产的

润滑与密封 2021年6期2021-06-30

非一致曲率表面下的气压砂轮磨粒剪胀及加工试验研究

者将抛光过程中接触区的抛光环境视为均匀接触问题，并基于Preston方程来研究抛光过程中的材料去除量，忽视了曲率变化引起抛光接触区内应力分布不均问题[11]。本文研究了软固结磨粒群内部剪胀效应，以颗粒接触理论建立磨粒黏结层的力学模型；结合层状力学分析软固结磨粒气压砂轮的加工力学模型，并且从细观角度分析了在工件不同曲率半径的接触区内的应力分布以及磨粒的速度分布规律；对经典的Preston方程进行修正，建立材料去除方程；通过颗粒流仿真软件EDEM模拟分析了软固

中国机械工程 2021年10期2021-05-27

硬质合金刀具前刀面粘结破损形貌的自由能分析

论，建立刀－屑接触区熵变、焓变的理论模型，并将其进行整合建立刀－屑接触区粘结自由能理论模型。结合实验数据，将理论模型的计算结果进行数据拟合，在不同切削参数的条件下，分析粘结自由能和刀具粘结破损之间的关系，在自由能的角度对刀具的粘结破损进行研究。2 粘结自由能模型的建立2.1 刀－屑接触区熵理论模型熵在热力学中是反应物质系统混乱度的一种物理量，能够反映热量传递的方向。熵与能量在空间中分布的均匀程度有关，熵越大，能量分布越均匀。在金属切削过程中，刀具会受到较高

机械设计与制造 2021年3期2021-04-02

零卷吸往复运动下的弹流润滑实验研究*

同乏油程度下，接触区凹陷的变化情况；通过球-盘磨损试验机，研究反向滑动工况下45 钢在干接触和不同乏油程度条件下的表面损伤行为以及时间、速度和载荷对磨损的影响。易蒙等人[3]利用销/盘摩擦磨损试验机，研究了作为轴承保持架的PEEK 材料和GCr15金属盘磨损表面形貌，分析了摩擦磨损机制，发现在乏油润滑下，PEEK复合材料的摩擦磨损特性不仅与材料本身的性能有关，也与对偶面表面形貌有关，具有一定粗糙度并且表面相对规整的对偶件可以有效地减少材料的磨损。崔顺等人[

润滑与密封 2021年2期2021-02-27

宽厚板矫直机支承辊强度分析

矫直辊上，辊间接触区主要应力分布见图2 所示；由于支承辊采用简支式结构，除应对辊间接触区应力进行校核外，也需对两轴颈所受剪切应力进行校核。图2 支承辊与矫直辊接触区主要应力分布（mm）式中：E 为钢质弹性模量，2.1×105N/mm2；q1为支承辊与矫直辊接触表面单位长度上的负荷，N/mm。3.1 校核辊间接触区应力在辊间接触区需按最大支反力R2校核最大压应力σmax、辊体内最大切应力τ1max、最大反复切应力τ2max。3.1.1 计算最大压应力σmax

山西冶金 2020年5期2020-11-13

螺伞齿轮磨齿齿形调整

主被动齿轮配合接触区情况。关键词：磨齿;反调;接触区螺伞齿轮又称螺旋锥齿轮，以其平稳的传动在汽车驱动桥领域占有不可或缺的地位。传统螺伞齿轮的加工切齿研齿工艺依靠热处理变形来满足齿轮设计要求以保证主被动齿轮啮合时接触区位置，随着齿轮加工技术的改进，在热处理后通过磨齿来改善齿轮齿形，使齿轮精度及一致性得到极大的提高。为了进一步提高螺伞齿轮磨齿效率，提高磨齿产品质量，实现通过45点计量单控制接触区状况，现对磨齿序进行追模实验，实验主要是针对计量单上齿形变化（压力

内燃机与配件 2020年7期2020-09-10

谐波齿轮柔轮中面曲线的几何特征拟合表达

形成一定包角的接触区。柔轮变形量相对于齿圈壁厚属于大变形问题范畴，且涉及接触力学问题。在包角较大时，大多数工程结构问题中普遍采用的线性能量法显现出局限性。力学大变形求解复杂且有限元大变形求解也需耗费大量机时。因此，本文将变形贴合过程分解为两段分别处理，包角内按照等距线直接固定在凸轮上，其中包角为未知量，只保留包角外的变形段进行小变形研究。通过基于变形后的形状在端点处的斜率和曲率条件，采用多项式曲线来拟合中面曲线。并基于变形后中面曲线的长度变化，获得其在包角

光学精密工程 2020年7期2020-08-05

无级变速装置的传动系统高精度控制设计

存在的缺陷导致接触区产生自旋现象，影响传动系统精度，为此采用参数自调整模糊-PI控制方法，设计了模糊控制器以实现参数自调整。仿真结果证明，本文方法可实现对无级变速装置传动系统的高精度控制。1 无级变速装置的传动系统高精度控制1.1 无级变速装置相关参数计算无级变速装置传动比i的方程为：(1)式中：ain，aout分别为动力输入与输出轴转速；ainM，aoutM分别为内、外摩擦轮转速；IinM，IoutM分别为内、外摩擦轮直径；rinZ，routZ分别为内、

机械设计与制造工程 2020年2期2020-04-02

低噪声客车桥优化设计及试验研究

差会造成极坏的接触区，导致噪声极高；几何、运动偏心在高速运转时产生的振动也会形成噪声；齿面粗糙度越大，啮合噪声也越高[6]。在试验中，一对转速为1000r/m 的齿轮仅将齿形误差从0.017mm 降到0.005mm 时，测的噪声降低8 dB(A)。通常客车驱动桥齿轮精度要求7 级精度，目的是在保证较低传动噪声的前提下尽量降低生产成本。2.4 接触区的影响齿轮接触区有三个要素组成：接触区的形状、位置和大小。接触区的理想形状应为椭圆形，而现生产中通常会出现桥形

汽车实用技术 2019年19期2019-10-23

等高齿准双曲面齿轮切齿控制方法的优化试验

007)齿轮副接触区质量将直接影响齿轮啮合接触性能，而齿面的几何形状很大程度上决定了齿面接触区质量。因此在齿轮加工中，可以通过调整齿轮加工参数，修正齿面误差[1-2]，改变齿轮副啮合接触区质量，从而改善齿轮啮合接触性能。等高齿准双曲面齿轮在切齿加工阶段，由于刀具寿命不足以完成整批齿轮的加工，在加工至一定数量后会发生磨损，造成齿轮压力角和螺旋角变化，产生齿形误差，导致啮合的接触印痕偏离标准接触范围。由于等高齿锥齿轮引进我国较晚，国内对其在设计、加工理论方面的

数字制造科学 2019年3期2019-10-10

纯滑动椭圆接触条件下急停对弹流润滑表面凹陷现象的影响*

应作用下封闭在接触区内的润滑油可以停留相当长的时间。GLOVNEA等[2-4]对启动与制动条件下的弹流油膜变化进行了研究，他们将急停过程分为2个阶段，即速度急剧减小的过程和速度为0的过程，并研究了速度、加速度、载荷、黏度等对油膜厚度的影响。2007年，宋怀文[5]对等温牛顿流体椭圆接触急停问题进行了动态弹流润滑分析，发现在一定载荷作用下大部分润滑油很快会被挤出接触区。王鹏等人[6]采用光干涉方法实验研究了急停冲击对滚子副油膜变化的影响，并使用数值分析方法对

润滑与密封 2019年8期2019-08-27

基于热弹流润滑的墨辊挤压接触区的油墨温度分析

力润滑问题，如接触区流体压力与流体通道厚度等。胶印机输墨系统中，在正常工况下，一软一硬两墨辊相互挤压对滚，油墨从墨辊间的墨路通道通过，软辊在挤压中发生弹性变形，且接触区相对较小，该模型可近似地看成一个弹流润滑系统，对接触区的温度分析需要用到热弹流润滑理论。学者针对大刚度接触表面间的热弹流润滑进行了研究。王大伟等[3]在综合考虑载荷、速度及润滑剂热效应等影响因素的基础上，基于Ree-Eyring型非牛顿流体模型建立了滚动轴承热弹流润滑的数学模型，求得了压力、

中国机械工程 2018年23期2018-12-19

旋回破碎机主传动弧齿锥齿轮的设计与加工

置时，齿面啮合接触区都位于齿面内，不能产生边缘接触，避免轮齿的受载折断。图1 旋回破碎机结构图1 弧齿锥齿轮副基本参数及侧隙的确定以某矿山设备制造企业生产的旋回破碎机为例，其主传动弧齿锥齿轮副的基本参数为：小轮齿数16，大轮齿数49，大端端面模数17 mm，轴交角90°，压力角20°，中点螺旋角30°，大轮齿面宽125 mm，小轮旋向左旋，齿轮副传递功率220 kW，小轮输入转速490 r/min。工作过程中，大轮轴线绕机器中心线做偏心回转运动，其偏心量为

机械工程师 2018年11期2018-11-11

考虑安装误差的圆柱摩擦轮接触分析

致摩擦轮的表面接触区受力情况的改变，可能会使摩擦轮表面因应力集中而产生接触疲劳破坏。本文利用ANSYSWorkbench对3种安装误差情况进行摩擦轮有限元接触分析。分析结果对圆柱摩擦轮传动的设计及安装有一定的指导意义。1 正确安装圆柱摩擦轮的接触分析在不考虑制造误差等其他因素时圆柱摩擦轮传动正确安装状态如图1(a)所示。圆柱摩擦轮的主动轮和从动轮在压紧力Q的作用下产生接触，可利用赫兹理论进行静态接触分析。主动轮和从动轮的接触情况如图1(b)所示，接触区宽度

机械制造与自动化 2018年5期2018-11-05

真空环境下高速小型陶瓷球轴承润滑特性分析

供油条件函数对接触区润滑状态的影响。虽然对高速深沟陶瓷球轴承润滑的研究日益得到人们的重视，但是目前关于点接触内部弹流润滑分析计算得文献相对较少，对轴承模型的研究多停留在比较普通的工况，如低速、大尺寸、常温常压下等，对仿真进行验证的更是少之又少。因此，针对真空环境下高速陶瓷球轴承的润滑进行深入研究，通过对各种不同黏度的航空仪表润滑油进行仿真模拟，得到膜厚和压力分布云图，并通过轴承在试验机上的运转，对接触区摩擦系数和磨斑深度进行测量进行试验验证，分析黏度参数对

机械设计与制造 2018年8期2018-08-28

直齿锥齿轮的数控铣齿加工研究

形的[1]，其接触区理论上沿齿长方向全接触，而实际上由于加工误差、热处理变形、装配误差、锥齿轮箱体刚度和箱体制造误差，或因载荷变化引起的挠曲变形，使接触区的位置发生变化，严重时会使齿轮大端、小端、齿顶、齿根接触，从而使齿轮局部应力集中导致过早失效[2]。锥齿轮的齿形为球面渐开线，齿面形状复杂，且加工工艺参数不唯一，生产制造与检测都无法指定和量化，受各种因素的影响可能会使齿轮的最终型面满足不了产品功能，且锥齿轮各项误差之间相互影响较大，有些锥齿轮即使是在大量

新技术新工艺 2018年1期2018-02-05

深水铺管张紧器橡胶材料静摩擦行为研究

静摩擦力，并对接触区变形进行分析。试验结果表明，最大静摩擦力水平随法向载荷增大而上升，静摩擦因数则逐渐下降；在同一法向载荷条件下，最大静摩擦力随切向载荷增长率的增加而波动；接触系统静摩擦因数的波动受接触面间的粘性接触力水平与橡胶材料本身粘弹特性共同影响，而粘性接触力水平的作用占据首要位置。因此，在铺管过程中，应重点关注静摩擦因数随管道夹持力变化的规律，同时应选择合理的铺设速度，使静摩擦因数处于较小的波动范围内，防止发生脱管事故。深水铺管；张紧器；橡胶；静摩

石油矿场机械 2017年6期2017-12-06

提高轴孔连接结构承载能力的设计方法

实现了降低轴孔接触区最大接触应力及改善其分布梯度的目的。针对优化后的耳片孔接触曲面设计结果，利用有限元素法建立了螺栓耳片连接结构模型，分析验算了接触应力。结果表明，优化分析的解析法和有限元素法的计算结果基本一致。连接结构优化设计后，接触区最大应力降低50%以上，应力分布梯度明显改善，提高了其承载能力。轴孔连接结构；Persson接触理论；接触应力；结构优化；承载能力0 引言轴孔连接在船舶等工程结构设计中应用非常普遍，是机械结构中重要的传力部件，比如螺栓与耳

船舶力学 2017年8期2017-08-27

弧齿锥齿轮接触斑点的试验研究

械传动系统中。接触区就是当齿轮旋转进入啮合直至脱离啮合期间，轮齿相互接触的区域，它与齿轮的平稳运转、使用寿命和噪声有直接的影响，是齿轮设计的一个关键特性。接触区的质量要求一般来自齿轮的零件图，但实际上很多零件图是没有齿面接触区具体要求的，即便是有要求，有些也是与具体齿轮的使用特性不一定完全吻合，因此直接选用某个标准中的接触区质量要求也不一定合适，这就需要在标准框架范围内，结合产品使用特性和实践验证综合设计新的合适的接触区质量要求。这个框架就是：“齿轮满负荷

中国设备工程 2017年14期2017-08-01

克林根贝尔格螺旋锥齿轮接触区修正

中需要对轮齿的接触区引起足够的重视，本文将在分析克林根贝尔格螺旋锥齿轮接触区特点及重要性的基础上对如何做好克林根贝尔格螺旋锥齿轮接触区的调整进行分析阐述。关键词：克林根贝尔格螺旋锥齿轮；接触区；修正中图分类号：TH13 文献标识码：A克林根贝尔格螺旋锥齿轮是我国厂在上世纪80年代所引进的前西德的制造设备与制造技术，从而使得我国进入了自己设计、制造克林根贝尔格螺旋锥齿轮的新阶段。长期的螺旋锥齿轮生产过程中发现，螺旋锥齿轮接触区非常重要。螺旋锥齿轮不是靠检测齿

中国新技术新产品 2017年4期2017-03-04

克服内存尺寸缩小中的电阻挑战

快速传输过欧姆接触区，必须使用低电阻材料。为此，低电阻率的硅化钴已成为业内标准材料，而其传输电荷的效率则取决于是否能沉积出一层足够厚的硅化钴沉积层，从而形成牢固的欧姆接触区。随着内存尺寸的不断缩小，欧姆接触区的面积在每一个技术节点都缩小70%左右，而其深宽比则不断增加，为了达到欧姆接触，沉积出低电阻率的硅化钴尤为重要。在1xnm技术节点的DRAM内存制造中，这两个因素都使硅化物沉积越来越困难，因为硅化物需要有一定的厚度，从而确保电荷能快速、可靠地通过欧姆接

电子工业专用设备 2016年10期2016-11-23

利用缝隙抑制型钨填充接触区工艺来降低良率损失

隙抑制型钨填充接触区工艺来降低良率损失应用材料公司金属沉积产品事业部接触和中段产品线全球经理 Jonathan Bakke在早先的技术节点中，由于器件尺寸较大，能采用成核及平整化化学气相沉积（CVD）技术进行钨（W）填充。如今，由于插塞处的超小开口很容易发生悬垂现象，因此薄膜表面均匀生长的共形阶段可能在填充完成前就关闭或夹断，从而留下孔洞。即使没有孔洞，由于填充物从侧壁生长，在共形沉积时必然会在中间形成中心缝隙问题。这些属性使极细小的成核层在化学机械抛光（

电子工业专用设备 2016年8期2016-08-24

超大滑滚比下角接触球轴承热弹性流体动力润滑分析

并且在极低速下接触区的油膜非常薄,接近Hertz干接触。下文研究了超大滑滚比下，滑滚比对无保持架角接触球轴承热弹性流体动力润滑的影响。1 控制方程采用润滑理论中最常用的非牛顿Ree-Eyring流体模型，其本构方程为[8](1)式中：u为流体速度；τ0为特征剪应力；η为流体的表观黏度；τ为流体剪应力。将无保持架角接触球轴承中两相邻钢球的接触等效为图1所示的大滑滚比问题，定义下弹性固体为a，上弹性固体为b，表面速度分别为ua，ub，二者方向相反，故滑滚比S=

轴承 2016年3期2016-07-25

自适应接触区压力的磨削液供给系统设计*

刘晓理自适应接触区压力的磨削液供给系统设计*陈鑫修世超陈子冬谌龙飞刘晓理（东北大学机械工程与自动化学院 110819）磨削加工过程中由于砂轮高速旋转将在砂轮周围产生高速气流场，气流场会阻碍磨削液进入到接触区，影响磨削液的冷却、润滑和清洗砂轮效果。砂轮周围的气流场与砂轮转速有着密切联系，在砂轮转速改变时，其气流场的压力分布也随之变化。传统的磨削液通常采用定参数供给方法，而未充分考虑砂轮速度对磨削液注入效果的影响，造成有效磨削液比例很低，由此也造

精密制造与自动化 2015年2期2015-11-27

新媒体“接触区”中MOOC跨文化传播方式的创新及启示

打造的新媒体“接触区”之中，在线教学作为跨文化传播的“文化波”，有效地规避了文化敏感与排异反应，在MOOC平台中原有的跨文化传播壁垒被打破，教师与学习者在日常学习与互动交流中完成对异质文化的认知，从而达到跨文化传播的理想效果。关键词：接触区；MOOC；跨文化传播；共享中图分类号：G434文献标识码：AMOOC（Massive Open Online Course）作为新型在线课程教育模式，于201 1年在高等教育领域与公众见面，随即引发了教育界和传播界对教

中国电化教育 2015年9期2015-07-08

急停冲击对滚子副弹流润滑影响

降;第二阶段为接触区两侧相对于中心位置下降较快，将润滑油封在接触区中间形成倒扣碗状，且能保持一段时间。Glovnea等［6］用Grubin模型计算的第一阶段数值解与试验结果一致。Zhao等［7］研究匀减速制动过程的点接触等温弹流润滑问题，并将该过程划分为减速阶段及纯挤压阶段。宋怀文［8］对急停后椭圆接触的残留弹流润滑油膜进行纯挤压动态分析发现，较高的Hertz接触压力能延长残余油膜维持时间。上述文献均以点接触为模型研究急停过程中弹流润滑问题。实际工程中有限

振动与冲击 2015年14期2015-06-02

曲线齿锥齿轮齿面接触区的调整

线齿锥齿轮齿面接触区的调整李文正（辽宁机电职业技术学院，丹东 118000）制造和装配误差，会使齿面接触区的位置、大小和形状以及齿侧间隙不符合要求。本文介绍了曲线齿锥齿轮和准双曲面齿轮以及弧齿准双曲面齿轮齿面接触区的调整，控制齿面的局部接触区，使齿面对误差和变形有自适应能力。锥齿轮接触 印痕名义 半径通常设计者必须向装配和维修人员提供曲线齿锥齿轮接触区调整图，即改变安装距时，接触印痕在齿面上的移动规律。一般在汽车和拖拉机说明书中，厂家向用户提供中央传动曲线

现代制造技术与装备 2015年3期2015-01-02

装配误差对螺旋锥齿轮接触轨迹的影响

的安装距、齿面接触区、侧隙，等等.在理想的工作条件下，如果齿轮按照图样设计的理论安装距加工，传动链上各零件均符合理论尺寸，则螺旋锥齿轮的工作齿面接触区及侧隙应按照图样的要求参与工作.同时，轮齿的接触斑点在齿顶和齿端逐渐减弱.这样，齿轮具有最大的承载能力、并且运转平稳、无噪声.但是，在实际工作过程中，由于尺寸链上各零件均有加工误差、测量误差等误差，由此累积的误差便使得齿轮对不能在理论位置接触，这种理想的轮齿接触状态很难实现.其中轴交角误差在锥齿轮加工时形成，

车辆与动力技术 2014年1期2014-12-03

螺旋锥齿轮制造技术对比研究及应用

轮齿面相啮合，接触区不再布满整个齿面，而是形成一个以切点为中心的局部接触区，其主要思路如下。（1）确定齿面计算点（接触区中心位置）。Gleason技术利用等距共轭曲面原理，将计算点确定在工艺节锥大轮的齿槽中点。（2）根据接触区中心位置和选定的大轮刀具，计算大轮加工的调整参数。加工调整参数是根据保证轮副在计算点处的螺旋角、压力角以及共轭传动的充分条件求得。（3）由大轮加工调整参数，可唯一确定大轮齿面，根据产形轮和大轮在切削中的线接触条件，可计算得到大轮齿面接

机械制造 2014年2期2014-11-26

接触区中的跨文化接触与交换

本涉及“跨文化接触区”。本文将简要介绍“接触区”，继而分析旅行写作和跨文化接触与交流的关系，最后对跨文化接触和交换进行了分类。关键词：旅行写作;接触区;跨文化接触与交换一、引言普拉特使用“接触区”，指某些特定的社会区域，多种文化在其中相遇，发生摩擦，互相碰撞。[1]接触区通常用于权力关系高度不对称的背景下，如殖民主义，奴隶制，或它们在世界各地的遗留产物。由此来看，接触区是社会概念而不是地理概念。在接触区中，不同文化产生冲突，凝聚为一种新文化或者其中一方占据

企业文化·中旬刊 2014年6期2014-09-23

轴承滚子非常态运动弹流润滑分析*

轴承在Ⅰ、Ⅱ两接触区域滚子非常态运行下的弹流油膜和压力分布。如图1(b) 所示，滚子的非正常运行本质上可归为两大类：一类是滚子绕x轴发生一定转动，转过的角度称为偏斜角，α；另一类是滚子绕z轴发生一定转动，转过的角度称为歪斜角，β。图1 滚子轴承模型及其局部剖视图2 基本方程Reynolds方程为：(1)式中：x、y为坐标变量，m；p为润滑油压力，Pa；h为油膜厚度，m；η为润滑油的粘度，Pa·s；ρ为润滑油的密度，kg/m3；ue、ve为x、y轴卷吸速度，

机械研究与应用 2014年4期2014-07-24

斜齿轮有限元接触分析参数化建模方法

生成、啮合齿对接触区网格细化等问题。国内、外已有很多学者研究了斜齿轮有限元接触分析建模方法［3-4］，这些方法采用自编程序实现数据存储、网格自动划分，采用全齿面网格细化［5-6］来满足接触分析对网格密度的要求，导致有限元模型数据结构繁杂，节点数量庞大，严重影响计算效率。本文将斜齿轮三维有限元模型数据信息导入SQL Server 数据库，利用SQL Server数据库强大的数据处理功能实现有限元数据的快速、准确管理；采用接触区局部网格细化代替全齿面网格细化，

机械工程师 2014年10期2014-07-08

滚珠丝杠副滚珠循环系统的热机耦合分析

擦热源［9］。接触区内由摩擦导致的热源热流密度分布可按下式求得［10］:式中qf热流密度分布;μ 接触面间摩擦系数;p(x，t)接触法向压力分布(MPa);vs摩擦副间相对滑动速度(mm/s);η 摩擦功与热的转换率。滚珠丝杠副滚珠循环系统自由边界与环境之间存在着热交换，交换方式为热对流和热辐射。在计算中两种传热方式都按第三类边界条件来处理，即用表面传热系数h 来模拟块试件表面与外界环境的热交换［11］。其数学表达如下:其中，n 自由边界的单位外法向向量;

组合机床与自动化加工技术 2013年4期2013-12-23

高分子板材多点热成形中的压痕及其影响因素

料可以被划分为接触区和非接触区。由于板料的变形抗力较小，接触区的板料在基本体冲头的作用下会产生厚度方向上的压缩变形，进而形成压痕，定义为接触区压痕；非接触区的板料由于缺乏支撑，在成形压力的作用下会发生凹陷，这种凹陷定义为非接触区压痕，如图4所示。接触区压痕会导致成形件板厚分布不均匀，严重影响成形件的表面质量，而非接触区压痕会使成形件表面偏离目标形面，虽然板厚变化较小，但严重影响成形件的成形精度。图4 多点热成形过程中的压痕形式Fig.4 Dimpling 

吉林大学学报（工学版） 2013年6期2013-08-16

椭圆接触弹流润滑油膜形状的实验研究

型润滑形式，其接触区面积小、压力大且具有弹性变形。点接触弹流润滑的研究主要集中于圆形接触区的情况，椭圆接触弹流润滑研究较少。Cheng［1］使用有限差分法求解了二维Reynolds方程，认为椭圆接触油膜厚度主要依赖于速度、载荷及润滑剂参数。Hamrock等［2］建立了依赖于工作条件的椭圆接触膜厚方程。Nijenbanning等［3］将点接触多重网格技术拓展应用于椭圆接触问题，提出了包含载荷、润滑油参数及接触表面曲率半径的椭圆接触膜厚方程并获得了中心膜厚公式

中国机械工程 2013年12期2013-07-25

气囊抛光工具与工件接触区压力及应力的分布规律研究

对其与工件表面接触区压力与应力分布规律探究是寻找保证被加工表面质量方法的重要前提.在弹性体接触处应力状态研究中给出了令人满意分析的是Hertz接触理论［1］.随着工业方面上工程发展的促进，一些学者将Hertz接触理论与热弹性等式［2］相结合，并借助红外技术实现了两固体接触时接触区应力分布的可视化，使接触区应力分布研究更加直观［3－4］.但，现有关于两物体接触区压力及应力分布研究主要集中在两种接触材料均为硬度较高的金属物体的接触问题上.关于气囊等弹性体与金属

浙江水利水电学院学报 2013年2期2013-06-02

论气囊柔性抛光技术在电梯轿厢中的应用

全吻合，在局部接触区内抛光模和工件的面形一致，使所有的局部抛光区的去除量基本相同，对于提高表面粗糙度、控制面形精度非常有效。1.2 局部抛光区内材料去除均匀：气囊抛光采用了一种独特的运动方式——类似陀螺的“进动”运动。抛光时气囊抛光头的旋转轴线与工件局部表面的法线成一定的夹角。气囊抛光头绕法线转动，同时气囊抛光头自身也高速旋转。由此，抛光区域在不同的方向得到了均匀一致的抛光，从而带来的效果是不但获得了高斯型的去除函数，而且抛光的划痕也得到了平滑，因此有利于

中国新技术新产品 2012年8期2012-12-29

基于磁流变力矩伺服的非球面气囊抛光方法研究

工艺参数对抛光接触区特征的影响气囊抛光过程中，工件的材料去除是在抛光接触区内完成的，抛光接触区是加工过程中涂敷在柔性气囊表面的研磨膏在工件表面的划痕区域，可以通过控制气囊中心与工件表面之间的距离来实现。研究抛光接触区特性十分必要。为了研究基于MRT的气囊抛光系统中各工艺参数对抛光接触区的影响，在如图1所示的实验样机上对铝制非球面零件进行了抛光实验。工件直径50mm，实验采用的机床是大连机床厂制造的CAK6150数控车床。实验条件如表1所示。具体实验过程中，

制造业自动化 2012年23期2012-08-22

浅谈螺旋齿轮接触区的检查和修正

降低噪音，改善接触区和提高齿面光洁度，如进行磨齿精度可达到5级，而且还可以实现硬齿面刮削加工。齿轮在设计与制造中，齿面的接触区是一个非常重要的参数，这是因为圆锥齿轮的接触区和噪音及振动一样，不仅反映单个齿轮的精度，而且是反映齿轮箱体的精度、装配调整的好坏、齿轮装置整体的刚度及安装好坏的综合指标，是全面衡量使用状态下齿轮装置质量的依据。为了控制齿面接触区，公司在实际生产中总结了经验，即采用反修正的方法：即受力后工作面(大轮凸面)接触区将移向齿中心及齿顶，故成

装备制造技术 2011年11期2011-06-23

枞树形榫连结构接触应力的有限元分析及建模研究

计算结果来看，接触区内部应力的解析解同有限元解吻合很好，接触表面应力的解析解同有限元解则略有差异，由数值计算误差所致。以上计算分析表明，只要模型建立合适，求解方法得当，有限元法在处理接触问题时可以给出足够高的精度。图1 赫兹接触形式及应力分布Fig.1 Hertz contact and stress distribution图2 赫兹接触的有限元模型Fig.2 Finite element model of hertz contact图3 接触面(Y=0

燃气涡轮试验与研究 2010年2期2010-07-28