芯部_参考网

塑料用自攻螺钉芯部开裂工艺改进方案

现存在严重的螺纹芯部开裂（见图2）现象。检测搓丝前的毛坯未发现该缺陷，初步分析为螺纹成形时杆部挤压力过大导致[2]。为解决该质量问题，开展了4个方面的改进验证。图1 塑料用自攻螺钉图2 螺纹芯部开裂2 分析及验证2.1 加大牙板板型螺纹牙板由定板和动板组成，自攻螺纹牙板的定板分为入料区、成形区、整形区和出料区。为了减轻螺纹成形时单位行程内所受的挤压力，采用加大板型的方式进行验证，即延长螺纹成形区，使螺纹多滚动数圈成形。该产品杆部线径为4.30mm，滚动一圈

金属加工(冷加工) 2023年3期2023-03-16

均匀化处理对3003铝合金析出行为的影响

处理过程中表层和芯部的变形量不同，因此，在表层变形量较大的区域第二相粒子易破碎为颗粒状，而芯部变形量较小使得第二相粒子形状不规则[11]，影响板材不同区域的组织均匀性。此外，变形会产生大量位错，研究表明[12]，溶质原子会富集在位错线附近，形成析出相的核胚结构；同时，位错也是溶质原子扩散的快速通道[13-14]，促进应变诱导析出行为，导致了不同区域的第二相分布不均。目前已有大量关于热处理过程中3003 铝合金板材析出相晶体结构的研究[15-16]。然而，这

中南大学学报（自然科学版） 2022年11期2023-01-18

大型铝合金锻件热处理过程内应力模拟研究*

中，长缘条表面与芯部位置处，其温度随时间的变化规律如图3(a)所示。从图可以看出，锻后长缘条温度仍较高，约为420 ℃，经过20 min固溶后，几乎整个长缘条均达到固溶温度，达到固溶温度时间较短。为了研究长缘条构件表面各点Z向内应力变化规律，于长缘条表面沿缘条方向均匀选取A、B、C、D、E、F、G点，如图1(b)所示。表面各点的内应力变化曲线如图3(b)。从曲线变化可知，固溶过程表面各处大部分Z向残留压应力逐渐得到释放，锻造后表面压应力为180 MPa左右

现代机械 2022年6期2023-01-18

高温等离子体中高Z金属杂质的观测及其行为研究

，高Z杂质极易在芯部聚集，制约芯部等离子体约束性能的提升，严重时将中止放电，对长脉冲高约束稳态运行带来极大挑战[3-5]。因此，对高温等离子体芯部的金属杂质含量进行监测，并开展相应的杂质行为研究，探索有效屏蔽杂质或者降低聚集在芯部的杂质浓度方法对于托卡马克物理研究具有重要意义。目前，国内外中大型主流聚变装置的芯部电子温度都已突破keV量级。在该温度下，大量的杂质辐射存在于软X射线和极紫外波段。在线辐射观测方面，相比于可见光，软X射线和极紫外波段具有独特的优

安庆师范大学学报(自然科学版) 2022年4期2022-12-27

EAST边界和芯部杂质谱线的时间延迟研究

的杂质，排出来自芯部的热流、 粒子流以及聚变反应产生的氦灰[1]。对于稳态运行的ITER装置，到达偏滤器靶板表面的热负荷将超过100 MW·m-2[2]，远高于目前面向等离子体材料可承受的极限(然而，边界注入的杂质粒子通过扩散和等离子体中的输运，部分进入到等离子体芯部[8]，增强了芯部能量辐射，降低等离子体约束性能，同时也会稀释聚变燃料。认识和理解托卡马克中边缘杂质向等离子体芯部的输运过程是有效控制主等离子体杂质污染的前提基础。在EAST偏滤器Ar杂质充气

光谱学与光谱分析 2022年11期2022-11-07

提高GCr15钢小棒材芯部质量的轧制工艺优化

期，GCr15钢芯部质量不高，较原生产线同类产品差，其中心疏松随规格增加呈上升趋势，Φ40～50 mm 规格尤为明显，中心疏松1 级的比例明显低于原生产线，多次出现沙箱试样中心裂纹缺陷及用户高频感应加热后剪切下料棒料撕裂的问题。该质量状况严重影响公司GCr15 钢的生产，急需解决。2 中心裂纹原因分析典型的沙箱试样中心裂纹如图1 所示。在酸浸低倍试片上，中心疏松明显，裂纹位于中心部位，且大多穿过或略偏穿过试样中心，呈直线分布，裂纹长度一般几毫米，每支试样较

山东冶金 2022年5期2022-11-05

吹灰器跑车20CrMnTiH齿轮断裂分析

（54-61），芯部硬度HRC28-40。齿轮结构如图1所示。图1 行走齿轮结构图2 检验结果2.1 宏观检验图2是断裂齿轮的宏观形貌，4个齿轮均从键槽处断裂，其中3个齿轮为对半裂开，键槽部位截面较窄，初步判断第一断口在键槽处，四个断裂齿轮的断口表面平整呈结晶状，周围未见塑性变形迹象，具有典型的脆性断裂特征（图3）。图2 断裂齿轮宏观形貌2.2 光谱分析将4个断裂齿轮及1个旧齿轮芯部打磨见金属本色后进行光谱分析（图3），结果见表1。表1 光谱分析结果（质量

中国设备工程 2022年7期2022-04-20

EAST辐射偏滤器运行模式下等离子体杂质浓度评估方法

辐射偏滤器条件下芯部杂质测量和评估方法对于评价脱靶等离子体的性能，优化辐射偏滤器运行方案有重要意义。杂质浓度的精确计算通常依赖于对杂质的输运行为进行分析，一般通过弹丸注入、激光吹气等方法瞬态注入杂质，再重建其时间演化以及辐射剖面来获得对应的杂质输运系数，过程较为复杂。如果能发展一种高效且可靠的杂质浓度估算方法来评估辐射偏滤器条件下的芯部杂质含量，对于提高实验运行效率有很大帮助。本文针对不同种类的杂质，基于碰撞-辐射（Collisional-Radiatio

核技术 2022年3期2022-03-22

30Cr13马氏体不锈钢分层形成原因及改进

3 试验结果钢坯芯部、边部试样在1 250～1 350℃过程DSC曲线分别如图5和图6所示。根据对比芯部和边部的DSC曲线结果可以看出，在芯部试样的升温过程中的DSC曲线出现了一个吸热峰，温度跨度在1 265～1 290℃，边部试样在这个温度区间内没有发生明显的吸热和放热过程。图5 钢坯芯部试样在1 250～1 350℃过程DSC曲线Fig.5 DSC Curves of Samples in Core of Steel Billet between 1 

鞍钢技术 2022年1期2022-02-23

40Cr钢转向节轴部直径对其淬火态组织和硬度的影响

组织仍为马氏体，芯部为马氏体＋贝氏体。图2 轴径为70 mm的转向节淬火后表面（a）和距表面15（b）、25 mm（c）处的显微组织Fig.2 Microstructures at surface（a），15（b）and 25 mm（c）below surface for the as-quenched steering knuckle with a 70-mm-diam shaft图3 轴径为50 mm的转向节淬火后表面（a）和距表面15（b）、25mm

上海金属 2022年1期2022-01-25

7055铝合金超厚板组织与性能均匀性分析

度方向，从表层至芯部位置分别切取表层、T/8、T/4、3T/8、T/2试样，T表示板材的厚度。图1 厚板分切位置示意图Fig.1 Schematic diagram of plate cutting positions对分切好的片状试样进行固溶及时效处理，热处理制度分别为固溶475 ℃6 h、时效110 ℃12 h+130 ℃24 h。采用iCAP6300型ICP光谱仪、Axio Vert.A1型光学显微镜、CMT5305型材料试验机对试样的化学成分、显微

轻合金加工技术 2021年6期2021-12-28

中厚板对称轧制变形渗透性数值模拟与实验研究

剪切应力在向轧件芯部传递时会逐渐降低，导致轧件只在表面发生较大变形，芯部变形不足，轧件厚度方向变形呈现不均匀的状态[6-8]。为提高板材质量，满足市场需求，需要对轧制过程中变形渗透性展开更为深入的研究。近年来，关于轧制过程中应变及变形渗透性的研究一直处于行业内的热点。马存强[9]通过有限元模拟对同步轧制与异步轧制过程中的剪切应变、沿轧制方向应变及等效应变进行了分析。解国柱[10]采用Deform有限元软件研究了特厚板轧制过程中粗轧道次、中间坯厚度及精轧道次

重型机械 2021年6期2021-12-24

开坯机大压下提高大规格棒材探伤合格率

比不同压下量时的芯部等效应变，以达到合格率大幅提升的目的。该公司采用开坯机+连轧机组的形式生产棒材，大规格棒材生产工艺路线：Φ600 mm连铸坯→中间坯（340 mm×340 mm、300 mm×300 mm）→连轧机组（Φ280~300 mm、Φ240~270 mm）→锯切→缓冷→精整。1 问题分析对探伤不合的棒材进行分析，例如：钢种为AISI4130M，Φ600 mm连铸坯生产的Φ250 mm轧材。1.1 探伤按照JB/T 5000.15—2007标准

山西冶金 2021年4期2021-09-28

控轧控冷技术对42CrMoA钢组织性能的影响

3 个平行试样，芯部位置取 1 个试样。试样抛光后，用酒精清洗，经过3%的硝酸酒精溶液腐蚀之后，观察其金相组织。1.2.4 晶粒度表征对不同样品表层与芯部样品进行晶粒度表征。表层样品运用水浴加热的方法，水浴加热时加入饱和苦味酸溶液以及缓蚀剂，缓蚀剂为洗洁精，实验过程中不同位置水浴加热的时间不同。直至其缓慢腐蚀出晶界，获得其金相组织，通过计算，评定其晶粒度等级。1.2.5 力学性能测试硬度实验的样品与金相实验样品取样位置相同。样品中心区域打点，每块样品打 2

中国新技术新产品 2021年12期2021-09-13

使用6年后干熄炉氮化物结合碳化硅砖的变化

砖和下部砖表层和芯部的SiC含量和Si3N4含量均减少，SiO2含量均大幅度增多。比较来看，Si3N4的减少幅度比SiC的大，上部砖的减少幅度比下部砖的大，表层的减少幅度比芯部的大。分析认为，SiC、Si3N4、SiO2含量的变化是由SiC和Si3N4的氧化造成的。这表明，上部砖的氧化程度比下部砖的严重，表层的氧化比芯部的严重。2.2 致密度、强度和强度保持率原砖及用后“牛腿”上部砖和下部砖的致密度和强度检测结果见表2。可以看出：与原砖相比，用后“牛腿”上

耐火材料 2021年4期2021-08-25

一种涂覆耐磨涂层的发泡塑料托盘

备技术领域，包括芯部和表面耐磨涂层，芯部由发泡塑料制成，芯部外侧涂设表面耐磨涂层，芯部内部设置有芯片，芯部设置有芯片固定结构，托盘两端设置有V型堆叠结构。本发明是芯部采用发泡塑料为本体，芯部材料包括但不限于发泡硬PU、发泡PP、发泡PVC、EPP等发泡塑料，后在表面喷涂耐磨涂层，表面耐磨涂层材料包括但不限于聚脲涂料、耐磨聚氨酯等，提高行李托盘的耐磨性能，与现有技术相比，本发明降低托盘的整体重量，提高托盘在高速运动过程中的磨损性，避免托盘侧面磨损甚至破裂，延

橡塑技术与装备 2021年14期2021-07-23

厚规格400 HBW级耐磨钢的截面显微组织性能研究

0、20 mm和芯部位置进行显微组织观察。在回火钢板上切取硬度试样按照GB/T 231.1《金属布氏硬度第1 部分：试验方法》标准进行表面硬度和截面硬度检测，其中截面硬度检测位置分别为距离钢板上表面5、7.5、10、15、20、25 mm，芯部，距离钢板下表面2、7.5、10、15、20、25 mm，以上检测点分别标记为t25、t22.5、t20、t15、t10、t5、芯部、b28、b22.5、b20、b15、b10、b5。按照GB/T 229《金属材料夏

山东冶金 2021年3期2021-07-09

表层富立方相超细晶梯度硬质合金微观结构

B图4是硬质合金芯部微观组织和WC颗粒尺寸分布。由图可知，合金B芯部的WC晶粒尺寸大于合金A芯部的WC晶粒尺寸，并且合金B中的WC晶粒生长不均匀，个别WC晶粒发生异常长大。合金A芯部区域的WC晶粒细小且分布均匀，可能得益于0.5%VC和0.5%Cr2C3在液相Co中的优先溶解，大大降低了Co相中WC的溶解度，从而减缓WC通过液相重结晶长大。在WC-Co基硬质合金中，WC在Co相中的溶解度约为40%，而VC与Cr2C3的加入使WC在液相Co中的溶解度降低到1

粉末冶金技术 2021年2期2021-04-03

基于H13钢水淬在线监测的热处理数值模拟优化

一个复杂的过程，芯部的温度变化一直是模具钢热处理工艺研究的焦点和难点。为预测芯部温度变化以及由此带来的组织和残余应力变化，热处理的数值模拟也由此逐渐被广泛应用[2-5]。工件尺寸远大于实验室模拟测试的试样尺寸，文献报道的模具钢淬火多建立在小尺寸钢块试验研究（如端淬试验），而实际生产中，随着工件尺寸增大及热处理环境的改变，小尺寸工件试样数值模拟研究结果和规律已无法与大截面尺寸工件实际情况相匹配[6]。从淬火介质状态考虑，高温工件淬入介质，介质立即沸腾。以水为

模具工业 2021年3期2021-03-29

浅谈钢球用钢的推广使用和发展

之别;洛氏硬度：芯部约HRC30，1/2R处约HRC35，表面约HRC5740Cr材质由于合金元素含量低，导致φ100mm钢球淬透性较差，内部组织及硬度随距表面的距离变化而改变。钢球表面为马氏体组织，芯部主要为具有较细片层结构的珠光体+铁素体组织，由于1/2R处淬火过程中冷却速度比芯部快，所以1/2R处比芯部具有较多的珠光体组织。洛氏硬度：芯部约HRC55，1/2R处约HRC60，表面约HRC6375MnCr材质比40Cr材质具有良好的淬透性，B2φ100

科学与生活 2021年29期2021-03-24

氧化聚丙烯腈纤维径向异质光学显微分析

，阻碍了氧向纤维芯部扩散，从而形成氧化聚丙烯腈纤维径向异质结构。进一步研究［9-10］表明，氧化聚丙烯腈纤维氧含量从皮层至芯部依次降低，即氧含量沿径向呈梯度分布。LAYDEN［11］在氧化均聚聚丙烯腈纤维中观测到径向异质形貌，据此提出了纤维芯部向外发育的理论。在氧化处理阶段，纤维芯部放热量高于散热量，存在不平衡状态，随着芯部快速向外发育，纤维皮层厚度降低。当纤维中氧含量达到5%时，皮层厚度不再变化。KIKUMA［12-13］利用俄歇电子能谱分析部分和完全氧

宇航材料工艺 2020年6期2021-01-28

82B盘条非平衡态冷却异常组织形成机理研究

氏体多形成于盘条芯部，通过模拟论证了盘条芯部马氏体形成的根本原因是铸坯中心的铬锰成分严重偏析[5]。另外，82B盘条中心碳偏析会促进缓慢冷却条件下芯部网状渗碳体的形成[6]。本文以斯太尔摩风冷线生产的ø12.5mm～ø13.0mm 82B盘条的生产结果为研究对象，结合散冷过程控制分析异常组织形成条件，同时探索该类组织在非平衡态冷却条件下的形成机理，旨在减少实际生产中上述异常组织形成概率，并为铬锰偏析的82B盘条组织提供控冷改进思路。2 生产结果与讨论2.1

中国铸造装备与技术 2020年6期2020-12-03

履带销轴线切割开裂机理分析

强度和耐磨性，而芯部塑性良好可以承受一定的冲击力［3］。目前常用的材质为45B，加入的适量硼元素可以显著提高45钢的淬透性和综合力学性能。某公司使用45B 圆钢生产履带销轴产品时，部分产品在线切割加工时出现了表层裂纹。为减少经济损失，避免再出现类似开裂的情况，分析了销轴开裂的原因，并提出相应改进措施。2 样品检验客户生产工艺为:下料→粗车→精车→精磨→表层感应淬火→低温回火→抛光→精加工→防锈入库。对销轴样品进行成分、金相、硬度以及扫描电镜分析，具体开裂样

山东冶金 2020年5期2020-11-10

HL-2A中环向旋转影响等离子体对共振磁扰动的响应过程*

in=1.30(芯部安全因子),q95=3.91,qedge=4.90(边缘安全因子).图2(c)为拟合实验测量数据并对旋转剖面做平滑处理得到的等离子体环向旋转的归一化径向剖面,其旋转频率幅值由Alfvén频率ωA=2.499×106Hz归一化.图2(d)为归一化电阻率η的径向剖面,η=1/S,S为伦奎斯特数,模拟中采用斯必泽(Spitzer)电阻模型,等离子体电阻率η=η1[Te/Te(0)]−3/2,Te是热电子温度,Te(0) 为磁轴处的热电子温度,

物理学报 2020年19期2020-10-22

08Cr2AlMo钢材中芯疏松的解决方案研究

r2AlMo钢材芯部缺陷进行能谱和UT超声波探伤分析（UT超声波探伤主要用于检测钢材内部缺陷如芯部裂纹、缩孔残余等）180 mm×180 mm断面方坯轧制的Φ60 mm规格的钢材芯部缺陷的宏观形貌如图1所示，钢材芯部缺陷的能谱分析如图2所示，钢材UT探伤分析结果如图3所示。图1 08Cr2AlMo钢材芯部缺陷形貌图2 钢材芯部缺陷的能谱分析图3 超声波探伤分析从图2可以看出，为 Fe、Mg、Al为不耐腐蚀元素芯部聚集；从图3可以看出，UT探伤波形未超报警值

河南冶金 2020年3期2020-09-10

Cr8合金铸钢支撑辊的研制

钢，中间过渡层及芯部采用高强度石墨钢材料，利用可靠的离心复合铸造方式来生产具有高耐磨性的合金铸钢支撑辊。2 合金铸钢支撑辊生产工艺2.1 技术工艺路线工作层：5 t中频炉→5 t钢包→离心复合浇注。过渡层：30 t 电弧炉→30 t LF 精炼→离心复合浇注。芯部：30 t电弧炉→30 t LF精炼→静态浇注。2.2 成分设计工作层由Cr4 合金铸钢改为Cr8 合金铸钢，过渡层和芯部材质由QT450改为GS160石墨钢，成分要求见表1。表1 支撑辊化学成分

山东冶金 2020年4期2020-09-04

汽车三柱槽壳断裂失效分析

，上下两段均存在芯部的瞬断区与芯部外围的疲劳扩展区，疲劳区域有明显的疲劳弧线，疲劳面磨损严重，芯部瞬断区呈韧性断裂的特征。进行宏观形貌分析，断裂位置及外观见图1。图1 三柱槽壳断口的宏观形貌2.2 微观形貌分析对断口的图1(c)所标注的1～4个位置进行低倍显微分析，如图2所示。在芯部靠近的位置1和位置3，为疲劳区域，低倍下不甚明显。图2 断口低倍显微形貌在杆部靠近外围的位置2和位置4平面处明显有较大的台阶区域，为断裂扩展交汇，断裂过程中发生塑形变形较大，芯

汽车零部件 2020年8期2020-09-04

有限元模拟在金属特种塑性变形教学理论中的应用研究

外周的包套材料对芯部的难变形合金自由变形区起到了支撑作用，而且钢套的上下表面也对芯部合金施加了一定压应力，意味着外部软质钢套对芯部合金起到了三向压应力的作用，如图1所示。[7]包套镦粗在一定程度上可以消除芯部合金的组织缺陷，提高芯部合金的塑性变形能力。不过，对于包套和芯部试样来说，只有具有一定强度和厚度的钢套在和芯部合金协调变形情况下，才可以对芯部合金施加三向压应力，当钢套强度及厚度发生变化时，包套将失去支撑作用。图2为不同壁厚时的模拟结果。包套壁厚较小时

科教导刊 2020年8期2020-06-09

液压电磁阀推杆断裂故障排查及应对

断口形貌1.2 芯部厚度尺寸采用测量设备测量了故障件、对比件的端口尺寸。如图4 所示，故障件芯部厚度最小尺寸为0.2 0 1 m m，而对比件芯部厚度最小尺寸为0.459 mm，二者相差0.258 mm，数值偏差较大。依据图2、图3所示的断口特征，可推测出芯部厚度尺寸偏小可能是引发推杆断裂，造成液压电磁阀故障的主要原因。图3 断口金相组织图4 芯部厚度尺寸2 推杆仿真分析为了研究推杆断裂是否是由芯部厚度所引起的，对推杆的材料及工况进行分析。该液压电磁阀的推

工业技术创新 2020年2期2020-06-08

离心复合高铬钢轧辊的研究与实践

i 等合金元素，芯部为高强度合金球墨铸铁。高铬钢材质中的碳、铬含量较高铬铁大大减小，碳化物含量相对较小，约5%～10%，热导率高于高铬铸铁，因此对冷却水条件不像高铬铁轧辊那样要求苛刻，同时由于碳和碳化物含量少，辊面摩擦系数高，咬入性能良好；高铬钢材质的耐磨性不是单纯的依靠碳化物的数量，主要是依靠基体组织的特性，辊身基体组织中富铬，轧制中形成氧化膜致密而不易破碎和剥落，经热处理后，辊面硬度达到70-85HSD，轧辊工作层的耐磨性，抗压痕能力进一步增强，改善了

中国金属通报 2019年10期2019-11-27

超重力场和稀土La变质对Al-14.5Si合金组织及硬度的影响

锭的边缘、过渡和芯部三个区域的显微组织，取样方向均为水平方向。由图3可见，常重力凝固铸锭的边部、过渡和芯部三处组织并无明显区别，都是由α-Al、针状共晶硅以及块状初晶硅组成。而超重力凝固铸锭的组织在水平方向上有较大差异，可以分为边部(宽度约为2～3 mm)和芯部(宽度约为14～16 mm)两个区域，从图中未观察到明显的初晶硅，边部组织为先共晶铝和共晶组织，而芯部区域为均匀的共晶组织。另外，超重力凝固铸锭各区域的显微组织均有明显的细化，其中芯部共晶硅细化最明

武汉科技大学学报 2019年6期2019-11-20

高铬铸铁轧辊辊身中间断裂原因分析

化物+少量石墨，芯部组织为珠光体+铁素体+球状石墨，组织情况良好，芯部由于存在一定数量的铁素体，强度可以保证。表1 大离心复合轧辊铸造工艺卡表2 过程参数表3 轧辊化学成分（质量分数，%）表4 轧辊硬度检测情况轧辊外层非金属夹杂物符合规定，并达到2级以下，并无异常。图3 外层金相照片（X100未浸蚀）图4 外层金相照片（X100浸蚀）图5 中间层金相照片（X100浸蚀）图6 内层金相照片（X100浸蚀）2.3 抗拉强度从厂家拉回的断辊下辊颈取抗拉试棒，按《

铸造设备与工艺 2019年4期2019-10-08

基于ProCAST数值模拟的高铬钢复合轧辊结合层夹渣成因分析

。模拟结果表明：芯部重力铸造时，芯部高温金属液对轧辊外层冲刷作用的差异是夹渣物主要分布于辊身冒口端的重要原因。通过复合铸造过程流场与温度场的模拟结果，对高铬钢复合轧辊结合层夹渣物的产生和分布原因进行分析，对于改善离心铸造轧辊缺陷的产生具有借鉴意义。关键词：材料的组织、结构、缺陷与性能;夹渣;结合层;高铬钢复合轧辊;复合铸造;数值模拟中图分类号：TG333.17;TP311文献标志码：Adoi：10.7535/hbgykj.2019yx03004文章编号：1

河北工业科技 2019年3期2019-09-10

茎瘤芥瘤茎质构分析

2 茎瘤芥瘤茎皮芯部质构分析表2 茎瘤芥瘤茎皮、芯部质构分析Table 2 Texture analysis of the cortex and core of tumorous stem in tumorous stem mustard茎瘤芥瘤茎皮芯部的脆度平均值芯部（5.91 N）大于皮层（5.17 N）；从各个样品脆度值的离散性分析，芯部极差（2.69）大于皮层（2.19），两个部位脆度值变异系数都小，说明两个部位脆度测量值的离散程度都小。茎瘤芥瘤茎

中国酿造 2019年5期2019-06-11

入口角度对油气分离器分离效率的影响

中于油气分离器的芯部；这就有利于提升油气分离芯与流体平稳接触，提升其过滤效率且降低了涡流对油气分离芯的损耗。5.2 速度矢量及分析在应用PumpLinx软件对从不同角度进入油气分离器两相流流场进行数值模拟计算后，得到不同角度入口截面的速度矢量图，如图4所示。根据入口处截面速度矢量图可以明显看出，各区域的速度分布情况，以及随着角度的偏移，速度的变化情况，其中在入口偏离角度40°以前整个流场的流动比较混乱，涡流返混现象严重，在偏离角度到达50°以后，流动方向逐

压缩机技术 2019年6期2019-05-02

薄带铸轧气雾冷却装置水气压配比研究

板经过气雾冷却后芯部以及表面的温度，同时对不同水气压配比下钢板芯部温度进行比较得出温度变化的趋势。根据现场实际情况，气压为1 bar -4bar，水压为3bar-8bar，考察不同的水气压配比钢板芯部温度影响的变化趋势，图7为气压3bar水压8bar下钢板表面与芯部的冷却温度随时间变化情况。(a)600℃下水气压配比对换热系数的影响 (b)水气压配比及位置与表面传热系数关系图5 钢板温度为600℃不同水气压配比对表面换热系数的影响(a)300℃下水气比对换

冶金设备 2019年1期2019-04-18

变速器齿轮断齿失效分析

0～750HV，芯部硬度为30～45HRC。为了确定齿轮断齿原因，对其金相组织、硬度、材质及断口形貌进行检测和分析。该齿轮断裂宏观形貌如图1所示，故障件检测取样位置如图2所示。2 检测与分析2.1 金相组织观察与分析在室温条件下，用体积分数为4%的硝酸酒精溶液擦拭试样表面直至试样表面发生侵蚀。图3(a)所示为试样1(齿宽1/2 位置)在齿轮法向截面由齿轮顶部至芯部的显微组织。由图可见，齿轮顶端表面附近区域至芯部位置组织依次为：隐晶马氏体、残余奥氏体与少量细

汽车零部件 2019年1期2019-02-26

基于FEM法的Zr合金棒材挤压工艺模型

下，挤压后的棒材芯部和外部组织存在分布不均匀的现象。挤压后外部的晶粒组织基本为等轴晶，且晶粒大小相对较为均匀。挤压后芯部的组织为等轴晶，但是晶粒大小分布不均匀。模拟结果与实验结果一致，说明该模型可有效地对挤压过程进行模拟，为研究Zr合金棒材挤压提供了一种新方法。锆合金因具有优异的抗中子辐照性能，适中的力学性能和良好的加工性能，在反应堆核结构材料中具有日益广阔的应用前景。Zr-4棒材主要应用于核反应堆中的燃料棒材料，其堆内使用的安全性能直接影响着核反应堆的可

金属世界 2018年6期2018-12-17

地铁轴端接地垫片裂纹故障分析

，结果可见表面与芯部组织存在明显差异。失效垫圈近表面显微组织为马氏体+少量残留奥氏体+弥散分布的颗粒状强化相，该区域深度约为0.14mm，与断口所示边缘斜断面宽度（0.15mm）相近。失效垫圈芯部显微组织，为隐晶马氏体+岛状δ铁素体+弥散分布的强化相。查看失效垫圈非金属夹杂物形貌，根据“GB/T 10561-2005”标准结果显示为B类氧化铝（细系）0.5级，D类球状氧化物（细系）1.5级。为加强对比度选取完好垫圈进行金相检测，结果显示完好垫圈芯部显微组织

中国设备工程 2018年22期2018-12-17

浅析桥墩大体积混凝土施工技术

量，以降低混凝土芯部的最高温度。2.3 控制混凝土的出机和浇注温度对混凝土出机温度影响最大的是碎石和水的温度，其次是砂子温度，水泥温度影响最小。因此降低砂、石温度是最有效的办法。在大堆料场搭设凉棚，避免太阳直晒砂、碎石，并对碎石进行洒水降温。承台浇注均采用泵送，在能保证泵送的前提下，尽可能降低坍落度。坍落度控制在晴天高温时170～200 mm，阴雨或夜间160～180 mm。浇注时，泵管接至承台钢筋顶面，用软串筒直接下料，两台输送泵从两边向中间层层推进，分

科技与创新 2018年17期2018-09-10

控制高速钢轧辊结合层质量的生产实践

围绕着轧辊外层与芯部的冶金结合问题，高速钢轧辊的制造技术不断发展，从最早的离心铸造法发展到后来的连续浇铸复合法、电渣熔铸法、热等静压法和喷射成型法，各铸造工艺的优缺点各有不同。离心铸造法由于生产装备简单、工艺稳定、效率高、生产成本低，通过合理设计合金成分和工艺参数，生产出的轧辊仍可以满足大多数轧机的需要，因而在相当长一段时间内仍将处于主导地位[5]。某公司轧辊铸造工艺流程：使用5t和2t中频感应电炉熔炼金属溶液，采用卧式离心铸造法生产高速钢轧辊，轧辊生产流

中国铸造装备与技术 2018年3期2018-06-08

高铬铸铁轧辊过渡层组织分析

铁轧辊对工作层和芯部所要求的性能不同，因此工作层材质和芯部材质的成分有很大差异。为了降低熔入芯部的Cr元素的含量和芯部中的C、Si元素进入工作层，选择使用3次浇注两次复合的方法来保证工作层和芯部的结合强度并控制元素的扩散[4-5]。过渡层成分受到工作层和芯部的共同影响，成分的差异和元素的偏析将导致其组织和性能与工作层和芯部都有较大差异，是高铬铸铁轧辊性能薄弱部位。过渡区质量的控制是非常必要的，可由于各个生产厂家对其成分的选择各不相同，并且受浇铸时的各种因素

大型铸锻件 2018年2期2018-03-14

基于计算流体力学的车辆发动机散热器芯部外形优化

车辆发动机散热器芯部外形优化索文超1， 许翔2， 耿飞1(1.陆军航空兵学院 预选士官训练基地, 北京 101123; 2.军事交通学院 军用车辆系, 天津 300161)为降低散热器空气侧流动阻力和芯部体积以达到节约冷却风扇功率和车辆动力舱空间的目的，建立了散热器空气侧计算流体力学(CFD)模型和基于CFD分析的散热器芯部外形优化模型。在满足散热需求和动力舱安装空间要求的前提下，以空气侧流动阻力和芯部体积为目标函数，基于遗传算法对一板翅式散热器芯部外形进

兵工学报 2017年9期2017-10-12

T型航空铝合金结构件淬火残余应力数值模拟分析＊

造成了构件表面和芯部在快速加热和冷却过程中的温度梯度，冷却速度不同，产生的塑性变形就会不同，继而引发热应力场急剧变化，最终产生热应力。同时，对于存在相变的金属构件也会引发组织应力，构件最终的残余应力正是这两种应力的综合效果。1.2 模型的建立本文模拟的对象是航空用T字型7050铝合金锻件。淬火开始温度为475℃，淬火介质为65℃的水。根据对称性原理取锻件的1/2部分进行建模，沿模型长度（X轴）、宽度（Y轴）和厚度（Z轴）方向的应力分别为σ11、σ22和σ3

航空制造技术 2016年22期2016-05-30

20MnMo超大方截面锻件的研制

o方截面锻件由于芯部缺陷难以控制，所以合格率一直很低。通过优化锻造工艺和热处理工艺，成功制造出满足使用要求的锻件。关键词：20MnMo；方截面锻件；锻造工艺；热处理工艺材质为20MnMo的方截面锻件由于芯部缺陷难以控制，所以合格率一直很低。本次研制的20MnMo锻件要求正回火，按JB/T 5000.15—1998进行超声检测，验收级别为5级。锻件尺寸达到4 750 mm×2 100 mm×2 000 mm，毛坯重量160 t，是该种材料所生产的最大规格锻件

大型铸锻件 2016年2期2016-03-16

HL-2A芯部等离子体ITG模和TE模增长率研究

1)﻿HL-2A芯部等离子体ITG模和TE模增长率研究王 亮1，李新霞1,2,*，龚学余1(1.南华大学 核科学技术学院，湖南 衡阳 421001；2.中国科学院 等离子体物理研究所，安徽 合肥 230031)本文基于双流体模型，通过理论分析获得了芯部离子温度梯度(ITG)模和俘获电子(TE)模的色散关系。在Weiland模型的基础上，考虑了离子平行方向速度和TE的影响，计算了碰撞对ITG模和TE模增长率的影响。对HL-2A等离子体的计算结果表明，芯部等离

原子能科学技术 2015年6期2015-05-04

高速铁路预制简支箱梁蒸汽养护

≤45℃，混凝土芯部温度≤60℃，个别最高≤65℃，降温速度≤10℃/h，恒温养护时间应根据梁体拆模（放张）强度要求，混凝土配合比及环境等通过试验确定。自然养护时，梁体混凝土应包裹严实且至少有一层不透水的裹覆层，自然养护时间应根据混凝土强度发展能否满足拆模要求确定。2.预制箱梁梁体拆模的要求预制梁拆模时的混凝土强度应符合设计要求，当设计无具体规定时，应达到设计强度的60%以上，拆模时，梁体混凝土芯部与表层，表层与环境温差≤15℃，且能保证棱角完整，当环境温

设备管理与维修 2015年2期2015-04-07

发动机散热器的设计

关键词：散热器；芯部；上贮水箱；下贮水箱；管带；冷却管1 概述散热器是轨道特种车辆乃至整个汽车行业重要附件，是水冷式内燃机冷却系统中不可缺少的一个组成部分，它的正常工作，保证了发动机乃至整个车辆的工作效率和可靠性。当发动机运转时，机体内部最高温度可达1800 ℃～2000 ℃，与高温燃气相连的零件受到强烈的加热，如不加以适当的冷却，机内温度太高会导致发动机充气系数下降，燃烧不正常，如爆燃、早燃等不良现象，机油变质，零件摩擦加剧，从而引起发动机性能的全面恶化

现代农业研究 2015年2期2015-03-31

硫酸处理聚丙烯腈预氧化纤维的研究

由纤维皮层逐渐向芯部扩散，纤维由表及里逐渐形成相对致密结构;先形成的致密皮层将阻碍氧进一步向纤维芯部扩散，加剧了纤维在径向上组成和结构分布的不均匀，即是所谓的皮芯结构［2－3］。目前大部分对碳纤维径向结构的研究主要用仪器表征和溶剂刻蚀方法。溶剂刻蚀方法可采用超声(二甲基亚砜为溶剂)对预氧化纤维进行刻蚀，通过扫描电镜(SEM)观察原纤结构，证明皮部和芯部结构的差异［4］。此外，硫酸回流法也曾被用于预氧化纤维皮芯结构的研究，结果发现纤维芯部被硫酸刻蚀，皮部仍然

合成纤维工业 2015年4期2015-03-25

国产聚丙烯腈基炭纤维皮芯微区结构差异的拉曼光谱表征

芯结构，其表面和芯部结构的不同将导致径向和轴向上力学、热学等性能的差异[1]。因此，如何精确测试和分析炭纤维微区结构对于更深层次的应用研究具有重要的意义。拉曼光谱是一种分析碳材料细微结构的有效手段，无论其前驱体类型以及由此获得的碳材料的石墨化度如何，其探测的深度距表面约50 nm，对碳层结构中有序排列的改变非常敏锐，已广泛用于定量[2]或定性表征炭纤维在统计意义上的显微结构[3]。进行国产PAN 基炭纤维的显微结构分析，对开拓其在刹车盘等复合材料上的应用以

中国有色金属学报 2015年8期2015-03-13

82B高速线材拉拔过程中显微组织的演变分析

分析显微组织及其芯部缺陷(如马氏体)在冷变形下如何演变，其变化状态对拉拔性能有如何影响;并根据分析结果提出改善拉拔性能的生产工艺方法，以指导实践生产，避免拉拔过程中出现断丝，达到提高成材率的目的。1 试验1.1 试验材料试验材料取自安钢第一炼轧高速线材轧机生产的公称尺寸为Φ12.5 mm表面检测无明显缺陷的82B盘条，化学成分及力学性能均符合质量标准要求，见表1。1.2 试验方法在拉拔制丝厂，在室温经9道次连续拉拔至Φ5.06 mm，拉拔工艺为：Ф12.5

河南冶金 2014年3期2014-10-13

AP1000汽轮机低压转子30Cr2Ni4MoV钢的组织及力学性能

R／2、R／4、芯部5个位置取样进行化学成分和显微组织分析以及拉伸和冲击性能测试（R为转子半径），从表面和芯部取样进行韧脆转变温度测试.按GB／T 4336—2002《碳素钢和中低合金钢火花源原子发射光谱分析方法》，采用QSN750直读光谱仪进行化学成分测试，采用Axiovert 200MAT光学金相显微镜和VEG－3XMU TESCAN扫描电子显微镜进行显微组织分析.按GB／T 228.1—2010《金属材料拉伸试验第1部分：室温试验方法》和GB／

动力工程学报 2014年9期2014-09-22

CSP轧辊预热温度场分析

面温度急剧上升而芯部温度难以在短时间内升高，导致轧辊表面与芯部之间温度梯度过大而产生很大的热应力，导致发生上述事故。为防止此类事故的重复发生，需对轧辊进行预热处理。本文针对一种CSP轧辊预热装置，利用有限元模拟轧辊在不同预热条件下轧辊的升温过程，确定最佳预热条件和轧辊预热装置的设计参数。1 轧辊预热装置简介轧辊预热装置主要在轧机换辊前对即将换上的新辊或修磨后的轧辊进行预热处理，使其芯部温度升高至30℃左右，并保证表面和芯部温差不高于10℃。所采用的CSP轧

武汉工程职业技术学院学报 2013年1期2013-09-07

新型铜/非晶复合板材的制备和弯曲性能

M)研究复合板材芯部非晶尺寸与硬度的分布及复合板材的界面性能；并对比纯铜板材和复合板材的三点弯曲性能。结果表明：通过挤压成形工艺可以使复合板材获得良好的界面结合，界面元素梯度分布表明界面宽度约为2.15 μm。挤压开始阶段，复合板材由单一纯铜组成；随后芯部开始出现非晶，且在距离头部12 mm处非晶尺寸达到最大，其长度和宽度分别为2.785和1.481 mm；随着挤压的继续进行，芯部的非晶尺寸逐渐减小并趋于稳定，稳定阶段长度和宽度的平均尺寸分别为2.269和

中国有色金属学报 2012年10期2012-09-26

工作辊用高铬钢熔合层热模拟分析

成分容易偏析，和芯部材料成分差别较大，易产生碳化物密集区，导热性差，弹性模量较大，对辊面温度的骤然升降比较敏感等，导致在使用过程中易出现失效。由于熔合层结合不好而造成的轧辊失效屡屡发生。本文对高铬钢轧辊材质熔合层在热模拟试验中的显微组织及性能进行研究，着重解决其中的一些关键问题，以求对高铬钢轧辊的应用提供相关参考。1 试验过程试料取自工厂生产的试验件。工作层钢水采用10 t工频炉熔炼，并采用∅550 mm×2 000 mm模具浇注。待工作层冷却后再浇注芯部

大型铸锻件 2012年5期2012-09-25

直径90 mm纯钼棒的均匀性研究

的方法是对棒材的芯部和边部均匀取样，形成横向、纵向的检测样本，再同时使用物理方法和化学元素检测法，获得棒材的横向、纵向检测数据，以判定其各项均匀性，并得出分布规律。2 实验方法及原料2.1 实验原料在常规压制及烧结工艺生产一批长800 mm的Ø90 mm纯棒中随机选取一根作为试样。该棒材原料粉的C含量为0.004%、O含量为0.0045%、K含量为0.004%、Fe含量为0.0045%。将试样头尾两端各去除100 mm，此时试样全长为600 mm。将剩余试

中国钨业 2012年6期2012-05-23

新型铜合金/非晶复合材料的挤压成形特性

对挤压变形前、后芯部非晶进行形貌观察和结构分析。结果表明：芯部非晶在挤压前期呈不均匀分布，而后分布非常均匀；结合XRD、DSC和硬度的结果分析，在703 K下挤压后，芯部非晶没有发生晶化。铜基非晶；热塑性成形；复合材料；晶化；过冷液相区间最近，大块非晶合金的热塑性成形得到了广泛的研究[1-4]。当大块非晶合金被加热至过冷液相区间(Supercooled liquid region, SLR)时，合金呈现急剧软化的流变行为[5-9]。大块非晶合金的热塑性成形

中国有色金属学报 2011年5期2011-11-24

高速钢离心复合铸造轧辊过渡区冶金熔合质量分析

的高速钢，辊颈和芯部材料采用强度高、韧性好的球墨铸铁，工作层材料采用离心浇注方式成形，然后与辊颈辊芯球墨铸铁采用静止浇注方式实现冶金熔合。借助离心复合铸造工艺将化学成分有很大差异的两种材料复合在一起，需要解决以下两个问题：(1)轧辊过渡区冶金熔合质量差异造成辊身剥落；(2)工作层材料中的合金元素大量溶入芯部球墨铸铁，而恶化芯部球墨铸铁力学性能。1 试样制备试样取自使用报废后的高速钢复合轧辊，化学成分如表1所示。表1 高速钢离心铸造复合轧辊的化学成分(质量分

大型铸锻件 2011年4期2011-09-25

济南黄河特大桥大体积承台混凝土施工控制

放，易造成混凝土芯部温度过高。当混凝土芯部温度与表面温差过大时，混凝土内部形成裂缝。裂缝是因混凝土干缩、温缩变形受到约束作用引起的约束拉伸开裂。混凝土随温度、湿度变化产生胀缩变形，收缩变形受约束作用产生拉应变和拉应力，拉应变或拉应力超过混凝土承耐能力即产生裂纹。混凝土结构在施工期及以后使用中，因温度、湿度变化并由此引发收缩变形很常见，而收缩变形受外部、内部约束作用在所难免。混凝土抗拉伸能力很弱，因此容易出现收缩裂缝。水泥水化热大，混凝土放热，其内部温度变化

铁路技术创新 2011年3期2011-07-13

高碳SWRH82B盘条控轧控冷工艺优化

体化百分比，减少芯部马氏体等异常组织形成的工艺研究，取得了一定成效并获得用户好评。2 SWRH82B ø12.5 mm盘条生产工艺优化试验为进行SWRH82B盘条生产工艺优化，天钢技术中心物理室用目前天钢生产的SWRH82B盘条在热模拟试验机上测定了相变点的温度值及CCT曲线。从CCT曲线数据中我们发现，马氏体异常组织的比例随着相变过程冷却强度的加大而加大，网状异常组织的比例随着冷却强度的减弱而增大，因此，冷却强度是影响盘条在控冷过程出现异常组织的原因之一

天津冶金 2011年4期2011-01-04