冷段_参考网

板带钢在退火过程中改善板形的生产方法

热段、隔离段、缓冷段、快冷段、出口密封室。其中,均热段与缓冷段之间通过隔离段进行有效隔离。②在含有正炉压的加热段内先对板材完成加热。③板材完成加热以后进入板形改善段,通过炉内板形矫直装置进行板形改善。④出板形改善段的板材进入均热段。⑤板材进入缓冷段进行缓慢冷却。⑥板材进入快冷段快速冷却。⑦出快冷段的板材经过出口密封室出退火炉,完成退火及改善板形作业。本发明利用板材在退火过程中的生产特性,以板材连续退火的生产工艺为基础,采用退火过程中改善板形的生产方法,实现

宝钢技术 2023年6期2023-02-01

大型燃煤机组供热改造技术的工程应用

机组的主汽、再热冷段、再热热段管道上抽汽，再通过减温减压器进行供汽[4-6]，该技术系统简单、改造量小，是目前应用最为广泛的技术；3）采用压力匹配器，利用高压蒸汽引射低压蒸汽混合后供汽。能够节约一部分能量，目前应用业绩也很多，但是压力匹配器的特性对汽源的选择有很高的要求[7-9]；4）采用小汽轮机，利用小汽轮机排汽去供热，实现了能量的梯级利用。小汽轮机可用于拖动锅炉给水泵或风机，也可直接发电上网或并入厂用电系统。但在实际应用中限制条件较多，受到改造周期、布

南方能源建设 2022年3期2022-09-30

连续退火炉炉压波动伴随露点异常原因分析及治理

氮气外泄；5）缓冷段、快冷段、终冷段循环风机进出口泄露对炉压及露点的影响。针对以上可能引起炉内压力异常的原因进行逐一分析，并提出有效的控制措施及可行的办法。2.1 保护气体供气系统出现问题对炉压的影响炉内充满氮氢保护气体，为了防止发生安全事故，必须要保证炉压始终处于正压，并且处于合理的压力控制值。我司对退火炉每段炉区均配备了炉压检测，压力均符合我公司《连续退火炉生产工艺作业指导书》的标准，并且没有异常波动，如果供气量出现异常，炉压会立即发生变化并示警。2.

现代工业经济和信息化 2022年6期2022-08-02

控轧控冷技术在棒材生产线上的应用

1]，轧后增加控冷段和恢复段，完成均匀分级控冷，最终达到细化晶粒提高钢材性能的目的。2 控轧控冷改造前现状柳钢棒线型材厂共6条棒材、2条高线以及1条型材生产线，其中棒材生产线主要轧制螺纹钢。本次改造涉及的是三、四棒，基本情况如下：三、四棒16架与17架间距离为5m，三棒进精轧前无预穿水，轧后K1至3#飞剪30m，四棒进精轧前设有预穿水，距离22.5m，轧后K1至3#飞剪30m。因三、四棒轧工艺距离较短，无法满足K2、K3之间增加控冷和回复段需求，需要对三、

中国金属通报 2021年16期2021-12-26

回转式空预器联合热管空预器防堵应用及效果

硫酸氢铵在空预器冷段温度区间呈液态，具有强黏性，极易与烟灰颗粒结合并黏附在蓄热板表面，造成空预器冷段积灰。硫酸氢铵黏结性积灰会引起设备烟气侧压降增大，送、引风机过载，影响锅炉安全运行[20]。刘建民[21]等重点分析了蓄热片表面酸凝结对硫酸氢铵生成和沉积方式的影响。范芸珠[22]、马双忱等[23]指出硫酸氢铵的形成是温度和反应物体积分数的函数，其形成温度在220～261℃，硫酸氢铵挥发温度173.7℃,热力学分解温度为447.18℃。焦坤灵等[24]对硫酸

电力科技与环保 2021年6期2021-12-14

先进的球团工艺技术在中阳200万t球团厂的应用

道。1—环冷机2冷段热风管道；2—补热管道；3—炉罩除尘器进口管道；4—调节阀门2.5 链箅机预热段补热的设计中阳球团厂含铁原料为岚县赤铁矿，生产中没有FeO的放热，所以设计中在预热I段和预热II段采用辅助烧嘴补热，通过烧嘴燃烧燃料产生的热量来达到生产中的要求。在设计中，预热Ⅰ段采用管道加热炉。环冷机冷却2段的热气通过管道进入到链箅机预热Ⅰ段上罩，在热风管道上布置一台管道加热炉。来自2冷段的热气通过管道进入到加热炉内，利用烧嘴燃烧燃料来加热热气，使热气的温

矿业工程 2021年6期2021-12-01

板坯连铸过程的凝固传热分析

铸坯在结晶器和二冷段的温度分布息息相关，故研究分析连铸坯在整个连铸过程中的凝固传热行为尤为重要[1]。又因连铸坯凝固过程存在着动量、热量和质量的传递，无法通过测量工具直观判断[1]，因此借助数值模拟手段掌握连铸凝固过程各阶段的内部变化规律，可为实际生产工艺参数的合理控制提供理论指导。本研究以某企业R=10.3 m的直弧型连铸机生产D32船板钢250 mm×2400 mm连铸坯为研究对象，应用ANSYS有限元软件模拟分析了铸坯在结晶器及二冷段凝固冷却过程中的

山西冶金 2021年3期2021-07-27

广州增城H级燃气-蒸汽联合循环机组供热抽汽点选择研究

高压缸排汽管道（冷段）抽汽方式是一种技术和经济性更优、更适合大容量联合循环机组的抽汽供热方式。1 各种供热抽汽方式研究根据冷、热负荷负荷特性确定热源为蒸汽后，机组有如图1 所示四种可选的供热抽汽方式：①冷段抽汽、②热段抽汽、③中压缸抽汽、④中低压缸联通管抽汽［4］，前两种方式应用较少，后两种方式应用较多。另外，还有一种方案：从冷段和中低压缸联通管分别抽汽，通过压力匹配器来实现供热［5-7］，但该方案既增加了初投资，系统又变得更复杂，机组低负荷供热能力差，所

南方能源建设 2021年2期2021-06-30

某核电机组一回路升温期间安注管道异响事件分析

管与二环路的两条冷段相连接,出口经安注管线(DVI)进入反应堆压力容器(RV)。在系统正常运行期间,CMT内部充满常温含硼水,其入口电动阀常开,出口两个气动阀常关,在收到安注信号(如安全壳压力高-2,稳压器压力低-3,主蒸汽管线压力低-2,冷段温度低-2,稳压器液位低-2等)后,出口气动阀打开,同时触发跳主泵,在热密度压头驱动下,进行自然循环,实现其高压安注功能。2 原因分析2.1 稳态分析以单独一个CMT为例,计算模型如图2所示。图2 计算模型示意图Fi

核科学与工程 2021年2期2021-05-18

660 MW 超临界机组工业抽汽节能方案分析

可能提供的汽源有冷段、热段、中排(四抽)供汽、辅汽联箱。若只用中排抽汽直供,则不能满足工业汽的稳定供给,不予考虑[3-4]。满足供汽条件的蒸汽为再热蒸汽热段和再热蒸汽冷段。若从冷段蒸汽管道打孔,冷段抽汽量过多将会影响锅炉受热面的工作情况,会导致锅炉再热器出口温度偏高,出现受热面超温。因此,如果从冷段抽汽一般不超过冷段蒸汽总流量的5%,如果抽汽量超过5%,就需要对锅炉的系统进行调整或者改造,以满足冷段抽蒸汽工况下锅炉再热器安全工作。从热段蒸汽管道打孔,抽蒸汽

河北电力技术 2021年1期2021-03-31

“华龙一号”蒸汽发生器传热管失水事故应力响应分析

器之间的主管道为冷段。蒸汽发生器作为核电厂反应堆冷却剂系统中的三大核心设备之一，它是唯一一个同时接触一、二回路介质的主设备。蒸汽发生器主要功能是将反应堆冷却剂从堆芯带出的热量，通过传热管、从一回路传递给二回路，同时它还要防止带放射性的一回路中的冷却剂进入到二回路、污染二回路系统。在正常停堆和事故工况下，蒸汽发生器还起到了导出堆芯的衰变余热，保护反应堆安全的作用。根据RCC-M规范的规定，为了保证核电厂及其周围环境的安全，必须对一些假想的事故进行分析。失水事

压力容器 2021年12期2021-02-10

单相热工流网计算软件应用研究

经由注入管线提供冷段注入。流网系统设计流通形式如图2 所示。仿真结果显示，在RCS 系统压力降低后，低压安注泵从IRWST 取水后，不再回流，而是经过低压安注系统的并联注入管线，与中压安注系统的注入管线合并后，再分为三条冷段注入管线进行安注，3 条冷段注入管线的流量出现相同幅度的增加，同时由于RCS 压力降低，中压安注泵取水流量增加，中压安注泵出口压力下降。另外，中压安注系统或低压安注系统中并联注入管线压力和流量的瞬态变化趋势一致且稳态值相同，与设计流通形

设备管理与维修 2020年21期2021-01-05

1000MW 汽轮机高压缸猫爪翘起缺陷分析处理

高压导汽管四根和冷段排汽管道两根。安排对高压导汽管和冷段管道进行检查分析。2.1.1 高压导汽管检查情况：#1、#3 高导管与汽轮机高压缸上缸相连，检查#1、#3 高压导汽管弹簧吊架冷热态载荷存在差异，均为#1 吊架载荷43000N，#3 载荷62000N，左右吊架相差20000N。通过吊架可以看出#3 导管受力要比#1 导管大。与汽缸西侧翘起现象吻合，#2、#4 高压导汽管道因管路长弹性大对汽缸的牵拉作用可不考虑。高导管法兰拆除前后冷段管道测量数据：单位

海峡科技与产业 2020年10期2020-12-18

330 MW直接空冷机组380 V空冷段电压总谐波畸变率超标原因分析及处理方法

使得380 V空冷段电能质量不合格，即电压总谐波畸变率超标。另外，大量谐波的存在使得空冷变频器出现局部高温，从而加快了变频器的老化。空冷变频室室温超温会影响变频器的出力，进而影响机组带负荷能力。电能质量的好坏直接影响火力发电厂运行的安全稳定与经济效益。理想的电能波形应该是完美对称的正弦波，但正常运行过程中的某些因素会使完美对称的正弦波偏离对称正弦，由此产生电能质量问题——谐波。谐波的存在容易形成谐波污染，其中变频器是构成直接空冷机组的主要谐波污染源。变频器

通信电源技术 2020年15期2020-11-26

某电子洁净厂房新风的设计和运行

，MAU 机组表冷段通常会分为两个翅片管换热器，即一级表冷段和二级表冷段，室内的负荷则由干盘管（DC）承担处理，风机过滤单元（FFU）主要负责洁净环境内的气流组织和空气洁净程度。图1 典型洁净厂房空气处理模式图2 空气处理机组组合段图3 是新风处理的表达过程在焓湿图上的体现，图3（a）是夏季新风机组运行的过程，室外空气经过一级表冷段后，达到L1 状态，L1 经过二级表冷段后，达到露点温度L（机器露点），经二级加热段加热升温后送入室内，显然，在这种夏季工况模

江西建材 2020年10期2020-10-30

回热系统外置式疏水冷却器的最佳应用

），内置虹吸式疏冷段结构不能再使用；次末级低加抽汽与末级低加抽汽之间的级间压差很小（20-40kPa），已不足以克服内部疏水流动阻力、疏水管道高度压差以及疏水调节阀所需压差，不能实现疏水逐级自流，故次末级低加不能设置内置疏冷段。如系统要求考虑回收末两级低加疏水热量，且保证末两级低加的疏水畅通，最佳方案是：两级不带疏冷段低加+共用外置式疏水冷却器[1-5]。1 低抽汽压力下内置虹吸疏冷段应用受限内置虹吸疏冷段结构如图1 所示，利用级间压差产生的虹吸作用，将壳

商品与质量 2020年24期2020-09-10

提高连续退火炉快冷段设备的气密性改造

机组立式退火炉快冷段设备主要由炉壳，BB1、BB2移动风箱，BB3固定风箱，四根稳定辊和三台循环风机及进、回风管道等组成，其作用是将从缓冷段冷却后过来的金属进行快速冷却，使金属温度从630℃～680℃降至400℃～450℃，使可溶解碳在快冷过程中迅速达到过饱和状态，驱使碳晶体的析出。2030冷轧连续退火炉自竣工以来，其快冷段进风、回风管道及炉壳部位焊接缺陷较多。经打压查漏统计，进风和回风管道焊接处漏点占总漏点的54.52%，炉壳本体与筋板、横梁和锚固钉焊接

世界有色金属 2020年7期2020-07-20

AP1000 堆芯补水箱排水与自动卸压系统喷放合并试验的研究

(PBL)相连的冷段出现空泡后，CMT将切换到排水模式[1]。ADS喷放试验主要操作步骤为：正常运行压力温度平台(NOP/NOT)主泵100%转速条件下，手动触发CMT信号停转主泵，触发信号30 s后开始开启ADS阀门；ADS第1～3级阀门在自动控制下按照设定的延迟时间相继打开；当ADS第3级阀门全开后，立即依次逆序关闭所有ADS阀门；当所有ADS阀门关闭后，关闭SG PORV阀。试验的主要目的是通过ADS喷放RCS来验证自动卸压系统的运行。根据以上两个试

核科学与工程 2020年1期2020-05-22

浅析超厚（1.5 ～ 3 cm）仿古砖在辊道窑烧成过程控制的注意事项

增多现象，则为急冷段温度过低或者缓冷区域负压过大所致。克服方法：需要适当升高急冷温度20 ～ 30℃或更高或适当关小抽热风机（视调整结果而定）。b）急冷风管不宜开启过多，因为厚砖需要大风量集中在急冷前段快速吹风冷却，此时坯体还有液相缓冲，不容易出现风惊现象，如果急冷风管开启过多（12条以上），当坯体经过急冷段降温后，坯体的四条边及角出现黑色现象时，还继续吹入冷风对厚砖降温，则很容易出现崩圆角缺陷。克服方法：关闭急冷后段开启过多的风管及适当升高急冷温度10

佛山陶瓷 2019年11期2019-12-19

供热机组深度调峰中供热方式的优化改造

计供热汽源为再热冷段抽汽，50%THA(热耗率验收)工况下再热冷段蒸汽压力为1.8 MPa、温度为337 ℃，可满足供热蒸汽压力为1.5 MPa、温度为250 ℃的要求。但在目前火电机组进行深度低负荷调峰运行已成为常态的背景下，深度调峰至30%THA工况时，再热冷段蒸汽压力下降至1.2 MPa，已不能满足热用户的要求。因此，有必要对供热汽源进行改造。2 改造方案目前2号机组采用的供热系统见图1。图1 机组供热系统示意图该系统由供热母管、减温减压器、热网加热

发电设备 2019年4期2019-08-06

档案室存储温湿度控制策略 ——以河南省为例

包括有过滤段、表冷段、喷淋段和送风段等段数，其中表冷段分别通热水管和冷水管，喷淋段通自来水，均由自动蝶阀控制水量；自动蝶阀由控制中心集中控制。（二）空气调节目标。温湿度分区调节的主要目的达到目标区。为达到这个目的，在档案库房均匀分布有温湿度传感器，传感器测定的温湿度传回控制中心，控制中心首先对传感器信号进行分析，之后综合判断处于温湿度控制分区的哪个分区。然后控制喷淋或冷冻水的自动蝶阀，进行冷却（或加热）、喷淋等措施，最终达到目标区。（三）分区控制策略。当处

办公室业务 2019年14期2019-08-01

浅析辊道窑安装异形急冷风管对坯体的影响

而决定，然后在急冷段上、下对称分布安装，急冷风管以通管方式开孔且出风口呈垂直方向正对棒面，有些因生产过程调整需要，也有将急冷风管的出风口调到有一定的斜度的。如下图1所示。（2）异形急冷风管的设计及安装。1）异形急冷风管的设计图2）异形急冷风管的安装原则一般情况下，急冷段异形风管的安装都是根据出窑坯体的变形情况而安装调整，或者事前已有安装的异形管，可根据砖形情况选择使用，通常情况下是在急冷段的前、中、后区域分别安装1 ～ 2支异形风管，其余的急冷风管还是保持

佛山陶瓷 2019年5期2019-07-01

300 MW纯凝机组供热改造经济性分析

别分析了采用再热冷段抽汽和再热热段抽汽2种不同的改造方案。通过水力计算得出，采用再热热段抽汽后经减温、减压向外供汽的改造方式，能够满足该用户用热需求。此外，通过本次改造，该机组在平均抽汽工况下可降低发电煤耗7.22g/(kW×h)，年节约标煤11921t，考虑节煤收益后，项目投资回收期为2.94a，具有良好的经济效益。工业供热；再热冷段；再热热段；减温减压0 引言目前，随着我国火电产业结构的不断调整及优化，火力发电厂单一依靠发电提高经济性受到了一定的限制，

发电技术 2019年1期2019-02-28

浦项热镀锌退火炉工艺研究

热段(SF)、缓冷段(SCS)、快冷段(RCS)、过时效段(OAS)、最终冷却段(FCS)、感应加热段(IHS)和出口段。现将各段主要功能及作用详列如下。1.1 喷射式预热段(JPF)带钢首先在清洗段经过初步清理后通过入口密封进入退火炉预热段，入口密封保证了退火炉内部N2H2 保护气体不外泄，隔绝了退火炉外部空气的进入，带钢在喷射式预热段通过经过热交换器后的热的氮氢保护气进行加热，在离开喷射式预热段时把带钢加热到退火温度（根据具体钢种进行细微调节）。而由法

中国设备工程 2019年23期2019-01-16

反应堆自然循环运行研究

存在高度差，依靠冷段下降流和热段上升流中流体的密度差所产生的驱动压头来实现的循环。从自然循环定义中我们可以看出，建立自然循环必须具备以下条件：①系统中必须存在热源和冷源；②热源和冷源中存在高度差，热源在下面，冷源在上面；③系统冷段和热段中的流体存在密度差。3 自然循环工作原理自然循环的工作原理为：工质依靠上升管受热所产生的密度差沿着闭合的路线运动。简单循环压差平衡式：其中，h、hi为下降管的高度（即循环回路的高度）及上升管各区段的高度，单位m；Δpxj、Δ

中小企业管理与科技 2018年25期2018-11-08

退火炉闪冷段高氢控制技术

生产线退火炉的闪冷段采用了高氢冷却技术，最高氢气含量达35%，采用高速气体喷射冷却技术，最高冷却速率达100℃/s·mm，实现了对带钢的高速冷却，在高强钢DP、TRIP钢的生产上得到了很好的应用。1 退火炉闪冷段介绍冷轧带钢进入退火炉内保持一定的速度，经过预热、加热、均热、及缓冷处理后带钢温度一般在690℃，进入闪冷段，高氢含量的保护气体经过3台变频风机高速喷吹至带钢上，一个道次内冷却至290～300℃，实现工艺要求，后经过过时效1段、过时效2段、二次冷却

冶金动力 2018年11期2018-10-23

高氢喷射冷却技术在高强镀锌板生产中的应用

过程及影响因素快冷段属于炉温在500℃以下的低温炉。完成喷流冷却后的冷却气流在风箱内进入下一循环。根据牛顿冷却公式，钢板与气体之间的对流传热为：其中C∑为对流换热系数，单位为KJ/(m2h℃)式中：λ为气体导热系数，单位为J/(mh℃);V为气体粘滞系数，单位为m2/s;n为喷嘴形状系数；W为喷出气流的速度，单位为m/s；L为气流间距，单位为m;S为带钢表面与喷口距离，单位为m；d为喷嘴定性尺寸，单位为m。由公式（1）可知，钢板与气体之间的对流传热决定

世界有色金属 2018年13期2018-09-12

某型高加的失效原因及分析

口，拆除了部分疏冷段包壳，对受损换热管及疏冷段端板进行取样。表1某机组高加的安装及投运时间(年.月)高加编号运抵现场设备安装投用初始泄漏漏管数量/根1号高加2006.32006.62006.12未统计未统计2号高加2006.32006.62006.12未统计未统计3号高加2006.32006.62006.122010.224注：漏管数量中的24根，含保护性堵管数，堵管率为2.06%。表2某机组高加THA工况时运行参数加热器编号1号高加2号高加3号高加管侧设

电站辅机 2018年2期2018-08-18

灵活性改造抽汽口的选择

热热段蒸汽管道、冷段蒸汽管道作为热源点，将蒸汽抽出，经过减温减压器将蒸汽降低成0.3～0.4MPa，240℃供热蒸汽，有效补充中低压联通管得供热抽汽。经过分析，从主汽抽汽最经济。1 气源参数在25%BMCR滑压工况下，汽轮机参数见表1：表1 主汽、热段、冷段参数表2 所需采暖蒸汽按采暖平均温度18℃，冬季室外平均温度-6.1℃，室外计算最冷温度-19℃（气象部门公布），计算得出采暖蒸汽平均用气量为 353t/h，见表 2。表2 采暖蒸汽需要量分别从上述蒸汽

商品与质量 2018年42期2018-04-22

核电机组低压安注试验限流孔板调整计算

。试验工况主要有冷段直接注入工况、热段同时注入工况、冷段同时注入工况，冷热段同时注入工况，每一种工况流程见表1。001PO和002PO分别独立执行4种工况。当低压安注试验某一工况结果不合格时，需调整相应的孔板。图1 安全注入系统流程低压安注试验涉及的孔板调整情况主要包括：冷段直接注入工况环路流量不匹配，需要调整008DI／009DI／010DI孔板中某一个孔板尺寸，调整单个孔板时的调整原则：调整流量偏离中间值最大的环路的孔板；冷段直接注入工况总体流量不合格

山东电力技术 2018年1期2018-01-30

海阳AP1000核电站主管道加工技术

造成型差，尤其是冷段壁厚与内径偏差较多，坡口加工的难度更大。研究主管道安装中的坡口加工，通过激光跟踪测量及3D建模技术的应用，采用偏心加工、斜面加工等方法，管控加工过程的质量风险，加工结果超出设计变更预期，为后续项目的主管道坡口加工提供了参考。主管道；激光测量建模；坡口加工；质量控制；AP10000 前言AP1000核电机组是我国从美国西屋公司引进的第三代核电技术，在浙江三门和山东海阳各建两台，作为我国实现第三代核电自主化的依托项目。反应堆冷却剂系统主管道

电焊机 2017年11期2017-12-29

高压加热器疏冷段出口流量分配影响因素分析*

室)高压加热器疏冷段出口流量分配影响因素分析*余雏麟1,2任志文1邓 科2季敏东2杨 威2(1.西安交通大学能源与动力工程学院；2.东方电气集团东方锅炉股份有限公司 清洁燃烧与烟气净化四川省重点实验室)采用CFD方法对高压加热器疏冷段出口流量的分配特性进行分析，探讨进口流速、出口压力、底面出口位置、底面出口与侧面出口面积比和换热管数量对流量分配特性的影响。高压加热器 疏冷段出口 影响因素 流量分配大型火电站或核电站中广泛采用的三段式卧式高压加热器(下文简称

化工机械 2017年4期2017-11-13

燃气联合循环供热机组抽汽方案的选择

缺点，最后确定了冷段抽汽供热为最优方案。燃气联合循环；抽汽供热Abstract： Taking the 400 MW gas-fired heat & power cogeneration project in a power plant as an example, the characteristics, application conditions, advantages and disadvantages of several common he

发电设备 2017年5期2017-10-09

先进压水堆大破口始发严重事故下安全壳内氢气风险分析

分析。分别选取了冷段双端剪切断裂大破口、冷段大破口叠加IRWST重力注水有效以及ADS-4误启动三个典型大破口失水事故序列，对事故进程中的氧化温度、产氢速率以及产氢质量等特性进行了研究。选取产氢量最大的冷段大破口叠加IRWST重力注水有效事故序列，分析了氢气点火器系统的消氢效果。结果表明，堆芯再淹没过程产生大量氢气，采用点火器可有效去除安全壳内的氢气，从而降低氢气燃爆风险。大破口失水事故 ；先进压水堆；氢气风险 ；氢气点火器严重事故现象及风险研究表明，在轻

核科学与工程 2017年4期2017-09-14

纯凝机组多汽源工业供汽试验研究

热改造表1 再热冷段各工况理论抽汽量计算1 主要设备概况某厂现有4台300 MW级火力发电机组，其中#7，#8机组为北京巴布科克·威尔科克斯有限公司亚临界自然循环汽包炉和通用电气阿尔斯通公司-北京重型电机厂合作生产的三缸双排汽、一次中间再热凝汽式汽轮机N350-17.75/540/540，#9，#10机组为哈尔滨锅炉厂有限责任公司生产的亚临界控制循环汽包炉和东方汽轮机厂有限公司生产的两缸双排汽一次中间再热凝汽式汽轮机N330-16.7/538/538。工业

综合智慧能源 2017年8期2017-09-04

1030MW机组供热改造项目抽汽汽源选择

改造；抽汽；再热冷段；一级再热器出口1 概况华能金陵电厂为了响应国家“节能减排、可持续发展”的号召，承担了向周边工业园区供热的任务。金陵电厂建有2台1030MW超超临界燃煤发电机组，分别于2009 年和2010 年投产，汽机为上海汽轮机有限公司生产的超超临界、一次中间再热、凝汽式、单轴、四缸四排汽汽轮机，采用八级非调整抽汽，一、二、三级抽汽分别供给2×3台高压加热器；四级抽汽供汽至除氧器、给泵汽轮机和辅助蒸汽系统等；五、六、七、八级抽汽分别供给四台低压加热

中国设备工程 2017年8期2017-05-10

如何操作才能避免出现停窑复产后的风裂砖现象

要體现在急冷或缓冷段的温度低，很难升到正常控制时的温度，在缓冷区域烧木柴或用煤气枪点火加热，有时候出现风裂砖有时候又没有风裂砖现象，请问潘工有什么好的操作方法与流程可以分享，让我们相互学习、相互提升？答：辊道窑停产维修复产的一般操作流程如下：1 温炉根据坯体配方的工艺温度曲线制定合理的升温速率和温炉时间周期，一般情况下，旧窑炉的温炉时间为4-6天，新窑炉的温炉时间为12-15天时间为宜。2 急冷和缓冷段温度的控制（1）辊道窑升温达到具备生产条件时，急冷温度

佛山陶瓷 2017年3期2017-04-06

三分仓回转式空气预热器积灰分段监测模型研究

空气预热器热段和冷段积灰分段监测的需求，基于空气预热器的传热模型，定义空气预热器利用系数作为清洁因子并建立积灰分段监测模型.通过分析空气预热器实时运行参数，根据热平衡原理确定了清洁因子计算步骤.以某1 000 MW超超临界直流锅炉的三分仓回转式空气预热器为例，研究了热段、冷段清洁因子在空气预热器积灰和吹灰时的变化趋势.结果表明：根据所建模型计算出的分段清洁因子变化趋势在稳定负荷下能够反映此空气预热器的分段积灰情况，而在变负荷情况下虽有一定偏离，但由于电厂变

动力工程学报 2016年10期2017-01-05

热镀锌连续退火炉的设计与应用

热段（TT）、快冷段（CC）、均衡段（EE）以及炉鼻子（SS）等组成。热镀锌基板经过退火炉要到达一定温度，并具有一个清洁无氧化物存在的活性表面，以及使带钢密封地进入锌锅进行热镀锌。2.2 热镀锌连续退火炉主要参数2.2.1 热镀锌连续退火炉尺寸热镀锌连续退火炉的尺寸如表1所示。表1 镀锌连续退火炉尺寸2.2.2 退火曲线2.2.2.1 CQ退火曲线预热段进行预热，明火段加热到670℃，辐射管加热段加热并保持730℃，快冷段冷却到460℃（GI）或580℃（

天津冶金 2016年5期2016-11-21

全密封风机调试过程中的问题启示

分别是预热段、缓冷段、快冷段和终冷段。预热段、缓冷段、快冷段的风机为电机驱动，联轴器连接；终冷段风机为电机驱动，皮带皮带轮连接，如下图1，2所示。图1　预热段、缓冷段、快冷段风机图2　终冷段风机18台风机的介质均为5%H2+95%N2混合气体，保证设备内的还原氛围。为保证设备内是还原氛围，风机、设备、管道必须全密封，不能有空气（氧气）渗露进入设备内部，因此18台风机均按全密封风机设计（100%gas-tight）。风机进出风口采用不锈钢波纹管，波纹管的一端

装备制造技术 2016年8期2016-10-20

急冷风速对建陶辊道窑急冷段内气体流动影响的数值模拟

速对建陶辊道窑急冷段内气体流动影响的数值模拟童剑辉，冯 青(景德镇陶瓷大学，江西 景德镇 333403)本文采用计算流体动力学(CFD)Fluent软件，构建了辊道窑急冷段三维物理模型，并采用非结构化四面体网格对模型进行网格划分，选择标准K- 两方程湍流模型，设置边界条件，对辊道窑急冷段内气体流动进行数值模拟，研究了急冷风速对急冷段内气体流动的影响。结果表明：增加急冷风速可减小管内风速和喷风小孔风速各自沿管长方向的差别，从而使管内急冷风温度沿管长方向分布更

陶瓷学报 2016年2期2016-09-03

热电联产机组对外供热系统抽汽方式优化

足部分由二次再热冷段抽汽减温减压后提供。关键词：热电联产；对外供热；抽汽方式；引风机；背压式汽轮机；工业供汽文献标识码：A中图分类号：TK269 文章编号：1009-2374（2016）16-0037-02 DOI：10.13535/j.cnki.11-4406/n.2016.16.017某热电联产工程位于电力和供热需求较大的江苏省，是2×660MW超超临界二次再热机组[31MPa（a）/600℃/620℃/620℃]。1 对外供热系统抽汽方式本工程对外

中国高新技术企业 2016年16期2016-06-22

瓷质地砖出现砖底风裂缺陷原因分析

要考虑坯体经过急冷段的时间是否满足快速生产的需要，坯体的急冷时间不能过短；（2）检查辊道窑辊上与辊下急冷管开启多少条，日产量达30000 m2/天以上的窑炉急冷风管开启数量一般不能少于18条，否则极容易造成急冷风量不足或者坯体经过急冷段的时间过短而带来的风裂缺陷。我们曾出现过类似问题。当急冷风管开启数量不足时，急冷温度虽然显示为500 ℃，缓冷温度显示为560 ℃。分析认为是缓冷段或急冷段温度过高引起的风裂问题，采取开大急冷风机将急冷和缓冷段温度降低至40

佛山陶瓷 2016年7期2016-05-14

GSI-191不同破坏压力材料对应的碎片影响区域半径计算方法研究

℉（330℃），冷段温度约为530～540℉（280℃），有20～60℃的过冷度。高能管道上发生破口之后，破口处的流体呈临界流状态喷射，水和蒸汽喷射到周围的管道保温层、设备和土建结构上会产生不同类型的碎片，如纤维、金属、混凝土碎片等。某种材料碎片的影响区域（ZOI）半径是指该材料被破口喷射流破坏的最大区域（等效球）半径，不同类型的碎片（如纤维、金属、混凝土碎片）产生量与破口喷射流的压力、质量流量、破口与被喷射材料的距离、角度以及是否有保护设施有关。NEI-

核科学与工程 2016年1期2016-04-12

球团环冷机三冷段外排烟气余热回收利用工程设计与运行

。球团厂环冷机三冷段外排烟气余热回收利用工程主要是通过在烟囱末端增加一套余热回收工艺系统，回收热量用于生活、生产工艺中。文章介绍了该工程的工艺流程、设计参数及特点、运行情况和技术经济指标。关键词：球团环冷机；余热回收利用；工艺流程；设计参数；设计特点；技术指标文献标识码：A中图分类号：TF046 文章编号：1009-2374（2016）03-0087-02 DOI：10.13535/j.cnki.11-4406/n.2016.03.0441 工程概况1.

中国高新技术企业 2016年3期2016-01-15

给水加热器疏水冷却段的设计优化探讨

却段（以下简称疏冷段）。凝结段内加热蒸汽冷凝成疏水的温度等于蒸汽压力下相应的饱和温度，它一般能比给水进口温度高出约30℃左右。设置疏冷段的目的在于利用这个温差加热主给水，可提高热经济性约0.06%左右。此外，由于疏水被冷却为过冷疏水，使疏冷段出口疏水具有过冷度，在疏水管道内不易汽化，可避免或大大减轻汽、水两相流动对疏水管道和弯头的冲刷腐蚀，因此在300 MW及以上大型机组卧式低加的结构上都尽可能装设有疏冷段，而立式低加一般不装设疏冷段。图1是60万kW机组

机械工程师 2015年2期2015-12-25

HFW钢管中频处理后直度超标的改进措施

改进措施，即在空冷段增加冷却装置，以此来控制焊管进入水冷箱的温度，防止焊管弯曲度超标，收到了良好的效果。焊接；高频焊接；中频处理；直度；冷却装置1 HFW焊管的焊接机理及焊缝特点在高频焊接过程中，利用高频电流所特有的集肤效应和邻近效应，使电流高度集中在管筒边缘的焊合面上。依靠金属自身的电阻，将边缘迅速加热到焊接温度（根据不同的材质选择不同的焊接温度，一般在1 350～1 550℃）时，然后在挤压辊的挤压下完成压力焊接。在焊合过程中钢带边缘的熔合区中，金属处

焊管 2015年6期2015-12-18

连排孔折流栅在低压加热器疏冷段的应用

势。低压加热器疏冷段的作用，是利用饱和凝结水在冷却过程中释放的显热，加热系统中的给水。因疏冷段内凝结水的强制流动，疏冷段内将产生较大的压力损失（相对于抽汽压力）。压损严重时，会导致疏水不畅，从而导致壳侧液面高度无法调节、疏冷段不能投入使用，产生大量的热量损失。为解决该类问题，对疏冷段的设计结构、疏水管道布置、疏水调节阀门的选型及安装等方面，进行了较多改进。比如，将虹吸式疏冷段改为全浸没式疏冷段；将疏水调节阀安装至下一级低压加热器的疏水入口处；降低下级低加疏

电站辅机 2015年2期2015-12-11

M310核电厂高压安注流量孔板问题研究

到安全准则要求，冷段流量之和无法满足安全准则的要求。调试现场共进行了十多次试验，最终确认原因为某供应商生产的节流孔板孔径过小。本文既是对整个验证和判定过程的分析和思考，同时也是对高压安全注入的流量调整进一步探讨，用于指导后续M310堆型机组和其他核电机组解决此类问题提供方法。M310 高压安注流量准则节流孔板【Abstract】In M310 nuclear power plant，safety injection system is very imp

中国科技纵横 2015年8期2015-08-26

主泵两相降级对大破口失水事故的影响研究

进行AP1000冷段双端断裂事故的计算分析，并与原有W93A的计算结果进行对比。结果表明，AP1000主泵两相降级特性对反应堆冷却剂系统压力、破口流量和安注箱流量影响不大。相比于SEMISCALE和EPRI/CE，现有的W93A的两相降级数据将导致更低的堆芯冷却流量和更高的包壳峰值温度最大值，计算结果相对偏于保守。大破口失水事故；主泵；两相降级；包壳峰值温度AP1000大破口失水事故发生后，处于两相工况的主泵发生汽蚀，其扬程和转矩发生两相降级。主泵的两相降

原子能科学技术 2015年10期2015-05-04

1000MW机组节能降耗的供热应用

通过从汽轮机再热冷段抽汽或一级抽汽对外供热，可以大大降低机组的发电煤耗, 进一步提高电厂的经济性，提高能源的利用率，降低煤耗。基金项目：上海市科委项目（14DZ1201500，14DZ2261000）；上海市联盟计划（LM201458）；上海市教委科研创新项目（13YZ107）；上海市浦东新区科技发展基金创新资金（PKC2014-M12）DOI: 10.13770/j.cnki.issn2095-705x.2015.10.007[作者简介]杨洁锋：（197

上海节能 2015年10期2015-04-02

非能动压水堆超温和超功率温升保护逻辑算法分析

于冷却剂的热段和冷段温度及系统压力的热力学性能，包括从堆芯到热段温度探测器和冷段到堆芯的管道流体瞬态延迟动态补偿。变量设定值根据冷段温度、稳压器压力和轴向功率形状计算，在正常功率分布情况下，超温ΔT设定值不超过DNB堆芯热设计极限。如果上下功率量程中子通量偏差代表的轴向功率分布不均匀使局部DNB峰值超过堆芯热设计极限，则超温ΔT设定值自动减小。如果堆芯热功率有一个变量超过设定值，则发生超温ΔT停堆动作。功能逻辑见图1。基本算法：a.超温ΔT停堆裕量小于0触

吉林电力 2015年3期2015-04-01

米东热电厂发电机进相运行试验分析

，0.4 kV空冷段电压较高。实验数据如下:发电机 300、270、225、180 和 150 MW5 种工况下机组进相运行静稳试验，结果见表1。发电机有功负荷控制在300 MW，进相无功为－32.2 Mvar时，380 V母线电压由380.1 V降至365.1 V，发电机功角为 48.95°。由此可以看出，发电机进相运行深度受380 V母线电压的限制。270、225、180和150 MW时，发电机进相运行时，发电机进相深度也受到380 V母线电压的限制

应用能源技术 2014年1期2014-11-06

215 MW机组供热改造后的控制策略及运行

行，设计了再热器冷段调节蝶阀控制策略，在蝶阀控制逻辑中引入高压缸末级压差保护曲线，确保汽轮机高压缸末级压差在安全运行范围内。抽汽供热母管调节阀采用常规PID控制，被控参数为压力和流量2种控制模式相互切换。指出了供热机组运行方式上应注意的问题，抽汽供热控制功能投入后，静态和动态试验及运行表明采用的控制策略能够保证机组的安全经济运行。215 MW；纯凝机组；抽汽供热；控制策略；运行1 机组概况及供热方案浙能镇海发电有限公司的4台215 MW汽轮发电机组由北京重

浙江电力 2014年1期2014-06-07

AP1000主管道冷段弯管回弹量的理论计算

P1000主管道冷段弯管材料采用316LN超低碳控氮奥氏体不锈钢，外径∅688 mm，内径∅558 mm，弯曲半径2 908 mm，弯曲角度66.6°。由于316LN不锈钢在管材中使用较少而产品尺寸精度要求高，根据成型方法选取合适的工艺参数就显得十分重要。本文根据316LN超低碳控氮奥氏体不锈钢的材料特性，结合AP1000主管道冷段弯管的尺寸参数，通过理论计算确定冷段弯管弯曲成型时的弯曲力矩、回弹角和半径回弹补偿量，为AP1000主管道冷段弯管成型模具设计

大型铸锻件 2013年3期2013-09-23

邯钢2 0 8 0连退线高氢注入功能开发及应用

制也均匀.由于快冷段高浓度氢气的还原性,使得带钢表面变得非常洁净,即在高强钢生产的同时提高了产品的表面质量.机组快冷段工艺设备配置图如图1所示.快冷段从上往下被划分为3个区域,每一个区域均有独立的注入管道来向该区域注入纯氢气来提高保护气中的氢气含量,以提高带钢冷却速率.每一个区域有一对风箱,风箱的长度分别为5.2 、5.0和5.0 m,风箱宽度为2.15 m.为了进一步提高带钢的冷却速率,风箱设计为可移动结构,风箱与带钢间距可在40~110 mm间进行调节

金属世界 2013年5期2013-09-13

连退炉内炉辊热变形对带钢瓢曲变形的影响

热段、均热段、缓冷段、快冷段、时效段和终冷段等炉段。带钢依靠炉辊驱动在炉内各个区域运行时，常会发生瓢曲变形，严重影响了生产的稳定性。连退炉内带钢瓢曲变形实质上是薄板的屈曲和后屈曲变形[1-4]，已有文献分别通过实验[5-7]、解析法[8-9]和有限元法[9-12]等方法对带钢瓢曲变形进行了研究。但目前国内外研究带钢瓢曲变形时，很少考虑炉辊的热变形，大多采用固定辊形进行研究[10-12]。实际生产中，带钢在连退炉内运行时，由于炉辊局部与带钢接触，使得炉辊温度

中南大学学报（自然科学版） 2012年5期2012-07-31

AP1000核电厂丧失主给水ATWS事故CMT注射分析

0CMT冷却剂从冷段平衡管线处流至压力容器下降段DVI口处的阻力，包括冷管段沿程阻力和压力容器入口局部阻力。认为冷段平衡管线处和下降段的冷却剂密度相等，根据伯努利方程有：式中：p为压力；ρ为密度；h为高度；v为流速；g为重力加速度；L为冷段从平衡管线至压力容器入口的长度；D为冷段直径；K1为沿程阻力系数；K2为压力容器入口局部阻力系数；下标DVI为压力容器下降段DVI注入口处，CL为冷段平衡管线处，CMT为堆芯补水箱顶部。当AP1000核电厂正常运行时（主

原子能科学技术 2011年12期2011-09-18

一种辊道窑冷却带余热利用的新技术

系统，由辊道窑急冷段最末端抽出热风至助燃风机入口，作为二次助燃空气，直接与燃料进行混合燃烧，具体混合燃烧示意图如图1所示；由于抽热风的缘故，急冷段压力会出现下降，为了防止因急冷段的压力减少导致烧成带内的烟气倒流至急冷段，保证窑炉的稳定运行，由缓冷抽热风至急冷段，迅速补充急冷段的差压。多余的缓冷热风抽至干燥窑内，起干燥坯体作用。本技术不影响窑炉生产，更不消耗系统以外的能量，大大提高了燃料的热利用率。辊道窑冷却带具体余热利用系统，如图2所示。图2 热系统余热利

中国陶瓷工业 2011年2期2011-03-06

再热蒸汽冷段管道水冲击的原因分析和控制措施

逆止阀、再热蒸汽冷段管道进入再热器加热。再热器出来的蒸汽经再热蒸汽热段管道进入汽轮机的两个中压主汽阀,然后由两个中压调节汽阀流出,经过中压导汽管由中部进入中压缸,蒸汽做功后从中压缸上部排汽口排出,经中、低压缸连通管,进入低压缸中部,经正反向进入双分流结构的低压缸做功,乏汽经两端的排汽口向下流入安装在低压缸下部的凝汽器。2009年 11月 20日,2#汽轮机在低负荷暖机结束后准备做超速试验前,在做主汽阀、调节汽阀严密性试验过程中发生了因设备及人员操作原因引起

重庆电力高等专科学校学报 2010年3期2010-06-01