富液
- 冶炼烟气CO2 吸收剂再生技术综述
学反应，形成吸收富液，将其从烟气中脱除；二是再生，对吸收富液进行再生，得到的吸收剂循环利用。吸收剂的再生是保证系统循环运行的关键，然而再生过程存在能耗高、吸收剂易损失等缺点，严重制约工业应用。因此，本文对冶炼烟气CO2吸收剂再生技术进行综述，并指出其研究方向。1 碱性吸收剂种类根据碱性的强弱程度，碱性吸收剂可分为弱碱吸收剂和强碱吸收剂。弱碱吸收剂主要是胺类，如乙醇胺（MEA）、二乙醇胺（DEA）、N-甲基二乙醇胺（MDEA）等，用于吸收烟气中CO2；强碱吸
中国资源综合利用 2023年9期2023-10-13
- 微波动态解吸参数对碱式硫酸铝再生的影响
明，对于碱铝脱硫富液解吸，在碱铝溶液铝量为32 g/L、碱度35%时，脱硫率和解吸率能保持较高水平。高艺等[11]、张子敬等[12]研究了碱铝解吸法脱硫技术在小型静态体系下的脱硫和解吸性能，并通过交替循环脱硫解吸实验考察了碱铝再生的影响因素和能力。在此基础上，冯宇等[13]对静态体系下的碱铝脱硫富液进行了解吸本征动力学研究，得到了解吸反应的活化能与指前因子，为碱铝解吸法的基础理论提供可靠的数据支撑。在对碱式硫酸铝再生法脱硫的相关特性以及性能的研究过程中，实
科学技术与工程 2022年29期2022-11-16
- 海上气田乙二醇再生塔脱水脱盐研究
MEG称作MEG富液，MEG富液通常使用乙二醇回收及再生系统（MRU）进行除杂，除杂后的MEG称作MEG贫液，MEG贫液通过管线输送至入口实现循环使用。目前，国内海上气田的MRU全部由国外公司提供[1-3]，MRU包括脱烃预处理、脱水及脱盐共3个单元。其中，MEG富液脱水、脱盐流程主要包括传统工艺、全脱水脱盐工艺和分流脱盐工艺[4-6]。传统工艺仅能去除MEG富液中的水。分流脱盐工艺对乙二醇进行了脱烃、脱水、脱盐处理，工艺成熟，但设备复杂且占地面积大，使用
石油化工设备 2022年5期2022-10-12
- 旋流脱烃内件在富液处理中的应用
后吸收了硫化氢的富液须通过溶剂再生装置进行再生，溶剂再生效果的好坏直接影响到上游装置的脱硫效果，所以溶剂再生是胺液脱硫中最关键的一个部分[1]。上游装置含硫气体在脱硫吸收塔与富液接触吸收脱硫时，会有一部分烃类气体溶解吸收在脱硫富液中。溶解在富液中的烃类气体需要在富液进入再生塔再生前去除，否则过多的烃类进入溶剂再生塔容易导致再生塔溶剂发泡，造成塔板堵塞，影响塔板效率和再生效果，严重时会导致装置停工[2]。同时，轻烃与硫化氢等酸性气一起进入下游硫磺回收装置容易
山西化工 2022年4期2022-09-23
- 吸收方式对燃煤电厂模拟烟气碳捕集的影响
及反应后吸收液（富液）组分变化情况（见图1）。 吸收塔内径60 mm，填料层分为四段，每段填料层高40 cm，散堆填料使用Φ4 ×4 mm 狄克松环，比表面积1700 m2/m3，空隙率95%，材质为316 L。图1 吸收装置示意图吸收塔进出口CO2浓度通过烟气分析仪（testo 350，精度±0.3% +读数的1%）测得，CO2捕集率（ηCO2）定义如下：式中：cin、cout分别为吸收塔进、出口烟气中CO2浓度，%；nin、nout分别为吸收塔进、出口
能源工程 2022年4期2022-08-30
- 离子液脱硫联产高浓度SO2的技术改造及应用
高温时将SO2从富液中解吸释放出来，离子液可循环使用，解吸气中φ（SO2）约99%（湿基）。通过技术改造，将离子液脱硫产出的解吸气进行干燥提纯后制备高浓度SO2气体，作为还原剂用于硒还原工序，既满足环保治理需求，又将硫资源转化为高附加值产品，达到双赢局面。2 工艺流程离子液脱硫联产高浓度SO2装置分为制酸尾气脱硫单元、环集烟气脱硫单元和高浓度SO2干燥单元，其工艺流程见图1。图1 离子液脱硫联产高浓度SO2装置工艺流程2.1 制酸尾气脱硫单元冶炼烟气制酸系
硫酸工业 2022年2期2022-05-06
- 秦山核电厂蓄电池组改进
特点，通常简称为富液电池。但该型式的蓄电池存在维护工作风险高（释放氢气、酸碱作业）、维护工作量大（需定期检查比重、液位、补酸补水）、占用空间大（只能直立安装）等缺点。而阀控密封式铅酸蓄电池（valve regulated lead acid battery，简称VRLA电池）是在富液电池的基础上发展来的，具有能量密度高、大电流性能好、维护工作量小、安装方式灵活多样（可叠层卧放）等特点。VRLA电池作为后备电源已经成功地替代富液式蓄电池广泛应用于商业UPS电
科技视界 2022年8期2022-04-09
- Ca(OH)2化学解吸固定TEA富液中的CO2
作为化学解吸剂与富液中的CO2发生碳酸化反应，从而达到CO2解吸的目的。解吸后得到的CO2贫液可重复利用，同时CO2被矿化固定[6-7]。相比传统的热解吸等方式，化学解吸法对温度的要求较低，可大幅降低解吸能耗，还可节省后续CO2的运输和封存成本。马伟春等[7]在20 ℃条件下将Ca(OH)2作为化学解吸剂与乙醇胺(MEA)富液中的CO2发生碳酸化反应，富液的解吸率可达55.02%。Liu等[8]在50 ℃条件下利用CaO化学解吸剂对MEA吸收的CO2进行化
动力工程学报 2022年3期2022-04-01
- 国外某铜钴矿铜电积液除油工艺应用分析
铜萃取系统的电积富液经过溶液池储存与澄清后，首先泵送至前端电富液储槽中经过凝聚吸附，然后由泵送至末端双介质过滤器进行深层除油，除油后的富液与电积贫液在电积液槽中调配浓度后再泵送至各电积槽内，其两段除油过程中的有机相都可回收利用。其工艺流程如图1所示。图1 现场工艺流程该工艺具有以下特点：1）通过减少进入电积系统中的有机相，提升了阴极板表观质量与美观度，减少了贴水；2）通过减少电积液中被氧气降解的量，减少了电积贫液返回萃取系统的有机相小分子数量，从而有利于减
有色冶金设计与研究 2022年1期2022-03-21
- 超重力吸收与批式解吸工艺结合用于乙醇胺(MEA)- 乙醇溶液沼气脱碳的研究
高温降解，且由于富液在反应器中的停留时间较短从而导致解吸不彻底。批式解吸工艺则可以自由控制解吸时间，解吸时间的延长能够有效地提高解吸程度，从而降低吸收过程的溶液用量。出于经济性考虑，实际沼气脱碳应用中必须做到MEA的循环利用，因此富液解吸过程是极为重要的环节，而目前大部分的化学吸收脱碳研究都集中在吸收方面，针对解吸的研究较少。用于MEA化学吸收脱碳的吸收传质设备以传统塔器为主，但传统塔器占据空间大、投资成本高、传质效率不高。超重力反应器(RPB)是一种强化
北京化工大学学报（自然科学版） 2022年1期2022-03-13
- 天然气脱碳胺液再生能耗分析
制再生程度、调整富液吸收容量、调节胺液循环量等方法降低了再生能耗[5-9]。也有研究者通过实验对不同配方胺液的再生性能进行了研究，探究了CO2负载、初始解吸速率和胺液配比等因素对再生能耗的影响[10-16]，但大多以静态再生方式研究胺液本身的性能，难以反映工业中动态再生过程的能耗变化，且通过表观的再生能耗变化难以分析出影响胺液再生性能的内在机理。因此，建立胺液动态再生实验装置，分析再生过程中不同热能消耗的变化规律是当前探究胺液再生机理的有效手段之一。本文基
天然气化工—C1化学与化工 2022年1期2022-03-08
- 冶炼烟气制酸尾气脱硫装置的优化
。吸收SO2后的富液暂存于脱硫塔底，通过富液泵输送，经酸性气富液换热器、贫/富液换热器升温至95 ℃左右进入再生塔再生。富液在再生塔内解吸SO2，自流进入再沸器，通过蒸汽加热的方式进一步解吸成贫液。再生塔底的贫液通过贫液泵输送经贫/富液换热器、贫液冷却器降温后进入溶液槽，再通过溶液泵输送至脱硫塔重新吸收SO2。再生塔解吸出的SO2随蒸汽由再生塔顶引出，经过酸性气富液换热器、酸性气冷却器冷却后去气液分离器，SO2气体返回制酸系统制硫酸，冷凝液通过泵送回再生塔
硫酸工业 2021年11期2022-01-26
- 一种吸收剂再生设备及再生方法
的方式脱除吸收剂富液中的二氧化碳，属于节能环保技术领域。将吸收了二氧化碳的富液采用加压泵送入再生塔上部的膜催化反应器的管程，在中空纤维膜的内表面活性组分的催化下及低压蒸汽提供热量的条件下，富液分解为二氧化碳和吸收剂。解吸后的富液由设置在闪蒸再生塔顶的减压阀减压至常压，二氧化碳从溶液中解吸并通过气液分布器进入闪蒸再生塔，其中闪蒸二氧化碳气体由设置在闪蒸再生塔顶的再生气管线排出塔外，贫液经填料层后由闪蒸再生塔底的贫液管线送出塔外。本发明与现有热再生方式相比，具
能源化工 2021年5期2021-12-27
- 基于膜空气吹扫技术的农业温室增施CO2研究
O2吸收剂溶液(富液)的再生能耗高，其可占总系统能耗的60%以上[14]，从而造成CO2分离成本高[15]。对于更易受成本影响的沼气CO2分离而言[16]，降低富液再生能耗成为关键。因此，如将富液作为CO2载体，将富液的CO2再生过程延伸到农业温室，与温室的CO2气肥增施系统结合，就可以将吸收剂富液的再生能耗转嫁到农业温室运营中，进而降低沼气提纯成本。采用上述方式还能为农户节省CO2成本，同时增施系统还能部分替代温室的增温设备以及内通风设备，可进一步降低温
农业机械学报 2021年11期2021-12-07
- 海上平台乙二醇再生工艺研究与应用
物主要是MEG 富液中的乳化液，在经过MEG 再沸炉中的高温条件下，在100 ℃左右其乳化液破乳裂解后，原油和胶质组分形成黑色粘稠状物资，生成重烃组分。其且有粘度高、凝固点高的特性，容易污染系统和堵塞管线。3.4 乙二醇再生工艺分析当井口或海底管道注入了水化物抑制剂MEG，生产液到达中心平台后，自段塞流捕集器分离出来的生产水中将富含MEG 的富液首先与来自MEG 再生器的MEG 进行换热，降低再生后MEG 的温度，同时起到预热富液的作用。富液进入MEG 闪
化工管理 2021年31期2021-11-17
- 基于离子交换的乙二醇富液脱盐实验研究
附剂，开展乙二醇富液吸附脱盐实验研究。乙二醇富液接近中性，且无腐蚀性，其中阳离子主要是 Na+、Ca2+，阴离子主要为 Cl-，因此选择工业上通用、低价的D001、D201、D113和D301树脂,探讨其吸附热力学模型。1 实验部分1.1 试剂与仪器盐酸、乙二醇、氯化钠、氯化钙、硝酸银、氢氧化钠、乙二胺四乙酸二钠均为分析纯；D001阳树脂、D113阳树脂、D201阴树脂、D301阴树脂均为工业级，其主要物化特性见表1。表1 离子交换树脂的主要特性Table
应用化工 2021年8期2021-09-22
- 硫磺贫富液二级换热器故障分析与措施
剂再生装置二级贫富液换热器已服役7年，期间停工大修了一次，管束重新做了一次外防腐。装置在运行过程中，发现富液流量过大。检修发现该换热器管束涂层脱落、换热管断裂，泄漏严重。1.1 工艺流程本装置采用的甲基二乙醇胺作为吸收液，其正常的浓度控制在30%～32%，富液为吸收了酸性气的氨液，贫液为已释放酸性气的氨液。如图1所示，系统来的富液(富含H2S)经富液过滤器过滤和二级贫富液换热器换热至65 ℃后，进入富液闪蒸罐脱除其中的气态烃。底液经过富液泵加压后到一级贫富
化工管理 2021年24期2021-09-10
- 半贫液工艺再生过程闪蒸及能耗模拟优化
数各为15。贫、富液换热器则用于贫液的冷却及富液的预热过程，采用Heat Exchanger模块进行设置，用于模拟两股物流的热量交换过程，此处采用简捷计算模型，采用默认的换热器结构及几何结构数据对其进行简化。半贫液从再生塔中部抽出，经分流后在吸收塔中部第16块塔板处进入。根据表1、表2中的数据以及简化设定，利用HYSYS软件建立醇胺法脱碳半贫液工艺流程模型，其示意图如图1所示。1—Feed gas;2—Lean solution;3/4—Semi-lean
石油学报（石油加工） 2021年5期2021-09-04
- 基于蒸汽压缩-分流的电厂烟气CO2捕集过程模拟优化
却可以增加吸收剂富液的吸收容量，降低贫液流量，再沸器能耗降低了2.84%。在以质量分数为30%的乙醇胺(MEA)为吸收剂的碳捕集传统工艺流程中，解吸塔顶部排出的混合气(100 ℃左右)中含有近50%的水蒸气，采用直接冷却的处理方式不仅会造成高品质能量的浪费，还会增大循环冷却水的需求量。为了能有效回收该部分热量，杨晖等[9]基于富液分流工艺，提出并对比了3种改进方法，结果表明以MEA为吸收剂时，热负荷与冷负荷分别降低了15.65% 和34.41%。Zhang
动力工程学报 2021年7期2021-07-17
- MEA法碳捕集工艺再生塔能耗优化
,以进入再生塔的富液的温度为决策变量,对再生塔能耗进行优化,得出参数变化时的最佳能耗,并进行案例对比分析,验证所述优化方法的有效性。1 再生塔单位能耗机制模型单乙醇胺法碳捕集工艺流程如图1所示。电厂烟气在水洗塔中清洁处理后,经压缩机加压发生吸收反应。反应后的烟气自吸收塔塔顶排出回流至烟道,塔底排出CO2富液。CO2富液经贫富液换热器升温后从塔顶进入再生塔中完成富液的乙醇胺再生[14],其中再沸器提供CO2解吸所需的热量。图1 碳捕集工艺流程Fig.1 Pr
中国石油大学学报（自然科学版） 2021年2期2021-05-25
- 哌嗪活化N-甲基二乙醇胺半贫液脱碳工艺配方优选及参数优化
中贫液、半贫液、富液进行综合分析，才能从根本上把握半贫液工艺下的胺液特性，开发出适合半贫液脱碳工艺的高效节能的胺液配方，实现装置的优化运行。因此，笔者针对某工厂半贫液脱碳工艺，采用吸收再生实验方法对系统中的贫液、半贫液吸收CO2性能及富液解吸CO2性能进行综合分析，优选适用于半贫液工艺的PZ活化MDEA胺液配方，同时对优选出的配方通过模拟进行运行参数优化，优化脱碳装置运行，为工厂应用提供依据。1 半贫液脱碳工艺流程半贫液脱碳工艺流程[15]中原料天然气经过
石油学报（石油加工） 2020年4期2020-09-27
- 减压膜蒸馏法含硫甲基二乙醇胺溶液再生研究
较低。但脱硫后的富液再生是严重的问题，大量的含硫富液若不及时处理，将会污染环境。现阶段一般采用高温减压蒸馏再生法进行处理，但该方法存在能耗高、投资成本高、再生率低等缺点。减压膜蒸馏(VMD)是近年来兴起的一种将传统减压蒸发技术和膜相结合的新型脱硫工艺。由于膜的下游处于负压(抽真空)状态，使得膜两侧的压差较大，增强传质能力；且膜组件具有较大的单位膜面积，可大大增加脱硫效率。利用减压膜蒸馏对含硫MDEA溶液进行脱硫再生处理，可提高溶液再生率和降低再生能耗。本实
工业安全与环保 2020年9期2020-09-23
- 乙二醇再生与回收的再生工艺参数优化
U）可除去MEG富液中的烃、酸气、水和盐杂质，从而得到满足往入纯度要求的MEG贫液，实现MEG的循环使用［1-2］。本文重点研究MRU中的再生脱水流程，对MRU中再生脱水单元的工作流程进行了简介，采用Aspen Plus对其进行参数优选，，采用Plus中的DSTWU进行简捷设计并确定了相关参数，然后使用RadFrac对再生脱水进行严格模拟与优化，本研究为MRU中再生脱水中再生塔设计奠定一定基础。1 MRU再生单元设计1.1 MRU再生单元的工作原理经预处理
云南化工 2020年7期2020-08-12
- 有机胺脱硫系统热能回收技术探讨
程见图1。有机胺富液通过贫/富液换热器和解吸后的贫液进行换热升温，回收解吸后贫液的热量。升温后的富液进入解吸塔，在解吸塔中上升二次蒸汽的作用下完成富液的解吸。解吸二次蒸汽进入塔顶冷凝器冷凝降温，含有高纯度SO2的不凝气经气液分离后，送入液体SO2制备工序。图1 有机胺脱硫解吸工艺流程2 有机胺脱硫系统热量回收技术2.1 解吸二次蒸汽再热富液一般来说，经过贫/富液换热器后富液的温度可达到约90 ℃，使富液再次升温至泡点（约102 ℃）的温度差ΔT≈12 ℃，
硫酸工业 2020年5期2020-07-21
- 基于二次回归正交组合设计的MDEA脱硫工艺参数优选
气凝液。 再经贫富液换热器预热后进入再生塔， 利用重沸器的热量实现胺和酸性气体的分离。酸性气体从塔顶流出，贫胺则从塔底排出。 贫胺经过空冷器冷却，再由泵将低温贫胺的压力提升至吸收塔压力，低温贫胺流入吸收塔的顶部，胺液沿吸收塔向下流动，同时完成对酸性气体的吸收。图1 醇胺法脱硫工艺流程1.2 HYSYS模型的建立国内某日处理200万m3天然气的天然气净化装置， 其原料气气质组成如表1所示。 原料气压力为7.5MPa，温度为25℃。表1 天然气气质组成MDEA
天然气化工—C1化学与化工 2020年3期2020-07-18
- 吸收法处理有机尾气技术研究
系统，吸收塔底部富液（吸收剂和环己烷混合物）经泵送至解吸蒸馏塔以实现吸收剂与环己烷的分离，解吸塔底贫液（主要成分为吸收剂，含少量环己烷）送回吸收塔循环使用，解吸塔顶环己烷粗品送至回收塔，在回收塔内持续加入纯水以实现环己烷—水体系的共沸蒸馏，最终回收含少量水的环己烷可经油水分离后回到氧化工序作为原料使用。3 结果与讨论3.1 吸收温度对吸收效果的影响为研究吸收温度对尾气吸收效果的影响，试验探索在控制吸收剂流量为11 m3/h 和吸收塔内气液吸收温度分别为11
环境保护与循环经济 2020年4期2020-06-08
- 对二甲苯装船油气回收装置运行分析
流动，贫液吸收，富液进罐V310，由泵输送到罐区，吸收机理为“相似相容”原理。图1 回收装置流程1.2 使用效果该油气回收装置使用后，装船油气污染基本消除，周边环境改善明显，装船速度由180t/h提高到280t/h，提高了装船效率，运行数据逐渐优化：《大气污染物综合排放标准》（GB 16297—1996）规定，二甲苯油气允许排放浓度≤90mg/m3，《储油库大气污染物排放标准》（GB 20950—2007）规定，油气处理效率≥95%，本装置两项指标均优于该
建材与装饰 2020年12期2020-05-11
- 真空膜蒸馏再生MDEA 脱碳富液过程优化
的MDEA 脱碳富液。若MDEA 脱碳富液处置不当，不仅会因废弃而增加生产成本，还会对环境造成严重危害。国内外大多采用汽提法对MDEA 脱碳富液进行处理，该方法能耗高、投资大，虽然很多人尝试进行一定的工艺改进，但是收效不大，如胡捷［4］对汽提工艺的改进，张峰榛等［5］对双塔汽提工艺的改进。真空膜蒸馏（VMD）技术是将膜技术与蒸馏过程相结合的一种新型膜分离技术，与汽提法相比，具有能耗低、操作简单、投资较少等优点［6-7］；目前在海水和苦咸水淡化［8-9］、废
石油化工 2020年3期2020-04-28
- 溶剂再生装置操作异常波动分析及对策
混合富胺液(简称富液)，富液主要是吸附H2S后的脱硫溶剂，装置采用的脱硫溶剂为甲基二乙醇胺(MDEA)，溶剂质量分数按20%～45%控制，正常情况下质量分数控制在35%。MDEA的碱性随温度的升高而降低，在低温时弱碱性的MDEA能与H2S结合生成胺盐，在高温下胺盐能分解成H2S和MDEA。塔底贫胺液(贫液)H2S质量浓度小于1 g/L[1]。富液和贫液组成见表1。2号溶剂再生装置的原则流程见图1。来自装置外的富液先经过滤器过滤、贫富液一级换热器加热后进入富
石油炼制与化工 2020年4期2020-04-21
- 烟气CO2捕集热能梯级利用节能工艺耦合优化
进入冷凝器与从贫富液换热器换热后的富液进行换热，使富液达到更高的温度，进而降低系统再生能耗；分流解吸节能工艺的引入主要是利用分流器将富液进行分流，一部分分流后的富液进入贫富液换热器，因分流后热富液流量减少，从而使得热富液的温度更高，更有利于解吸塔内解吸反应的进行，另一分流的冷富液与解吸塔顶蒸汽进行换热后再进入解吸塔，这样不仅减少了解吸塔顶蒸汽冷却水用量而且降低了系统再生能耗；分布式换热节能工艺的引入主要是利用串联的两个贫富液换热器来提高富液温度，促进解吸塔
化工进展 2020年2期2020-04-11
- 天然气半贫液脱碳工艺三元胺液配方优选
液工艺而言，由于富液再生过程利用汽提蒸汽余热[10]，再生温度较低，故其胺液筛选过程关注的重点与常规工艺有一定区别，除了胺液的吸收解吸性能以外，也应结合胺液的热力学性能对其进行分析筛选，因此，在吸收剂选择时，应综合考虑吸收能力、解吸率、再生能耗等参数，在保证CO2净化效果的同时，有效降低能耗和成本[11]。本研究基于某工厂PZ 活化MDEA 半贫液工艺[12]，在现有设备能力下进一步提升胺液性能，从降本增效的角度考虑，尽量减少胺液置换，故考虑在现有胺液配方
化工进展 2020年3期2020-04-01
- 酸性气烃类含量对硫磺回收装置的影响及对策
气带到再生装置。富液闪蒸罐的闪蒸效果不好或不及时，将会造成酸性气中烃类气超标。硫磺装置吸收塔过程气中含有CO2，贫液吸收后进入再生系统，上游装置脱硫气中含有CO2。2 酸性气中带烃对硫磺回收的影响2.1 冷凝器管程及工艺管线堵塞酸性气带烃严重时，酸性气燃烧需要过量的空气，若制硫炉配风不及时，会造成烃类气不完全燃烧造成析碳。制硫尾气中存在的炭黑会依次经过制硫炉、一级冷凝器、一级加热器、一级反应器、二级冷凝器、二级加热器、二级反应器、三级冷凝器、尾气捕集器、尾
山东化工 2020年2期2020-02-15
- LNG槽车贫富液切换安全装车动态模拟研究
收站内建有2 台富液罐和2 台贫液罐，装车管线从LNG 储罐罐内低压泵出口直接到站外装车单元区域，工艺流程如图1所示。图1 LNG装车工艺流程简图Fig.1 LNG loading process flow diagramLNG槽车进站装车前需在待装区对预装槽车的车辆状况及安全附件进行检查，确保车辆符合装车条件。检验合格后进行过磅称重，记录槽车皮重，然后驶入指定装车位，熄火并对车辆位置进行固定。站方工作人员进行静电接地线、液相接口、气相返回接口连接，确认槽
油气田地面工程 2019年11期2019-12-13
- LNG储罐贫富液混装过程的动态研究
贫液（密度低）和富液（密度高）混合的储存方式。本文结合国内已运行的某LNG接收站的贫富液接卸和储存情况，采用数值模拟方式，动态研究了贫富液在混装过程中分层情况，并给出混装的操作建议，对LNG 接收站实现贫富液混装和安全平稳生产具有重要意义。曲顺利等[3]建立了LNG 储罐的翻滚模型，并利用Fluent 软件，通过模拟储罐的翻滚过程研究了储罐的初始密度差、分层高度、储罐罐容对LNG 翻滚的影响。孙福涛等[4]建立了大型LNG 储罐分层及翻滚模型，考虑LNG
油气田地面工程 2019年10期2019-11-12
- MVR 热泵用于胺法捕集制氢驰放气CO2 的能耗分析
充分反应后，变成富液并通过贫液泵输送至贫富液换热器与从解吸塔出来的贫液进行换热，经过换热后的富液进入解吸塔进行解吸，解吸后的贫液由贫液泵输送进入贫富液换热器后经过贫液冷却器冷却后回到吸收塔。图1 传统胺法捕集二氧化碳工艺流程MVR 热泵驰放气碳捕集工艺与传统胺法捕集二氧化碳工艺流程不同的是来自吸收塔的富液通过富液泵输送至贫富液换热器与来自闪蒸塔的贫液进行换热后再进入解吸塔解吸。而解吸塔底部的贫液经过闪蒸罐闪蒸，产生二次蒸汽，此时贫液的显热转化为蒸汽的潜热，
云南化工 2019年6期2019-08-23
- 沼气脱硫富液槽液位合理波动范围分析
间，由于脱硫塔和富液槽液位控制效果不理想，使得富液槽中的液体经常满罐溢出，导致生产运行不稳定、脱硫碱液的浪费、环境污染。脱硫塔和富液槽属于双容器串联，若将贫液槽的碱液回流再考虑进去，脱硫塔和富液槽成了带有流量循环式的双容器串联。目前已有的成果主要针对非流量循环式的双容器串联，常规的液位控制方式大多是液位直接调节，如文献 [1]和文献 [2]，也有模糊控制方式，如文献 [3]。这些控制策略经过生产实践证明，要么液位波动太大，要么在PLC[4]中实现起来很困难
云南化工 2019年3期2019-05-28
- 高含硫天然气集气站三甘醇脱水工艺对比
离后外输。三甘醇富液经吸收塔塔底流出，经过节流降压及加热后进入闪蒸罐，尽可能闪蒸出其中所溶解的烃类气体。闪蒸气可根据其组成进入燃料系统或灼烧炉等。闪蒸后的三甘醇富液经过三级过滤后进入贫富液换热器，以提高三甘醇进再生塔的温度，经过换热，不仅提高了富甘醇进再生塔的温度，也降低了贫甘醇进吸收塔的温度，对于吸收、再生均有利。富甘醇在再生塔中提浓后经过换热，由泵打入吸收塔循环使用。1.2 工艺模拟采用HYSYS对国内天然气气田典型的三甘醇脱水工艺进行模拟，其中，气田
石油与天然气化工 2018年5期2018-11-02
- 深水多相混输管输量调整对乙二醇管理影响
对平台上乙二醇贫富液的储存和处理能力提出较高的要求。因此加强乙二醇贫液加注及富液再生的管理对管道的安全平稳运行起着十分关键的作用。笔者拟就具有代表性的荔湾3-1气田为例分析管输量调整对乙二醇贫液加注及富液再生的影响。1 OLGA模型分析作为我国首个水深1500m的超深水气田，荔湾3-1气田在我国挺进深水、实施建设海洋强国战略等方面具有显著的技术先导和工程示范作用。针对深水气田管道可能遇到的管输量调整范围，利用OLGA6.2多相流动态模拟软件，对管输量动态调
天然气技术与经济 2018年3期2018-08-02
- 三甘醇脱水酸性组分分布研究
。吸收水的三甘醇富液自塔底流出，与再生塔顶部的水蒸气换热后进入三甘醇闪蒸罐，分离出被三甘醇溶液吸收的烃类气体后，依次经过三级过滤器，除去三甘醇溶液在吸收塔中吸收与携带的少量固体、液烃、化学剂及其它物质，以防止引起三甘醇溶液起泡、堵塞再生系统的精馏柱或使再沸器的火管结垢。过滤后的三甘醇溶液与贫液换热后注入到再生塔中对富液进行提浓转换为贫液，冷却后由泵打入吸收塔循环使用。再生塔尾气进入灼烧炉焚烧后排入大气。图1 常规三甘醇脱水工艺流程2 酸性组分在三甘醇脱水分
天然气化工—C1化学与化工 2018年3期2018-07-17
- 蒸氨氨分解改为磷铵法生产氨水的实践
收氨。含氨的磷铵富液送解吸塔解吸，塔底贫液经换热和冷却后返回吸收塔，塔顶氨汽经换热和冷却后得到产品氨水及液氨。图1 蒸氨氨汽回收生产氨水及液氨流程图1.2 生产方法首先通过酸碱反应，用磷酸一铵选择性地与氨反应生成磷酸二铵，把氨从氨汽中吸收分离出来。接着利用磷酸二铵热稳定性差的特点，通过加热把氨分解出来，冷凝冷却得到氨水，氨水再经精馏塔精馏得到99.8%液氨。1.3 工艺原理磷铵溶液中的盐类主要以磷酸一铵（NH4H2PO4）和磷酸二铵（（NH4）2HPO4）
安徽化工 2018年3期2018-07-04
- 脱硫装置贫富液换热流程的改造
42）脱硫装置贫富液换热流程的改造俞 欢（南京金凌石化工程设计有限公司，江苏南京 210042）通过对比现有同类脱硫装置再生单元的贫富液换热流程，发现采用二级换热流程的富液入塔温度比一级换热后的富液入塔温度高10℃，而蒸汽耗量下降了1.01t/h，循环水耗量减少了73t/h。经过工艺改造实施后，采用二级换热流程对降低脱硫装置能耗和提高酸性气收率都是十分有意义的。脱硫装置；贫富液；二级换热流程某脱硫装置再生单元现有的贫富液（MDEA）换热器采用的是一级换热工
化工设计通讯 2017年12期2017-12-19
- 煤化工中低温甲醇洗流程的模拟与改进
图所示，两股甲醇富液在中压闪蒸之后，进入塔D102之前，分别设置闪蒸罐S104和S105，继续闪蒸，通过控制这两个闪蒸压力，得到不同纯度的CO2产品气。图2 改进流程设计图详细流程图：从原流程中压闪蒸罐S102和S103出来的不含硫甲醇富液L13和含硫甲醇富液L20继续闪蒸释放出更多的有效气，分别经减压阀V103和V105进入闪蒸罐S104和S105。其中，从L13富液中闪蒸出来的不含硫气体(G14)在回收其冷量后排空，从L20富液中闪蒸出来的含硫气体(G
环球市场 2017年9期2017-05-02
- APC技术在300 t/h溶剂再生装置的工业应用
溶剂，进入装置经富液过滤器(FI2204A/B)过滤后，与贫液经贫富液二级换热器(E2202A/B)换热至65 ℃，进入富液闪蒸罐(V2201)，闪蒸出大部分溶解烃，再经富溶剂泵(P2202A/B)加压，并经贫富液一级换热器(E2201A/B)换热至98 ℃，进入再生塔(T2201)，塔底由重沸器(E2205A/B)供热，进行间接蒸汽加热。1.贫液缓冲罐V2203 2.富液过滤器FI2204 3.贫富液二级换热器E2202 4.地下溶剂罐V2208 5.贫
河南化工 2017年1期2017-03-08
- 醇胺法碳捕集工艺解吸塔能耗分析
系,如单位能耗随富液(含CO2较多的溶液)温度升高而减小,但当富液温度超过拐点时则迅速上升,文中未能体现。笔者运用MESH方程建立解吸塔机制模型,在文献[10]的基础上增加塔顶温度、富液进料流率和贫液温度3个参数对单位能耗的影响分析,并确定贫液负载率等8个参数的参考设置范围。1 MEA二氧化碳捕集工艺二氧化碳捕集与纯化工艺过程主要的化学反应为二氧化碳吸收:(1)乙醇胺再生:CO2+2R-NH2.(2)如图1所示,电厂的烟气经冷却器冷却后加压进入吸收塔,在吸
中国石油大学学报（自然科学版） 2016年6期2017-01-17
- 三甘醇脱水装置节能设计
底部排出的三甘醇富液与再生塔顶部的气体换热升温，进入再生塔精馏柱升温后，进闪蒸罐，闪蒸出富液中的烃类、CO2及H2S等气体，闪蒸气体进入灼烧炉掺入燃料气燃烧后放空。闪蒸罐罐底的富液经机械预过滤器、活性炭过滤器、机械后过滤器过滤出机械杂质和重烃类物质。富液进入再生塔底部的三甘醇缓冲罐的换热盘管，与贫液换热，升温后进入再生塔再生。再生后的三甘醇贫液进入三甘醇缓冲罐与盘管内的富液换热，再经三甘醇冷却器冷却，由三甘醇循环泵增压，进气-贫液换热器降温后，进入三甘醇吸
石油化工应用 2016年12期2017-01-04
- 全焊接板式换热器泄漏原因分析及整改措施
MDEA）贫液和富液热交换，其运行好坏对脱硫脱碳系统有非常重要的影响，自从2009年12月第一天然气处理厂投入生产运行以来，脱硫脱碳系统的8台板式热器经常发生泄漏，并有逐步加大趋势，不仅污染了生产现场环境，也会直接影响贫液和富液的换热，进而影响到脱硫吸收塔的脱硫效果，甚至可能造成到H2S超标，严重影响脱硫脱碳装置的正常平稳运行。一、脱硫脱碳溶液系统工艺流程简述MDEA贫液在脱硫吸收塔C-1101从上而下与原料天然气从下而上进行逆流接触，将原料气中几乎所有的
中国设备工程 2016年5期2016-11-29
- 脱硫系统溶剂再生塔操作波动分析及优化
控制在2%以下，富液闪蒸罐压力控制在0.30 MPa左右，乙醇胺过滤量调整到3 th，经过调整，平稳了脱硫系统的操作，保证了干气和液化气的产品质量，减少了乙醇胺的损耗。脱硫系统 再生塔 波动 优化中原油田石油化工总厂的催化裂化装置脱硫系统是与500 kta催化裂化装置和250 kta汽油选择性加氢装置相匹配的气体产品脱硫系统，包括干气脱硫、液化气脱硫和溶剂再生三部分。该工艺使用N-甲基二乙醇胺(MDEA)作为脱硫剂，不仅脱除干气、液化气中的含硫化合物，还脱
石油炼制与化工 2016年2期2016-04-11
- 逆流旋转填料床中络合铁脱硫富液的再生研究
种操作参数对脱硫富液再生率的影响规律。并对比分析在相同操作条件下传统再生装置再生脱硫富液时，吸收-再生循环次数对脱硫液络合剂降解率的影响，旨在得出逆流旋转填料床络合铁脱硫富液再生工艺适宜的操作参数，为其工业化应用提供参考。1 实验部分1.1 脱硫富液组成复配络合铁脱硫液有效组成为n(EDTA)∶n(HEDTA)∶n(Fe3+)=1∶4∶4，吸收 H2S 后生成脱硫富液，c(Fe2+L)=0.02mol/L～0.06mol/L，pH 值=8.5。1.2 检测
天然气化工—C1化学与化工 2015年1期2015-10-24
- 基于实验的直接蒸气再生CO2 系统模拟及优化
得吸收完CO2的富液解析出CO2.然而这种再生方式的再生能耗也非常高，大大降低电厂的热效率［5］.以质量分数30% 乙醇胺（MEA）溶液为例，利用传统的再生塔，再生能耗在最优化状态下也能达到每千克CO23.2～4 MJ［6-7］，导致电厂机组供电效率下降大约10个百分点［8］.目前，对化学吸收法捕集CO2工艺的改进主要从新型吸收剂的开发和新工艺的研究2方面进行.在新型吸收剂开发方面，有学者研究氨水、相变吸收剂、氨基酸盐等吸收剂的开发利用［9-11］.而再生
浙江大学学报（工学版） 2015年8期2015-08-10
- 新型CO2 直接蒸汽再生实验和模拟研究
定，显热主要由贫富液换热器的传热温差决定，而蒸汽潜热在这3部分能耗中最具有通过工艺流程优化被大幅降低的潜力［13］.在CO2再生过程中，需要大量的水蒸气来降低气相中的CO2分压，从而提高CO2再生的推动力.在传统的再生工艺中，水蒸气通过吸收液在再沸器中加热蒸发得到，水蒸气伴随着CO2从再生塔顶流出，经过冷凝与CO2分离，并回流到脱碳系统中以维持系统的水平衡.这一过程中，水蒸气的大量潜热都在冷凝过程中浪费了，同时冷凝过程消耗了大量的冷却水.因此，笔者提出通过
动力工程学报 2015年11期2015-08-03
- 处理含硫、凝析油天然气三甘醇脱水橇工艺优化探讨
正常运行。图6 富液汽提工艺的三甘醇脱水橇工艺自控流程表2 模拟计算参考气质情况（40 ℃，5.0 MPa）表3 模拟计算参考气质情况（40 ℃，5.0 MPa）因此，建议增加高效原料气过滤分离器，分离掉原料气中携带的游离态液滴及固体杂质，减轻脱水橇的脱水负荷，防止大颗粒杂质和游离水带入造成溶液污染、盐结晶等问题。2.2 采用富液汽提工艺在三甘醇进入板式换热器前增加一个三甘醇富液汽提塔。采用干天然气节流降压后作为汽提气，通入富液汽提塔中，在富液进入换热器前
石油化工应用 2014年8期2014-12-24
- 湿式氧化法脱硫中副盐的产生及控制分析
和其他气体后形成富液进入富液槽，富液中富含HS-，在“888”脱硫催化剂的作用下， HS-发生析硫反应。有研究认为，大部分的析硫反应是在富液槽中完成的。HS-的析硫反应需要时间，为了提高HS-的析硫效果，必须确保富液槽有足够的空间，即富液在富液槽中有足够的停留时间。在2013年大修前，二化厂所用的富液槽容积偏小，富液停留时间不够(3 min左右)；现在的富液槽容积扩大了近3倍，富液停留时间在10 min左右。另外，需防止富液走短路直接进入再生槽。二化厂在起
氮肥与合成气 2014年8期2014-07-10
- 半水煤气脱硫系统技改总结
生槽，中间未设置富液槽，导致脱硫液中悬浮硫及副盐含量高。(4)脱硫催化剂的选择问题。半脱系统先后使用过“888”催化剂、栲胶催化剂及DDS催化剂，种类繁多。由于管理不到位、操作人员对催化剂的认识程度不够、没能真正掌握催化剂的正确使用方法，不仅影响了生产，也增加了消耗。2 脱硫效率低原因分析(2)工艺指标控制。主要是对工艺指标的日常管控存在缺陷。操作人员对指标操作随意性较大，管理部门考核没有跟上，细节管理没有到位。3 技改方案3.1 工艺方面(1)第一化肥厂
氮肥与合成气 2014年2期2014-07-10
- 柳钢焦化厂磷酸法氨回收工艺控制及故障分析
低，经济性好。但富液摩尔比升高，当超过1.8时，吸收过程中酸分将增加，对系统设备的腐蚀性加剧。(2)系统水平衡控制系统水平衡的目的是控制H3PO4浓度，磷酸酸度对溶液结晶点和密度有较大影响，密度减小，影响除油器的操作，密度升高，溶液结晶点升高，引起结晶堵塞。磷酸酸度为35%时，溶液结晶点升高到40℃。酸度为30%时，溶液相对密度为1.2～1.3，结晶点小于25℃。水平衡的控制主要是调节进入吸收塔中的贫液温度，间接控制煤气出口温度。通过不同温度下出口的煤气带
化工管理 2014年8期2014-02-02
- 化学吸收法CO2捕集解吸能耗的分析计算
究工作。在吸收剂富液热再生过程中，一般采用水蒸气来加热富液，使其中的 CO2解吸出来，富液再生时所需的热量也就是解吸CO2所需要的热量。关于化学吸收法CO2捕集工艺解吸能耗的确定方法，主要有近似公式估算法、实验测定法以及软件模拟法。Sakwattanapong等[4]通过实验测定了MEA及其混合溶液的再沸器热负荷，给出了再沸器热负荷与贫液和富液的负载、溶液的性质和浓度等过程参数的图线关系[4]。并将再沸器解吸热负荷分为三部分：解吸反应热、将溶液加热到再沸器
化工进展 2013年12期2013-08-02
- 乙二醇富液罐放空管线流程改造方案设计与分析
华 王子宇乙二醇富液罐放空管线流程改造方案设计与分析中国石油 塔里木油田分公司 王巨川 左萌萌 丁润华 王子宇在凝析气处理过程中，有一定数量的气体会被排放至火炬系统烧掉，既浪费了资源，又污染了环境，不符合清洁生产的要求。在保证安全生产的前提下，采取相应的措施，尽可能减少放空，既增加了产量，又减少了二氧化碳等温室气体的排放，具有良好的经济效益、环境效益和社会效益。一、可行性分析1.现有流程。处理站在进行凝析气低温分离前，向其中加注乙二醇，以防止天然气水化物的
河南科技 2012年14期2012-10-20
- 超重力旋转填料床中柠檬酸钠法烟气脱硫
;解吸过程中吸收富液中柠檬酸浓度越低、吸收富液初始pH越低，SO2解吸率越高。填料床中柠檬酸钠法脱硫的最佳工艺条件为:柠檬酸浓度1.0 mol/L，吸收液初始pH 4.5，填料床转速700～900 r/min，液气比5～7 L/m3。烟气脱硫;超重力旋转填料床;柠檬酸钠法;解吸塔;吸收液;液气比;废气处理烟气中的SO2对生态环境危害巨大，长期以来湿法烟气脱硫技术一直是治理SO2污染的主要技术手段［1］。传统的烟气脱硫工艺存在设备体积庞大、占地面积大、运行费
化工环保 2011年5期2011-12-08
- 氨水富液再生及再生液吸收特性的试验研究
].其中,在氨水富液再生方面,Yeh等人[7]首先在半连续试验台上进行了氨水吸收CO2后富液解析CO2的试验研究,通过加热氨水吸收CO2形成的富液,以及对再生后的再生液进行循环吸收,研究了循环过程中吸收剂吸收能力的变化以及加热再生的效果;同时,通过对碳酸氢铵、碳酸铵及其混合溶液的加热再生,研究了不同温度下氨法吸收CO2生成物的再生情况.Resnik等人[11]在填料塔中对氨水富CO2溶液进行加热再生试验,结果表明:随着再生温度从71.1℃升高到82.2℃,
动力工程学报 2011年2期2011-10-29
- NHD脱碳工艺的应用与改造
机、脱碳贫液泵和富液泵等，工艺流程如图1。进脱碳塔的贫液为-5℃，在塔内吸收CO2过程中，CO2的溶解热和气体放热使溶液温度升高，出塔底的富液温度升高，达7.2℃；富液经氨冷器冷却温度降至2.5～3℃、压力降至0.78 MPa后进入高压闪蒸槽，闪蒸槽内压力为0.736 MPa，部分溶解的CO2和大部分H2在此解吸出来，从高压闪蒸槽底部出来的溶液减压进入低压闪蒸槽；低压闪蒸槽内压力为0.077 MPa，此时有大部分溶解的CO2解吸出来。低压闪蒸槽底部出来的溶
化工生产与技术 2010年6期2010-09-08