环隙_参考网

多级压裂一界面破坏试验及数值模拟研究*

累积塑性应变及微环隙宽度关系当套管内压分别为85、 95 及105 MPa 时, 水泥环最大等效塑性应变值及最大微环隙宽度值如图7 所示。图7 不同内压下水泥环等效塑性应变与微环隙宽度关系曲线Fig.7 Correlations between the equivalent plastic strain of the cement sheath and the microannulus under different internal pressures最

石油机械 2023年5期2023-06-15

金重炉优化技改项目汇总

异常的情况，如：环隙、烧嘴座温度超标；气化炉积灰严重，负荷提不上去；产气量低，不能保证装置长周期运行；偏烧、回火导致炉内设备烧坏等问题。针对金重炉存在的问题，明泉科技提出一系列的优化技改措施，使金重炉各项运行指标得到有效提升，快速达到同行业先进水平。笔者对具体改造内容进行总结，以期对同类装置提供参考。1 环隙改造原设计中实测环隙处挡板上沿距龟甲网10～12 cm，横向距离为18～22 cm，挡板高度为5 cm，流通面积过大并且阻回火效率差，小流量保护气无法

氮肥与合成气 2022年10期2022-10-19

螺旋导叶与分离器内壁间隙对分离器内流场及分离性能的影响

壁面都会存在一定环隙，然而针对这个导叶环隙的影响尚未见专门研究的报道。 有学者认为，采用焊接、填堵等方式消除环隙，可以达到密封或固定导叶的作用；也有人认为，可以留有适当的环隙，如王志雅指出环隙宽度一般可按3%～5%的分离器筒体内径来选取，但没有说明这一选择的理论依据［5］。为此， 笔者建立一个筒径300 mm 的螺旋导叶式气液分离器模拟模型，在轴向进气、直流和逆流两种排气方式下，通过数值模拟和试验方法研究导叶环隙宽度对气液分离器内流场和分离性能的影响。1 

化工机械 2022年3期2022-08-24

气升式发酵罐的优化设计探讨

状空间（以下简称环隙）。发酵罐底部在环隙内设有空气分布器，压缩空气以气泡的形式进入环隙。由于气泡的存在导致环隙发酵液的平均密度小于套筒内，从而产生压力差，形成环隙内发酵液上升，套筒内发酵液下降的循环流动。如图1所示。图1 气升式发酵罐示意图Fig.1 Schematic diagram of airlift fermenter发酵液自罐底环隙上升再经套筒内部下降回流至罐底循环一次所需的时间为循环周期。气升式发酵罐优化设计的目的是在通气量相同的条件下，提高发

化工与医药工程 2022年1期2022-06-08

航天炉上升管和下降管堵塞原因分析及预防措施

周期运行，气化炉环隙堵渣问题就是其中之一。本文通过对某厂航天气化炉下降管与上升管环隙间堵渣故障进行分析，探究了事故原因，并提出合理的预防措施。1 环隙堵塞现象分析通过对某厂航天气化炉在实际生产运行过程中的分析，该气化炉长期高负荷运行，根据表现出一系列复杂现象，总结出气化炉激冷室、上升管与下降管之间积渣及堵塞判断依据。1）气化炉液位由39%左右，先缓慢上升，后上升速度加快直至100%，现场液位计也是显示满量程，期间加大排黑量直至最大并对气化炉进行减负荷，经降

山西化工 2022年2期2022-05-11

CFR600乏组件转换桶内氩气空间三维传热数值模拟

设置了环状缝隙。环隙内部的氩气存在不对称的流动，会导致环隙周向结构温度分布的不对称。并且随着环隙内部Ra的增大，环隙对于预埋件温度分布不对称的影响会越来越大[1-2]。乏组件转换桶是三级核安全设备，为保证设备能在各种工况下提供相应的功能，制定了主容器的设计准则。对于钠液以上的结构主要设计准则是：预埋件下钢板最高温度不超过70 ℃。因此，对氩气空间及结构部件的温度分布进行详细研究对乏组件转换桶设计安全有重要意义。由于乏组件转换桶结构庞大，而且涉及到的传热机理

原子能科学技术 2022年4期2022-04-25

基于本征正交分解的动边界环形缝隙流场诊断分析

同心转子壁面间的环隙流动采用奇异摄动法推导了流场的0阶以及1阶摄动方程并进行了数值求解。这些研究都是基于缝隙流场，以流体运动为研究对象，引入流体运动方程组进行理论推导，并通过边界条件的对称性进行合理简化或应用偏微分方程(Partial Drfferential Equation，PDE)方法数值求解。上述缝隙流动的研究方法虽然与试验的部分结果吻合程度较好，但是由于在物理模型中采用了一元流动的层流近似，对缝隙流动中存在的不同流层的流体质点相互混掺所引起的附加

水利学报 2022年12期2022-02-15

基于环空窜流组合模型的套管环空压力预测*

隙与固井界面的微环隙，现有的套管环空压力预测模型仅给出了水泥环综合渗透系数的数值，且大多采用现场数据反演得到[14-16]。由于水泥环上方环空中存在钻井液与完井液，其流变性随温度与压力的变化较为复杂，对窜流气体运移过程存在影响[17]。基于此，本文利用气体不稳定渗流和气液两相流动方程，分别描述气体在水泥环和环空液体中的运移[18]，考虑界面微环隙与水泥环裂隙组成的窜流通道，建立了套管环空压力预测模型。通过现场压力监测数据对模型的准确性进行验证，并提出了套管

石油机械 2022年1期2022-01-18

利用预应力固井方法预防水泥环微环隙研究

泥环界面处出现微环隙，进而导致环空带压。初纬、刘奎等[7-8]通过理论计算，认为套管内压加卸载过程中，水泥环内侧界面易出现塑性变形。王磊等[9]基于室内实验，指出围压作用下水泥石表现出较强的弹塑性特征，并且量化了水泥石累积塑性变形和循环加卸载次数的关系。Li、Xi等[10-11]补充研究了前述室内实验结果，开展了循环载荷作用下全尺寸水泥环密封完整性实验，证明了套管-水泥环界面微环隙是导致环空带压的主要原因。综上可知，页岩气井水泥环密封完整性失效的主要原因是

特种油气藏 2021年6期2022-01-14

离心萃取器混合区内三相流的CFD-PBM模拟

084）0 引言环隙式离心萃取器是一种高效的溶剂萃取设备，其工作区结构如图1所示，主要由转筒和外壳构成。其工作过程和优点可参考文献[1]。目前，环隙式离心萃取器已广泛用于核工业、废水处理、生物化工、制药、稀土分离和湿法冶金等许多工业领域[2-9]。图1 环隙式离心萃取器Fig.1 Annular centrifugal contactor要实现环隙式离心萃取器的科学设计和运行调控，必须准确掌握环隙式离心萃取器内流体流动特性。然而，环隙式离心萃取器混合区内流

流体机械 2021年11期2021-12-27

洗涤冷却室垂直环隙空间内液相流动结构的研究

的液池中，并在“环隙中空结构”中上升，环隙中设有破泡板，有助于合成气的洗涤和净化。近年来，研究者们对洗涤冷却室内气体穿越液池的过程进行了很多研究，例如多相分布特性[1-3]、热质传递[4-5]和内构件流体力学[6-7]等。对于洗涤冷却室液池内的液相流动结构未有相关研究。洗涤冷却室内湍动剧烈，加之破泡器结构的复杂性，简化的流体力学模型计算存在较大的偏差，结果的可靠性也难以保证。因此通过冷模实验来确定洗涤冷却室内的液相循环结构具有重要意义。目前，鼓泡塔内液体流

化工学报 2021年8期2021-08-31

双筒环隙旋转Couette流的流动特性分析

e流动。同心圆筒环隙内的流动特性研究最早可以追溯到1880年，Margules[1]提出的同心圆筒黏度计的设想。在1888年，Couette[2]设计出了相对旋转同心圆筒装置来测量流体的黏度，并发表了有关黏度计的研究论文，这也是旋转Couette流得名的原因，后来类似的同心圆筒黏度计被称为Couette黏度计。旋转Couette流除可以应用于流体黏度测量外，还广泛应用于电机转子、旋转的滑动轴承、数控机床的传动装置、汽车的旋转叶片等机械领域，该流动形式的研究

科技视界 2021年21期2021-08-24

不同距径比下管道后车环隙螺旋流脉动强度特性

间距和流量条件下环隙螺旋流的水力特性进行了试验研究；张春晋等[15-16]基于流固耦合方法对管道双车在运动时的振动问题进行了数值模拟和试验研究。目前，筒装料管道水力输送技术对于多个管道车的研究还相对较少，本文主要对同型管道双车在不同距径比下后车环隙水流轴向、垂向和横向脉动强度特征进行了分析。该研究成果是对同心环状缝隙流理论的补充与完善，也为实际工业化过程中管道列车调度提供参考。2 试验设计2.1 试验系统试验管道由多节内直径D=100 mm的有机玻璃圆管组

长江科学院院报 2021年8期2021-08-11

离心萃取器混合区内气-液两相流的CFD模拟

转筒和外壳之间的环隙，在高速旋转转筒的带动下，两相液体开始发生剧烈混合，并在重力作用下流到转筒下面的区域继续剧烈混合，从而实现传质；混合液在外壳底部固定叶片的作用下通过转筒底部的混合相入口进入转筒后，在转筒内径向叶片的作用下加速到转筒转速；两相液体由于密度不同，因此在转筒内受到的离心力大小也不同，重相因受离心力大，被甩到转筒外缘，通过靠近转筒壁的垂直孔道经重相堰流入重相收集室，从重相出口流出；而轻相则被挤向转筒内侧，经轻相堰和水平通道流入轻相收集室，从轻相

流体机械 2021年6期2021-08-10

液体射流内部气泡对黏性流体气流式雾化的影响

后，气液混合物在环隙气流作用下产生的雾化液滴其直径随注入气体量的增多呈现先减小后增大的趋势。虽然向液体射流中注入气体能够提高气流式雾化的效果，但针对含气泡黏性流体的气流式雾化尚缺少系统性的研究。本文在前人工作的基础上，考察了液体射流内部气泡对黏性流体气流式雾化效果的影响，旨在为含气泡流体气流式雾化的工业应用提供参考。1 实验部分实验装置如图1 所示，来自储罐的液体在加压罐中被加压，通过液体流量计(精度±1.5%) 进入喷嘴，并与来自气体注射泵(精度±0.3

华东理工大学学报(自然科学版) 2021年4期2021-07-26

重水机组环隙气体系统露点仪标定方法改进及应用

0 引言重水机组环隙气体系统露点仪的使用与标定，一直存在一些问题困扰着我们，露点仪使用过程中的漂移问题产生了大量的缺陷。因此，急需加强露点仪的标定来使仪表工作的更稳定、更可靠。该系统的完整性和可运行性，对操纵员及时掌握压力管运行状况提供了一个在线的监测手段。图1 系统简图Fig.1 System diagram图2 氧化铝传感器的结构模型和简化电路Fig.2 Structure model and simplified circuit of alumina

仪器仪表用户 2021年6期2021-06-25

微环隙带压对套管可靠性的影响

固井界面上产生微环隙。Lecampion等[14]认为,高压压裂液会从射孔处进入由瞬时高射孔力在固井界面端部造成的初始缝隙并迫使缝隙扩展。这些扩展的缝隙极易与微环隙相连形成通道,造成微环隙带压现象,从而威胁套管的安全。而根据池英柳等[15]的研究可知,微环隙带压正是造成井筒损坏的主要原因之一。由此可见,存在微环隙带压现象的井水泥环密封均已失效[16-18]；而很多套损井也检测出固井质量差及界面脱离问题[19-20]。然而,目前针对水泥环密封失效情况下的套损

科学技术与工程 2021年6期2021-04-07

环隙式离心萃取器内部两相流动研究进展

6041）引 言环隙式离心萃取器（亦称为圆筒式离心萃取器，以下简称离心萃取器）是基于泰勒涡流和离心分离流原理制得的一体式液-液萃取设备[1]。离心萃取器的结构主要包含混合室、转鼓、控制堰等部件。混合室和转鼓可以看作相对旋转的两同轴圆柱，当转鼓转速高于某一临界值，环隙内的液-液流动发生失稳，并沿着轴线方向产生一系列正反交替、有序排列的环形涡，这种二次流动即泰勒涡流，萃取剂和待萃溶液正是通过泰勒涡流完成了两相混合。随着转动Reynolds 数Re 的增加，环隙

化工学报 2021年1期2021-01-30

固井界面接触热阻对井筒温度场预测的影响

地层的界面存在微环隙[12-16]，在井筒径向传热过程中形成接触热阻[17]。本文推导了固井界面微环隙充填气体时接触热阻的计算方法，设计了空气条件下测试地层-水泥环、水泥环-套管界面接触热阻的实验进行对比，最后分析了不考虑界面接触热阻的经典方法在计算井筒温度场时存在的偏差。1 界面接触热阻名义上光滑的固体表面从微观上看包含很多波峰和波谷。两个光滑固体界面接触时，仅在部分点发生接触，其他大部分空隙由气体等其他介质填充[17-20]。热流经过接触面时，会聚集到

科学技术与工程 2020年28期2020-11-10

布液器入口参数对竖直管外降膜流动特性的影响

液器与布液管间的环隙间距及布液器上方工质的静液柱高度，二者的选择和设计决定了降膜的初始分布，并将对局部膜厚、波动和流动特性产生直接影响，从而关系到整个降膜蒸发过程。对于这一问题，已有一些学者展开了初步研究。孙健等［7-8］针对一种垂直降膜吸收器的液体分布器进行了试验，得到不同结构参数下降膜流量和静液柱高度关系的试验数据，并拟合了此种液体分布器下溴化锂溶液流量系数与雷诺数之间的关系，并认为保证工质均匀分布的静液柱高度不应低于60 mm；方书起等［9］通过对φ

流体机械 2020年9期2020-10-14

体积压裂过程中固井界面微环隙扩展的数值模拟

工况下固井界面微环隙的扩展长度。但上述学者大都忽视了射孔初始损伤对于后期压裂过程中界面微环隙扩展的影响,同时缺乏对影响界面微环隙扩展因素的分析。针对上述问题,笔者充分考虑射孔对水泥环界面的初始损伤,在此基础上分析水力压裂过程中水泥环界面微环隙扩展演化规律,利用有限元软件ABAQUS,建立基于Cohesive单元的三维固井界面微环隙扩展模型,模拟计算水平井段体积压裂工况下固井界面微环隙的扩展过程,得出井筒界面完整性的失封长度,同时分析水泥石弹性模量、围岩弹性

中国石油大学学报（自然科学版） 2020年3期2020-07-01

水力压裂过程中水平段不同位置处套管应力差异性分析

钻井液条带形成微环隙进而影响了测井结果。根据P.A.Parcevaux[14]的研究，认为测井结果反映的固井胶结质量往往和第一胶结面是否形成微环隙相关，而微环隙的存在会影响套管在压裂过程中的应力。2. 泵压和排量页岩气井压裂过程中的工程因素还包括泵压和排量，泵压主要影响套管的内压，而排量则主要影响近井筒的温度场。以往的计算过程中都认为水平段不同位置处套管的内压及温度变化规律相同，而忽略了压裂过程中压裂液的摩阻和动态温度变化规律。压裂液进入水平段后，在摩阻的

钻采工艺 2020年2期2020-06-04

气化炉激冷环结构改进

宽度200mm的环隙。煤粉及氧气在燃烧室反应，出燃烧室的1 300℃高温合成气和液态熔渣通过渣口进入激冷环和下降管，与激冷环和下降管内壁覆盖着的激冷水膜之间进行迅速复杂的传热传质过程。高温合成气和液态熔渣的温度迅速降低，激冷水膜的温度迅速升高，并有部分激冷水迅速蒸发进入到合成气中。合成气和液态熔渣沿激冷环和下降管下行进入激冷室的正常液面以下，合成气经过水浴冷却、洗净分离后，通过下降管和上升管之间的环隙上行，从合成气出口离开气化炉。液态熔渣被激冷固化后经过破

化肥设计 2020年1期2020-05-19

抽油泵柱塞和泵筒环隙漏失研究进展及方向

49）①抽油泵的环隙是指泵筒内壁与柱塞外壁之间的环形孔隙［1］。在抽油泵上下往复运动过程中，柱塞-泵筒环隙中的漏失可以有效地减小柱塞与泵筒内壁的摩擦，正常的漏失量是油井日产量的2%～5%［2］。抽油泵的间隙选择过大时，漏失量增大，从而降低抽油泵的泵效与油田产量；而间隙选择过小，虽然可以减小间隙漏失量，但使柱塞与泵筒内壁的摩擦加剧，严重缩短柱塞和抽油泵的寿命。据文献统计，抽油泵柱塞的漏失量可达日排量的5.2%［3］。对抽油泵环隙漏失量的研究众多，但对于其机理

石油矿场机械 2020年2期2020-04-13

粉-粒喷动床内水汽化传热、传质与脱硫反应过程数值模拟

的区域为喷射区与环隙区外侧，其次为喷泉区顶端，表明环隙区与喷射区是发生水汽化的主要区域。进入床层的高温气体依次通过喷射区、喷泉区及环隙区与水分进行传热。在环隙区外侧，料浆随着颗粒的堆积而堆积，料浆运动缓慢使得料浆与气体接触时间长，水会大量汽化；在喷射区，由于进入床层的高温烟气的大量存在，故该区域有利于水的汽化；在喷泉区顶端，颗粒之间剧烈的横向混合有利于料浆在颗粒表面的充分分散，从而增加高温气体与料浆的接触面积，有利于水的汽化。在环隙区内侧以及喷泉区内侧，颗

石油学报（石油加工） 2020年1期2020-03-27

水煤浆气化炉上升管与下降管之间堵塞的原因分析和预防措施

炉上升管与下降管环隙堵渣造成气化炉频繁停车，不能保持长周期运行，也给检修作业带来巨大的挑战。本文分析了气化炉内上升管和下降管之间环隙堵塞的原因，并从工艺操作、设备改造等方面提出相应的建议。1 水煤浆气化工艺流程合格的水煤浆与氧气（纯度99.6%）经过三流道烧嘴充分混合后，在气化炉燃烧室内进行不完全氧化反应。煤浆燃烧之后，生成粗煤气和残留物，经过激冷环进入到激冷室，进行冷却分离，粗煤气在洗涤后经过粗煤气管道进入文丘里再次洗涤，然后进入洗涤塔水浴洗涤，最后经洗

煤化工 2020年6期2020-02-28

分布器结构对环隙气升式气固环流反应器流体力学性能的影响

提出了一种新型的环隙气升式气固环流反应器，取消了中心下料管等内构件，从而大大简化反应器结构，同时仍能保证较高的气固接触效率。在此基础上，刘梦溪等[15-16]发现该类反应器底部普遍存在一个滑移区，该区域内床层密度高、颗粒流动不畅，从而大大降低了颗粒环流和气固接触效率，另外，通过该类型反应器中分布器安放位置对反应器内流体力学性能的影响分析发现，滑移区的位置和大小与导流筒底部气体分布器结构存在一定的相关性[17]。本工作借助数值模拟方法对3 种不同结构导流筒气

化学反应工程与工艺 2020年2期2020-02-07

闪蒸干燥设备在分子筛装置应用过程中的改造完善

400 mm，环隙口直径φ1 200 mm，采用皮带轮驱动，皮带速比2:1。设备占地面积小，适合连续化大生产，具有干燥效果好、效率高、处理量大、可连续操作、调节灵活、易操作等特点。设备在投用初期，容积泵仅能以5～8 Hz(全频50 Hz)的频率向闪蒸塔进料，该频段对应的处理能力为设计处理能力的30%左右，即使是在这么低的处理能力之下，闪蒸主机运行30 min(有时甚至只有几min)就会出现皮带脱落或断裂、主机卡死、生产被迫中断的现象，整套装置无法形成连续

石油化工设备技术 2019年6期2019-11-14

催化臭氧化三相环流反应器的CFD模拟

套管将反应器分为环隙区域和床层中心区域。1.2 体系物性参数及工况采用氧气-水-活性炭冷态实验体系替代臭氧-废水-催化剂反应体系，以便于实验操作和测量［11］。氧气、水、活性炭3 种物质的物性参数见表1。表1 冷态实验体系的物性参数Table1 Physical properties of cold experimental data针对此体系一共完成了5 组冷态实验，测量所得5 组数据具有相同的初始床层液体体积和相同的入口气量，区别在初始催化剂存料量不同

石油化工 2019年5期2019-06-03

壳牌hybrid气化炉压差波动原因分析及其控制措施

与外壳体之间称为环隙空间(856 mm)，其中，反应室由膜式水冷壁采用“管-翅-管”结构组装(包括顶锥、直管段、底锥)而成， 在膜式水冷壁的环形空间设置了压力均衡设施——安全水封；安全水封高1.5 m，位于激冷室之上并靠近合成气的出口，配备一个安全水封供水系统。此外，气化炉的顶部还设计了环隙空间氮气吹扫系统。正常操作氮气通过流量调节阀送到环隙空间，再通过安全水封释放到合成气中，同时，安全水封是保证气化炉干区与湿区分界、维持气化炉环形空间与反应室压差平衡的重

化肥设计 2019年2期2019-05-15

新型MTO反应器环隙下料管内的压力特性

的料腿下料顺畅，环隙下料管内的颗粒可以顺畅下料并返回流化床中，催化剂跑损较少；当流化床内操作气速Ug为0.75～1.00 m/s时，环隙下料管内出现积料，封闭罩变径处出现一段颗粒脱空现象，此处颗粒流动不连续；当流化床内操作气速Ug超过1.00 m/s时，可观察到旋风料腿震动强烈，旋风分离器顶部出现严重跑料。严枭[15]针对上述结果，在环隙下料管出料口下方80 mm处添加环形内构件，研究表明，此内构件可改善由流化床向环隙下料管窜气的不良现象。笔者是在二者研究

石油学报（石油加工） 2018年5期2018-10-10

6.5 MPa德士古水煤浆烧嘴压差失效事故分析

管与中心管形成的环隙，首先与中心管内的中心氧在烧嘴头部内腔中实现预混合，高黏度的水煤浆被初步雾化。由氧气、水、煤粉颗粒组成的混合湍流喷出中间喷头时，受到外环氧的冲击、剪切和摩擦，已被初步雾化的水煤浆又被外环隙来的氧气进一步冲散，氧气与水煤浆之间实现充分混合，给进炉后煤的气化创造了良好的条件[1]。图1 德士古烧嘴结构示意2 事故经过某年6月1日16:58，气化炉更换烧嘴开车，使用的烧嘴编号为SN-A。气化炉投料后，煤浆量逐渐由25 m3/h提高至35 m3

氮肥与合成气 2018年8期2018-10-08

喷动-流化床整体式多喷嘴效应CFD模拟

向混合，特别是在环隙区底部出现流动死区和某些易黏结颗粒在环隙区的团聚现象，对床内传热、传质产生不利的影响。新一代的喷动-流化床兼具喷动床与流化床的优点，但所需的气体流量比单独喷动和单独流化所需的气流量要大，同时需要增加一定的旁路供气辅助设备[4]。针对以上柱锥喷动床技术现状，吴峰等[5]提出了一种整体式多喷嘴喷动-流化床结构，在不需要旁路供气辅助设备情况下，能有效消除喷动床内锥体流动死区，强化喷动床内气-固相间传递过程，从而使得喷动床内气-固两相流动状态实

石油学报（石油加工） 2018年4期2018-08-10

Texaco气化炉上升管与下降管间环隙堵塞的探讨

与上升管结垢及其环隙堵塞等问题严重缩短了气化炉运行寿命，增大了检修频次，增加了运行成本，制约着企业降本增效的步伐。因此，探讨气化炉激冷室下降管与上升管结垢及其环隙堵塞的问题具有重要意义。本文以气化装置气化炉托砖板超温、下降管与上升管结垢及其环隙堵塞的实际问题，对激冷水流量、激冷水含固量、水煤浆灰分、环隙宽度、激冷室液位、气化炉热负荷、烧嘴雾化效果对其影响进行了探讨，其结果为在实践应用中对此类异常问题的优化处理等提供参考依据。1 德士古水煤浆加压气化工艺流程

天然气化工—C1化学与化工 2018年3期2018-07-17

基于一种顶喷式干煤粉气化炉有效气含量影响因素的探究

蒸汽、煤粉载气、环隙吹扫气、点火烧嘴燃料气等参数来提高有效气含量，探究最佳的操作条件，以期为同类煤气化操作条件的优化提供参考。1 粉煤气化工艺1.1 工艺流程顶喷式干煤粉气化装置由组合烧嘴(点火烧嘴和主烧嘴)、气化炉系统、煤粉输送系统、除渣系统、合成气洗涤系统、黑水闪蒸系统、黑水处理系统以及公用系统等构成。气化装置的主要任务是以干煤粉为原料，氧气、水蒸气为气化剂，生产以CO+H2为主的合成气。其主要工艺流程是低压煤粉仓内的煤粉经过两个交替循环的煤锁斗进入煤

化肥设计 2018年3期2018-07-06

不同内轴类型环隙型水力空化器空化效果的数值模拟

种不同内轴类型的环隙型水力空化器结构示意图．空化器除了内轴不同外，其余结构与尺寸均相同．外腔直径为 60,mm，空化器长度为400,mm，外腔与内轴中心线重合，3种不同的空化器内轴直径均为 20,mm，内轴最大直径处直径均为52,mm．采用三维结构网格划分方案，运用专业网格划分软件Ansys Icem对计算区域进行空间六面体网格划分，以球形内轴空化器为例，其网格划分结果见图 2．图1 不同内轴类型的环隙型水力空化器结构示意图Fig. 1 Structure

天津科技大学学报 2018年2期2018-05-04

固井界面微环隙产生机制及计算方法

01)固井界面微环隙产生机制及计算方法赵效锋1,2, 管志川1, 史玉才1, 李 涛1, 廖华林1, 蒋金兴1, 孙宝江1(1.中国石油大学石油工程学院,山东青岛 266580; 2.中国石化中原油田分公司石油工程技术研究院,河南濮阳 457001)针对油气井生产过程中固井界面微环隙的产生和发展规律进行仿真试验研究,并对套管-水泥环界面的黏结力进行测量,基于以上研究建立固井界面微环隙的理论计算方法。结果表明:套管内压过大导致水泥环产生塑性变形,套管内压减小

中国石油大学学报（自然科学版） 2017年5期2017-11-22

内循环微型流化床流动特性

作气速和导流管与环隙区间窜气的影响。结果表明，随着射流管伸入高度的增大，实现颗粒内循环流动的最小操作气速变大；存在最优的导流管直径（20 mm），使得实现颗粒环流的最小操作气速较小；增大颗粒装载量有利于降低颗粒内循环的最小操作气速。通过检测示踪气体在环隙区内的质谱信号，发现在所考察的参数范围内，反应器底部不存在导流管区向环隙区的窜气；在反应器上部，由于颗粒对气体的夹带，环隙区上部总能检测到示踪气体，且窜气特性随操作气速的增大而增强。研究结果可为设计适用于化

化工学报 2017年10期2017-10-16

马卡山不同植被群落斜坡土体中根土环隙导流特性①

落斜坡土体中根土环隙导流特性①郭丽丽1,2，曾强3，徐则民3*，张有为3，杨继清4(1 昆明理工大学国土资源工程学院，昆明 650500；2 武汉工程科技学院，武汉 430200；3 昆明理工大学建筑工程学院，昆明 650500；4 云南农业大学建筑工程学院，昆明 650204)根土环隙作为一种新型的特殊土壤大孔隙类型，在植被发育斜坡土体降雨入渗过程中发挥着重要作用。采集呈贡实验区高盖度不同植被群落斜坡土体，基于水分穿透法，获取大孔隙特征参数，结合套管数

土壤 2017年1期2017-04-24

不同直径圆柱体同心环状缝隙流轴向速度特性研究

，输送流量增大，环隙断面的压力值整体增大[9]。为便于试验分析，本文将管道车料筒概化为主圆柱体模型，附属圆柱体则由支脚结构和万向滚珠组成。水流经过管道车形成的环隙流动概化为水流沿圆柱体母线形成的绕流流场问题。本文的研究结论为合理设计管道车型号、提高运输效率、推动管道车应用进程提供试验依据。1 试验设计1.1 试验系统本试验系统主要由管道系统、动力系统、测速系统组成，试验系统整体布置如图1。本次试验采用多节内径100 mm有机玻璃圆管作为试验管道，测试段布设

中国农村水利水电 2017年12期2017-03-21

提升管CSVQS系统预汽提段颗粒速度和停留时间分布

3 m·s-1，环隙区气速为0.03 m·s-1和0.07 m·s-1，汽提段气速为0和0.13 m·s-1时，考察了预汽提导流筒区和环隙区的颗粒速度分布，同时在上述条件下，根据提出的计算方法，考察了由提升管引入环流预汽提段颗粒的平均停留时间分布。结果表明，在上述几种操作条件下，预汽提段均为中心气升式环流，汽提段气体大部分进入导流筒区。在导流筒区气速相同时，在无汽提风时，导流筒区颗粒速度随环隙区气速的增加沿径向由陡峭分布转变为平缓分布；在有汽提风时，导流筒

化工学报 2016年8期2016-09-18

新型气固环流反应器内颗粒流动的CFD模拟

分布更加均匀，而环隙中存在颗粒浓集区；进料区在0≤L≤0.058 m，0〈r/R〈0.3的范围内固含率增加并且颗粒存在明显的径向流动。计算流体力学；循环流化床；多尺度；颗粒流动；气固两相MENG Zhenliang1，2， LIU M engxi1， LI Fei2， WANG Wei2， LU Chunxi1（1State Key Laboratory of Heavy Oil Processing， China University of Petrol

化工学报 2016年8期2016-09-18

气液交叉流PM2.5捕集系统结构及降膜流动实验研究

出液体成膜的最佳环隙间距应控制在0.8 mm，液体流量应控制在35.2～195.7mL/min。PM2.5气液交叉流降膜阵列环隙间距液体流量我国正值工业化快速发展阶段，近十年影响大气环境质量的主要因素是各种工业尾气排放，其中PM2.5的危害最大[1-2]。PM2.5具有粒径小、比表面积大、运动机理复杂及常规除尘设备难脱除等特点[3]。针对PM2.5治理的困难性，本课题组利用工业废气废水自身的低位余能及热力学势差(温差、浓差和相态变化),构建内源性推动力“场

化工设计 2016年4期2016-09-05

导向管喷动床内单相流场及声波对流场影响的数值模拟

增加；外加声场使环隙区和喷泉区的气体流动更加均匀，显著增加环隙区和喷泉区气流的湍动程度，且湍动程度随声压级的增大而显著增大，随声波频率的升高而小幅度降低。导向管喷动流化床流场声场数值模拟喷动床是20世纪50年代中期发展起来的一种处理小麦等粗大窄筛分颗粒（粒径dp大于1 mm）的流态化技术[1]，随着喷动床技术应用范围的不断拓展及研究的不断深入，出现了各种各样的改进床型。导向管喷动床是由传统喷动床的喷动区插入一根引导管构成[2]，导向管的引入，使喷射

化学反应工程与工艺 2016年6期2016-02-10

超细粉在内循环流化床中的流态化特性

喷动床基础上，在环隙区引入流化气，构成气固内循环体系。利用喷嘴喷出的高速射流破碎超细粉聚团，利用流化气使破碎后的小聚团在环隙区实现平稳流态化，同时消除环隙死区，使粉体在环隙区与导流管之间稳定循环。并实验考察不同流化方式下的流化特性，定量分析射流气速对超细粉聚团尺寸的影响。1 实验部分1.1 实验装置实验装置如图1所示。流化床体由有机玻璃制成，为方便观察，流化床床体、导流管和喷嘴均为半圆柱型。流化床内径为120 mm，高度为1 000 mm；导流管内径为30

化学反应工程与工艺 2015年3期2015-11-18

凿岩机排气引射通风除尘技术研究与试验

用凿岩机排气作为环隙式引射器工作气流，进行凿岩机排气引射通风除尘，对作业面进行抽出式通风。探讨了凿岩机背压对凿岩速度的影响，并据此设计引射器环隙断面积参数，试验表明，凿岩机排气引射通风除尘技术，能够有效降低独头巷道凿岩作业面粉尘浓度。凿岩作业面 凿岩机排气 环隙式引射器 除尘井下掘进凿岩工作面是地下矿山通风最困难的区域之一，凿岩产尘量大，而独头巷道或天井掘进很难形成贯穿风流，一般利用局扇进行压入、抽出或压抽混合式通风。为了避免风筒被爆破冲击波、飞石或浮石坠

现代矿业 2015年9期2015-01-16

连续变化内压下套管-水泥环-围岩组合体微环隙计算

环-围岩组合体微环隙计算初纬1,2，沈吉云1，杨云飞3，李勇1，高德利2（1.中国石油集团钻井工程技术研究院；2.中国石油大学（北京）；3.Stanford University）固井后井筒内压力的变化可能导致水泥环破坏或使水泥环产生塑性变形，从而在第一界面或第二界面处产生微环隙。基于Mohr-Coulomb准则，建立了套管-水泥环-围岩组合体弹塑性分析模型，对套管内压力加载和卸载过程进行分析，以界面拉力大小判定是否产生微环隙，并给出了微环隙大小的计算公式

石油勘探与开发 2015年3期2015-01-03

针翅套管内强迫流动阻力特性试验研究

人们对于针翅套管环隙的研究不多，对光滑套管环隙的研究又主要集中在沸腾换热及其流动特性的研究上［3-6］。针翅套管具有传热面积大、可双侧冷却、能防止漏流等优点，是一种适合润滑油冷却的高效强化传热元件。为进一步了解针翅套管的流动阻力特性，本文将描述在换热条件下，68#汽轮机油在针翅环隙内流动时摩擦阻力压降的试验结果，对试验结果进行分析讨论，以期加深对传热结果的理解，并将对试验结果进行回归分析，以得到针翅套管内强迫流动时的摩擦压降试验关联式。1 试验元件与试验装

中国舰船研究 2014年3期2014-11-12

具有内置管的多相流闭式重力热管传热性能

置管，沸腾发生在环隙，不易形成大的汽泡，流型以搅动流和环状流为主，不会出现空管状况下的弹状流．文献[2]进一步提出了最佳环隙宽度为2～ 3,mm．在汽-液两相流沸腾传热过程中，加入适量的一定粒度的固体颗粒，即为三相流沸腾传热，由于固体颗粒的存在，对传热具有明显的强化作用[4]. 文献[5-8]将三相流强化传热技术应用于重力热管，在一定的条件下，三相流闭式重力热管具有一定的强化传热效果．笔者在前人研究的基础上，分别对具有内置管的两相流及三相流重力热管的传热性

天津大学学报(自然科学与工程技术版) 2014年10期2014-06-05

筒装料管道水力输送环隙流场特性试验研究

流场以及车身周围环隙流场的研究相对较少。笔者将就不同水流流量控制条件下，管道车在运移过程中车身周围环隙流场水力特性进行试验研究。筒装料管道水力输送是将装有物料的柱状管道车置于运动水流圆形管道内，借助水流的运动推动管道车运动，从而达到物料空间输送的过程。管道车车体前后两端分别布置了间隔120°的辐射状支脚，起到了支撑车体的作用，并形成了以管道横断面中心和车体断面中心为轴的同心环状缝隙流。管道车运动过程中，管道车的移动使得环隙流成为动边界水流问题[7]。不同水

重庆交通大学学报(自然科学版) 2014年1期2014-02-28

断奶仔猪大宗原料混合料膨胀加工参数试验研究

重点将调质温度、环隙开度、喂料速度三个因素作为变量，以物料的淀粉糊化度、蛋白质体外消化率和容重为评价指标，研究膨胀工艺参数对仔猪料大宗原料混合料加工质量的影响。1 材料与方法1.1 试验材料试验所采用的仔猪饲料大宗原料配方中玉米、小麦、豆粕和膨化大豆的比例分别为46.95%、10.00%、10.00%、3.69%。1.2 试验试剂及仪器设备1.2.1 试剂脱支酶（amyloglucosidase）：sigma-aldrichA7095-50 ml，酶活力3

饲料工业 2014年9期2014-01-21

环隙式离心萃取器快速提取钚的应用研究

萃的影响，验证了环隙式离心萃取器应用于重元素快化分离的可行性。1 材料和方法1.1 主要设备与试剂HL-20环隙式离心萃取器，北京萃取应用技术研究所产；FH463A型自动定标器，FJ367探头，北京核仪器厂产；BT100-1F进料泵，保定兰格恒流泵有限公司产。TOPO，分析纯，阿法埃沙化学有限公司产；环己烷，分析纯，广东光华化学厂有限公司产； NaNO2，分析纯，成都方舟化学试剂厂产；氨基磺酸，分析纯，上海山浦化工有限公司产；HNO3，优级纯，成都化学试剂

核技术 2013年1期2013-09-23

抽油泵静态漏失试验与分析

油泵中柱塞和泵筒环隙漏失量以及游动阀和固定阀漏失量直接影响着泵的排量和使用期限，因此漏失量是确定抽油泵等级的重要依据，也是衡量抽油泵实际生产率的重要参数，它对抽油泵的设计、性能分析、检定抽油泵制造质量、提高抽油泵效率有重要意义.而通过实验对抽油泵实际工作中的动态漏失量进行测量是很难实现的.因此，本文在实验室内建立了测柱塞和泵筒环隙漏失量以及游动阀和固定阀漏失量的实验装置，对常规泵和斜井泵进行了静态漏失量测试.1 实验装置1.1 柱塞常规泵柱塞采用的是常见的

吉林化工学院学报 2013年7期2013-08-10

环隙式离心萃取分离技术研究进展

博255434)环隙式离心萃取分离技术研究进展徐 艳1，张保栋2，张艳红1，白志山1*(1.华东理工大学化工机械研究所，上海200237;2.中国石油化工股份有限公司齐鲁分公司，山东 淄博255434)综述了国内外环隙式离心萃取分离技术的研究进展，包括环隙式离心萃取器的结构形式和参数、结构改进、流态及速度分布、水力学特性和传质特性等;介绍了环隙式离心萃取分离技术在核燃料后处理、石油化工及湿法冶金领域的应用;指出环隙式离心萃取分离技术是未来萃取技术的发展方向

合成纤维工业 2012年4期2012-12-22

亚微涡旋的混凝作用研究

筒和固定外筒间的环隙流场图像.所得图像表明环隙间存在亚微尺度的涡旋.同时实验研究了在Taylor-Couette反应器环隙间不同涡旋形态下聚合氯化铝(PAC)对高岭土悬浊液的混凝效能.结果表明,在波涡流(WVF)形态范围内混凝效能达到了最大(50%以上),这可归因于涡的闭合特性及其随时间的膨胀和收缩.但在波涡流形态范围以外得到的混凝效能相对较低,可归因于相互连通的非闭合涡特性.水处理；混凝；湍流；PIV；Taylor-Couette流混凝是水处理的重要操作

中国环境科学 2012年3期2012-12-20

微环隙对CBL/VDL测井曲线的影响分析

124011)微环隙对CBL/VDL测井曲线的影响分析袁仕俊(中石油塔里木油田分公司勘探开发研究院，新疆库尔勒 841000)王天雨(中石油长城钻探工程有限公司测井公司，辽宁盘锦 124011)范文同(中石油塔里木油田分公司勘探开发研究院，新疆库尔勒 841000)郭喜纯(中石油长城钻探工程有限公司测井公司，辽宁盘锦 124011)李进福(中石油塔里木油田分公司勘探开发研究院，新疆库尔勒 841000)金鑫(中石油长城钻探工程有限公司测井公司，

长江大学学报(自科版) 2012年34期2012-11-21

纳米T i O2在环隙流化床中流动特性的实验研究

米T i O2在环隙流化床中流动特性的实验研究王克英1,2（1. 青岛科技大学化工学院，山东青岛 266042; 2. 济宁市技师学院，山东济宁 272000）在环隙流化（AFB）床中，应用实验测量技术研究了床层压降和床层膨胀曲线以及最小流化速度的变化规律。研究结果显示，在升速流化时，随着气速增大，床层压降和床层膨胀比也随之增大，当气速超过一定值时，纳米TiO2颗粒完全流化，压降波动和床层膨胀比趋于平稳。最小流化速度随着纳米TiO2质量的增加而增大

当代化工 2012年9期2012-09-15

弹载气流压电发电机环隙变截面进气孔

于文献［3］中的环隙直进气结构难以在满足气流产生漩涡脱落条件的同时满足小尺寸要求，本文在其基础上提出了应用于弹载气流压电发电机的环隙变截面进气孔结构。1 环隙等截面直孔几何模型小型气流发电机进气孔孔径较小，不适宜采用风动涡轮驱动，利用流体致振、声学共振驱动原理，设计一种非旋转式直孔结构，具有结构简单、噪声小、可靠性好、易于小型化等优点。非旋转式直孔内流态、速度分布直接决定能否激发压电换器和影响发电机出力。参考文献［3］提出的环隙阻塞型等截面结构如图1所示，

探测与控制学报 2012年3期2012-08-27

竖直环形流道内流动沸腾传热研究

2.1 流型2种环隙中出现的流型主要有泡状流、搅混流和搅混—环状流，如图3所示.泡状流一般发生在过冷沸腾区域，大部分气泡处在孤立状态，气泡之间互相干涉和聚合现象发生较少.在气泡聚集的位置，流型转变为搅混流，主流水温同时到达饱和点.搅混流是3种流型中最重要的流型，几乎占据了整个饱和沸腾区域.在实验段的上部，空泡份额较高，环状流和搅混流会同时发生，经常交织在一起，因此称之为搅混－环状流.图2 实验元件Fig.2 Test section需要指出的是，2种环隙在

哈尔滨工程大学学报 2011年5期2011-03-23

φ20 mm离心萃取器的水力学性能

京 102413环隙式离心萃取器是一种高效的液-液萃取设备。它具有体积小、萃取级效率高、开停车方便等优点，在制药、石油化工、湿法冶金、核化工及废水处理等各种领域已得到广泛应用[1-3]。离心萃取器的工作过程包括混合传质和离心分相两部分。其中混合传质在环隙中进行，分相在转筒内进行。离心萃取器两相接触时间短，可以很好地减少溶剂所受辐照程度；同时，30%TBP萃取Pu(Ⅳ)的反应速率较快，适用于作为Purex流程中钚的纯化循环萃取段的离心萃取器。在保证Pu达到一

核化学与放射化学 2011年6期2011-01-22