热氧
- 复合氮源对钴掺杂氮化碳降解酚类污染物的影响研究
化碳， 然后采用热氧剥离的方法对其剥离成层状结构， 使其活性位点暴露， 提高其催化单过硫酸盐能力， 高效去除废水中典型酚类污染物， 具有十分重要的意义［6］。本研究以苯酚作为目标物， 通过热聚合复合前驱体和热氧剥离优化改性制备催化剂， 进一步构建O-Co／C3N4-M ∶U=7 ∶3／PMS 催化体系， 考察了不同反应条件（pH 值、 PMS 浓度以及催化剂投加量）对模拟苯酚废水的去除效果影响， 以期为非均相类Fenton 催化剂的制备和改良提供新思路，
工业用水与废水 2023年6期2024-01-08
- 氢化腰果酚-含氮杂环抗氧剂在聚丙烯中的应用
加，PP制品受到热氧、光氧等外部环境的刺激，易发生氧化或老化反应，降低使用价值[1-4]。其主要原因是PP链发生了链反应，产生烷基自由基R·、烷氧基自由基RO·、过氧基自由基ROO·及羟基自由基HO·等有害中间产物[5]，随着老化程度加深，自由基数量累积，PP主链断裂，因此需要在PP加工中加入抗氧剂以阻止自由基连锁反应中链的传递以延缓制品老化[6-7]，通常将酚类抗氧剂或与受阻胺类抗氧剂复配后加至PP中抗氧化，其中酚类抗氧剂为活性自由基提供氢破坏自由基氧化
工程塑料应用 2023年10期2023-11-08
- 不同防老剂对水胶浆粘附V带包布胶附着性能的影响
测试温度为室温。热氧老化性能：按GB/T 3512—2001.2 结果与讨论2.1 硫化特性对上述5个编号的混炼胶分别进行测定硫化特性，结果如表2所示。表2 硫化特性数据由表2可知，不同种类的防老剂加入混炼胶中之后，混炼胶的流动性基本没有差异，所以最低转矩相近，同时因为对硫化交联程度影响很小，最高转矩以及转矩的差值也很接近。但不同种类的防老剂对混炼胶的硫化速度有较大的影响。其中使用胺类防老剂RD与杂环类防老剂MB并用的1#混炼胶硫化速度慢，t90达到了11
橡塑技术与装备 2023年9期2023-09-14
- 改性钢渣/橡胶复合材料导热性能及耐久性研究
渣/橡胶复合材料热氧老化便显得十分重要[24-27].通过测定橡胶复合材料老化前后导热系数判断钢渣、炭黑等填充材料与橡胶基体之间的交联作用强弱，进而得出改性钢渣/橡胶复合材料的耐久性能[28].本文基于前期研究成果，利用自制钢渣助磨改性剂[29]，研磨热闷渣、电炉渣及风淬渣，将改性后的钢渣微粉与炭黑等按比例填充于橡胶基体中，复合形成改性钢渣/橡胶复合材料.将其放入100 ℃的电热恒温鼓风干燥箱中，热氧老化1、3、5、7、9、11 d后，进行导热系数、接触角
工程科学学报 2023年5期2023-01-31
- 不同处理条件下间位芳纶的热氧老化性能研究
条件下间位芳纶的热氧老化性能研究，探索不同处理条件下间位芳纶热氧老化后的力学性能保持率，对提升间位芳纶的使用寿命具有重要指导意义。作者制备了不同N,N-二甲基乙酰胺(DMAc)含量的间位芳纶长丝，并分别经过一定浓度的稀DMAc溶液、稀盐酸(HCl)溶液和稀氢氧化钠(NaOH)溶液处理，研究了300 ℃下不同热处理时间对间位芳纶断裂强度和断裂伸长率的影响，为判断不同条件下间位芳纶的热氧老化性能提供了方法。1 实验1.1 原料及试剂间位芳纶长丝：线密度为(2.
合成纤维工业 2022年6期2023-01-19
- 超高分子量聚乙烯纤维及其复合材料的热氧老化行为
UHMWPE树脂热氧老化过程中的过氧化物，发现老化温度越高，过氧化物含量越多。Gugumus[15-16]认为在不同的环境(密闭环境和开放环境、空气和氮气等)和不同的形态(熔融或固体)下聚乙烯过氧化物分解机理不同，最终致使聚乙烯发生交联或降解，从而生成不同的氧化物。综上，聚乙烯的老化研究主要集中在聚乙烯树脂领域，而 UHMWPE 纤维的结晶度和取向度均高于树脂，因而可能具有与树脂不同的老化机理[17]。本文对UHMWPE纤维及UHMWPE/SEBS复合材料
兵工学报 2022年12期2023-01-05
- 基于SEM与FTIR研究改性钢渣/橡胶复合材料的热氧老化机理
橡胶复合材料进行热氧老化处理，采用平衡溶胀法测定改性钢渣/橡胶复合材料的交联密度，扫描电子显微镜(SEM)、热重分析仪(TGA)和傅里叶转换红外光谱仪(FTIR)分别测试其微观形貌、失重率和结构组成，从微观层面阐述改性钢渣/橡胶复合材料的热氧老化机理。1 实验部分1.1 材料与试剂北区热闷渣与南区热闷渣，其工艺为利用行车将渣罐中的液态钢渣倾入热闷池中，再将热闷池封闭起来，热闷期间不断喷水使钢渣冷却；电炉渣，其工艺为电炉精炼过程，其化学组成和一般的高炉渣和转
光谱学与光谱分析 2022年12期2022-12-05
- 石英纤维增强聚酰亚胺透波复合材料的高温热氧老化性能
），采用人工加速热氧老化方法，研究300 ℃热氧老化对石英纤维及其聚酰亚胺树脂基复合材料的微观结构和力学性能的影响。1 实验材料及方法1.1 原材料高纯石英纤维，湖北菲利华石英玻璃有限公司，纯度为99.95%，规格为95 tex，密度为2.29 g/cm3；石英纤维布（QW280），湖北菲利华石英玻璃有限公司，厚 度 为（0.280±0.028） mm，面 密 度（285±28.5） g/m2，八枚三飞缎纹织物；聚酰亚胺树脂（AC721），中国航空制造技术
航空材料学报 2022年5期2022-10-06
- 不同颜色体系下改性再生聚丙烯材料老化性能研究
合作用，容易发生热氧老化和光老化现象，其物理化学性能逐渐变化，从而影响PP材料的正常使用。笔者通过滑石粉对再生料进行改性，同时研究不同颜色体系和不同再生料添加量下改性材料的老化性能，为后续再生料在汽车应用领域提供一定的技术积累。1 实验部分1.1 主要原料新料，BX3500，韩国SK化学有限公司；再生料，B302，灰白色，江西格林美循环产业股份有限公司；滑石粉，ultra 5L，辽宁爱海滑石有限公司；助剂母粒，自制；炭黑，R400R，卡博特中国有限公司；二
上海塑料 2022年4期2022-08-29
- 基于室内模拟试验的SBS改性沥青混合料抗老化性能评价
的流变特性影响比热氧老化更显著。Wu等[4]发现紫外辐照显著降低沥青混合料的自愈合性能，路用性能显著下降。Fan 等[5]发现沥青路面老化的不均匀性随路面服役时间延长和温度升高而增大。贾坚等[6]研究发现水杨酸苯酯、2-羟基-4-甲氧基二苯甲酮复合改性沥青较单改性沥青具有更好的抗光氧老化能力。唐新德等[7]发现蒙脱土与苯乙烯-丁二烯-苯乙烯(styrene-butadiene-styrene，SBS)复合改性沥青的抗老化性能较SBS单改性沥青更优。姜鹏等[
山东交通学院学报 2022年3期2022-08-02
- 不同热氧环境对T800碳纤维/环氧树脂复合材料力学性能的影响
环境(湿热环境和热氧环境)下的老化行为研究已经引起人们的普遍关注。国内外诸多学者对碳纤维复合材料在热氧环境下的性能变化做了大量研究，过梅丽等[6]研究了高温老化对T300/5405和T300/HD03两种先进复合材料性能的影响，研究发现：T300/5405复合材料的质损率相对较低，同时高温老化对T300/5405室温下的压缩性能和高温下的弯曲性能影响较大；而高温老化对T300/HD03复合材料的剪切强度、压缩模量和高温下的弯曲性能影响较大。郭丹丹等[7]选
材料工程 2022年4期2022-05-23
- 基于橡胶热氧老化规律的压缩机隔振脚垫动态特性研究
温度影响下会产生热氧老化现象，热氧老化后橡胶的刚度及阻尼不断变化，导致橡胶隔振脚垫动态特性随热氧老化程度的变化而不断改变，使得空调器压缩机及管路的振动、噪声逐渐增大，甚至损坏空调管路。因此，建立考虑热氧老化因素的橡胶隔振脚垫动态特性模型对预测服役后的家用或工业用空调器的振动情况具有较重要的理论和工程意义。橡胶隔振脚垫静刚度分析求解是研究动刚度[1]的基础，小变形情况下常用Mooney-Rivlin本构模型[2-5]，Kaya等[6]对橡胶的超弹性进行建模分
振动与冲击 2022年1期2022-01-27
- 基于FTIR的基质沥青老化特性微观分析*
韩国70#沥青在热氧老化前后的官能团变化，发现羰基吸收峰面积随着老化时间和老化温度的增加而增大，亚砜基吸收峰面积的变化不明显。Mohammad L.N.、Gao Ying等通过FTIR分析了改性沥青路面旧料中沥青的化学成分。宋家乐等发现沥青的羰基指数CI和亚砜基指数SI随老化时间的延长而增大。大多数研究停留于沥青老化过程中红外光谱特征峰的变化，缺乏对特征峰面积变化值与老化温度、老化时间关系的定量分析；老化条件多集中在热氧老化模拟，对光氧老化与热光氧耦合老化
公路与汽运 2021年6期2021-12-07
- SBS改性沥青老化特性研究
SBS改性剂进行热氧和真空加热条件下的模拟老化。根据以往研究成果以及相关文献，老化温度选择100,120,150 ℃，老化时间选择1,3,5 h，然后通过观察外观变化、红外光谱测试研究其老化特性；最后探究SBS改性剂老化对SBS改性沥青性能的影响，并与基质沥青的模拟老化进行对照，其中基质沥青和SBS改性沥青在热氧条件下的模拟老化均采用旋转薄膜烘箱(RTFOT)进行。参照《公路工程沥青及沥青混合料试验规程》(JTG E20—2011)进行针入度、软化点和延度
应用化工 2021年10期2021-11-13
- 热氧老化对三向正交碳/玻璃纤维/双马复合材料力学性能的影响
树脂基复合材料的热氧老化主要包括基体热氧老化和纤维/基体界面的热氧老化[10-11]。热氧老化引起的树脂基体体积的不断收缩[12-13]以及纤维和基体的热膨胀系数不匹配造成的热应力最终导致材料内部微裂纹的产生[14-15]，这些微裂纹随着老化时间的延长不断扩展，会为氧气进入材料内部提供通道，从而加速材料的热氧老化进程，进而导致材料力学性能的下降。对于传统的层合复合材料，这些裂纹的数量会不断增多，且会沿层间不断扩展，使材料发生分层破坏。三向正交复合材料由于厚
材料工程 2021年10期2021-10-20
- 烘箱状态对聚丙烯材料热氧老化性能的影响研究
程中，难免会受到热氧老化的影响[1]，从而发生变化，外观方面，如：材料发粘、粉化、变脆、变形以及颜色变化[2]；机械性能方面，如：拉伸、弯曲、冲击等性能下降；电学性能方面，如：击穿电压、电阻率等性能下降；阻燃性能方面，如：阻燃等级下降。高分子材料受到热氧老化影响后，产品的使用寿命会缩短，这样大大影响了产品的经济性和环保性，从而限制了产品的使用范围[3-5]。因此，对于热氧老化影响因素的研究具有重要意义。近年来，高分子材料热氧老化的研究主要集中在产品方面[4
广州化工 2021年17期2021-09-23
- 热氧老化对木橡塑三元复合材料力学性能及耐热性能的影响
等[4]研究发现热氧老化可显著降低WPC的力学性能与动态热力学性能，老化后WPC表面有裂纹和孔洞的缺陷产生。曹岩等[5]研究发现老化可使WPC的材色发生改变，拉伸强度受老化的影响更为显著，持续的户外老化环境更能加快WPC的氧化降解反应速度。Kallakas等[6]研究紫外线辐射对WPC老化性能的影响时发现，紫外线辐射可明显降低WPC的弯曲强度和弯曲模量，使WPC的材色变浅，在加速风化循环之后，WPC的表面同样会出现裂缝和空隙的表面缺陷。Moreno等[7]
材料工程 2021年8期2021-08-12
- 热氧老化作用下温拌胶粉改性沥青微观特性研究
析等方法对其经过热氧老化后的化学组成进行研究，通过比较沥青老化前后的红外光谱图得出，不同种类沥青老化后，硫含量较高沥青的亚砜基增加明显，反之则羰基峰增加明显.王寿治[7]根据基质沥青和SBS改性沥青在短期热氧老化和紫外光老化条件下的红外光谱，研究了沥青的老化机理，对比了不同老化方式下沥青的亚砜基峰面积和羰基峰面积，发现沥青的亚砜基峰面积在短期热氧老化后增加、紫外光老化后减小，说明沥青的热氧老化机理与光氧老化机理相似；SBS改性沥青的羰基峰、亚砜基峰面积的变
建筑材料学报 2020年6期2021-01-08
- 热氧老化对油砂沥青公路承载性能的影响*
同温度的测试发现热氧老化的存在。我国是1990年以后随着对沥青混合料意识的加强，研究在沥青混合料中加入纤维，增加热氧老化的抗性。热氧老化是油砂沥青的最主要老化方式之一，其存在于油砂沥青公路铺设前后以及公路投入使用的各个阶段。油砂沥青热氧老化分为描述沥青混合材料在搅拌、运输、公路铺设过程中产生老化的短期热氧老化和公路在实际服役过程中受环境因素以及车辆荷载影响下产生老化的长期热氧老化[5]。油砂沥青热氧老化后，轻组分减少，重组分增多，改变了自身胶体结构，会直接
化学与粘合 2020年3期2020-09-11
- 不同老化方式对高黏沥青性能的影响研究
方式，模拟沥青在热氧条件下发生的老化；采用紫外光老化烘箱，模拟沥青在自然条件下受到的长期光老化；在RTFOT老化的基础上，结合紫外老化模拟沥青在多因素耦合条件下的老化。1.2.3 老化后的高黏沥青评价体系采用针入度指标评价高黏沥青老化前后感温性能的变化规律；采用指标评价高黏沥青老化前后低温性能的变化规律；采用软化点指标评价高黏沥青老化前后高温性能的变化规律。2 试验结果与分析2.1 热氧老化后高黏沥青性能路面在实际使用时与空气直接接触，同时车辆行驶时会产生
山东交通科技 2020年4期2020-09-05
- 氧化诱导时间对高密度聚乙烯热氧老化特性的影响
然老化相比，人工热氧老化试验具有周期短、试验可控性高，试验重复性好等特点[1]。氧化诱导时间是测定材料在高温和氧气条件下开始发生自动催化氧化反应的时间，是对材料稳定化水平的一种评价，对于塑料制品的材料选用以及抗老化剂的效果评价都具有很大意义。用热分析方法测定氧化诱导时间可简便、快速地评定聚合物的稳定性[2]。本文选取3种不同氧化诱导时间的PE-HD，采用空气热老化试验箱，在100 ℃热氧条件下，对其进行64 d人工加速热氧老化试验，比较分析了3种不同牌号P
中国塑料 2019年4期2019-04-25
- 基于流变指标的胶粉复合改性沥青热氧老化程度评估
后的性能，对于在热氧老化过程中胶粉复合改性沥青微观组成结构与流变指标变化的关系尚未有深入的研究。因此，本研究以胶粉复合改性沥青为研究对象，研究热氧老化程度对沥青流变性能的影响，将胶粉复合改性沥青在不同热氧老化程度下的流变指标与四组分含量相结合，通过胶粉复合改性沥青内部组分的变化规律阐释改性沥青流变指标的变化规律，进一步探究流变指标与温度和组分比的关系，为胶粉复合改性沥青的再生提供参考依据。2 原材料与制备工艺2.1 原材料试验采用70#道路石油沥青，虹磊6
材料科学与工程学报 2019年1期2019-04-11
- 聚乙烯醇缩丁醛的热氧老化机理
230℃)，所以热氧老化对PVB膜的影响较大，受其影响会出现发黏、发黄和硬化等老化行为[7]，并散发出难闻气味，膜的透明度变小、性能降低。同时PVB 膜用作安全玻璃中间膜后受到紫外光的辐射也会加速老化，从而降低使用寿命[8]。研究PVB的老化机理，从根本上了解PVB 的老化过程，有助于开发新型防老化技术，提高材料的耐老化性，延长其使用寿命，具有重要的意义。目前，国内外对PVB的老化研究很少，且主要集中于老化对力学性能的影响。本研究使用建筑玻璃幕墙PVB 中
材料科学与工程学报 2019年6期2019-02-07
- 天然改性沥青混合料热氧老化性能研究
轴压缩试验，对比热氧老化前后天然沥青改性沥青混合料与基质沥青混合料水稳定性和力学性能的变化规律。2 热氧老化试验采用 《公路工程沥青及沥青混合料试验规程》(JTG E-20-2011)中的加速老化方法进行沥青混合料的模拟老化试验。首先对沥青混合料进行短期热氧老化试验，对短期老化后的沥青混合料进行长期热氧老化试验，评价沥青混合料的抗水损害性能及抗疲劳开裂性能。2.1 短期老化沥青混合料的短期老化主要是指沥青在施工过程中拌和、储存、摊铺及碾压过程造成的老化。用
福建交通科技 2018年6期2019-01-07
- 高强聚丙烯纺粘针刺土工布的耐久性能
估HPP土工布的热氧化和耐腐蚀等性能。为此，本文通过热氧老化实验和酸、碱腐蚀与纯水浸泡实验，对其在不同环境下的耐久性能进行了实验和理论研究，分析土工布在不同温度下的热氧老化及不同腐蚀环境下的耐腐蚀性能；并针对热氧环境建立HPP土工布寿命预测方程，以期为HPP土工布的推广应用提供参考。1 实验部分1.1 实验材料与设备聚丙烯纺粘长丝非织造土工布，天鼎丰非织造布有限公司；短切聚丙烯土工布，山东路德公司；1 800 W加热棒，新韶光公司；硫酸，山东大成公司；氢氧
纺织学报 2018年11期2018-11-28
- 抗氧化剂在热塑性丁苯嵌段共聚物SBS中的应用效果
热、氧等因素发生热氧老化而产生交联现象，使得共聚物变硬变脆，导致SBS的性能劣化，甚至失去应用价值。因此在SBS的生产过程、储存过程以及使用过程中添加抗氧化剂以保证SBS的外观、物理机械性能不受热氧老化而出现问题是很重要的[2]。目前用于SBS的抗氧化剂体系为受阻酚类抗氧化剂1076或抗氧化剂264与液体亚磷酸酯类抗氧化剂TNPP相复配使用，这是基于受阻酚类抗氧化剂与液体亚磷酸酯类抗氧化剂的协效抗热氧作用而成的。也是基于SBS生产工艺，在添加方便、亚磷酸酯
天津化工 2018年4期2018-08-04
- 基于微观表征方法的氯丁橡胶胶料热氧老化机理的研究
IR）对CR胶料热氧老化过程中的微观结构进行表征[5-8]，探索CR的热氧老化机理，以期对CR制品的加工与使用提供理论依据。1 实验1.1 主要原材料CR，德国朗盛集团公司产品；炭黑N550，青岛卡博特进出口有限公司产品；氧化锌（质量分数为0.94～0.97），淄博海顺锌业有限公司产品；氧化镁（质量分数为0.94～0.97），河北镁神科技有限公司产品。1.2 试验配方CR 100，炭黑N550 22，氧化锌 5，氧化镁 3，硬脂酸 1，分散剂WB212 2
橡胶工业 2018年3期2018-07-28
- 尼龙12回收料的增韧及耐高温热氧老化改性研究*
料的增韧及耐高温热氧老化改性研究*王飞，王浩江，雷祖碧(广州合成材料研究院有限公司，广东广州 510665)用熔融共混法制备了增韧尼龙12回收料复合材料，并采用热烘箱老化法研究了不同抗氧剂体系对尼龙12回收料及其增韧料高温热氧老化性能的影响。结果表明，增韧剂TA-11可在一定程度上提高尼龙12回收料的耐热氧老化性能，LS-3抗氧体系对增韧尼龙12回收料显示出极其优异的抗热氧老化效能。尼龙12，热氧老化，抗氧剂，改性尼龙12是由EmSer公司和Huls公司于
合成材料老化与应用 2017年6期2018-01-03
- 短玻纤增强尼龙10T复合材料的热氧老化性能
10T复合材料的热氧老化性能宋海硕1,2，周登凤1,3，张道海1,2，郭建兵1,2(1 贵州大学 材料与冶金学院，贵阳550025；2 国家复合改性聚合物材料工程技术研究中心，贵阳550014;3 贵州理工学院 材料与冶金工程学院，贵阳 550003)通过熔融共混法制备短玻纤增强尼龙10T(SGF/PA10T)复合材料，采用DSC、DMA、红外光谱、力学测试等表征方法对240℃下SGF/PA10T的热氧老化性能进行研究。结果表明：热氧老化使SGF/PA10
材料工程 2017年12期2017-12-21
- 热氧老化对碳纤维双马树脂基复合材料性能的影响
110136)热氧老化对碳纤维双马树脂基复合材料性能的影响马少华1，费昺强1，许 良1，回 丽1,2(1 沈阳航空航天大学 机电工程学院，沈阳 110136；2 沈阳航空航天大学 航空制造工艺数字化国防重点学科实验室，沈阳 110136)采用三点弯曲测试方法，研究热氧老化对碳纤维双马树脂基复合材料弯曲性能的影响，分析复合材料的失重行为以及不同老化时间下的弯曲性能、断口形貌、动态力学性能和红外谱图。结果表明：随着老化时间的增加，老化温度为100℃时的质量损
材料工程 2017年12期2017-12-21
- 聚碳酸酯的热氧老化特性与断口形貌表征
38)聚碳酸酯的热氧老化特性与断口形貌表征刘 松1，陆健生1，季献余2(1.航空工业金城南京机电液压工程研究中心，南京 211106；2.南京康尼机电股份有限公司，南京 210038)分别在120、130、140 ℃温度环境下，对聚碳酸酯进行热氧老化实验。应用电子材料试验机、扫描电子显微镜(SEM)、红外光谱仪(FTIR)等手段，研究了聚碳酸酯热氧老化后的力学性能变化特性和断口形貌。结果表明：聚碳酸酯经120、130、140 ℃温度热氧老化后，强度和伸长率
失效分析与预防 2017年5期2017-12-13
- 丁腈橡胶磁性复合材料的热氧老化性能
胶磁性复合材料的热氧老化性能张兰波, 殷 茜 编译（中国石油 兰州化工研究中心, 甘肃 兰州 730060）将软磁锰锌铁氧体H40与硅铁粉末FeSi加入丁腈橡胶胶料中，制得橡胶基磁性复合材料，考察了铁氧体含量对所制橡胶复合材料在70 ℃下热氧老化168 h后的力学性能和电磁雾屏蔽效能的影响。发现老化对复合材料的力学性能未产生显著影响，含≥200份铁氧体H40或FeSi的复合材料具有明显的电磁雾吸收屏蔽性能，且热氧老化对复合材料的屏蔽性能没有显著影响。弹性体
世界橡胶工业 2017年7期2017-09-05
- 耐高温聚丙烯的热氧老化性能研究
耐高温聚丙烯的热氧老化性能研究王 琦，袁正凯，皮正亮，葛嘉宝(广东威林工程塑料股份有限公司，广东佛山 528322)通过粉化时间研究了耐高温聚丙烯的热氧老化性能，并考察了组分比、抗氧剂、黑色颜料对PP树脂粉化时间的影响。结果表明，不同耐高温PP的热氧老化性能存在差异，而组分比、抗氧剂、黑色母或色粉对材料的粉化时间都有显著影响。抗氧体系的存在能够大幅提高材料的粉化时间从而改善其热氧化性能，黑色颜料和抗氧剂共同作用时，抗氧剂在较低温度(160℃)对材料的热氧
合成材料老化与应用 2017年4期2017-08-16
- 抗氧剂对聚丙烯热氧老化性能的影响
)抗氧剂对聚丙烯热氧老化性能的影响程 相 峰， 何 苗， 曲 敏 杰， 王 志 超， 聂 琰， 洪 瑞， 曾 韬( 大连工业大学 纺织与材料工程学院, 辽宁 大连 116034 )采用不同抗氧剂体系作为抗老化助剂对聚丙烯(PP)进行改性，通过热重分析(TGA)考察了不同抗氧剂体系对PP热稳定性能的影响，同时考察其对力学性能和熔融指数(MFI)的影响。结果表明，150 ℃ 热氧老化试验条件下，抗氧剂体系3#(m(PP)∶m(1010)∶m(168)=100∶
大连工业大学学报 2017年4期2017-08-07
- 基于AHP-DEA的聚乙烯热氧老化影响因素灰色关联分析
-DEA的聚乙烯热氧老化影响因素灰色关联分析代军1，晏华1，王雪梅1，郭骏骏2，胡志德1，杨健健1（1中国人民解放军后勤工程学院化学与材料工程系，重庆 401331；273801部队，江苏 无锡 214000）选取具有代表性的八类聚乙烯树脂，进行了64天的热氧老化试验，分析了密度、结晶度、分子量对聚乙烯热氧老化弯曲性能的影响，采用基于层次分析-数据包络法（AHP-DEA）的灰色关联分析法，以灰色关联为中心模型，以AHP-DEA为辅助模型，计算热氧老化时间、
化工进展 2017年4期2017-04-07
- 聚甲醛纤维的耐老化性能研究
紫外老化箱中进行热氧老化和紫外老化，采用单纤维强力仪、扫描电子显微镜对老化过程中纤维的力学性能、表面结构形貌进行了分析。结果表明：在热氧老化过程中，前4 d纤维拉伸强度下降速度最快，从1 050 MPa下降到649 MPa；在紫外老化过程中，老化2～7 d时，纤维拉伸强度下降最快，从958 MPa下降到414.9 MPa；随着老化时间的增加，POM纤维的拉伸强度逐渐降低，但下降趋势变缓；在老化初期，纤维表面形成沿纤维轴向的微裂纹，并随着老化时间的延长，微裂
合成纤维工业 2017年1期2017-02-21
- 木质素对SBS弹性体不同温度下热氧老化性能的影响*
弹性体不同温度下热氧老化性能的影响*赫羴姗,张艳秋,王 岚,秦泽恒,周煦桐,付 豪,邸明伟**（东北林业大学 材料科学与工程学院，黑龙江 哈尔滨 150040）以苯乙烯-丁二烯-苯乙烯嵌段共聚物（SBS）、玉米秸秆木质素为原料，以二氧六环为共溶剂，采用溶液浇铸的方法，制备了木质素填充的SBS弹性体膜材料。利用力学性能测试以及动态力学分析（DMA)、红外光谱分析和X射线光电子能谱（XPS）分析等方法，研究了木质素对SBS不同温度下热氧老化性能的影响。实验结果
化学与粘合 2016年6期2017-01-12
- 丁苯橡胶的紫外光老化和热氧老化机理
胶的紫外光老化和热氧老化机理王相鹏,杨 慧,郑 津,薛惠芸,丁 玲,李志辉,邹友思*(厦门大学材料学院,福建厦门361005)采用紫外光老化和热氧老化方法对2种丁苯橡胶(SBR)进行老化研究,并利用傅里叶变换红外光谱法、氢核磁共振波谱法和紫外-可见吸收光谱法对老化产物进行了表征,探究SBR的老化机理.结果表明:SBR抗紫外光老化能力较差,在紫外光下照射0.5 d,其分子结构即发生明显的改变;而SBR的抗热氧老化能力远远强于它的抗紫外光老化能力,在140℃下
厦门大学学报（自然科学版） 2016年6期2016-12-07
- 热氧-光耦合老化对沥青性能影响研究
410004）热氧-光耦合老化对沥青性能影响研究谭志远，李强（长沙理工大学交通运输工程学院，湖南长沙 410004）参考有关光氧老化文献确定4种紫外光强度，在4种紫外光辐射强度和70℃温度下分别对中海油70号沥青和SK70号沥青进行热氧-光耦合老化，以单独的热氧老化（辐射强度为零）作为对比试验，老化时间为5、10、15 d，测试和分析耦合老化前后沥青三大指标的变化。结果表明，热氧-光耦合老化的效果比热氧老化明显，表现为沥青性能衰减更快，在热氧-光耦合老化
公路与汽运 2016年5期2016-11-29
- 热氧老化对PBO纤维复合材料力学性能的影响*
710025)热氧老化对PBO纤维复合材料力学性能的影响*张承双，刘宁，包艳玲，宋可为，鲁建军(西安航天复合材料研究所，陕西西安 710025)采用人工加速老化试验方法研究了热氧老化对PBO纤维复合材料力学性能的影响。利用材料万能试验机研究了PBO纤维复合材料的拉伸、弯曲和剪切等静态力学性能随热氧老化时间的变化情况，结果表明，经过在60℃热氧老化不同时间后，PBO纤维复合材料的拉伸强度变化较小，弯曲强度和层间剪切强度出现了一定程度的下降，最大降幅分别为8
合成材料老化与应用 2016年5期2016-11-16
- 不同抗氧体系对高温热氧老化后PP-R管材料熔融指数的影响*
同抗氧体系对高温热氧老化后PP-R管材料熔融指数的影响*王飞，雷祖碧，王浩江(广州合成材料研究院有限公司，广东广州 510665)通过对无规共聚聚丙烯(PP-R)管材料进行抗老化改性，探讨了主抗氧剂、辅助抗氧剂和复配抗氧剂对其高温热氧老化后熔融指数的影响。结果表明，抗氧剂的添加可有效提高PP-R管材料的抗老化性能。经150℃/1200h的高温热氧老化后，未经抗老化改性的PP-R管材料的熔融指数增加了32.7%，通过不同种类抗氧剂的优化复配改性后的PP-R管
合成材料老化与应用 2016年5期2016-11-16
- 溴代三嗪/Sb2O3阻燃长玻纤增强PA6的热氧老化性能
玻纤增强PA6的热氧老化性能高成涛 左晓玲郭建兵秦舒浩向宇姝(国家复合改性聚合物材料工程技术研究中心,贵州 贵阳,550014)研究了溴代三嗪/Sb2O3阻燃长玻纤增强聚酰胺6复合材料在160 ℃的热氧老化处理下不同热氧老化时间对其力学性能、表面形貌、结晶性能以及热氧降解行为的影响。结果表明，热氧老化后复合材料力学性能、结晶度均出现一定程度的下降，但热稳定性变化不大。扫描电镜结果显示，热氧老化后复合材料表面出现各种缺陷(即微裂纹、凹坑和玻璃纤维脱黏)，同时
现代塑料加工应用 2016年4期2016-09-20
- 阻燃型玻纤增强PA10T复合材料的热氧老化性能*
10T复合材料的热氧老化性能*宋季岭，瞿进，郭建兵 （国家复合改性聚合物材料工程技术研究中心，贵阳 550014）采用溴化环氧树脂对聚对苯二甲酰葵二胺（PA10T）进行改性，并通过熔融共混法制备阻燃型玻璃纤维（GF）增强PA10T复合材料，采用人工加速热氧老化手段，研究了热氧老化对其力学性能的影响，并用扫描电子显微镜（SEM）对复合材料的冲击断面形貌进行观察。结果表明，随热氧老化时间增加，复合材料的拉伸强度、弯曲强度和缺口冲击强度均下降明显，分子链松弛过程
工程塑料应用 2016年8期2016-09-12
- 乙烯-丙烯酸甲酯对聚甲醛热氧老化性能的影响
烯酸甲酯对聚甲醛热氧老化性能的影响冯昌平，杨奔腾子，高传伟，倪海鹰，陈军 （四川大学高分子科学与工程学院，成都 610065）采用挤出成型制备出了具有优异韧性的乙烯-丙烯酸甲酯共聚物（EMA）改性聚甲醛（POM），研究了EMA对POM热氧老化性能的影响。采用万能拉力机、广角X射线衍射仪和蠕变仪对不同老化时间的纯POM和EMA改性POM的力学性能、结晶性能及蠕变性能进行了对比分析。结果表明，EMA的加入明显提高了POM的韧性，当EMA质量分数为9%时，其改性
工程塑料应用 2016年8期2016-09-12
- 稀土防老剂对轮胎胎面胶的老化防护研究
土防老剂对胎面胶热氧老化前后主要性能的影响，并与普通防老剂4010NA进行对比。1 实验1.1 主要原材料天然橡胶（NR），1#标准胶，云南西双版纳东风农场产品；白炭黑T383，德国德固赛公司产品；炭黑N220，天津海豚橡胶集团有限公司产品；稀土防老剂Ⅰ（对氨基苯磺酸镧与防老剂4010NA以1∶3的质量比复配而成）和稀土防老剂Ⅱ（谷氨酸镧与防老剂4010NA以1∶3的质量比复配而成），华南理工大学提供。1.2 基本配方NR 100，炭黑N220 45，白炭
橡胶工业 2016年2期2016-07-26
- 热氧老化对氯丁橡胶交联密度和力学性能的影响*
程中会出现变形和热氧老化等失效形式[2]，最终影响其使用寿命。橡胶材料的力学性能如拉伸强度、拉断伸长率、定伸应力和硬度等都会随着交联密度的变化而发生相应的变化[3-4]，因此交联密度对橡胶材料的性能起到至关重要的作用[5]。本文对CR开展不同老化时间和温度下的热氧老化实验[6-7]，采用甲苯试剂平衡溶胀法[8]测试老化过程中交联密度的变化，并对力学性能的变化进行测定。1 实验部分1.1 原料CR：德国朗盛公司；氧化锌：质量分数为94%～97%，山东海化金钟
弹性体 2016年4期2016-06-05
- 应力-热氧作用下三元乙丙橡胶的老化行为
而言，在应力和热氧环境共同作用下使用就是其中一种常见情况，遗憾的是，EPDM 在应力和热氧复合诱因作用下的老化规律研究至今仍是空白，这对于EPDM 的安全使用十分不利。该文将受力试样分别置于90℃、110℃、130℃的加速老化试验箱中老化，通过ATR-FTIR、超景深显微镜及力学性能、硬度、交联度测试分析，对EPDM 在应力-热氧老化场中的失效规律和微观结构演变过程进行实时追踪研究。1 实验部分1.1 试剂与仪器EPDM，北京航空材料研究院。傅立叶变换红
合成材料老化与应用 2015年5期2015-11-28
- 新型席夫碱类橡胶防老剂的合成与性能评价
对天然橡胶硫化胶热氧老化过程中硫化性能、物理机械性能、热氧稳定性和热氧老化动力学的影响。结果表明，合成的新型酚胺防老剂具有明显的缩短硫化时间tC90、提高硫化速度的特性，对NR硫化胶的热氧老化有较好的防护效果，明显优于防老剂BHT。橡胶防老剂; 硫化胶; 热氧稳定性； 热氧老化动力学橡胶在使用过程中会发生老化，导致橡胶失去弹性，机械性能下降，使用寿命缩短。添加适当防老剂可以抑制或延缓橡胶老化进程。橡胶的老化因素很多[1-2]，其中热氧老化是一种重要的老化形
石油化工高等学校学报 2015年5期2015-11-24
- 丁腈橡胶热氧老化性能研究及寿命预测
，α氢很活泼，在热氧作用下容易发生降解反应，因此研究NBR材料的热氧老化行为是非常必要的。国内外对橡胶材料的热氧老化机理的研究众多[1-5]，但针对热氧老化后NBR材料的物理机械性能演变规律及其寿命预测的相关研究较少。1 实验部分1.1 原料丁腈橡胶NBR3308：兰州石化公司；炭黑N330：青岛赢创德固赛公司；其余原料均为市售分析纯产品。1.2 仪器设备XSM-1/10～120型密炼机：上海科创橡塑机械设备有限公司；XLB-D400×400型平板硫化仪：
弹性体 2015年5期2015-06-09
- 炭纤维增强聚合物基复合材料的热氧老化机理①
合物基复合材料的热氧老化机理①樊 威，李嘉禄(天津工业大学 复合材料研究所，天津市和教育部先进纺织复合材料重点实验室，天津 300387)从基体、纤维和纤维/基体界面的角度，探讨了炭纤维增强聚合物基复合材料(CFRPMCs)的热氧老化机理。总结了纤维性能、纤维取向、纤维体积含量、织物结构、树脂性能、纤维/基体界面强度等因素对CFRPMCs热氧老化性能的影响规律,并简要分析了目前提高CFRPMCs热氧老化性能的方法。研究指出，立体织物增强的聚合物基复合材料能
固体火箭技术 2015年1期2015-04-25
- AEMS与ABS耐老化性能比较
老化、耐臭氧、耐热氧老化与耐低温性能等[1-2]，可用于增韧聚丙烯[3-5]和聚乙烯[6]等非极性树脂。EPDM接枝乙烯基或丙烯酸基极性单体后，可与极性苯乙烯-丙烯腈（AN）共聚物（SAN）共混，制备AN-EPDM-苯乙烯共聚物类工程塑料，广泛应用于户外塑料部件、集热板外框架、汽车前格栅、家用电器制品等[7]。然而，对改性SAN/EPDM共混物的力学性能和增韧机理的研究甚多，对其耐气候老化和热氧老化性能的研究甚少。本研究采用氙灯紫外人工气候老化箱和热氧老化
合成树脂及塑料 2015年2期2015-03-28
- 热氧老化对阻燃长玻纤增强聚丙烯性能影响
聚丙烯复合材料的热氧老化及其结合降解动力学对阻燃机制的探索研究的工作较少[10-12]。本文选取deca-BDE（十溴二苯醚）借助熔融共混改性方法，以注塑成型制备阻燃长玻纤聚丙烯样条为研究对象，结合力学性能测试、燃烧测试和TGA(thermo-gravimetric analysis)等表征手段，选取不同热氧老化时长的阻燃体系样条，对其进行一个较为全面的阻燃理论分析，并结合降解动力学研究协效阻燃剂的热力学规律，旨在就片层结构协效剂对阻燃型长玻纤增强聚丙烯复
装备制造技术 2015年7期2015-02-20
- 玻纤增强尼龙66的抗高温热氧老化研究
6 常常面临高温热氧老化的问题。这是因为尼龙66 在加工和使用过程中，在热、氧作用下会发黄变脆，表现为拉伸强度和缺口冲击强度的明显下降。虽然以玻纤对尼龙66 进行增强改性，可适度提高尼龙66 的耐热性［1－2］，但不能很好地解决问题，而通过向玻纤增强尼龙66 复合材料中添加抗热氧老化助剂可取得较好的效果。通常，尼龙所用的抗热氧老化稳定剂主要分为两大类:一是能使自由基链式反应终止的链终止剂，如受阻酚、芳香胺、金属铜盐等;二是能抑制自由基反应的抑制类稳定剂，如
合成材料老化与应用 2014年6期2014-11-28
- 硬脂酸钙的热分析研究
钙在空气气氛下的热氧分解3.2.1 热重及差示扫描量热分析硬脂酸钙在空气气氛下热氧分解的TG和DSC曲线如图3所示。在空气气氛下，硬脂酸钙的TG曲线在30～1000℃范围内表现为4段失重。第1段失重范围为80～110℃，失重率为2.89% 。在该温度范围内，DSC曲线上104℃出现吸热峰。第2段失重范围为180～330℃，失重率为8.36%，该温度范围内，DSC曲线上300℃出现放热峰。第3段失重范围为340～460℃，失重率为63.60%，该温度范围内，
分析仪器 2014年4期2014-09-28
- 热氧老化对长玻璃纤维增强聚酰胺6复合材料的影响
氨基官能团使其对热氧老化极其敏感[8-9]，为了减小热氧老化对PA 6/LGF复合材料的影响，常会在加工过程中加入一定量的抗氧剂。抗氧剂一般分为主抗氧剂与辅助抗氧剂，主抗氧剂释放出氢原子以抑制聚合物分子链的自由基链反应，辅助抗氧剂将氢过氧化物转变为更稳定的物质，以抑制聚合物链的自动催化氧化反应。在抗氧剂的使用中，常将主抗氧剂与辅助抗氧剂复配使用[10-11]。本工作采用铜盐抗氧剂1098为主抗氧剂，亚磷酸酯类抗氧剂168为辅助抗氧剂，1098与168配合添
合成树脂及塑料 2013年5期2013-08-18
- 热氧老化对氮气气氛下聚碳酸酯热稳定性的影响
氮气气氛下对不同热氧老化时间的PC试样进行热重（TG）分析，并对其进行了热分解反应动力学的研究。1 实验部分1.1 主要原料双酚A型PC，牌号110，台湾奇美实业股份有限公司生产。1.2 主要仪器与设备TG-20型热失重分析仪，德国Netzsch公司生产；GT-7017型热空气老化箱，高铁仪器有限公司生产；奥林巴斯1500型体式显微镜，日本奥林巴斯公司生产。1.3 实验方法老化试样的制备：首先将PC粒料在真空干燥箱中于120 ℃干燥24 h，确保试样不含水
合成树脂及塑料 2013年4期2013-03-26
- 甚高温度下热氧处理聚丙烯形态和力学性能研究
75)甚高温度下热氧处理聚丙烯形态和力学性能研究王 晓1,2,王 辉1,2,苏启标1,陈斯榆1,2,陈国帅1,2(1.中山大学化学与化学工程学院,聚合物复合材料及功能材料教育部重点实验室,广东广州510275;2.中山大学化学与化学工程学院,新型聚合物材料设计合成与应用广东省高校重点实验室,广东广州510275)研究了150℃下聚丙烯(PP)膜片的耐热性能和热氧降解行为,结果表明,在经过8 d的热氧老化处理之后,PP发生了显著的热氧降解,但是,降解程度非常
中国塑料 2011年6期2011-12-04