流体动力
- UUV水平航行稳定性分析与仿真
素的干扰,其流体动力系数会出现扰动,导致其航行状态出现变化,严重时甚至会产生失稳现象[1]。因此有必要对导致UUV航行失稳的本质原因进行分析,以改善其运动品质,匹配机动性与稳定性。近年来,不少学者对UUV流体动力特性和运动稳定性开展了研究工作。如文献[2]、[3]对UUV流体动力特性进行仿真分析,文献[4]～文献[7]对UUV流体动力参数计算方法进行研究,文献[8]～文献[11]对UUV运动特性及控制方法进行研究。采用动力系统理论,对比例微分控制下,UUV
计算机仿真 2023年6期2023-07-29
- 自由液面对NACA0012 翼型流体动力特性影响研究
然而,机翼的流体动力特性在接近自由液面过程中会受到显著影响,表现出与远场不同的特性[2]。因此,掌握机翼近自由液面的流体动力特性,对跨介质航行器的总体设计和航行控制至关重要。关于跨介质航行器,国外学者已经开展了一些研究工作。Weisler 等[3]验证了固定翼跨域无人航行器在跨越自由液面时可以保持良好的操控性。Siddall 等[4]通过风洞和水洞实验发现变形水上微型飞行器可以实现被动俯冲入水。以上研究证明,跨介质航行器在工程上具有可实现性。机翼是跨介质航
水下无人系统学报 2023年3期2023-07-10
- Arbitrariness and Rationality
地管理电力、流体动力和机械动力。伊顿致力于利用动力管理技术和服务，提高人类生活品质和环境质量。伊顿在全球拥有约9.5万名员工，产品销往超过175个国家和地区。2. Rationality and IrrationalitySaussure does not give any special, explicitly defined attention to rationality, it nevertheless does appear in several
Language and Semiotic Studies 2022年1期2022-11-26
- 复杂外形水下潜伏平台流体动力数值模拟*
究平台自身的流体动力特性以及在海流作用下的卡门涡街效应形成的周期性的流体动力，为系统动力学建模与仿真提供基础数据。近年来，水下航行器流体动力CFD 计算的研究发展为本文的计算提供了基础，如马烨利用FLUENT 无粘流模型以及动网格技术，数值模拟物体的匀变速运动，并得到其所受的合力，然后根据其受力方程得到物体六自由度运动情况下的附加质量。尤天庆以计算流体动力学方法为基础，结合动网格和动坐标系技术，进行基于雷诺平均N-S 方程的阻尼力计算方法研究，发展针对水下
火力与指挥控制 2022年8期2022-09-16
- 吸油烟机流体动力效率测试的不确定度评定
修订时增加了流体动力效率测试，该测试从输入功率、风量、风压几个维度对吸油烟机性能进行整体考核[1]。通过测试得出被测吸油烟机的压力、风量和相应的功率曲线，利用该曲线计算出被测吸油烟机的最佳效率点，最后用最佳效率点处的风量、压力、输入功率计算得到被测吸油烟机的流体动力效率。考虑到流体动力效率测试过程复杂，受测试环境温度、仪器设备及人员操作等因素影响比较大，所以实验室测量不确定度评定有着重要意义。本次选择的流体动力效率测试装置为多喷嘴式风室结构[2]，测试装置
家电科技 2022年3期2022-06-25
- 跨介质航行体流体动力调控研究进展及新构想
跨介质航行体流体动力设计的首要目标。流动控制是流体力学领域最重要的研究方向之一。在一定环境条件下，认清流动演化机理，掌握流动调控机制，建立相应的控制方法，是实现流动控制的核心关键。在航行体空泡流控制中，降载增稳是研究的主要关注点，通气和水动舵翼是主要调控手段。通气控制的关键在于掌握通气空泡形态和稳定性变化机制，舵翼控制研究集中于舵翼效能及控制方法，目前已有定流量通气开环调节[1]以及小攻角、低航速的舵翼控 制[2]，在受限环境条件下取得了较好的降载增稳效果
导弹与航天运载技术 2021年6期2021-12-23
- 超空泡航行体非定常流体动力延迟效应水洞试验研究
积，从而改变流体动力的大小。这个时间滞后，即为“超空泡航行体非定常流体动力的延迟效应”，简称“空泡延迟效应（Cavity-delay effect）”。空泡延迟效应将在很大程度上影响主体空泡的流型和超空泡对航行体的包络性[2]。为了研究超空泡航行体的运动特性，在动力学建模时必须考虑空泡延迟效应。Kirschner 等[3]指出超空泡航行体的动力学特性展现出斜坡不连续的力学曲线和时间延迟效应，并分析了空泡延迟对航行体流体动力的影响。Goel[4]根据空泡截面
实验流体力学 2021年5期2021-11-19
- 油藏开发流体动力地质作用对储集层的改造
键词：油藏;流体动力;储集层随着我国油田的不断深入和长期开发，经常会出现油井降产或者停产问题，对油田进行注水能够有效改善这一问题。但是在长期注水以后，油田已经进入高含水区，油田中的储层性质会发生变化，比如储层物性、孔喉大小以及储层非均质性都会出现明显地改变。只有了解其变化规律，才能弄清楚注采工艺实施所造成的储层性质变化，能够正确认识目前储层的地质特征，以及剩余油的分布情况，为后期开采提供重要的依据。1储层物性参数变化规律储层物性参数能够对油藏中的储层结构进
油气·石油与天然气科学 2021年7期2021-09-10
- 具Stokes阻尼项的六阶非线性波动方程整体解的存在性与解的爆破
导数引出具有流体动力阻尼项的Rosenau方程文献［4］研究了（1）式的Cauchy问题小振幅解的整体存在性.基于相对应线性方程（1）的解的衰减估计和Banach不动点定理，文献［5］证明了（1）式在初值条件t＝0，u＝v0（x），ut＝v1（x），x∈Rn下解的整体存在性和渐近性，其中v0（x）∈W˙-2γ，q，Cauchy问题解的爆破及其在超临界初始能量E（0）＞0时整体解的存在唯一性，其中u（x，t）为未知函数，f为非线性函数，φ（x）与ψ（x）为已
四川师范大学学报（自然科学版） 2021年3期2021-05-10
- 中日韩流体动力论坛成功召开
第六届中日韩流体动力论坛于北京时间2021年7月16日成功在线召开。此次论坛由中国机械工程学会流体传动与控制分会、日本流体动力系统学会、韩国流体动力和建筑设备学会联合主办，韩国釜山大学承办，会议为期1天，来自中国、日本和韩国的12位青年学者就自己的最新科研进展作了精彩的报告并深入交流，受疫情影响，此次会议采取了线上会议形式。中日韩流体动力论坛前身为中日流体动力论坛，自2010年首次在我国举办后，每两年由中方和日方轮流举办，至今已在中国兰州、日本东京、中国太
液压与气动 2021年9期2021-04-08
- 中国机械工程学会流体传动与控制分会访问兰州理工大学
，考察第九届流体动力与机电一体化国际会议(FPM2023)的筹办情况。兰州理工大学李仁年副校长、科技处冀宏处长、能动学院魏列江院长和机械电子工程学科教师参加了会议。流体动力与机电一体化国际会议是我国流体传动与控制领域的两大国际会议之一，自1991年以来，历届会议均为本领域的研究人员和企业提供了良好的学术交流和技术研讨平台，受到了全球从业人员的高度关注。历年来的参会者包括来自美国、德国、日本、俄罗斯、芬兰、瑞典等全球知名高校的著名学者和企业技术人员，参会人员
液压与气动 2021年6期2021-04-08
- 回转体滑水航行流体动力特性研究
验研究，获得流体动力特性的经验解；Waid等[13]对圆柱棒在空化和非空化情况下，不同波形水面滑水工况进行实验研究，得到空化特性和波面对圆柱棒滑水问题的影响规律；Serebryakov等[14]对圆柱体沿一定迎角滑水进行了实验研究，分析了滑水体与型腔表面之间的相互作用过程，研究了深浅度对超空化的影响。国内对于回转体研究主要集中在对于回转体的入水空泡绕流以及水面冲击特性研究，何春涛等[15]基于VOF(Volume of Fluid)方法求解气、水两相流动的
西北工业大学学报 2021年1期2021-03-02
- 可视化水下航行体控制系统数学仿真软件设计
制算法模块、流体动力参数辨识模块和图形界面人机交互模块。水下航行体数学模型及仿真模型模块主要完成的功能：对水下航行体的数学模型（也称为一次模型）封装；对航行体数学模型进行分解、简化得到仿真数学模型（也称为二次模型），并对常规的仿真数学模型进行封装。对模型封装的目的是为了简化设计人员的工作，使其更专注于工程问题的研究。该模块主要采用MATLAB/Simulink软件进行设计和实现。控制算法模块集成了针对水下航行体常用的控制律，包含PID控制律、自抗扰控制技术
数字海洋与水下攻防 2020年4期2020-08-29
- 超空泡航行体流体动力数值研究
超空泡航行体流体动力方面也开展了一系列的研究工作[2-4]。在初始扰动或者其他扰动影响下，往往会引起航行体不同方向的转动。如果航行体在沿轴向运动的同时绕其头部摆动，尾部会与空泡壁面发生碰撞反弹现象，即尾拍现象[5]。由于超空泡航行体运动速度高，采用实验手段难以较为完整地获得尾拍时的流动景象。因此，结合现有实验观察所获得的信息，国内外学者在研究尾拍问题时采用了诸多假设和简化。其中，Pratap等[6]建立了航行体在垂直平面内尾拍飞行时的简化模型。何乾坤等[7
宇航总体技术 2020年3期2020-06-15
- 超空泡航行体运动过程流体动力特性试验研究
、相变等诸多流体动力学难点问题。空泡流场直接决定流体动力，为了掌握超空泡航行体的流体动力特性，急需开展研究，试验成为分析该现象直接且主要的研究手段。在20世纪50年代前苏联最早开始了超空泡流动试验的研究，Reichardt[1]首次提出采用人工通气方式来生成超空泡，其原理是通过增加泡内压力降低空化数来生成通气超空泡，很多学者采用这种方法来降低空化数，发现相同空化数下的自然与通气超空泡存在相似的空泡形态与流体动力特性，建立了与空化数相关的空泡形态半经验公式。
兵工学报 2019年11期2019-12-23
- 周期性阵风流对通气航行体超空泡形态及流体动力特性影响
体俯仰运动时流体动力变化的特点。若是运动中的通气超空泡航行体遇到前方不稳定的来流，或是受到海面附近的波浪影响，其空泡形态往往会产生变化，影响到航行体表面的沾湿区域，进而改变航行体的流体动力，过大的来流扰动甚至可能造成空泡的溃灭。针对这样的问题，明尼苏达大学的Arndt等[7]在水洞实验段中安装了由两片水翼组成的阵风发生器(Gust generator)，依靠上游水翼的往复摆动使下游流域产生周期性的阵风流动，研究了稳定流和阵风流作用下通气超空泡的生成和保持机
振动与冲击 2019年13期2019-07-24
- 一种基于试验数据的水下航行器流体动力参数辨识方法
的水下航行器流体动力参数辨识方法赵 冉, 谢 虎, 乔 冰(中国船舶重工集团公司 第710研究所, 湖北 宜昌, 443003)流体动力参数通过风洞试验或者数值计算难以获得精确值, 对此飞行器一般采用系统辨识的方法优化流体参数, 但是飞行器辨识使用类方波开环输入, 具有一定的破坏性和风险, 难以在水下航行器参数辨识中应用。文章提出了在水下航行器实航试验中采用交替变换的航路点进行闭环控制来替代传统的类方波开环输入, 既能充分激发水下航行器动态特性又能确保航行
水下无人系统学报 2018年4期2018-09-03
- 超空泡航行体操纵过程流体动力特性数值模拟研究
在使航行体的流体动力与常规水下航行体相比有了明显区别。从公开发表的文章看，目前有关流体动力的研究工作主要针对攻角、舵角固定条件下的定常及非定常水动力。其中，文献[3]利用水洞试验对不同的超空泡形态下航行体尾部阻力系数、升力系数及俯仰力矩系数的变化规律进行了研究，并对航行体有无攻角情况下的尾部流体特性进行了比较，获得了攻角对尾部流体动力特性的影响规律。文献[4]在重力直流式水洞中对模型进行了一系列的试验，研究了轴对称体在通气空化下从局部空泡发展到超空泡状态过
船舶力学 2018年5期2018-06-05
- 物体在不可压缩流场中所受的流体动力表达式
场提出了一种流体动力表达式,该理论与Lamb的理论[2]区别在于其采用了有粘流假设，这种处理方法考虑了真实流体对能量的耗散性，更加符合实际情况.其相关理论后来在Wu等[14-15]的一些专著中不断得到完善,也被其他学者改进和演绎[16-17],为有粘不可压缩流情况下的运动体气动力计算提供了理论依据．然而在应用这个表达式计算运动体非定常气动力时存在如下困难:1) 在去除流场粘性的情况下,基于涡动力学理论的气动力表达式与Lamb的无粘流气动力表达式并不一致,其
厦门大学学报（自然科学版） 2018年1期2018-02-06
- 基于数值实验的航行体流体动力参数研究
实验的航行体流体动力参数研究李 杰1，李小林2，傅惠萍1(1.上海交通大学 船舶海洋与建筑工程学院,上海 200240； 2.上海机电工程研究所,上海 201109)基于数值实验对用于航行体轨迹预报的航行体附加质量、位置导数及旋转导数等重要流体动力参数进行了研究。提出了基于物体摇荡运动的附加质量确定方法，根据傅里叶分析，给出了物体受到的附加质量力的分离方法和附加质量的计算方法；水动力数据是用CFD软件模拟物体周期摇荡运动的流场而得。基于上述方法，提出了基于
上海航天 2017年5期2017-11-04
- 球体垂直入水过程流体动力数值研究
垂直入水过程流体动力数值研究孙 钊， 曹 伟， 王 聪(哈尔滨工业大学 航天学院，哈尔滨 150001)采用VOF(Volume of Fluid)多相流模型耦合CSF(The Continuum Surface Force Model)模型，对亲水性及疏水性球体垂直入水过程进行了数值研究。将数值结果与文献实验结果对比，验证了数值方法的可靠性。在此基础上，开展亲水性及疏水性球体垂直入水数值研究。结果表明，亲水性球体在较低入水速度下不产生入水空泡，而疏水性球
振动与冲击 2017年20期2017-11-04
- 蒸发冷却式节能净化空调机组的降温过滤性能研究
蒸发冷却器及流体动力式喷水室组成。对机组各功能段性能进行测试，得出在实验工况下，立管式间接蒸发冷却器最大温降9.2 ℃，最高换热效率62.4%，最佳一次空气流量为2 000～2 500 m3/h，最佳二次/一次风量比为0.7。流体动力式喷水室换热效率90%，除尘效率维持在45%～70%。机组换热效率稳定，出风温度介于进风湿球温度与露点温度之间，最大温降16.9 ℃。蒸发冷却；节能；净化；立管式间接蒸发冷却器；流体动力式喷水室Abstract For the
纺织报告 2017年9期2017-10-19
- 蒸发冷却式节能净化空调机组应用于某细纱车间空调系统节能改造
蒸发冷却器、流体动力式喷水室及节能翼型送风机，对某6720锭产量的细纱车间空调室节能改造。通过测试，在供冷季节内，立管式间接蒸发冷却器对车间回风进行预冷，可节约机械制冷运行费用2.9万元、用水量为187t。空调室动力设备节约运行费用2.3万元，节能改造每年可节约运行费用5.2万元。蒸发冷却；立管式间接蒸发冷却器；流体动力式喷水室；节能；细纱车间0 前言纺织车间因送风量大、发热量高、空气含尘浓度高，使得工艺空调系统负荷较大，能耗高，换热器及喷嘴易堵，给实际的
纺织报告 2017年3期2017-04-25
- 基于3—RPS并联机构的电流体动力打印设备设计
，开展新型电流体动力打印设备的研发工作。对3-RPS并联机构电流体打印机的结构进行了设计，并对一些受力部件以及非标准零件进行了设计计算，相关结果表明采用3-RPS并联机构的电流体动力打印设备设计方案可行。关键词：三自由度并联机构 电流体动力 3D打印机 结构设计中图分类号：TP24 文献标识码：A 文章编号：1674-098X（2016）11（b）-0040-04Abstract：The 3-RPS parallel mechanism has the a
科技创新导报 2016年32期2017-04-22
- 俄罗斯中央空气流体动力研究院开展MS-21-300反推力试验
罗斯中央空气流体动力研究院开展MS-21-300反推力试验俄罗斯中央空气流体动力研究院在其全尺寸风洞中开展了未来中型干线飞机MS-21-300的反推力试验，模拟了在开启发动机反推力情况下飞机在跑道上的着陆和制动情况，以确定飞机的安全运行条件，评估开启发动机反推力后动力装置的气动稳定性范围。研究人员采用自主研发的跑道制动状态下飞机和发动机的空气动力模拟技术，以及重量和气体比重测量设备、现代光学和红外流体显像技术等，对流线图、发动机运转模式下的飞机性能和飞机跑
军民两用技术与产品 2017年3期2017-03-31
- 一类流体动力方程周期解的存在性和唯一性
013)一类流体动力方程周期解的存在性和唯一性金 珍1,2,万 龙2*(1. 南昌工程学院 理学院, 江西 南昌 330099； 2. 江西财经大学 信息管理学院, 江西 南昌 330013)研究了一类非齐次流体动力方程的周期解的存在性和唯一性.首先采用Galerkin方法构造近似时间周期解序列,然后利用先验估计和Leray-Schauder不动点定理,证明近似时间周期解序列的收敛性,从而得到了该问题时间周期解的存在性,并且证明在一定条件下该解的唯一性.流
浙江大学学报（理学版） 2017年1期2017-02-07
- 缸内活塞环包络表面的优化研究
磨操作变量和流体动力摩擦之间的关系，确定珩磨气缸微观几何表面对摩擦预测的影响。在这项试验中，珩磨试验在一个具有膨胀工具的垂直珩磨机上进行。加工工件为一个灰铸铁4缸曲轴箱（气缸直径75.937mm、高141mm）。试验使用不同大小的磨料和不同的扩张速度。此外，使用一个润滑流体弹性动力学接触数值模型预测摩擦性能和各种内表面的润滑流。模型使用气缸内表面的真实形貌作为输入。珩磨试验的结果显示，摩擦因数的预测值和平均油膜厚度为精珩阶段磨料粒度的函数。这表明，在活塞环
汽车文摘 2016年2期2016-12-09
- 楔形舵片失速特性的数值模拟和水洞试验
凭借其独特的流体动力布局模式将大部分壳体包裹于超空泡内部，进而实现航行阻力的大幅减小，配合强大的推进装置可以实现水下200 kn以上的超高航速[1].然而，因超空泡的存在超高速航行器表现出的流体动力特性以及对控制系统的响应与常规水下航行器有很大的不同，因此控制和机动问题是超高速航行技术的研究重点和难点，同时也是当前的研究热点[2-4].在水下超高速航行条件下，常规翼型往往因空化导致舵效丧失或不可预测，为此超高速航行器多采用截面为24°锐角等腰三角形的楔形三
哈尔滨工业大学学报 2016年10期2016-11-17
- 带翼锥形空化器的流体动力特性分析
锥形空化器的流体动力特性分析栗夫园，党建军（西北工业大学 航海学院，陕西 西安，710072）为了获得锥形空化器带有翼时受到的流体动力，通过数值仿真计算，得到了带不同翼时锥形空化器各部分的流体动力。对计算得到的数据进行了分析，得到了锥形空化器上翼的阻力和升力随攻角的变化特性，以及翼的楔角、形状、空化器锥角对流体动力的影响。利用仿真数据验证了在流体动力计算中楔角与攻角之间的等量变换关系。仿真结果表明，锥形空化器上安装合适尺寸的翼时，能够有效提高水下航行器的控
水下无人系统学报 2016年3期2016-10-13
- 鱼雷定深航行稳定性的分叉分析
方程中的某一流体动力系数扰动值为分叉参数，系统地分析在经典比例微分深度控制系统作用下，鱼雷在退化平衡点处的航行稳定性。利用中心流形定理，推导出系统状态变量解析表达式，对系统 Hopf 分叉进行分析，并进行仿真验证。结果表明，流体动力系数变化使定深航行产生 Hopf 分叉，并给出了确保鱼雷稳定航行的流体动力参数取值范围。动力系统；分叉；航行稳定性；鱼雷；深度控制0 引 言鱼雷在纵向平面内的运动方程具有明显非线性，一般来说，研究鱼雷非线性问题需要对运动方程进行
舰船科学技术 2016年7期2016-10-09
- 航空生产体系（二）俄罗斯航空的昨天、今天和明天——俄罗斯国家航空科学中心
罗斯中央空气流体动力研究院，与美国的NASA有一些相同。该研究院有几十座风洞用于研究飞机的气动布局、翼型、进气道等，还有各种强度实验室用于研究飞机的静强度、颤振、强度规范，也有各种飞行仿真设备，用于研究飞机的飞行动力学、飞行控制等航空共用技术。处于第二层次的是航空技术装备论证和使用研究方面，这一领域的领头单位是航空系统研究院，以及法斯特沃靶场。第三层次是航空应用技术研究，开展航空基础研究的还有中央航空发动机研究院，航空材料研究院、飞行研究院等。苏联/俄罗斯
航空世界 2016年2期2016-04-06
- 滑动轴承热流体动力润滑分析的现状与展望
动轴承进行热流体动力润滑(Thermohydrodynamic Lubrication，THD)分析，对此国内外许多学者进行了大量研究，取得了丰硕成果。1 理论分析1.1 分析方法1937年，文献[1]在对滑动轴承润滑性能进行分析时，考虑热效应因素，使用等效黏度法进行研究。等效黏度法的基础是采用热平衡进行润滑油等效黏度[2]计算。此方法在计及热效应的滑动轴承润滑分析中得到了广泛运用。(1)式中：ΔT为润滑油温升；Ff为轴颈摩擦力；U为轴颈表面沿圆周切向的平
轴承 2016年10期2016-03-27
- 高速电弧放电加工放电过程研究
像结果指出：流体动力断弧机制可有效地干扰电弧、防止出现稳态电弧放电，促进大能量电加工的稳定进行。此外，还对电弧放电产生的蚀坑形貌进行了研究，结果解释了工件正极性加工能得到更大材料去除率、而工件负极性加工能得到更好表面质量的原因。高速电弧放电加工；流体动力断弧；单脉冲放电；弧柱温度；蚀坑形貌电火花加工利用电极之间的火花放电产生的瞬间局部高温实现材料的去除，几乎能加工所有的导电材料。与传统的机械加工相比，电火花加工具有擅长加工难切削材料、特殊及复杂形状零件等优
电加工与模具 2016年6期2016-02-05
- 基于SST湍流模型的圆盘空化器超空泡特性仿真分析
泡形态特性和流体动力特性的影响。研究表明空化数和攻角都对超空泡的主要尺寸有影响，而攻角还会对超空泡的对称性和回射流现象产生显著的影响，此外攻角对圆盘空化器的流体动力特性也有比较大的影响，尤其是对升力系数有着直接的影响。研究结果为圆盘空化器在水下航行体上的应用提供了参考。关键词:SST湍流模型;超空泡形态;流体动力;空化数;攻角水下航行体在水中运动时，其阻力远大于在空气中运动时的阻力，且其阻力与速度的平方成正比，因此用常规方法难以有效提升水下航行体的速度［1
西北工业大学学报 2015年2期2016-01-19
- 轴向柱塞泵/滑靴副润滑磨损的影响因素分析
损形式为弹性流体动力润滑(EHL，Elasto Hydrodynamic Lubrication)条件下因表面粗糙而引起的二体磨粒磨损［11］.基于Archard模型，Chang［13］提出了一种针对 EHL 情况下的磨损模型，并进行了试验对比验证.然而，EHL磨损模型用于分析柱塞泵斜盘/滑靴磨损特性时具有局限性，主要是由于模型中的变量参数不能直接获得.在EHL磨损模型中，最重要的影响参数是摩擦副的油膜厚度.油膜厚度的影响因素很多，包括泵的压力、流量、温度
北京航空航天大学学报 2015年3期2015-12-20
- 立管间接-靶式喷嘴复合蒸发冷却空调机组的设计与性能分析
蒸发冷却段、流体动力式喷水室段及送风机段组成，机组结构示意如图1。1-进风阀，2-空气过滤器，3-立管式间接蒸发冷却器，4-流体动力式喷水室，5-送风机，6-送风阀，7-二次排风机1.1 立管式间接蒸发冷却器与传统卧管式间接蒸发冷却器不同，立管式间接蒸发冷却器，其一次空气流经换热管外侧，二次空气与循环水流经换热管内，由于管外较宽的空气流道以及管内循环水的自冲刷作用，换热器的堵塞问题大大缓解，同时采用立管式可缩小间接蒸发冷却器在水平方向尺寸，减小机组占地面积
制冷技术 2015年2期2015-12-15
- 基于SST湍流模型的某弹体出水过程流场数值研究
此获得准确的流体动力系数，对弹道设计至关重要。随着计算性能的快速提高和计算数学理论的不断发展完善，数值方法已经成为研究问题和解决问题的重要手段之一，它不仅在理论研究领域得到普遍应用，而且在工程实际中也被广泛使用。求解雷诺平均N-S 方程式是当前数值计算的主要方法，需补充湍流模型对方程进行封闭。湍流模型对于数值模拟空化流场的精度具有决定性影响。当前应用最普遍的湍流模型是k-ε湍流模型，然而该模型有以下不足之处:在模型中湍流尺度未知;仅限于湍流边界层压力相对稳
舰船科学技术 2015年3期2015-12-04
- 超空泡航行器流体动力CFD计算
超空泡航行器流体动力CFD计算李雨田（中国船舶重工集团公司 第710研究所，湖北 宜昌，443003）超空泡航行器运动在超空化流动模式下，流场内涉及固、液、气3种介质，空泡与航行器相互耦合作用极为复杂。文中给出了超空泡航行器减阻特性、非线性、非定常与不确定性、流体惯性力较小4种典型流体动力特性，揭示了超空泡航行状态下航行器的流体力学本质。通过仿真计算，得到了空泡外形随空化数、攻角、舵角的变化趋势，利用计算流体力学（CFD）方法计算给定外形航行器在超空泡流型
水下无人系统学报 2015年4期2015-10-25
- 超空泡航行体楔形舵片流体动力学特性数值模拟
行体楔形舵片流体动力学特性数值模拟佟力永 （海军装备部，北京100841）舵片是保证超空泡航行体运动稳定性和控制航行弹道的重要部分。文章基于均质平衡流模型和SST（Shear Stress Transport）湍流模型，计算了单独舵片的流体动力特性，并与试验数据进行了对比，结果符合较好，验证了计算模型的有效性。基于此方法，计算了单独舵片发生空化后在不同操舵状态下的非定常流体动力变化。结果表明，在攻角相同时，操舵状态下舵片的非定常升力系数和定常结果差别不大，
船舶力学 2015年7期2015-04-25
- 350 MW级蓄能机组可倾瓦导轴承流体动力润滑计算
可倾瓦导轴承流体动力润滑计算范寿孝,全日光,朱亲林(哈尔滨电机厂有限责任公司, 哈尔滨 150040)为了解决大型抽水蓄能机组可倾瓦导轴承性能计算的问题,笔者根据流体润滑理论,建立了大型可倾瓦导轴承的流体动力润滑数学模型,设计了计算程序,并以此程序对某350 MW级抽水蓄能机组的导轴承润滑性能进行了计算分析和研究。其结果表明,大型可倾瓦导轴承的流体动力润滑计算程序运行稳定可靠,导轴承的动力润滑性能会受到轴承负荷、机组转速、油槽进油温度等因素的影响,最高油膜
黑龙江电力 2015年5期2015-03-10
- 柱体大攻角入水弹道建模与仿真*
攻角入水过程流体动力特性，进而建立了大攻角入水弹道模型，使用流场-弹道耦合计算结果验证了模型的适用性和精度，然后仿真分析了入水攻角和速度对入水弹道的影响规律。该模型能较准确地预测柱体大攻角入水弹道，对研究发射平台安全性问题和空投鱼雷等入水攻击性武器的入水弹道预测问题等有较强的指导意义。大攻角，入水，弹道建模，CFD0 引言在潜射导弹研制实践中，当整弹空中停车或分离后的助推器溅落水中时，有可能威胁到发射平台的安全，因此，有必要进行入水弹道散布分析。这些物体的
火力与指挥控制 2015年2期2015-02-23
- 2016年第4届中日流体动力论坛征文通知
的第4届中日流体动力论坛将于2016年5月25日在日本东京举行。前三届分别于兰州(2010)、日本东京(2012)和太原(2014)成功举办，有力的促进了中日双方在流体传动与控制领域的学术交流与合作，已经成为优秀青年学者展示科研成果、开展国际交流的重要舞台。中日流体动力论坛是中日双方青年学者每两年一次的代表性成果展示，代表了中日双方在流体传动与控制领域学术界的水平，举办时间依托中日双方各自的国内流体传动与控制年会和学术会议，是各自学术大会的一个重要组成部分
液压与气动 2015年12期2015-02-13
- 某型无人水下航行器建模与仿真研究
转角——γ;流体动力——R;潜浮角——θ。速度矢量——V;航迹角——φ;密度——η;冲角——δ。侧滑角——ρ;速度滚转角——χ;航迹坐标系相对固定坐标系角速度——Ω；载体坐标系相对固定坐标系角速度——ε。定义4个坐标系：固定坐标系—dxDyDzD;载体坐标系—oxOyOzO;速度坐标系—sxSySzS;航迹坐标系—hxHyHzH;文中sinθ=sθ，其他同理。在固定坐标系[3]中，位置矢量w1=[x,y,z]T，姿态角w2=[α,β,γ]T，体坐标系中定义
机械制造与自动化 2014年3期2014-08-16
- Particle removal by an oscillating bubble in the pipe*
2.浙江大学流体动力与机电系统国家重点实验室，杭州 310027研究了刚性管道中粒子在振动空泡的作用下移除的过程，振动空泡由一个55 V的低压电路产生。高速相机记录了空泡作用下粒子的动力学行为及空泡的形状变化过程，高速相机的帧率设为15 000 f／s。结果表明：粒子的移除速度受空泡产生的初始位置和空泡在管道中的轴向长度的影响。振动空泡；粒子移除；刚性管道TH137.510.3969／j.issn.1001-3881.2014.18.0032014-04-
机床与液压 2014年3期2014-06-09
- 航行器水中运动数学模型及数值仿真
力和力矩1）流体动力和流体动力矩航行器在水中运动时受到流体动力和流体动力矩的作用，流体动力和流体动力矩的大小取决于流体介质的性质、航行器外形以及航行器的运动状态［4－5］。将流体动力和流体动力矩分解到弹体坐标系，有:式中:Cx1，Cy1和Cz1为流体动力因数;mx1，my1和mz1为流体动力矩因数;q为流体动压力;S为航行器的最大横截面积;L为航行器的长度。2）重力航行器所受到的重力为其中m为航行器的质量。重力铅垂向下，沿着发射坐标系oy轴负向，其在弹体坐
舰船科学技术 2014年5期2014-03-08
- 超声波流体动力纳米分散技术应用交流会在京举行
超声波流体动力纳米分散技术应用交流会在京举行本刊讯 6月25日，军民融合领域中心百家实验室进千家企业活动专场对接交流会暨超声波流体动力纳米分散技术应用交流会在北京应物会议中心举行，新时代集团国防科技研究中心副总经理吕鲁江主持会议。本次交流会由中国和平利用军工技术协会与新时代集团国防科技研究中心联合举办，中国微米纳米技术学会协办，纳米分散技术提供单位、行业用户及行业研究机构中国涂料工业协会、中国化工信息中心、中国建筑科学研究院、中国化工学会橡胶专业委员会、北
中国军转民 2014年7期2014-02-09
- 探究开关理论与方向控制作用的联系
0）0 引言流体动力回路中的方向控制性能直接影响到整个液压系统的运行质量，流体动力回路中的方向控制阀具有对流束的开、关和方向改变作用。本文通过介绍开关理论观点，将其与液体动力回路中的方向控制作用联系起来，并进行了理论分析。1 开关理论的观点开关理论是以布尔代数为基础的，布尔代数能提供一种方法将逻辑回路简化成最简单的形式，并由布尔方程式可以很快地组成一个回路，以进行所需逻辑运算。在布尔代数中，“乘”被专门用来表示“与”功能，符号AB的正确读法为“A与B”。函
机械工程与自动化 2013年6期2013-09-04
- 一种基于切片法的分层海流下运载器附加扰动力计算方法
)方法求得其流体动力无因次系数的基础上, 采用切片法计算得到运载器的附加扰动力。并对两种方法在均匀海流和分层海流两种情况下附加扰动力的计算结果进行了比较, 结果表明, 均匀海流下两种方法的计算结果一致, 而在分层海流下, 若选择合适的切片数, 使用切片法的计算结果比常规方法要精确。切片法; 分层海流; 无动力运载器; 计算流体力学0 引言无动力运载器(简称运载器)是一种新型特种水下航行器, 可用作干式发射潜舰导弹的运载平台和发射平台[1]。计算运载器在海流
水下无人系统学报 2013年5期2013-05-28
- 台湾公布“液压流体动力过滤器滤芯”系列标准
569“液压流体动力-过滤器滤芯”系列标准。此系列标准十分重视以往被忽略的过滤器滤芯对动力系统的重要性及发生危害之风险，并充分考量台湾地区产业需求，更好地与国际接轨。此系列标准可应用于对液压流体动力之主要元件过滤器滤芯的性能进行评估及试验，降低在使用过程中因过滤器产品不良造成滤芯爆裂或严重变形，或因滤芯过滤器性能不足等因素，以致无法达到控制系统所涉及的定位精度，造成主要控制元件如控制阀、液体缸及伺服阀等毁损，进而导致整体机械系统因液压流体动力故障无法运作，
机床与液压 2013年7期2013-04-18
- 带复杂外形附体的AUV流体动力数值计算
得到AUV 流体动力参数的方法主要有经验公式估算法、模型试验法和数值计算法［1］。经验公式估算法形式简单，难以对带有复杂附体AUV的流体动力参数进行准确计算，预报精度有限;模型试验法周期长、耗资大，往往难以满足方案设计的进度要求;数值计算法发展日趋成熟，特别是一些商用力学仿真软件使计算流体力学(CFD)已越来越广泛地应用于AUV 设计之中，在很多情况下，数值计算已达到与模型试验相当的精度。如文献［2 -4］利用CFD 技术对带附体潜艇流场进行了数值模拟，得
兵工学报 2013年2期2013-02-23
- 具有流体动力阻尼项的波动方程解的渐近行为
如下一类具有流体动力阻尼项的波动方程的Cauchy问题utt-uxxt-uxx-H(uxxx)+uxxxx=f(u)xx,(1)u(0)=φ(x),ut(0)=ψ(x).(2)这类方程的研究与Boussinesq方程utt-uxx+uxxxx=f(u)xx(3)有密切的联系. 方程(3)已有很多研究成果. Liu[2]讨论了方程(3)小初值整体解的渐近性质; Cho等[3]讨论了(3)在高维空间中小初值整体解的存在性; Linares在文献[4-5]中也研
郑州大学学报（理学版） 2012年2期2012-05-15
- 不同攻角下投弃式海流剖面仪流体动力特性研究
式海流剖面仪流体动力特性研究张 瑞1，陈文义1，刘 宁2，陶金亮1，张曼曼1（1.河北工业大学 过程装备与控制工程系，天津 300130;2.国家海洋技术中心，天津 300112）对投弃式海流剖面仪（eXpendable Current Profiler，XCP）不同攻角下流体动力特性进行数值模拟，分析了XCP探头流场压力分布与运动趋势的关系。研究了不同攻角下XCP探头阻力系数和升力系数的变化规律。研究表明，攻角能够明显改变流场的轴对称性。0°～10°攻角
海洋技术学报 2011年1期2011-09-24
- 近尾迹中平板对钝物体的干扰
型形式，对其流体动力性能的实验和数值计算的研究很多［1-2］.Okajima等［3-4］分析了方柱截面边长比对其流体动力性能以及噪声特性的影响;A.K.Saha等［5］对低Re数的三维方柱的流场特性做了数值计算;Ahmad Sohankar等［6］采用直接数值模拟方法计算了二维、三维方柱的绕流流场;Ian Taylor等［7-8］研究了不同边长比的方柱在不同入射角时的流体动力性能.很多学者通过在钝物体上游或下游布置干扰体控制尾涡脱落的方法减小作用在钝物体上
哈尔滨工程大学学报 2011年3期2011-03-23
- 流体动力复兴之探讨
春玲[摘要]流体动力的光明前景主要由行业推动的创新研究和各种教育活动。随着越来越多的关注、应用和未来技术的应用流体动力学所应用的行业将复兴。[关键词]流体动力 复兴 液压模拟 模型中图分类号：O35文献标识码：A文章编号：1671－7597（2009）0510198－01一些行业内的顶级企业和研究机构在2006年通过立项一个美国国家科学基金课题（National Science Foundation Grant）正式组织起来，这些公司和研究机构开始主动为古
新媒体研究 2009年9期2009-06-05
- 带艉升力板艇的流体动力计算方法
艉升力板艇的流体动力计算方法沈小红 吴启锐 李慧敏中国舰船研究设计中心，湖北武汉430064针对艇体对艉升力板的干扰，提出一种计及艇体干扰的艉升力板升力和阻力的计算方法，用于带艉升力板艇的流体动力计算和艉升力板的参数优化。此方法的实质是对进入艉升力板的水流冲角和流速进行修正后，再采用滑行平板的计算方法计算带艉升力板艇的流体动力。应用此方法计算所得的结果与船模试验结果进行了对比，证明此方法是可靠而有效的。干扰；流体动力学；艉升力板；艇体1 引言在快艇上采用艉
中国舰船研究 2009年1期2009-04-08