屈服点
- 国内消能减震产品检测标准及方法差异性分析
函数来描述极低屈服点恢复力模型,并通过试验和理论分析验证了该恢复力模型的精度;陆飞等[18]等提出了阻尼器耗能能力的综合评价方法—耗散功率谱法,对于不规则波形的加载情况,如模拟地震波和风振时程曲线等也可以得到阻尼器的耗能能力情况,既综合考虑到了频率、振幅和速度的影响,又与阻尼器的实际振动情况相符;鲁亮等[19-20]对比分析了中国与欧盟标准的异同点,对现有标准的改进给出建议,并对影响试验精度的因素如液压系统能力、试验间隙和台架刚度进行分析,提出改进措施。研
世界地震工程 2023年2期2023-05-12
- 应力腐蚀断裂
断裂常常在材料屈服点以下发生，属于低应力脆性断裂，危害极大。应力包括外加应力和热处理、焊接及其他加工过程中存在的残留内应力。应力腐蚀断裂的特点主要有：①纯金属一般不发生应力腐蚀断裂，只有合金才发生，因此材料成分、组织状态、热处理等对应力腐蚀有很大影响；②合金在特定介质中才发生应力腐蚀断裂；③应力腐蚀断裂一般是在拉应力下发生的，存在压应力时也可能发生，但是引起应力腐蚀断裂的孕育期比拉应力大1～2个数量级，且裂纹扩展速率也很慢；④应力腐蚀的宏观裂纹垂直于应力方
金属热处理 2023年1期2023-03-22
- 薄膜铂电阻温度传感器多股线束渐次屈服与断裂失效分析
(即多股线束的屈服点力、屈服点位移、断裂点力和断裂点位移)对多股线束的试验力-位移曲线的特征进行分析。其中，取多股线束第一次发生断裂时对应的力和位移作为断裂点力和断裂点位移。而由于多股线束内部线束的渐次屈服机理，多股线束的屈服点并不明显，对于屈服点不明显的试验对象，工程上规定将残余变形达到0.2%时的点作为屈服点[17]，基于力-位移曲线获取的屈服点力和屈服点位移如图9所示。获取各试验样本的屈服点及对应的力和位移数据的步骤主要包括：1) 绘制各多股线束试验
兵器装备工程学报 2022年12期2023-01-06
- 浅析低合金高强度结构钢屈服强度的测定
改，将材料的上屈服点替代材料的下屈服点，当作材料屈服强度的验收依据。笔者认为这可能会产生严重的安全隐患。基于这种背景，本文就低合金高强度结构钢屈服强度的测定进行讨论。1 屈服强度的相关规定及普遍认知（1）测定上屈服点的影响因素较多，而下屈服点相对更加稳定。（2）从结构设计安全方面考虑，上、下屈服点中，屈服强度选择下屈服点更为安全。（3）低合金高强度结构钢与碳素结构钢都属存在明显屈服强度的材料，两种材料理应采用同一体系评价其力学指标性能；《碳素结构钢》GB/
四川水泥 2022年8期2022-08-23
- 5754-O铝合金吕德斯带表面缺陷解决方案的应用
开展拉伸性能、屈服点伸长量、显微组织及模拟冲压后表面质量等分析表征,旨在探讨不同预变形和冷轧变形量对A型拉伸应变痕的影响,以获得减轻A型拉伸应变痕的有效工艺控制方法。1 试验材料及测试方法本试验所用工业半连续铸造5754铝合金扁铸锭成分如表1所示。表1 合金化学成分Table 1 Chemical compositions of the alloys %铸锭经铣面和均热处理后热轧至3 mm厚,然后采用六辊CVC冷轧机进行轧制,设计两种轧制方案分别为:① 3
宝钢技术 2022年3期2022-07-12
- 基于热轧抗震阻尼钢的防屈曲支撑有限元分析
许多支撑使用高屈服点钢作为芯材，设计出的产品延性固然优越，但小震下支撑弹性状态而无法耗能，许多学者基于此类问题，进行了大量的创新性开发，孙瑛志等[1]提出了一种将金属套管阻尼器与防屈曲支撑组合而实现双阶耗能防屈曲支撑；张哲等[2]也是提出将防屈曲支撑和钢阻尼器组成双阶段防屈曲支撑，具有良好的分段耗能性，来弥补单阶支撑对于小型地震处理的不足；陈洪剑等[3]提出了一种双屈服点一字形全钢防屈曲支撑，引入了两种屈服点的钢材作为芯材，并进行了有限元模拟分析。本文提出
水利与建筑工程学报 2022年2期2022-05-17
- 装配式剪力墙按节点刚度的分类方法研究
配式剪力墙进行屈服点刚度比值统计发现，剪力墙屈服点刚度比值大于0.8的比例为100%，其中54.5%（12片）的剪力墙屈服点刚度比值大于1.0；图5中试验剪力墙屈服点刚度比值位于0.4～0.8范围内的比例为100%；即相应的刚性连接和半刚性连接的装配式剪力墙在屈服点处的刚度比值均100%位于相应的范围内。为便于在实际中应用，以屈服点刚度比代替加载全过程的刚度比进行装配式剪力墙节点按刚度分类，即：在同尺寸和同轴压比的条件下，当装配式剪力墙与现浇墙节点在屈服点
安徽建筑 2022年4期2022-05-05
- 压水堆核燃料组件板弹簧压紧系统力学特性分析
2.2 板弹簧屈服点分析板弹簧具有强烈的非线性特征，其刚度并非一个固定值。板弹簧在堆内通常运行在屈服状态下，在每次停堆回到冷态时都会发生屈服。为了表征板弹簧在整个工作行程内的刚度，需要进一步研究板弹簧的屈服特性。根据图2所示的悬臂梁结构，按纯平面弯曲问题来分析梁的内应力（剪应力忽略不计），则梁在距离根部x处截面上的最大应力可根据下述表达式进行计算：式中，σ为x截面上的最大正应力；M（x）为外载荷对梁产生的弯矩；T为梁的根部厚度；I为x截面处的惯性矩。在梁末
科技视界 2022年9期2022-04-09
- 4种结构用热断桥材料基本力学与热工性能试验*
构关系2.1 屈服点冯鹏等提出了一种屈服点定义的简化方法：“最远点法”[20]，即曲线上距离原点和峰值点连线最远的点为屈服点，如图3所示。郑休宁等建议采用Coplan法来确定PVC-U管材的屈服点[21]，认为Coplan法更接近ISO 527-1∶1993中对于屈服点的定义。Coplan法(图4)规定，平行于原点与峰值点连线的直线与应力-应变曲线相切，其切点为屈服点[22]。“最远点法”跟Coplan法虽然表述不同，但是两种方法所确定的屈服点基本相同。图
工业建筑 2022年12期2022-03-22
- 装配式耗能RC结构弹塑性时程分析 ①
器选用双圆锥低屈服点钢棒阻尼器[1]，单根阻尼器为内外径：外径d1=80mm，内径d0=40mm，单根阻尼器长度L1=400mm。阻尼器整体为双排且每排五个的矩形阵列布置形式，采用低屈服点钢材LY100，其屈服强度取130MPa，抗拉强度取190MPa。柔性填充材料厚度为50mm，弹性模量取50Mpa。预制RC墙板配置双层双向分布筋，采用底屈服点钢筋LY160[2 3]、钢筋直径18mm，间距为100mm。各构件内部钢筋性能参数取值如表1所示。框架内钢筋强
佳木斯大学学报（自然科学版） 2022年1期2022-01-14
- 《建筑钢结构进展》09/2021带支撑的方钢管柱与桁架梁十字形节点试验研究
k法确定节点的屈服点位移，综合衡量节点延性性能，并对累积耗能能力进行分析。结果表明：在两种加载方式下，节点的破坏模态均始于斜撑的局部屈曲，终于斜撑的屈曲变形过大以及支撑与梁段连接处被拉开和螺栓孔的变形。与未加支撑的试件进行对比发现通过加设支撑，试件的极限承载力提高了约3.38倍，累积耗能提高了约65.0%。带支撑的试件在加载过程中方钢管柱、桁架梁以及柱座并未发生破坏，满足“强节点，弱构件”的抗震设计原则。（张晶，程欣，雷宏刚）
重庆建筑 2021年11期2021-11-26
- 面外弯曲加劲板结构受力特性探究
线如图5所示，屈服点为345.0MPa，弹性模量为2.06×105MPa，剪切模量为0.79×105MPa，切线模量为2.06×103MPa，泊松比为0.3。边界条件为约束母板四边竖向位移，约束所有横隔板底部径向位移，约束中间横隔板杆件方向位移和横向位移。加载方式为加劲板及加劲肋两端施加的均布线荷载，荷载增量采用弧长法。两种计算模型的具体边界条件及加载方式相同，如图6所示。图5 材料本构关系图6 数值分析模型示意图三、有限元结果分析（一）荷载—位移曲线及承
中国公路 2021年15期2021-10-21
- 设置耗能壳板的高强钢圆管桥墩轴压试验研究
钢Q460，低屈服点耗能钢板主要材料有Q100钢、Q160钢和Q235钢，壁板加劲肋及耗能钢板两侧防屈曲约束钢夹板材料为Q345钢。本次试验拟定无壁板加劲肋、低屈服壳板强度以及低屈服点耗能构件连接方式、低屈服点壳板厚度四个关键参数作为控制变量，试件尺寸如表1所示。图 1 试件尺寸示意图 /mm Fig.1 Graphic dimensions of test specimens表 1 试件主要参数Table 1 Main parameters of tes
工程力学 2021年7期2021-07-24
- 一起电抗器联管漏油处理措施
力满足材料许用屈服点245 Mpa,应力较大位置位于导气管与法兰焊接处,与实际漏点位置吻合,结合实际情况分析,计算应力虽满足材料屈服点,但由于导气管为金属焊接件,与升高座法兰安装还存在一定的装配应力,在较大的应力下导气管最终随本体长时间振动疲劳而产生开裂渗漏现象。三、项目实施的成果及效果验证经过上述分析,为彻底解决该联管应力过大而造成渗漏的问题,给出如下解决方案:1.将该导气管间增加过渡不锈钢金属软连接,消除装配应力,从而释放导气管中存在的应力,见图4;图
探索科学(学术版) 2021年3期2021-05-18
- 复合加固剂加固福建软土力学特性试验研究
围压下的强度和屈服点应变值，如图3、图4 所示。图3 强度-围压图4 屈服点应变值-围压对应力-应变曲线进行分析可知，在一定应变范围内，不同围压的应力应变曲线会有所重合，并且其重合的应变范围随着围压的增大而急剧减小。 这表明，加固土在一定深度范围内，其物理力学性质相似，并且外界荷载越小，加固土的物理力学性质相似度越大。 在一定深度范围内，外力在加固土中能够传播并进行扩散，深度越大，影响越小。 即采用复合固化剂加固后的软土，其物理力学性质依旧与土相似。根据图
重庆建筑 2021年4期2021-04-28
- 塔式容器地脚螺栓拧紧力矩计算及应用
n2.2 材料屈服点比率σratio从机械设计手册可知，一般规定拧紧后螺纹连接件预紧应力不得大于其材料的屈服点的80%。为了对比分析拧紧力矩，从材料屈服强度入手，引入材料屈服点比率σratio，反向推导拧紧力矩公式T=kF0d可得出其计算公式如下：两种计算方法的材料屈服点比率σratio见表7。从表7 可知，材料屈服点比率σratio大于0.6 的为螺栓直径M56、M64、M72，σratio位于0.5～0.6 的螺栓算直径为M42、M48，σratio小
化工设备与管道 2021年5期2021-03-23
- 螺纹摩擦对螺栓轴向力-伸长量特征曲线的影响
曲线斜率和螺栓屈服点的影响规律。1 试验方法选择规格为M12 mm×1.75 mm×86 mm的10.9级全螺纹螺栓，试验在螺栓拉伸试验机和摩擦因数试验台上完成。扭转试验中的传感器配套夹具及螺栓装夹位置的剖面示意图如图1所示，螺栓穿过压板可以拧入内螺纹夹具中，超声波数采仪记录螺纹摩擦扭矩、螺栓轴向力和伸长量等数据，绘制成相应的螺栓轴向力-伸长量曲线。需要说明的是，此处的伸长量是以超声纵波穿过螺栓返回的声时差(单位为ns)来表示的[5-6]，同时通过螺纹扭矩
理化检验(物理分册) 2021年3期2021-03-22
- 螺纹拧紧技术研究与应用
。1.2.4 屈服点控制法屈服点控制法是拧紧过程中拧紧设备监控到螺栓强度的屈服点时就停止拧紧从而获得相应夹紧力的一种拧紧方法。螺栓在拉伸过程中屈服点的监控完全是靠拧紧设备通过转角与力的变化计算识别，从而达到控制夹紧力的目的，如图4所示。图4 屈服点控制过程屈服点控制法的优点是不受扭矩控制法摩擦系数和扭矩-转角控制法的起始点扭矩影响，从而克服了扭矩控制法和扭矩-转角控制法的缺点，提高了拧紧精度。但是屈服点控制法对螺栓的材料和热处理要求较高，一般应用于要求特别
装备制造技术 2020年10期2021-01-13
- 纤维拉伸曲线上屈服点的求取
为纤维在拉伸中屈服点所对应的力与变形。屈服点是在拉伸曲线上伸长变形突然变得较为容易时的转折点，一般屈服点高的纤维不易产生塑性变形，所以弹性和尺寸稳定性较好[2]。纺织材料学课程各版本教材中一般给出3种求屈服点的方法，分别为曼列狄斯法(Meredith)、考泼伦法(Coplan)和角平分线法，但均未给出纤维具体屈服点的数据。于伟东[3]曾以羊毛为例对典型拉伸曲线上力学性能指标的算法进行了归纳，但并未给出最后的计算数据，所以也无法比较不同纤维屈服点的高低，进而
河南工程学院学报(自然科学版) 2020年4期2020-12-02
- 测试方法对测定金属材料屈服强度的影响分析
拉伸曲线中上下屈服点的确定微机控制电子万能试验机是金属材料屈服度试验中的重要设备，该设备的应用使得拉伸曲线绘制工作变得更加简便，并且能够及时显示出金属材料的屈服强度、抗拉强度等。结合金属材料屈服强度的测试情况，同一批试验样品的试验结果可能会出现较大差异。即便是不同样品之间的离散性较大，但是很多误差现象还是不合理的，因此工作人员要在试验中多加注意，提高试验结果的准确性。通过多次试验发现，屈服度差异较大的原因是电子万能试验机在寻找屈服点的过程中出现了误差。在材
河南建材 2020年10期2020-11-21
- 低屈服点中心支撑钢框架结构基于目标性能4和性能3下的抗震设计*
模式。为验算低屈服点中心支撑钢框架结构在两种性能目标下的准确性，对不同性能目标下3种设防目标的层间位移角进行试算，使得整个结构的最大层间位移角略大于或者接近所量化的各个限值要求，然后查看此时结构是否符合前面所量化的指标，若符合，则代表所量化的性能指标满足要求，可以对结构进行性能化设计，若不满足，则需要重新对结构的各个性能目标进行分析，直到所量化的指标满足既定要求。低屈服点中心支撑钢框架结构在性能目标3和性能目标4下的量化指标如表1所示。表1 结构抗震性能水
工业安全与环保 2020年10期2020-11-05
- 内嵌钢板及边缘框架相互作用对带连梁低屈服点钢板剪力墙结构受力性能的影响
震性能，利用低屈服点钢材延性好、耗能能力强等优点[3−4]，将低屈服点钢材与带连梁钢板剪力墙结构相结合，提出带连梁低屈服点钢板剪力墙结构体系[5]。图1 钢板剪力墙结构Fig. 1 Steel plate shear wall structures钢板剪力墙结构内嵌钢板与边缘柱、边缘梁(以下称：边缘框架)的相互作用机理较为复杂[6−8]，国内外学者对此开展了研究工作。Qu 等[9]基于塑性分析研究边缘框架与内嵌钢板对结构承载力的贡献，并提出一种考虑边缘框架
工程力学 2020年9期2020-09-17
- 低屈服点钢LYP100单调与循环拉伸试验研究
青睐[1].低屈服点抗震用钢应该具备优良的力学性能以及焊接、抗冲击和抗疲劳等性能[2-3]，以满足抗震设计的要求.目前，国内外学者对低屈服点钢在单调与和反复荷载作用下的力学性能进行了试验研究，发现其具有明显的循环强化特征和良好的延性，抗震性能较普通钢材有明显改善，并拟合了低屈服点钢的骨架曲线[4-7].此外，罗云蓉等[8]对Q235钢的超低周疲劳性能进行了研究，发现Q235钢的超低周疲劳与其低周疲劳存在不同的循环响应特征.何群等[9]对LYP100钢进行了
建筑材料学报 2020年3期2020-07-13
- 钢管混凝土柱恢复力模型研究
点，将开裂点、屈服点、峰值点、极限点作为骨架曲线模型的特征点，更加符合钢筋混凝土构件带裂缝工作的特性。2 恢复力模型建立本文采用试验拟合法来建立恢复力模型，现做以下假设：①屈服点与最大弹性荷载点重合；②弹性阶段，加载和卸载刚度为构件初始刚度，屈服点后，刚度随位移增加而退化；③模型中存在软化点。2.1 骨架曲线模型根据文献[2]的试验结果，计算两根圆钢管混凝土柱的骨架曲线特征点，为了消除不同钢管柱参数的影响，采用无量纲的形式，最终计算结果见表1。表1 骨架曲
广东建材 2020年6期2020-07-06
- 带低屈服点钢材“延性保险丝”的钢框架盖板连接节点设计方法研究
高要求[1]。屈服点低、高延性、高耗能能力的低屈服点钢材是一种较为理想的制作损伤耗能构件的材料。与普通钢材相比，低屈服点钢材具有更优良的抗震性能[8_9]。文献[8_9]全面对比了低屈服点钢材、普通钢材及高强度钢材的弹塑性本构行为，结果表明：低屈服点钢材具有更好的延性，为普通钢材及高强度钢材的2.3倍、3.0倍；同时，低屈服点钢材具有显著的各向同性强化特征，滞回曲线更加饱满，耗能能力大幅提高。此外，低屈服点钢材还具有良好的焊接性能和疲劳性能。基于上述特点，
工程力学 2020年2期2020-02-10
- 20MnMoNi4-5高温结构钢
50 MPa；屈服点σs≧430 MPa；伸长率δ5≧18%；冲击吸收功Aku2≧41 J。化学成分(质量分数，%)：0.15～0.23 C；≤0.40 Si； 1.00～1.50 Mn；≤0.020 P；≤0.010 S；≤0.20 Cr；0.40～0.80 Ni；0.45～0.60 Mo；≤0.02；≤0.20 Cu；≤0.012 N。热处理：热加工温度1100～850 ℃；退火/正火温度580～620 ℃；淬火温度870～940 ℃，油或空淬；回火温
热处理技术与装备 2019年1期2019-12-23
- P265GH低合金高温结构钢
30 MPa；屈服点σs≥245 MPa；断后伸长率δ5为23%；冲击吸收功AKV为47 J；布氏硬度 120～155 HB100/3000。化学成分(质量分数，%)：≤0.20 C；≤0.40 Si；0.80～1.40 Mn；≤0.025 P；≤0.015 S；≤0.30 Cr；≤0.30 Ni；≤0.30 Cu；≤0.08 Mo；≤0.02 V；≤0.02 Nb；≤0.012 N；≤0.020 Al；≤0.03 Ti；≤0.70 Cr+Cu+Mo+Ni
热处理技术与装备 2019年5期2019-12-23
- 1.0345高温结构钢
80 MPa；屈服点σs为215 MPa；断后伸长率δ5为25 %；冲击吸收功AKV为 47 J；布氏硬度 ≤105-140 HB100/3000。化学成分(质量分数，%)：≤0.16 C；≤0.35 Si；0.60～1.20 Mn；≤0.025 P；≤0.025 S；≤0.30 Cr；≤0.30 Ni；≤0.30 Cu；≤0.08 Mo；≤0.02 V；≤0.02 Nb；≤0.012 N；≤0.020 Al；≤0.03；≤0.70 Cr+Cu+Mo+Ni
热处理技术与装备 2019年3期2019-12-22
- 低屈服点钢剪切耗能板抗震性能试验
的核心，采用低屈服点钢板制作的剪切板阻尼器是诸多耗能减震装置中的一种.剪切板阻尼器构造简单，它是以低屈服点钢板为主体，焊接左右翼缘板、上下端板及加劲肋板构成.实际应用时，将阻尼器安装在支撑系统上，如图1所示，在水平地震作用下，通过支撑的作用将楼层的位移传给剪切板，剪切板就会发生相对位移消耗地震输入的能量[2-3].在设计地震荷载和风荷载作用时，由于低屈服点钢具有屈服强度低、强度稳定、变形能力强的特点，采用低屈服点钢制作的剪切板阻尼器会在主体结构发生塑性变形
厦门大学学报（自然科学版） 2019年6期2019-11-29
- 双层卷焊管表面产生褶皱的原因
- 应变图中的屈服点延伸密切相关[1- 2]。通过减小、消除、推迟或避开屈服点延伸，可有效地避免上述缺陷。如林红春[3]通过减小变形量，并采用在钢中添加微量钛消除了冲压件的表面起皱；张琦等[4]通过优化烘烤工艺消除了冲压成形的薄壁容器表面的褶皱；王文祥等[5]通过预喷砂、避免热处理等方法消除了钢制拉伸药筒的表面起棱；项志量[6]通过短时间人工时效降低拉伸应力- 应变曲线的斜率、推迟屈服点延伸消除了2024合金表面的滑移线；连福亮等[7]通过预变形消除了轴承
上海金属 2019年4期2019-08-16
- 可恢复功能的门式钢桥墩根部耗能墩柱受力机理研究
5]研究利用低屈服点钢改善钢桥墩延性的方法，进行了5个根部壁板采用低屈服点钢的箱形钢桥墩抗震性能试验。研究表明，根部低屈服点钢壁板的厚度合适时才能提高箱形钢桥墩的延性和耗能能力。Kitada等[16]提出了在钢桥墩中间设置能量吸收节段的方法，来改善钢桥墩的延性和耗能性能。Ismail等[17]以设置加劲肋的箱形钢桥墩为研究对象，对其在不同地震波下的动力响应进行数值分析。目前研究比较多的是采用纵向加劲肋和横向加劲肋加固箱形截面钢墩柱，使钢墩柱的延性大为改善[
振动与冲击 2019年14期2019-08-06
- 组分对CMDB推进剂抗过载性能的影响
线性增长，到达屈服点后，材料内部出现损伤[6]，随后进入应变硬化阶段，产生塑性形变。表1 CMDB推进剂配方组分1.2 CMDB推进剂屈服应力特性分析CMDB推进剂的应力-应变曲线存在明显的屈服点。考虑到高过载仿真中药柱的力学响应发生在低中应变率区(< 102s-1)，因此只关注低中应变率区屈服应力的特征。(1)图1 低中应变率区CMDB推进剂σy随的变化配方配方1配方2配方3参考屈服应力16.0622.2817.741.3 装药破坏判据装药的破坏判据[7
固体火箭技术 2019年3期2019-07-31
- 紧固件不同拧紧方式夹紧力散差研究
装的优缺点2 屈服点拧紧控制拧紧时，螺栓屈服之后扭矩T和旋转角之间不再存在线性相关性。在拧紧过程中，首先拧紧到一个起始扭矩值用以确保被连接构件间没有间隙，并且扭矩曲线达到线性区域。从这一点开始，扭矩和角度被记录下来。拧紧曲线的梯度会被连续地计算。在弹性区域的最大梯度将被识别并记录。当拧紧曲线远离弹性区域（直线段），达到螺栓屈服点后，该梯度急剧下降。在下降至记录最大梯度50% 时，拧紧停止。图3 扭矩法安装时，摩擦系数产生的散差Rp0.2非比例延伸强度（以发
大众汽车 2019年3期2019-07-30
- 装配式方钢管柱桁架梁连接节点试验研究
rve3.3 屈服点的确定在P-Δ曲线中，屈服点是试件在加载过程中弹性阶段与非线性阶段的一个分界点，对于确定试件的屈服荷载、屈服位移以及延性系数等参数的求解具有决定性作用。由于节点构造的复杂性，在试验过程中难以确定具体的屈服点，因此只有在试验结束后，通过对P-Δ曲线进行分析来确定屈曲点。通过对国内外学者调查，常用确定屈服点的方法有以下几种[7-12]：①工程力学法；②通用弯矩法；③美国规范法；④日本广岛大学法；⑤条件屈服法；⑥双折线法。用上述6种方法分别确
广西大学学报（自然科学版） 2019年2期2019-05-15
- 金属拉伸试验屈服点影响因素研究
取金属拉伸试验屈服点的意义分析金属材料的种类有很多，比较典型的一种是钢材。钢材在使用的过程中，如果受到外力的作用，那么就可能产生变形。如果这种变形控制在一定的范围内，那么金属材料不会影响继续使用，我们称这个阶段为弹性阶段。反之，如果形变过度，那么就会使金属材料发生断裂，我们称这个阶段为塑性变形阶段。其实，对于屈服点，我们如果类比弹簧的拉伸实验是不难理解的。对于弹簧，如果对其施加一定范围内适当的拉伸力，那么弹簧很快就可以恢复原样。但是，如果拉伸力超过一定的限
数字通信世界 2018年12期2019-01-15
- 影响HRB600螺纹钢筋强屈比的因素
；1号试样的下屈服点均高于2号试样，下屈服点的最大差值为9.3 MPa；1号试样的抗拉强度低于2号试样，最大差值为7.9 MPa。这些结果表明，时效时间相同的试样的强度值相差均小于5 MPa，也即检测结果比较稳定，试样的均匀性较好。试验结果还表明，试样的下屈服点随自然时效时间的延长而下降。2.2 采样频率和拉伸速率对钢筋拉伸性能的影响按照GB/T 228.1—2010数据采样频率计算公式A.2计算的最小数据采样频率约为10 s-1，试样为3、4、5和6号。
上海金属 2018年6期2018-11-27
- 横纹金蛛卵袋丝的力学行为与生物学功能之间的关系
初始的弹性区、屈服点、屈服区和上扬的加强区及断裂点组成；卵袋内层丝(图2)的力学行为与卵袋框丝不同，由初始的弹性区、屈服点或很小的屈服区、较平缓的加强区及断裂点组成，对屈服区投入很小；而卵袋外覆盖层丝被(图3)的力学行为与卵袋内层丝相似，但曲线表现较为平缓，无明显的屈服点。图1 横纹金蛛卵袋框丝拉伸力学行为Fig. 1 Tensile behavior of the scaffolding silk from egg-case of Argiope bru
四川动物 2018年5期2018-10-29
- 在线机械性能检测系统在冷轧带钢生产中的应用
提供拉伸强度和屈服点的连续和可靠值的测量[1]。只有通过该系统，用户才能直接在生产过程中进行改变或者优化后续的处理步骤。1 系统结构1.1 工作原理在线机械性能检测系统是一种基于电磁感应原理的测量系统，用于对铁磁性钢带的机械特性进行自动、无损检测[2]。基于对带钢的周期性磁化，以及在带钢两侧剩余磁场强度梯度，分析得出测量结果。通过使用该系统，对钢卷的机械性能质量进行了完全的记录。每个传感器构成一个磁化线圈。为了冷却，线圈浸没在变压器油中，所产生的热量经由冷
自动化仪表 2018年9期2018-09-15
- 摆锤刀刃半径对冲击试验结果的影响
刃半径，对不同屈服点的材料，在相同条件下，对标准试样缺口的应力状态进行了动态模拟，分析了摆锤刀刃半径对冲击试验结果的影响。1 试验材料与方法试验选用屈服强度为150 MPa～1 100 MPa以内的各类可制作成冲击试样标准尺寸的样品，冲击试样长55 mm，横截面为10 mm×10 mm方形截面。冲击试验按照GB/T 229-2007[3]进行，缺口为V型，摆锤刀刃采用2 mm和8 mm两种，试验温度为0℃。2 建立数值仿真模型2.1 材料模型采用合理的材料
质量安全与检验检测 2018年4期2018-08-16
- 不同硬岩破裂失稳声发射及b值动态特征实验研究
变形。应力达到屈服点以后，中砂岩试件表现出较强的延性，仍能保持较高强度，经受较大变形。粉砂岩的本构关系也较好地呈现了一定的阶段性特征，但试件在屈服应力后的承载能力和吸收弹性能的能力较中砂岩强。花岗岩在峰值应力前的阶段特征不太明显，试件单轴抗压强度很高，但峰后阶段应力跌落速度很快，表现出强度高、脆性大的特点。表1 岩石基本物理力学参数图1 不同种类硬岩应力-应变曲线本文所研究的三种岩石试样代表不同强度和脆性系数的硬岩。通过分析可以得出，对于低强度、低脆性系数
中国矿业 2018年7期2018-07-12
- 基于多目标拓扑优化的复合低屈服点钢阻尼器减震性能分析
丰硕的成果。低屈服点金属阻尼器是各种耗能器中构造简单、滞回性能稳定、造价低廉、力学模型较明确的一种被动耗能装置，其利用金属不同形式的塑性滞回变形来消耗能量，在进入塑性状态后具有良好的滞回特性，因而被用来制造不同类型和构造形式的耗能阻尼器[1]。Kelly等[2]首次提出了安装金属耗能器耗能减震的概念并进行了相关的试验研究后，各国学者提出并研究出了各种形式的低屈服点金属阻尼器，如U形钢板阻尼器、锥形钢阻尼器、剪切屈服型钢阻尼器、轴向屈服型阻尼器等。日本Kaj
振动与冲击 2018年8期2018-05-02
- 建筑工程钢筋材料检测的相关问题和建议探究
解，会导致对下屈服点进行测定时出现一定的误差。如果呈现出两个或者两个以上的谷值应力，就应舍去第一个极小的谷值应力不计，并将其余的谷值应力中的最小值断定为下屈服强度[2]。因此，在对屈服点的具体强度进行测定时，只有通过标准规定的方法进行使用，才能够使实验的准确性得以保证。(2)经常性的运行试验机，就会使拉伸的夹具受到磨损以及楔形夹具的斜面存有一定的铁锈污渍，从而使钢筋在受到拉力的时候，出现打滑的现象，同时，钢筋之间的夹持部分还会发出响声，并同时出现应力下降的
环球市场 2017年30期2017-12-07
- 采用低屈服点金属的可置换式钢节点减震分析*
24)采用低屈服点金属的可置换式钢节点减震分析*何浩祥1,2, 陈 奎1, 李瑞峰1(1．北京工业大学工程抗震与结构诊治北京市重点实验室 北京，100124)(2．首都世界城市顺畅交通北京市协同创新中心 北京，100124)传统钢结构节点设计通常不能充分达到预期抗震要求，而以梁端削弱型梁柱节点虽然能够初步实现“强柱弱梁”，但可能在削弱区产生局部屈曲和整体侧移，在强震下安全储备不足。针对此问题，基于可恢复功能减震结构的理念，提出采用低屈服点金属的梁端削弱更
振动、测试与诊断 2016年6期2017-01-09
- 考虑应变硬化的混合弹塑性接触模型
但是,该模型在屈服点出现接触载荷的跳变[5];Zhao等对CEB模型进行了修正,提出弹性-弹塑性-完全塑性3种变形状态的接触模型(简称ZMC模型)[6]。为了使ZMC模型的弹性区域和完全塑性区域连续、光滑地过渡,赵永武等提出对变形和力之间的关系使用三次函数进行插值[7];类似地,Brake[8]采用Hermite多项式对这一状态进行描述。然而,以上2个函数均属于高阶,这将会导致弹塑性阶段的平均接触压力和法向变形量之间的关系出现振荡。为了解决此问题,徐超等在
西安交通大学学报 2016年2期2016-12-21
- 钢铁的化学成分知识（一）
中含碳量增加，屈服点和抗拉强度升高，但塑性和冲击性降低，当碳含量超过0.23%时，钢的焊接性能变坏，因此用于焊接的低合金结构钢，含碳量一般不超过0.20%。碳量高还会降低钢的耐大气腐蚀能力，在露天料场的高碳钢就易锈蚀;此外，碳能增加钢的冷脆性和时效敏感性。二、硅(Si)：在炼钢过程中加硅作为还原剂和脱氧剂，所以镇静钢含有0.15%～0.30%的硅。如果钢中含硅量超过0.50%～0.60%，硅就算合金元素。硅能显著提高钢的弹性极限，屈服点和抗拉强度，故广泛用
新疆钢铁 2016年4期2016-02-19
- 低屈服点钢板剪力墙梁柱刚接与梁柱铰接对比分析
的连接方式对低屈服点钢板墙结构的耗能、强度、变形都有着较大的影响，只有对这些参数进行深入研究，才能使结构具有最佳的承载力、延性和耗能能力。因此，对于低屈服点钢板墙的参数分析是十分重要的。文运用ANSYS软件对框架梁柱刚接与铰接、剪力墙板与周边框架固支和简支、2种情况下的结构抗震性能进行了研究，主要研究内容包括极限承载力、初始刚度、延性、能量耗散系数和不同加载荷载级下的滞回环特性。关键字 低屈服点钢板剪力墙；滞回性能；耗能性能本小节的模型尺寸：框架梁的截面尺
建筑工程技术与设计 2015年28期2015-10-21
- 低屈服点钢材LYP100循环加载试验
别.近年来，低屈服点钢材由于耗能能力强，在钢结构抗震中得到了广泛应用［10］.Dusicka等［11］研究了低屈服点钢材LYP100在不同应变速率下的循环加载性能，结果显示低屈服点钢材的循环硬化要明显高于普通钢材，最大循环应力达到屈服强度的4.8倍，而普通钢材最大只有2倍.试验结果表明，低屈服点钢的循环本构与普通钢材的循环本构存在较大差异.而现有对低屈服点钢材循环试验的研究，主要考察材料的疲劳性能［12-13］，缺乏对滞回关系的研究.因此有必要对低屈服点钢
浙江大学学报（工学版） 2015年8期2015-08-10
- 名词解释
屈服点(σs) 钢材或试样在拉伸时，当应力超过弹性极限，即使应力不再增加，而钢材或试样仍继续发生明显的塑性变形，称此现象为屈服，而产生屈服现象时的最小应力值即为屈服点。设Ps为屈服点s处的外力，Fo为试样断面积，则屈服点σs=Ps/Fo(MPa)，MPa 称为兆帕等于 N(牛顿)/mm2，(MPa=106Pa，Pa:帕斯卡 =N/m2)屈服强度(σ0.2) 有的金属材料的屈服点极不明显，在测量上有困难，因此为了衡量材料的屈服特性，规定产生永久残余塑性变形等
制造技术与机床 2015年1期2015-01-27
- 双轴拉伸下ETFE薄膜材料力学性能
到双轴应力时的屈服点，利用单轴拉伸时的屈服点验证Mises屈服准则的适用性；计算双轴拉伸试验时的弹性模量和泊松比，并与单轴拉伸试验结果进行比较.1 双轴拉伸试验方法参照文献［10］，对ETFE薄膜进行双轴拉伸试验.试验时室温为20℃，拉伸试样为日本旭硝子玻璃股份有限公司生产的厚度为200，250μm的两种ETFE薄膜.对每种厚度的ETFE薄膜分别进行5组应力比的双轴拉伸试验，试样应力比分别为1∶0，0∶1，1∶1，1∶2，2∶1，每组试验重复5次.试验设备
建筑材料学报 2014年4期2014-10-12
- 极低屈服点钢在密肋壁板结构中的减震控制研究
开发出了各种低屈服点软钢耗能阻尼器，并按其屈服强度可以划分为100 MPa、160 MPa和225 MPa，将低于100 MPa的低屈服点钢又称为极低屈服点钢。新日铁早在1989年有文献[1]报道其研制出屈服强度低于100 MPa的极低屈服点钢。到1998年已经用屈服强度分别为100 MPa和225 MPa的钢板做成三种类型的抗震阻尼器应用于高层建筑结构的抗震设计[2]。日本的Kiyoshi TANAKA等[3]对极低屈服点钢剪切板耗能器进行了滞回性能试验
振动与冲击 2014年5期2014-09-05
- 基于石蜡基油的锂基润滑脂流变性研究
弹区终点也称为屈服点，它对应的应变边界值为γL，对应的应力称为屈服应力τy；G′=G″的交点叫做流动点，此时储存模量和损耗模量达到平衡，标志着润滑脂从以弹性为主向以黏性为主的转变，此时的应力称为流动应力τf。当τ图2 屈服点的应变和应力与基础油黏度的关系■—应变； 应力图3 流动点的应变和储存模量与基础油黏度的关系■—应变； 储存模量由图2和图3可见：随锂基润滑脂基础油黏度增大，达到屈服点的应变增大，而屈服应力先增大后减小，在400SN的黏度下达到最大；达
石油炼制与化工 2014年6期2014-09-05
- 土样三轴多级剪的剪停控制方法研究
2所示，a点为屈服点（初始屈服），oaf线是理想塑性材料的应力应变曲线，oabcd线为应变硬化型材料曲线，b、c点为相继屈服点，d点为破坏点，oabce线为应变软化型材料曲线，e点为破坏点。按照标准规定，当测力计读数达到稳定或出现倒退时停止剪切，试样会出现较大的难以恢复的塑性变形（有的试样可能直接被剪断），第2级围压试样的状态跟第1个试样有较大的差别，直接导致试验的结果跟实际情况有较大的差别。如果用1个试样在第1级围压下剪切到图2的a点跟c点之间的某一点b
江苏科技信息 2014年9期2014-01-25
- 低屈服点钢阻尼器在高速铁路简支梁桥中的应用研究
速铁路桥梁用低屈服点钢减震榫为了满足列车高速运行的安全性和舒适度指标，高速铁路桥梁设计时，对于上部梁体到下部桥墩和基础都偏重于刚度的考虑。或者说，高速铁路桥梁沿用了传统铁路桥梁普遍采用的重力式桥墩，这种桥墩造价低，与我国当前的经济发展水平相当。重力式桥墩由于桥梁的刚度大，基频高，地震力的数值较大，在罕遇地震条件下，为实现延性设计的目标，就必须采用钢筋混凝土桥墩，但由于桥墩截面尺寸大，即使采用最小配筋率，在罕遇地震作用下桥墩不可能进入塑性状态，在遭遇强烈地震
铁道建筑 2013年6期2013-05-04
- 金纳米管力学性能的分子动力学模拟*
其所对应的点为屈服点，屈服强度反映了材料对力作用的承受能力.图2 不同晶向金纳米管拉伸与压缩的应力-应变曲线屈服点把应力-应变曲线分成了两部分如图2，一部分是屈服点之前的弹性阶段，一部分是屈服点之后的塑性阶段，这主要是由于不同阶段的变形机制不同.在弹性阶段，由于表面应力的存在使得拉伸载荷或压缩载荷未超出金纳米管的弹性限度;在屈服点处应力下降，这是因为此时部分晶格由于载荷的作用不再按规则的fcc结构排列，位错开始发射，纳米管在拉伸或压缩载荷下积累的能量随着位
物理学报 2013年6期2013-02-25
- 酸碱处理对天蚕丝结构与性能的影响
线存在较明显的屈服点，屈服点较低，并且屈服点之后拉伸曲线较为平缓.这是因为大分子基原纤排列不规整，无定形区比较大，纤维的横向联系较为松散，易被外力破坏，从而形成较低的屈服点；无定形区的大分子取向度较低，具有较高的拉伸变形能力，从而形成屈服点之后平缓的拉伸曲线.酸碱处理同样影响材料屈服点的位置：经酸处理后，屈服点位置升高，屈服伸长和屈服应力增加，因为在拉伸初期，酸能促使纤维大分子间发生重结晶，使其模量增加，但由于大分子间氢键受到破坏，使得纤维断裂强度和伸长下
中原工学院学报 2012年4期2012-12-20
- 发生不连续屈服的钛合金高温变形研究进展
现状，介绍了下屈服点前、后的流动曲线特性；分析了影响不连续屈服的主要因素、不连续屈服发生的相关机理；探讨了发生不连续屈服的钛合金高温变形机制和考虑不连续屈服现象时钛合金高温变形的本构模型构建；并在此基础上提出了当前研究中存在的不足和值得进一步研究的内容。不连续屈服；钛合金；高温变形；变形机理；本构模型Abstract:The discontinuous yielding behavior is one of the important phenomenas
中国有色金属学报 2012年7期2012-09-29
- 高精拧紧工具在发动机装配中的应用
，主要与材料的屈服点有关，与连接的软硬程序及摩擦系数有些许关系。图7 弹性变形曲线图对高强度等级的材料，力率会有一个明显的下降，即曲线变平。而对低强度等级的材料，这个趋势并不明显。最终螺栓都会断裂。从屈服点开始到螺栓断裂转过的角度，与夹紧长度关系非常大，一般来说是在几百度的范围内。1.3 拧紧方法的分类ATLAS 拧紧工具拧紧方法的分类——按工具控制方式分有两类：一是，基于扭矩或角度的方式。其中，在弹性范围内的，有扭矩控制，角度控制，连接控制；超出弹性范围
装备制造技术 2012年7期2012-08-29
- V-H荷载空间中桩基破坏包络线特性数值分析
-H荷载面上的屈服点。图2为桩基在V-H荷载面中的屈服点分布，将所有的屈服点连接便可得到组合荷载作用下桩的承载力屈服包络线。在荷载倾角θ=0°情况下，桩顶发生150 mm沉降，竖向荷载达到4 235 kN，约占极限竖向承载力的92%。图2 V-H荷载空间桩基屈服包络线在荷载倾角θ=10°情况下，桩同时承受竖向和水平方向的荷载，水平方向的荷载使桩顶产生水平位移;较小荷载水平分量造成的桩前上部局部区域内土压力的增加对桩的竖向承载特性影响很微小，基桩的倾斜荷载-
铁道勘察 2012年2期2012-08-06
- 天铁1750mm热轧带钢减薄轧制试验
试验，测试其上屈服点Reh（MPa）、下屈服点Rel（MPa）、抗拉强度Rm、延伸率A，并计算减薄前后的屈服点差值、抗拉强度和延伸率的变化情况，具体结果如表3所示。表3 减薄轧制前后力学性能对比表由表3可知，经过减薄轧制，板卷机械性能满足目标厚度的性能要求，通过一定的平整延伸率控制，使板卷性能得到一定的调控。当平整延伸率控制在1.2%～3.0%时，带钢减薄后，上下屈服点波动范围减小，基本可以消除屈服点伸长，带钢的抗拉强度略有增加，延伸率略有降低，幅度均不大
天津冶金 2012年6期2012-05-16