复合加固剂加固福建软土力学特性试验研究

2021-04-28 01:34郭磊李栋伟安令石
重庆建筑 2021年4期
关键词:水玻璃固化剂软土

郭磊,李栋伟,安令石

(东华理工大学 土木与建筑工程学院,江西南昌 330013)

0 引言

软土层广泛分布于我国沿海地区, 具有颗粒细小、压缩性高、孔隙比大、含水率较大等特点[1]。 这些特点导致富含软土的土层承载能力差、土的流变能力强、极易发生较大规模沉降等不利于工程建设的现象。 我国学者对软土的加固研究成果较多,包含化学加固、物理加固等方法。 其中化学加固法主要运用水泥、石灰、水玻璃等,根据地域不同和加固要求不同而采用不同的材料[2]。 本文对福建平潭地区的软土掺入复合加固剂,并进行三轴剪切静力学试验,分析在围压、养护时间、加固剂掺入量、加固剂配比的变化下,加固后软土的应力-应变曲线的变化规律, 从而为该地区工程设计提供参考。

1 试验材料及试验方案

试验采用福建省平潭县公安局附近软土, 取土深度为10m,土质较软,颜色为灰色,含有轻微臭味。采用现场测试和室内试验测试得到的物理力学基础性质如表1 所示。

由表1 可见, 福建省平潭县公安局附近的软土工程性质差,如满足工程需要,需进行加固处理,试验采用复合加固剂进行加固。 试验使用复合加固剂为细水泥和水玻璃的混合物,试验变量为加固土的围压、加固土的养护天数、复合固化剂掺入量、复合固化剂配合比。 本文将分析在上述四个变量下,加固土的应力应变曲线的变化规律。 试验方案如表2 所示。

表1 福建福州地区淤泥土物理指标

表2 试验方案

注:试验方案中,水泥掺入量是指水泥与土的质量之比,水玻璃掺入量指水玻璃和水泥的掺入量之比。 试验a10 至a13 是研究复合固化剂含量对加固土的影响。

试验采用的仪器为英国GDS 应力路径三轴仪,如图1 所示。

图1 GDS应力路径三轴仪

试验采用的试样为Φ50mm*100mm 的圆柱形式样。 试验前,计算每个式样所需的干土、水泥、水玻璃和水,其中水的质量按照天然含水率计算所得的质量。 制备式样时,先将所取软土进行烘干处理,在干燥的环境内将已烘干土样碾碎。 然后将碾碎的土和水泥、水玻璃充分混合,再将水与干混物充分混合搅拌均匀,分层装入Φ50mm*100mm 的三瓣模具内。最后将装好的式样放入养护箱中养护。 到达养护时间后,按照GDS 应力路径三轴仪的标准操作进行三轴剪切试验。 剪切速率为1mm/min。

2 试验结果及分析

2.1 围压对加固土的影响

试验分别采用50kPa、75kPa、125kPa 和175kPa 四种围压,应力-应变曲线如图2 所示。

图2 不同围压下应力-应变曲线

根据试验结果得到不同围压下的强度和屈服点应变值,如图3、图4 所示。

图3 强度-围压

图4 屈服点应变值-围压

对应力-应变曲线进行分析可知,在一定应变范围内,不同围压的应力应变曲线会有所重合,并且其重合的应变范围随着围压的增大而急剧减小。 这表明,加固土在一定深度范围内,其物理力学性质相似,并且外界荷载越小,加固土的物理力学性质相似度越大。 在一定深度范围内,外力在加固土中能够传播并进行扩散,深度越大,影响越小。 即采用复合固化剂加固后的软土,其物理力学性质依旧与土相似。

根据图3 和图4 所示,围压从50kPa 增加到175kPa 时,加固软土的强度从212.53kPa 增加到476.56kPa,强度增加趋势呈直线型增长。 屈服点应变值则呈现先增加后平缓的变化趋势。 即在一定范围内,围压越大,屈服点应变值越大;围压到达一定程度后,屈服点应变值保持不变。 该试验表明,围压对于加固土的强度依旧是重要的影响因素,围压越大,加固土内孔隙越少,含水量越少,加固土越密实,因此加固土强度越大。 同时围压越大,加固土在承受外力的作用下其抗破坏性能越强,加固土能在更大的应变下阻止破坏,屈服点应变越大。

2.2 养护时间对加固土的影响

加固剂的主要成分是水泥和水玻璃, 其中水玻璃早期强度高,水泥虽然早期强度低,但是其强度随着养护时间的增加而增加,因此软土采用复合加固剂加固时,养护时间对加固土强度有重要的影响。 该试验采用3d、7d、14d、28d 的养护时间,得到的应力-应变曲线如图5 所示。

图5 不同养护时间的应力-应变曲线

根据试验结果得到不同养护时间下的强度和屈服点应变值如图6、图7 所示。

图6 强度-养护时间

图7 屈服点应变值-养护天数

试验结果显示,加固土在3d 到7d 的强度只增加了1.2%,从7d 到第14d, 强度增加了16.78%, 从14d 到28d, 强度增加了9.62%,加固土强度提升速度先增加后减小。 在反应初期,一方面水玻璃与水反应形成骨架结构,导致加固土内孔隙逐渐变大。 因此,土体的水更容易迁移到加固土内未反应的区域;另一方面水泥-水玻璃与水反应放热,逐渐加快了加固土内化学反应速度,从而加快强度的提升。 在加固土后期,随着水和水泥的减少,加固土内参与化学反应的材料减少,生成C-S-H 的速度逐渐减缓,因此强度增加逐渐减缓。

根据图7 所示,随着养护时间的增加,加固土屈服点应变值先减小后增加,表明加固土在10d 内的抗破坏能力下降,而在10d后,其抗破坏能力加强。 在前期,加固土随着反应的进行,虽然形成了骨架结构,但是骨架与骨架之间的粘结力下降,因此,更容易破坏。 而在反应后期,生成的C-S-H 凝胶逐渐加强了骨架与土颗粒的粘结能力,因此,抗破坏能力逐渐增强。

2.3 复合固化剂含量对加固土的影响

试验分别采用3%、6%、9%和12%的固化剂掺入量, 得到的试验结果如图8—图10 所示。

图8 不同固化剂的应力应变曲线图

图9 强度-固化剂添加量

图10 屈服点应变值-固化剂添加量

根据试验结果显示,固化剂添加越多,加固土强度越高,其强度增加趋势呈现直线型;屈服点应变值随着固化剂掺入量的增加而减少;加固土的软化现象随着固化剂的增加而更明显,软化后的残余应力随着固化剂的增加而增加。 这表明,加固剂对加固土的强度提升起着显著的作用,但是对加固土的抗破坏能力有负面影响。一方面,加固土体在固化剂的增加作用下水分减少,孔隙比减少,加固土更加密实;另一方面,加固土内形成骨架结构,对强度的提升起着主要作用。 同时,加固土内粘聚力减少,因此更容易产生软化现象。

2.4 水玻璃含量对加固土的影响

试验采用0、1%、2%和4%含量的水玻璃, 得到的应力-应变曲线如图11—图13 所示。

图11 不同含量水玻璃的应力-应变曲线图

图12 强度-水玻璃含量

图13 屈服点应变值-水玻璃含量

试验结果显示,水玻璃含量越多,加固土强度越大,其增长趋势呈直线型。 屈服点应变值则随着水玻璃含量的增加而减小,其减小趋势逐渐减缓。 从应力-应变曲线中看出,当水玻璃的含量逐渐增高,加固土的软化现象越明显,加固土体到达屈服点后应力-应变曲线下降越快,但是加固土软化后的残余应力增加很少。 这表明,添加水玻璃能显著增加加固土的强度,但是会减弱加固土抵抗破坏的能力,并且破坏后加固土的承载能力会显著下降。

水玻璃与水反应产生碱性溶液,软土中的碱金属在该溶液中产生相应的二氧化硅盐和水化硅酸盐,这两种产物与水结合产生凝胶状物质,提高了软土颗粒之间的胶合力,使得分散的软土颗粒形成较大的颗粒骨架[3-6]。 同时,水泥与水玻璃发生反应:两者在水中产生具有一定强度的水化硅酸钙;水玻璃降低水泥产生的氢氧化钙浓度,加速了水泥的水化反应[4]。 因此,水玻璃能提高复合固化剂的加固强度。 同时,水玻璃与水泥的反应物使得加固土降低了土体的流动性和粘聚力,使得加固土破坏后,其结构更加不稳定。

水泥和水玻璃在加固土中形成了骨架性结构,承担了加固土强度提高的主要作用。 水玻璃越多,骨架性结构的强度越高。 但是,骨架性结构一旦破坏,加固土强度会迅速降低。 残余应力则由破坏后的骨架碎片维持, 水玻璃难以提高破坏后的骨架碎片强度。

3 结论

(1) 对于福建平潭地区软土,复合固化剂能显著增加其强度,强度增加趋势在一定范围内为直线,能增加其残余应力值。 但是,复合固化剂会减少加固土屈服点的应变值, 其减少趋势逐渐减缓。 并且,复合固化剂会加强加固土的软化现象。

(2) 围压越大,加固土的强度越大;在一定围压范围内,围压越大,加固土屈服的应变值越大,围压增加到一定值时,加固土屈服的应变值几乎不增加。

(3) 复合加固土的早期强度较高,养护时间可以提升加固土的强度,其增加趋势为慢—快—慢。 在养护前期,屈服点的应变值减少;养护后期,屈服点的应变值增加。

(4) 水玻璃会提升复合固化剂加固土的强度,降低加固土屈服点的应变值,同时加速加固土的软化,对残余应力值的提升无明显效果。

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