压损
- 基于非密闭气室的风压压损检测与补偿*
非密闭气室要考虑压损的问题。吕永志［8］等针对坦克动力舱排风口气压测量问题，研究了测压取样管道内的空气柱谐振效应对测量的影响。万会雄［9］等在计算超长液压管道沿程压力损失时，建立超长管道数学数学方法：将超长管道针对管道长度求微分得出微小型段压力损失，再对超长管道进行积分便可得到整个管道压损。在实际工程中，除了直管之外，还存在大量弯曲管道。姚利明［10］等根据缩径、扩径圆管压降公式和压力损失规律推导出环空缩径和扩径圆管的压降公式，建立了缩径和扩径圆管数值模型
舰船电子工程 2023年1期2023-06-05
- 船舶柴油机颗粒物捕集及再生试验
器、温度传感器、压损传感器和烟气取样口。烟气换热器能实现对柴油机烟气温度的调节，在进行DPF 性能试验时，首先调低烟气温度，以进行DPF 碳载，随后逐渐升高排烟温度，以进行再生性能试验。反应器内部布置有主动再生燃烧器的烧嘴和DPF 载体，反应器本体上安装有导门，可对不同型号的DPF 载体进行更换。压损传感器取样口布置在反应器两端，在试验过程中根据反应器的压损判断DPF载体表面碳载量的变化。试验设备的规格参数见表1；100%工况下柴油机的排烟参数见表2，其中
船舶与海洋工程 2023年2期2023-05-17
- 混凝土泵摆动液压系统性能分析及优化
优化分析，并进行压损实验对比，对阀组设计和流道优化提供了参考。近年来随着仿真技术的发展， 对于混凝土泵车摆动系统的模拟仿真已能精确的反应泵车动态特性,为研究泵车摆动系统的动态特性提供了理论基础[3-5]。文献[6]建立了摆动系统的仿真模型，分析了摆动系统的运行规律。文献[7]通过仿真详细阐述了管路压损在管路设计中的重要性。针对混凝土泵车主阀块的压力损失，文献[8]对泵车主阀块进行仿真与实验研究，得到铸造阀块压损比机加阀块压损小的结论。对于液压阀块的设计要点
液压与气动 2023年2期2023-02-24
- 燃气涡轮流量计压损异常辨识实验研究
体压力损失(简称压损)与流量计性能有一定相关性，因此，可以将压损作为重要参数实时监测，以了解流量计运行中的异常状态。本文针对城镇燃气常用的3种规格(公称通径分别为50、80、100 mm)涡轮流量计(简称流量计)压损变化情况开展实验研究，获得流量计压损与标况流量的关系式，测试分析流量计异常(叶片缺失、轴卡顿)条件下的压损变化趋势，提出基于压损变化的流量计在线监测系统，为涡轮流量计实时监测和管理提供辅助手段。将公称通径为50、80、100 mm的涡轮流量计分
煤气与热力 2023年1期2023-02-10
- 混凝土泵摆动系统压力损失研究与优化
优化分析，并进行压损实验对比，对阀组设计和流道优化提供了一定的参考。沈千里等[3]结合设计的实验台控制系统中管路压力损失，通过仿真详细阐述了管路压损在管路设计中的重要性。魏昕等人[4]针对混凝土泵车主阀块的压力损失进行仿真与实验研究，得到铸造阀块压损比机加阀块压损小的结论。赵鹏等人[5]、董敏等人[6]对液压阀块设计要点进行阐述，指出合理的阀块结构可有效降低液阻、提高工作效率、降低能耗。陈伟[7]建立了摆动系统数学模型，并进行了MATLAB/Simulin
机床与液压 2022年20期2022-11-23
- 卷接机工艺负压管道压损与维修管理分析
接机工艺负压管道压损程度，使工作人员严格遵循《卷烟工艺规范》中的相关要求，运用维修管理的操作方式，控制卷接机VE 负压管道的稳定性，促使企业可以向着智能化、自动化、集成化的方向发展。1 卷接机工艺负压管道压损理论及结果分析1.1 卷接机工艺负压管道压损理论在经济时代的背景下，卷烟企业也向着现代化的方向发展，采用集成式的负压供给操作方式，执行对VE 负压的控制以及供给，但由于不同企业之间技术操作环节具有一定的差异性，增加了企业在发展过程中的不便性因素。因此，
科海故事博览 2022年27期2022-09-28
- 基于S-CO2流体的PCHE低雷诺数换热特性仿真分析
对比3.2 流管压损分析对不同结构尺寸、不同流量下的冷热流管压损进行了分析对比。图9和图10为不同流管直径下的冷热流管压损，可以看出不管是热流管还是冷流管，随着流量的增大，压损急剧增加，而且换热单元越长流阻也越大，随着管道直径的增加，管道压损下降。值得注意的是，在其他条件相同的情况下，边长的不同其流阻也相差不大，对于冷流管来说，边长对管道流阻的影响明显大于其对热流管的影响，而且随着管道直径的增加，边长的影响也越明显，这可能是因为外部温度变化改变了内部流体状
科技风 2022年19期2022-08-09
- 基于流固耦合的雷蒙机主机参数响应面分析
模型,得出立磨压损与实际接近,并分析磨机内部的流场分布特征。BHASKER[6]验证了网格无关性,分析立磨机内部气固两相流流场,详细描述了两相流的运动轨迹。TONEVA 等[7-8]对空气分级锤磨机内部气相和固相的运动进行了详细研究,得出粉机转速越大选粉效率越低。从雷蒙机进风口吹入的气流,经过主风道蜗壳和叶片结构后入口风速得到提升,并在整机内形成内部风场,磨辊磨环区粉磨产生的细颗粒与风场耦合后被向上输送,在分级机的筛选作用下,最终将成品从整机出口选出。目
金属矿山 2022年12期2022-02-12
- 基于流固耦合的雷蒙机主机参数响应面分析
模型,得出立磨压损与实际接近,并分析磨机内部的流场分布特征。BHASKER[6]验证了网格无关性,分析立磨机内部气固两相流流场,详细描述了两相流的运动轨迹。TONEVA 等[7-8]对空气分级锤磨机内部气相和固相的运动进行了详细研究,得出粉机转速越大选粉效率越低。从雷蒙机进风口吹入的气流,经过主风道蜗壳和叶片结构后入口风速得到提升,并在整机内形成内部风场,磨辊磨环区粉磨产生的细颗粒与风场耦合后被向上输送,在分级机的筛选作用下,最终将成品从整机出口选出。目
金属矿山 2022年12期2022-02-06
- 新型微孔膜滤料的制备与除尘性能测试
以过滤效率和过滤压损为指标，探讨其微观结构与过滤性能和过滤形式的关系，为解决常规滤料压力损失增长快、易磨损、易粘袋等问题提供研究基础。1 实验1.1 原材料采用无纺布滤料为基材，通过浸渍、胶粘处理后形成新型微孔膜滤料。无纺布滤料参数如表1所示。表1 无纺布滤料参数1.2 新型微孔膜滤料的制备制备新型微孔膜滤料的混合溶液组分的质量分数如表2所示。表2 制备新型微孔膜滤料的混合溶液组分的质量分数预处理：将无纺布滤料基材样品浸泡在无水乙醇中以去除滤料表面污渍，浸
中国粉体技术 2022年1期2022-01-13
- 某30 MW高温高压汽轮机组取消外导汽管结构及热耗分析
扭叶、小根径、低压损配汽调门、内外缸及外导汽管配汽结构形式，如图1（a）所示。目前行业内的汽轮机对效率的提高途径，在热力计算方面几乎已经挖尽了理论系数，而得到的效果也不是很理想。为了更多地提高机组效率，开始在结构及工艺上做文章，因而本文提出取消外导汽管配汽结构的设计措施，这在同类型的机组中还未见到过，而且越来越多工程技术人员也开展了管道压损计算方法的研究和数值数据分析，对蒸汽在管道中压降的计算方法也有研究，包括直管、异径头、弯头等典型管路［1］。从诸多专业
机电工程技术 2021年6期2021-07-25
- 双向内外管压差流量计关键参数优化
点[2]。提出了压损差这一新的评价指标，在这些基础之上对节流件前后扩散角和细管的长度进行了优化，使其测量更加准确，对流体的扰动更小。2 模型结构和理论基础安装节流件的管道选择DN32 的管径。根据以往的研究，双向内外管压差流量计节流件的长度对流量计的性能影响不大，为了方便测量将节流件大管长度定为30mm，细管长度定为10mm。非对称双向内外管压差流量计的基本结构，如图1 所示。图1 流量计结构简图Fig.1 Flow Chart Structure Dia
机械设计与制造 2021年3期2021-04-02
- 水平管道负压气力输送CFD-DEM数值模拟
同管道直径对输送压损和物料流动形态的影响，以期为气力卸船机管道设计提供参考。2 理论介绍基于CFD-DEM耦合方法，连续相采用RNGk-ε湍流模型，颗粒相采用基于牛顿运动定律的离散模型。2.1 连续相控制方程气体作为连续相满足连续方程和动量守恒方程。气相连续方程为：(1)动量守恒方程为：(2)(3)RNGk-ε模型中的湍动能k和湍动能耗散率ε，由式(4)确定：(4)(5)式中，Cε1和Cε2的默认值为1.42和1.68；Gk为平均速度梯度引起的湍动能；αk
港口装卸 2021年1期2021-03-04
- 加氢空冷器注水管道孔板流场及压降特性分析
区定义，研究发现压损系数随β0的增大而减小．Zhao等[12]以薄孔板(厚度2 mm)为实验研究对象，发现在相同开孔直径比β0和孔板厚度下，压损系数随孔板相对厚度的增加而单调减小．Shaaban[13]研究了孔口倒角对压损的影响，指出当孔板上端面孔口倒角为50°、下端面孔口倒角为7°时，孔板压损最小．耿艳峰等[14]根据仿真结果开发了一种槽式孔板，并通过实验数据得到槽式孔板压降倍率的相关式，推荐使用小孔径比的槽式孔板．Zhao等[12，15-16]也通过研
大连理工大学学报 2021年1期2021-02-24
- 广清城际广州白云站至广州北站电力供电方案比较
，在满足线路末端压损前提下，从工程投资、供电灵活性等方面综合比较来考虑配电所的配置。关键词：城际铁路;配电所、压损;造价;供电灵活性广州至清远城际铁路广州白云至广州北段位于广州市境内，是广清城际的一部分（简称广清南延线）。广清南延线线路自白云区的广州白云站（DK4+115，含广州白云站城际场）引出，经白云区的新市镇、江高等镇到达广州市花都区，引入广州北站广清城际场（DK26+223.782，不含广州北站城际场），线路全长22.002km。全线从南至北依次设
装备维修技术 2020年4期2020-11-23
- 某直喷汽油发动机呼吸系统窜油量超标的解决方法
：精分离到曲轴箱压损图4 油气分离系统剖切图针对油气分离器粗、精分离后至曲轴箱压损进行实际测量，粗分离后压损最大值为220Pa，满足设计图5 粗分离后至曲轴箱压损分布图图6 精分离后至曲轴箱压损分布图2)针对回油伞阀以及伞阀安装口进行实物检测(图7)，同时针对伞阀安装位置进行剖切分析，经剖切及装配确认，回油伞阀一直处于常闭状态(图8)，这样会直接导致初始开启压力增大，致使机油回油不畅[5]。图7 回油伞阀装配尺寸图8 回油伞阀装配剖切图综上所述,最终确认呼
机械制造与自动化 2020年5期2020-10-21
- 直驱风力发电机强制通风过滤散热系统设计应用*
，不同通风风量下压损不同，散热系统设计时需要确定选用滤芯类型，以及其P-C曲线，见图3。图3 不同滤芯通风风量与压损关系曲线图1.2 风道设计风道用于输送空气，把经过过滤的空气送入发电机内，然后排除到电机外，在风道设计时需同时考虑安装结构和风道通风压损。风道构成了散热系统的管网系统，在设计时尽量确保管网结构简单、风道压损小。风道设计时尽量保证管道截面形状统一，管路路线变化少或没有，变化时曲率半径越大越好，也看确保风道系统通风压损小。管网系统压损确定需准确计
机械研究与应用 2020年4期2020-09-17
- 大采高液压支架主供回液管路压损研究
压支架直通接头的压损，一般采用局部压损公式，但公式中阻尼系数多用经验值估算，精度有待商榷。由直通接头结构图1 可知，直通接头由一段扩径、一段缩径和中间一段短管组成。直通接头压损计算可分为两部分进行：变径（扩径和缩径）压损与中间短管压损。经中国煤炭行业标准MT/T 986-2006 矿用U形销式快速接头及附件可知，DN38 高压直通接头，大口直径38mm，缩口直径32mm，短管长240mm；装配起来的直通接头阳端之间有1mm 的间隙，计算时忽略掉。直通接头中
机械设计与制造 2020年9期2020-09-14
- 船舶废气脱硫系统压损影响因素及控制措施分析
行问题，其中系统压损问题，不仅会增大船舶主机的排气背压，降低燃烧效率，而且会影响柴油机运行安全，所以对系统压损影响因素和控制措施的研究具有重要意义。1 压损问题分析典型的复合湿法船舶废气脱硫系统如图1所示，主要包括烟气洗涤塔，洗涤水供应单元，废水处理单元，碱液供应单元，排气单元和水质、烟气分析仪器等。在开环运行模式下，洗涤液使用天然海水，闭环模式下使用NaOH碱液，船舶柴油机或锅炉产生的烟气流经洗涤塔，经吸收脱除硫氧化物(SOx)后排出。图1 船舶废气脱硫
山东化工 2020年14期2020-08-17
- 烟丝气力输送过程料速度的控制研究
组成，分别是加速压损、摩擦压损、悬浮提升压损和局部压损。其中，加速压损，消耗与起动加速过程，即气流所作的功等于气体与物料增加的动能，引入混合比m 后并化简得到表1 流态示意图2.3 注意事项根据气力输送的理论知识和计算，针对烟丝的气力输送过程，需要对烟丝的特性和对应的参数进行实验，转而应用到控制模型与方案的设计，系统的设计等方面，体现在以下几个方面：即为风速控制烟丝速度的控制方案。送料管(直管段)的压力损失△Pm由两相流的加速压损，摩擦压损以及颗粒群的悬浮
科学技术创新 2020年21期2020-08-12
- 新型双出风口旋风筒在生料辊磨系统中的应用
面风速大，为降低压损，在新型双出风口旋风筒内部增加了导流叶片。新型双出风口旋风筒内导流叶片模型见图2。3 对比结果与分析（1）外形对比新型双出风口旋风筒与常规设计旋风筒的外形对比数据见表2。从两种旋风筒的外形对比数据看，新型双出风口旋风筒具有较高的高径比，直径比常规设计的两个旋风筒中的一个旋风筒的直径还要小，高度略有增加。与常规设计旋风筒相比，新型双出风口旋风筒整体设备重量减轻了约44.5%，计28.9t。（2）工艺流程对比图3为应用新型双出风口旋风筒和常
水泥技术 2020年4期2020-08-07
- 孔数与孔厚对多孔板压损系数的影响机理
、流动噪声及流动压损等方面较传统的单孔板具有明显优势[1-3]。由于影响多孔板压降特性的结构因素众多，对多孔板压降特性仍无清楚的机理性认识和可靠的压损系数预报方法，这制约了多孔板在实际工程中的应用。影响多孔板稳定区压损系数的结构因素主要有开孔等效直径比β、孔数n及孔板相对厚度t/d（t为孔厚，d为孔径）。其中β的影响规律比较简单，即压损系数随β增大而减小[4-11]，而孔数与孔厚对多孔板压损系数的影响机理仍不清楚。关于孔厚对多孔板压损系数的影响，Malav
化工进展 2020年2期2020-04-11
- 基于石英灯辐射加热的型材压损试验系统研制及应用
型等型材结构，其压损强度与壁板结构的承载能力密切相关[6-8]。在“积木式”的设计验证试验中，型材压损试验属于元件级别试验，主要为结构设计分析提供基本数据[9]。加热技术是结构热试验中的关键技术之一，以石英灯为代表的加热设备具有热惯性小、热效率高等优点，易于电控，非常适用于模拟时序加热要求；同时，其体积小、功率大，可以组装成不同的尺寸和形状，既适用于大型全尺寸结构热试验，也适用于小型构件热试验，对于外形及结构复杂的试验，也有较好的适应能力[10]。本文针对
工程与试验 2020年4期2020-02-03
- 垃圾焚烧水冷炉排冷却技术与数值模拟研究
值;炉排;水冷;压损中图分类号：X799.3 文献标识码：A 文章编号：1674-9944（2019）22-0209-031 引言随着居民生活水平的不断提高，城市生活垃圾产量越来越大，据统计年垃圾增长率在8%～10%[1]。垃圾圍城现象仍然屡见不鲜，因此垃圾处理已经成为亟待解决的社会问题。另一方面，生活垃圾热值也在不断提高[2]。垃圾炉排因其技术完善可靠，处理规模大，垃圾适应性好等特点，已经被广泛应用于垃圾焚烧行业[3]。随着垃圾热值提高，在同样处理量情况
绿色科技 2019年22期2019-12-30
- 核电汽轮机通流能力分析及优化
见图2。2)管道压损与设计值有偏差。蒸汽发生器出口至汽轮机主汽门前的主汽管道，包括了直管段和一系列阀门、弯头，设计压损按经验公式计算，一般都考虑了工程裕量，而实测压损均小于设计值。这导致蒸汽发生器出口压力与设计值相同时，汽轮机主汽门前压力偏高。与火电机组不同的是，核电机组通过控制蒸汽发生器的出口压力，来保证核岛反应堆的负荷不超限。以上压力偏差将导致汽轮机调门的开度小于设计值。图4为主汽门前蒸汽压力p0(设计)、p0′(运行)、汽轮机级前压力p1三者与主汽流
热力透平 2019年3期2019-10-16
- 内河LNG岸基加注站船岸LNG输送速度研究
等因素进行。2 压损分析管道两端的压力差是LNG在管道中输送的动力。LNG在管道中流动时，会受到管道系统的阻力作用，且随着管道中LNG流速增加、管道长度增长、中间弯头变向越多，阻力越大。因为管道阻力的存在，为获得一定的加注速度，需在源头提供足够的动力即压头，用以克服管道阻力。在系统设计中，具体应给源头LNG提供多大的压头，由管道动力特性和加注需求决定。依据管径分析的结果，初步选择管径DN50，管道内径按50mm简化计算，50m3/h流量时，计算流速u：管道
中国水运 2019年4期2019-10-08
- 多流束水表的压力损失分析及改善措施
力损失（以下简称压损）的措施。1 压损产生的原因及影响因素分析液体流动中的压损，主要有沿程压损和局部压损。液体流经如阀口、弯管、通流截面变化等局部阻力引起的压损，称之为局部压损。水表压损作为局部压损主要指水流流经水表时，受到水表内部结构的影响和约束，水流方向和速度会发生急剧变化，产生流动分离、漩涡、二次流等现象，同时流体内部质点间、质点与固体壁面间因相互碰撞和剧烈摩擦而消耗能量[3]。通过长期的实验测试验证，滤网和计量机构是产生压损比较显著的构件。1.1
上海计量测试 2019年1期2019-04-09
- 涡街流量计的选型与应用
和科氏流量计；从压损方面考虑，排除孔板流量计（压损：20~50 kPaG）；从安装方式方面考虑，排除浮子流量计（需要垂直安装）；容积式、超声式、电磁式、涡街流量计满足上述要求。最后从购置考虑，由于涡街流量计的购置、安装、运行、维护费用较低的特点，因此在此选择涡街流量计作为初步选型仪表。表1 某油气生产平台生产污水处理工况通用项设备位号PSP-FE/FT-3004A 服务对象斜板除油器 精度要求1 % 管线号8"-PW-3004-A1-HT5 管线尺寸8''
船电技术 2019年1期2019-01-28
- 有机朗肯循环蒸发器多目标优化设计及工质筛选
力损失(以下简称压损)，导致蒸发器出口处压力降低，工质吸热量Qe为：图1 基本ORC循环原理图图2 热力循环过程示意图(1)式中：qm,f为工质的质量流量，kg/s；hi(i=1、2、4、5、6…)为各状态点对应的焓，kJ/kg。不考虑蒸发器压损时，透平膨胀功率WE1为：WE1=qm,f(h6-h7)(2)考虑蒸发器压损时，透平膨胀功率WE2为：WE2=qm,f(h1-h2)(3)定义由于蒸发器中存在压损导致透平膨胀功率减小的份额为压损功率ΔWE：ΔWE=
动力工程学报 2018年11期2018-12-17
- 多级海水淡化装置闪蒸室内多孔板的设计研究
损失的性能指标为压损系数Eu.Eu越大，压力损失越大.其表达式为Eu=(PU-PD)/0.5ρV2，(1)式中：PU和PD分别为多孔板上游和下游测压点处的压力测量值.工程中对永久压力损失的定义为：未受阻流件影响的上游处压力与压力恢复到极大值位置后的下游压力之差.故为了满足这一定义，上游和下游的测压点分别选取管道入口和出口平面处，并且上、下游取压点要保证在同一水平线上[1].V为流体平均流速；ρ为流体的密度；压损失系数Eu与多孔板的几何参数有关，这些几何参数
东北电力大学学报 2018年6期2018-12-14
- 散粮收购车车载吸粮系统研发
2 车载吸粮系统压损计算和设备选型2.1 计算输送量、输送风速、输料管直径、风量和输送浓度确定2.1.1 计算输送量（G算）吸粮系统产量G=20 000 kg/h，计算输送量：式（1）中，α为安全系数，取1.1。2.1.2 输送风速(υ)气力输送装置中输送粮粒的风速一般为20～25 m/s，其中，稻谷16～25 m/s、小麦18～30 m/s、玉米25～30 m/s。考虑到吸粮车弯头多、工作环境不固定等，实际情况选择输送风速为υ=25 m/s。2.1.3
现代食品 2018年16期2018-11-02
- 武昌热电供热管网水力工况分析及优化
武昌热电一次管网压损过大的原因，是由于一次管网中间管径较小，产生喉部效应，致使管网压损过高。针对当前实际供热面积较小的问题，只需通过提高一次网供回水温差来降低管网压损；针对当前接待供热面积过高的问题，需对管网中间的喉部管段进行改造。此次改造初投资受一次网供回水温差的影响，一次网供回水温差越高，所需扩径的管段长度越小，管道改造的初投资就越少。【关键词】水力工况；压损；供回水温差；喉部效应【中图分类号】TK26；TM621【文献标识码】A 【文章编号】1674
企业科技与发展 2018年4期2018-09-10
- 浅谈碳化三段气孔板流量计改造为毕托巴节能型流量计能效分析
新设备选型要点为压损小、防堵、节能型产品，稳定准确，在线检修维护便捷。1 碳化三段气(中段气、下段气、清洗气)工艺参数碳化三段气(中段气、下段气、清洗气)流量测量使用差压式流量计，节流元件为标准环室孔板，配EJA110型差压变送器。流量计仪表共计54套，设备数据概况如表1。表1 碳化三段气流量计设备概况2 现用孔板流量计运行分析孔板为差压式流量计，属于节流装置。测量原理：充满管道的流体流经管道内的节流装置，在节流件附近造成局部收缩，流速增加，在其上、下游两
纯碱工业 2018年4期2018-08-21
- 不同湍流模型下燃气轮机进气系统流场的模拟
；同时要求流阻和压损小。进气系统增强了进气的质量，与此同时也导致了燃气轮机的压损。压损的增加会降低机组的工作效率，不均匀的气流速度场和压力场的分布会使压气机的设计工况点偏离，压气机工作稳定性会受到严重的影响[2]。因此，权衡进气系统工作性能的关键指标之一是其压损值的大小。目前，CFD数值模拟是分析进气系统流场的主要方法。CFD以电脑为硬件平台，采用计算数学方法将流动控制方程离散化，得到空间和时间离散点上的流动物理量，达到再现真实流动的目的，以解决各种实际问
机械设计与制造 2018年7期2018-07-19
- 基于局部屈曲、压损载荷的帽型长桁截面优化设计
文通过局部屈曲和压损工程算法来优化帽型截面尺寸，并得出：(1)帽型长桁局部屈曲载荷与帽底宽度，帽腰和帽底夹角的曲线；(2)压损载荷与帽底宽度，帽腰和帽底夹角的曲线，为设计师在初步尺寸设计时提供参考，缩短研发时间。1 几何模型选取一段长200 mm的共固化蒙皮、帽型长桁作为研究对象，其截面几何如图1所示。图1 蒙皮、长桁截面把帽底宽度W，帽腰和帽底夹角α作为变量，α取值范围为50°～80°，W的取值范围为60 mm～80 mm。蒙皮铺层为:[45/0/0/-
民用飞机设计与研究 2018年2期2018-07-11
- 3种节流装置对湿气计量的实验研究
别得到差压信号、压损信号与工作压力的关系，差压信号、压损信号与干度的关系，最终拟合、推导得到3种节流装置的流量计算公式。1 实验装置气液两相流实验在自行研制的室内环道开展，其流程如图1所示，实验管路介质为气、水两种，实验系统主要是由气液循环管路、气液计量装置、数据采集、测试管段等组成。1-水箱,2-离心泵,3-液体质量流量计,4-螺杆压缩机,5-储气罐,6-气体漩涡流量计,7-混合器,8-测试管段,9-旋风分离器,10-压力变送器,11-温度变送器图1 实
实验室研究与探索 2018年6期2018-07-09
- 分层式蓄热室蓄热过程数值仿真与优化
降低熔铝炉蓄热室压损和提高蓄热室蓄热效率为目标，对某铝厂熔铝炉蓄热室进行了分层布料仿真研究。以多孔介质模型为基础，对动量方程源项进行了修正，将多孔介质结构内的传热转化为两相间的传热，并采用双能量方程形式建立多孔介质和流体间的传热能量方程。利用计算流体力学软件Fluent及其二次开发平台，建立了适用于蓄热室蓄热过程的数学模型。利用建立的数学模型对影响分层布料蓄热室蓄热过程的4个主要参数进行了模拟计算，得到了各参数对分层布料蓄热室的蓄热效率和压损的影响规律，并
储能科学与技术 2018年4期2018-07-04
- 基于CFD分析的某发动机进气歧管结构优化
价方法：方法一为压损及压损差异性评价方法，进、出口分别采用压力、质量流量边界；方法二为质量流量和进气不均匀度评价方法，进、出口都采用压力边界。两种方法原理类似，追求较小的压损就对应着较大的质量流量，但进、出口压损变化较大时，流动区域内总的进气压力(进气密度)和流速变化不大，所以质量流量变化不大。因此，相对来说，压损对不同流通结构的差异性反映更为敏感，但质量流量能够直观地展示进气量，更方便评价所设计的产品能否满足实际需求。因此，在计算分析及设计优化过程中，先
汽车零部件 2018年5期2018-06-13
- 滕州卷烟厂梗线投料段就地集中除尘系统管道设计方案
素，来计算管径与压损[1]，并选择合适的风机。3.3 集中除尘管道设计步骤（1）根据滕州卷烟厂要求，管道材料选用拉丝1Cr18Ni9 δ1.5板材（2）对梗线投料段现场进行调查分析，考虑到产尘点分散、合理布置等因素，决定采用长距离并联管路（3）绘制管路网计算轴测草图。为便于计算，对管段进行编号，并标明所需参数。如图1所示。图1 滕州卷烟厂梗线投料段就地集中除尘管路网计算轴测草图（4）确定风速，计算管道断面尺寸与压损经查《除尘工程设计手册》得，轻质干粉尘（烟
信息记录材料 2018年6期2018-06-11
- 双向内外管差压流量计参数优化与数值模拟
的性能，选择引入压损比φ作为衡量标准，即：(11)式中：ΔP内外为内外管压差信号；ΔP前后为节流件前后永久压损。在双向内外管差压流量计结构参数优化和不同差压流量计的性能对比中，压损比φ越大，流量计性能越好，越能满足工业生产的需要。1.2 结构优化本文采用二次正交回归组合设计的试验方法，利用二次正交回归表设计9组异径模型。然后，利用Fluent软件进行双向内外管差压流量计的模型建立和数值模拟仿真。依据仿真所得的压损比，建立回归方程，对试验结果进行优化。2 模
自动化仪表 2018年4期2018-04-17
- 轧花机前面罩除尘管道计算与风机选用
首先计算各管路的压损值，然后挑选阻力最大的管道支路（最长管路）计算总压损。计算如下：1.管段①，D1=250mm，V=18 m/s，a.经查表得，比摩阻Rm1=1.5 mm H2O/m图1 吸尘管道简易布置图摩擦压损：b.吸尘罩θ=150°，经查表矩形吸尘罩阻力系数ζ=0.22c.五节弯管，α=90°，R=4D，查表可得阻力系数ζ=0.18d.吸气三通，α=30°，D1=D5=250 mm，V1=V5=18 m/s，=1，查表可得阻力系数ζ=0.45局部压
中国棉花加工 2018年6期2018-04-10
- 不同管束结构凝汽器壳侧数值分析
汽器壳侧的流场、压损、空气浓度分布、凝结量和热负荷分布，并对这三种管束方案进行对比分析。1 物理模型某凝汽器结构为单流程对称结构，因此选取凝汽器的一半结构作为计算域，三种方案的管束分布区域如图1所示。为对比不同管束区域对凝汽器性能影响，三种方案除布管类型不一致外，其他设计参数相同，凝汽器背压为4220kPa，进汽量是758.415t/h，冷却水入口温度20.8℃，流量90500m3/h。2 计算结果图1～图4为三种布管方案的流速、压损、空气浓度等值线图。图
现代制造技术与装备 2018年4期2018-03-30
- 风冷有源相控阵天线热设计
2.2.2 冷板压损特性分析初始设计中冷板压损特性一般通过仿真获得，见表2。表2速度-压损对应表2.2.3 冷板风量核算风量一般通过经验公式进行初步计算：Q1=cpρQv(tout-tin)(2)式中：Q1为单模块总热耗 2 520 W；ρ为空气密度，取值1.076 5 kg/m3；cp为空气比热，取值1 005 J/(kg·K)；Qv为风量；tout为出口温度；tin为入口温度。当tout-tin= 10 ℃时，单模块风量需求为838 m3/h，单条冷板
电子机械工程 2018年6期2018-02-15
- 基于TRIZ创新理论的新型高压损防堵水嘴
创新理论的新型高压损防堵水嘴田辉 邹克武 王文成 刘春哲 李大伟承德石油高等专科学校为了在有限空间内探索具有大通流面积、高压损特性的注水嘴，使其在注水过程中保证配水精度的同时具有良好的防堵能力，应用TRIZ创新理论对具有高压损、防堵特性的分层注水水嘴进行了深入分析和优化设计。通过功能及冲突矩阵分析，利用结构嵌套法对水嘴结构进行优化，并设计出具有嵌套形式的新型绕流对冲水嘴。通过数值模拟方法对新型水嘴的压损特性进行分析，结果显示，新型水嘴可在保证截面面积较大（
石油钻采工艺 2017年5期2017-12-11
- 先进压水堆核电厂安全壳内滤网设备压损研究
安全壳内滤网设备压损研究殷 勇，熊国栋，艾华宁，黄 亮，王浩宇，于 江(中广核研究院有限公司，广东深圳518124)在AP1000机组中，安全壳内滤网设备用于过滤失水事故后循环冷却水中的杂质，确保非能动堆芯冷却系统(PXS)正常运行。压损是滤网设备重要性能指标，滤网设备压损不能超过规定限值，以保证事故后有足够的循环冷却水可以冷却堆芯。滤网设备压损分为过滤部分压损和流道部分压损，文中通过试验手段和模拟计算的方法分别得出了一种新型滤网设备的各部分压损值。研究结
核科学与工程 2017年3期2017-07-07
- 涂胶机器人输胶系统压损的研究
的特性我们知道，压损与输送压力、管径、长度等参数有关，而实际现场输胶管路的布置不可能等径，直线铺设，必然会存在转弯，变径，而这些都会影响压力损失。图1 压力控制和定量缸控制原理1 压力损失计算与分析流体在管道中流动时，由于流体具有粘性，要损失一部分能量，能量的损耗表现为压力损失，我们知道流体在流动时产生的压力损失分为两种：沿程压力损失和局部压力损失。沿程压力损失，根据Graco的经验公式：其中：λ-沿程阻力系数，Q-流体的流量(gal/min)，V-流体的
汽车实用技术 2017年23期2017-05-29
- 水泥选粉机内部流场分析及优化设计
计导致选粉机下游压损较大，占选粉机全流程压损的82.9%。针对上述问题，本文提出了动态分离器出口结构改造方案，有效改善了内部流场，降低局部流速，减小局部压损，成功解决了水泥磨系统出力不足的问题，PO42.5水泥台时出力由改造前120 t/h提高至改造后的152t/h。选粉机；流场分布；数值模拟水泥选粉机的工作性能直接影响着水泥生产企业的水泥产量，因此如何提高水泥选粉机运行性能成为水泥行业技术改造的重点[1-3]。本文通过对水泥选粉机内部流场的分析，基于流场
资源节约与环保 2016年11期2016-12-19
- 浅议内外管压差流量计压损的影响因素
内外管压差流量计压损的影响因素陈 瑛 程焕焕绍兴市能源检测院内外管差压流量计是目前极为重要的一种流量计，而其在具体的操作中也会造成压损，本文主要对内外管压差流量计压损的影响关键因素进行了全面科学探讨，以此可以给相关的从业人员一点建议。内外管；流量计；影响因素前言内外管差压流量计是一种新型差压式流量计。该流量计设计的取压位置为管的同一截面上，消除了节流件前后摩阻压降对压差信号的影响，相同的流量下，获得的压差信号较传统的压差流量计大，提高了信号的灵敏度，其节流
环球市场 2016年5期2016-08-22
- 超超临界1 000 MW汽轮机双流调节级气动性能研究
节级进汽腔室结构压损小，调节级气动性能优良，能达到热力设计目标。超超临界1 000 MW汽轮机，双流调节级，CFD全周模拟，冻结转子法，非周期性，流动特性，气动性能0 引言早期的汽轮机级数少，结构非常简单，没有调节级的概念。现在的汽轮机除了少量带基本负荷的节流配汽的汽轮机外，大多数都带有调节级，以此增加机组的负荷响应性与部分负荷运行的经济性。随着汽轮机设计技术与高温材料技术的发展，国家节能政策的推行，高参数、大容量逐渐成为未来汽轮机发展的主流方向。对于喷嘴
东方汽轮机 2015年3期2015-11-28
- 可调压中压湿气实验装置的研制
该装置结构设计、压损计算、关键设备选型、装置电气控制系统设计和调试等，并通过对系统不确定度分析，得到该可调压中压湿气装置气相测量不确定度为1.00%，液相测量不确定度为0.35%.湿气两相流；可调压装置；压损计算；不确定度分析目前，国内外对气液两相流动状态及参数测量做了大量研究，建有不少气液两相流实验装置，其中规模与影响力较大的装置有美国科罗拉多工程实验室CEESI的湿气实验装置，英国国家工程实验室NEL的高压湿气实验装置，挪威海德鲁HYDRO公司的高压多
天津大学学报(自然科学与工程技术版) 2014年1期2014-06-05
- 进排气压损对不同工况燃气轮机性能影响研究
，导致燃机进排气压损升高，并给燃机性能带来了不利的影响，如功率和经济性的下降及耗油率的增加等［2］（OLYMPUS TM3型燃气轮机在最大功率下，进气压力每下降l%，比油耗增加1.2%，功率损失2.2%［3］；LM2500型燃气轮机排气压损每增加980 Pa，输出功率减少107 k W［4］）。当进排气压损与给定值不同时，燃机性能将发生明显的变化［5］。此外，工况不同，燃机内部工质性质并不一致，单位压损对不同工况下燃机性能的影响也不同，文献［6］认为考虑气
机械工程与自动化 2014年3期2014-05-07
- 选粉机气流压损分析与结构优化
与装备选粉机气流压损分析与结构优化赵 欣，欧 剑（绵阳职业技术学院， 四川 绵阳 621000）根据选粉机构造与流形将选粉机的流体腔划分为6个子腔体，并采用数值模拟的方法得到各腔体的压损比例，发现送料筒腔体、出口腔体与内腔体这三个腔体的压损之和达到了整机压损的86.66%。针对送料筒腔体的气流对冲损耗，设计了侧环面风口结构。针对内腔体内的旋流损耗和出口腔体内转向损耗，设计了涡流打散锥结构。实验结果表明，所设计的优化结构不影响选粉机的分级性能，且能有效的降低
当代化工 2014年11期2014-02-20
- 冷水机组蒸发器变更管径减低成本的可行性探讨
2)保证压差 (压损)。因此，铜管间的间隙、铜管根数、折流板的间距和片数也相应需要进行变更。下面以一种机型670 kW(280匹)水冷机组的蒸发器，进行缩小管径变更结构减低成本的探讨。1.1 换热面积原670kW(280匹)水冷机组蒸发器的铜管直径为 φ12.7mm，准备变更采用的铜管直径为φ9.52mm，两种铜管的蒸发器的相关数据见表1，蒸发器采用的内螺纹铜管截面图如图1所示。原采用φ12.7mm铜管的蒸发器有786根铜管，铜管总长度为2.615m，换热
制冷 2013年2期2013-09-13
- 大港南部油田注水管道除垢节能技术的应用
条注水系统管道中压损超过3.0MPa的有20条，总长度26.2km，平均压损达到4 MPa；在用的484条注水井单井注水管道中压损大于3.0MPa的68条，总长度38.86km，平均压损5.8 MPa。由于管道结垢严重压损大，管道末点压力低，造成注水井欠注、系统无功损耗增加，同时对回注污水水质形成二次污染，影响油田注水开发。图1 注水管道结垢图片1 存在的问题1.1 无功损耗增加，系统效率降低由于注水管道结垢压损大，管道末点压力低，为保证配注泵站需提高运行
石油石化节能 2013年4期2013-04-10
- 抽汽压损变化对煤耗率影响的通用强度矩阵计算模型
0)0 引言抽汽压损是指抽汽在加热器中以及从汽轮机抽汽口到加热器管道上产生的压力损失之和。抽汽压损是一种不明显的热力损失，使蒸汽的做功能力下降，热经济性降低。根据小扰动可知，加热器抽汽压损变化时，属于小扰动。所以，当加热器抽汽压损变化时，抽汽口压力、加热器端差可视为不变，压损变化导致加热器汽侧饱和温度的变化，引起本级和相邻加热器的给水焓升及抽汽量的重新分配［1］。文中通过引入矩阵算子后经过严密的数学推导，导出了上端差变化对机组发电煤耗率影响的通用强度矩阵计
应用能源技术 2012年6期2012-07-28
- 660 MW超临界机组加热器运行热经济性影响因素的定量分析
热器上端差和抽汽压损是影响加热器运行性能的两种主要因素。在多元扰动下热力系统能效分析模型基础上，以660 MW超临界机组的典型工况为例，计算了这两种主要因素对机组能效影响的强度系数，并绘制了强度系数关于机组运行负荷的比较图和趋势图，找出了该机组实际运行中应密切监视和重点控制的参数，为机组的节能降耗提供帮助，也可为其他类型机组的同类问题提供参考。上端差；抽汽压损；强度系数；机组能耗0 引言电厂热力系统中，加热器是重要的辅机之一，其运行水平直接影响电厂的热经济
电力科学与工程 2012年7期2012-02-08
- 回炉煤气流量的测量方法改造
程比,还使得管道压损大大降低。一次测量元件毕托巴是Ø20mm不锈钢制成,其截面积很小,在介质管道中压力损失很小,几乎无压力损失,这可使运行成本大大减小。与涡街、孔板、机翼等节流流量测量装置相比较具有明显的节能效果。毕托巴流量计与孔板等节流流量计的压损的比较如下所示。毕托巴流量计和孔板流量计的压损比较:设计及试验数据表明,孔板永久压力损失PPL0=(0.5～0.6)×ΔP,约为20～50 kPa。孔板压损的经验公式:当β=0.6时,PPLo=0.6×ΔP当β
化工装备技术 2010年2期2010-12-13
- 高落差长配管安装形式对空调系统的影响
安装形式下，管路压损对空调系统的影响，并且提出相应的对策。同时介绍高落差长配管安装情况下的压缩机回油及压缩机启动现象分析。二、高落差长配管安装形式对空调系统的影响空调器的高落差长配管有两种安装形式:室外机在下、室内机在上和室外机在上、室内机在下。对上述两种安装形式对空调系统的影响及相应的对策归纳如表1所示。表1 三、高落差长配管安装形式下空调器的试验这次进行高落差长配管试验的空调器有两台:分别为室外机低置和室外机高置两种形式。图1为上述两台空调器连接管路的
装备机械 2010年2期2010-08-01