档距
- 基于等线长迭代的特高压直线塔地线不平衡张力计算
倒塔主要发生在大档距、大高差处，覆冰造成的杆塔纵向张力差大于设计耐受值[2-6]，进一步分析发现倒塔事故多发生在直线塔上，主要是因为直线塔在规划阶段所要求承受的纵向张力较小，不均匀冰引起的纵向不平衡张力更容易超过限值。因导地线的不平衡张力引起多处倒塔断线事故，输电线路设计时应对重冰区的不平衡张力格外重视。随着我国电力系统全国联网、西电东送、南北互供工程的实施，以及国家特高压骨干电网的建设，我国已建设多条特高压直流输电线路。特高压直流输电线路路径长度几千公里
智慧电力 2023年2期2023-03-16
- 关于35kV 输电线路悬垂塔水平档距的折算
塔型规划一种水平档距。设计时根据杆塔规划经验，每种塔型一般按高度不同分别规划4～5 种塔型。定型设计中不论悬垂塔还是耐张塔所规划的一个塔型中对应着各种不同呼高的杆塔，但仅对应着一种水平档距，基本都以最高呼高的水平档距控制整个塔型的风压荷载，对于最高呼高的铁塔是合理的，但对于低呼高杆塔，实际导、地线线条风压荷载较高呼高杆塔有所减小，杆塔计算时仍以最高呼高计算导、地线线条风压荷载，显然不太合理。如果实际呼高为低呼高杆塔，可以通过实际使用呼高与最高呼高进行对比来
陕西水利 2023年2期2023-03-15
- 大档距/高差线路非均匀覆冰下的脱冰跳跃特性研究
越峡谷/大河的大档距线路，由于环境中风速、湿度和空气中液态水含量等环境因子分布不均匀，导致导线在覆冰时可能出现覆冰厚度沿档距分布不均的现象。据统计[4-5]，线路90%以上的断线和倒塔是由于微地形、微气象下引起非均匀覆冰以及档距、高差过大等因素引起的纵向不平衡张力造成的。由于微地形、微气象因素的影响引起线路不均匀覆冰，2011年1月，国网四川省电力公司500 kV布坡线4回线路全部跳闸停运。因此为保障重冰区输电线路的安全运行，亟需开展输电线路脱冰跳跃动力特
四川电力技术 2022年6期2023-01-30
- 有架空地线的10 kV线路导—地线间距取值建议
准中均规定：除大档距外，导线和地线之间应按照公式(1)控制间距，以防止雷电直击架空地线档距中央部位后反击导线。S=0.012L+1(1)式中，S:在15 ℃、无风、无冰条件下，档距中央导线与架空地线间的最小距离，m；L:档距长度，m。该公式是我国学者在20世纪60、70年代基于典型输电线路导、地线波阻抗参数和雷电流陡度在集中参数电路模型下推导出、并经多年运行经验修正的简化计算公式，写在了技术标准SDJ 7—1979《电力设备过电压保护设计技术规程》中，沿用
电瓷避雷器 2022年5期2022-10-24
- 考虑输电线路档距及弧垂影响的故障精准定位
大多直接选取杆塔档距作为计算故障距离时所用到的线路长度。以500 kV线路为例，根据《110～750 kV架空输电线路设计规范》[17]，输电线路杆塔大多高30～50 m，导线到达地面的最小距离不超过14 m。若某输电杆塔高40 m，其档距为40 km，然而考虑弧垂影响后，线路导体的实际长度为40.447 km。因此，取档距作为线路长度会对行波故障测距结果造成明显的误差，给检修人员巡线增加了难度。如图1所示，输电线路杆塔J和K跨河架设。假设实际故障发生在杆
电力科学与技术学报 2022年4期2022-09-26
- 基于三维模型法500kV交流输电线路绕击耐雷性能分析
地线都是悬链线，档距上任意位置的导、地线高度也不相同，采用平均高度来等效在计算架空线路的绕击跳闸率时存在一定误差，不能反映输电线路沿线任意位置的绕击跳闸情况，因此深入研究输电线路的三维绕击耐雷性能具有重要意义.1 三维电气几何模型的建立为了解决传统的电气几何模型在计算架空线路绕击跳闸率时的不足，将采用平均高度计算的暴露距离拓展到档距跨度内三维空间的暴露区域，求得输电线路任一点的导、地线高度对应的暴露距离和对地击距.山区不等高悬挂时的三维电气几何模型如图1所
东北电力大学学报 2022年1期2022-09-06
- 基于有限元法的铝合金门式抢修塔-线体系风振响应仿真研究
外径;Lp为水平档距(m);B为覆冰时风荷载增大系数;θ为风向与导、地线之间的夹角;v为10 m处基准风速(m/s).3 铝合金门式抢修塔-线体系风振时程响应将模拟的脉动风压作用在塔-线体系中，得到动位移时程如图7所示.图7 塔-线体系动位移时程由图7可以看出，仿真开始时在重力和风载作用下位移变化剧烈，在30 s后变形逐渐稳定.300 m档距导线合位移最大值为8741 mm，Y向风偏最大值为7630 mm;250 m档距合位移最大值为6725 mm，Y向风
三峡大学学报(自然科学版) 2022年4期2022-06-09
- 基于激光点云的架空线路工况模拟研究与应用
应力；③计算临界档距，并确定控制条件和控制范围；④将已求得的控制条件和相应的导线控制应力代入状态方程求得其他条件下的导线应力和相应的弧垂曲线。1.1 导线比载计算导线比载即导线在单位长度和单位截面积上所受的荷载，单位为N/（m·mm2）。在无风有冰的情况下，导线比载主要为垂直比载，包括自重比载g1、冰重比载g2和垂直总比载g3，计算公式为：式中，g为重力加速度，取9.8 m/s2；q为导线单位长度的质量，单位为kg/m；S为导线截面积，单位为mm2；ρ为冰
地理空间信息 2022年3期2022-04-01
- 《架空输电线路电气设计规程》对架线张力和风偏计算的影响分析
；Lp为杆塔水平档距；B为导地线覆冰风荷载增大系数；θ为风向与导线或地线方向之间的夹角；V为基本风速。新规范规定风荷载的风偏设计值应按式(3)～ (8)计算[3]。式中：Wx、W0、μz、μsc、d、Lp、θ、V 与式 (1)～ (2)中的含义相同；βc为导地线阵风系数；αL为档距折减系数；B1为导地线覆冰风荷载增大系数；γc为导地线风荷载折减系数；g为峰值因子；Iz为导线平均高z处的湍流强度；I10为10 m高度名义湍流强度；z为导、地线平均高度；α为地
电力勘测设计 2022年12期2022-02-04
- 架空配电线路导线力学特性计算
载计算其中沿整个档距内电线各点的风速，不可能都相同，其不均匀度随风速、档距增加而加大，为考虑整档电线所受风荷载与设计选用整档同一的风速相吻合，可采用如表3、表4中数据进行相关计算。表3 电线风压不均系数α表4 电线受风体型系数μsc电线体型系数，采用水平风向与电线轴线成90°时的值。1.3 可能的控制条件电线发生最大应力时，应具有一定的安全系数。设计规程规定，电线的安全系数不应小于2.5，年平均应力安全系数25%。则可采用以下公式进行最大使用应力和年平均运
科技创新与应用 2021年35期2021-12-07
- 基于激光LiDAR技术的线路参数校核及耐张塔覆冰厚度计算模型效益评估研究
无法准确获得垂直档距参数，而输入参数准确程度直接决定覆冰厚度计算结果的可靠性，而且由于输电线路经历多个冰期的影响，导线弧垂较设计资料均会有存在一定的误差[9-12]。同时，在冰期各运维单位大多采用手持式观冰系统或肉眼判断导线覆冰厚度，手持式观冰系统对现场气象条件要求较高，在高海拔、覆冰以雨雾凇为主的区域，由于大雾的影响导致手持式观冰系统无法正常工作，且手持式观冰系统无法准确地判断导线真实的覆冰类型，所观测导线标准冰厚精确度较低。因此，现阶段较为准确地掌握线
电力大数据 2021年8期2021-12-06
- 结构不平衡交跨线路悬垂串张力特性仿真研究
中跨越档和邻档的档距或高差不同)对大风工况下的悬垂串张力特性的影响规律，以防止线路悬垂串上的连接金具在大风工况下发生受力破坏情况(掉串事故)的发生。本文以某220kV“耐-直-耐”形式的独立耐张段交叉跨越线路实际工程为背景，建立其三塔四线有限元模型，利用线性滤波法模拟大风工况下的脉动风时程曲线。通过改变交叉跨越线路段的邻档档距和高差，研究在大风工况下线路自身结构不对称特性对长期运行的交叉跨越线路导地线悬垂串最大动张力的影响规律，旨在为提高交叉跨越线路长期运
计算机仿真 2021年8期2021-11-17
- 不同覆冰形式的导线脱冰动力响应研究
成集中质量悬挂在档距中央模拟覆冰和脱冰，得到导线在均匀覆冰形式下发生脱冰后各档的跳跃高度；Jamaleddine等[7]搭建缩尺模型对覆冰进行物理模拟，计算44种脱冰工况，试验结果等效换算之后可用于实际工程；谢献忠等[8]基于动力相似理论进行三塔两档的缩尺试验，考虑塔线之间的耦合作用，采用程序控制方式模拟整档脱冰、局部脱冰和拉链式脱冰等6种复杂工况，分析表明整档同时脱冰时的导线的最大跳跃高度可达跨度的2.02%。在数值模拟方面，Kollár等[9-10]采
振动与冲击 2021年20期2021-11-10
- 基于ANSYS的架空输电线脱冰跳跃动态特性研究
度；l为输电线的档距；g为重力加速度，一般取g=9.805 m/s2；d0为导线外径。2）等效密度方法：通常认为输电线表面上的冰涂层沿着线均匀分布，因此冰负荷可以等于线密度的增加，其等效密度可按式（5）计算。式中，W1、W2分别为输电导线的自重和覆冰重量，kg/m；A为导线的截面积，m2；ρ1为输电导线密度；ρ2为增加的密度值。3）附加冰单元法：在输电导线脱冰跳跃仿真建模时，将导线上的覆冰作为与导线单元平行的“Pipe”单元，并与导线单元共用节点。2 建模
江西电力 2021年10期2021-11-10
- 输电线路直击雷特性仿真计算
，分别从避雷线、档距、接地电阻和避雷器等因素进行深入研究，分析多电压等级输电线路遭受雷击的影响。1 直击雷过电压的形成大气过电压，也称作外部过电压，指雷云放电导致的电气设备过电压[3]。架空输电线路上的雷电过电压可根据形成原因分为直击雷过电压和感应雷过电压两种[4]。直击雷的电流幅值相对高，电流的波形也比较陡，可对各电压等级的输电线路和设备造成严重破坏。根据雷击位置可以将直击雷分为：（1）雷击导线：雷电流的幅值非常高，最高可以达到数百千安，配电线路的绝缘水
电工材料 2021年4期2021-09-09
- 10 kV带电导线紧线安全性研究
线路施工过程中，档距内导线位移的方式可以分为高差位移(整体拔高)、纵向位移(沿线路方向)、横向位移(垂直线路方向)、多向位移(同时向两个以上方向进行)。对于单个档距，纵向位移和多向位移档距内弧垂变化较大，对线路参数影响较大，而高差位移和横向位移档距内弧垂变化较小，对线路参数的影响也较小。在带电紧线施工过程中，通常只在一个档距或多个档距内进行，导线的收紧过程，通常只发生纵向位移，因此研究带电紧线过程位移变化，只需研究架空线路纵向位移情况下的参数变化[2]。2
电力安全技术 2021年7期2021-08-18
- ±800 kV直流输电线路重冰区导、地线脱冰冲击敏感因素浅析
空间梁单元模拟。档距L和高差H的组合如表2所示。覆冰厚度分别为20 mm、30 mm；脱冰率均取100%。表2 ±800 kV六分裂线路档距和高差组合±800 kV六分裂线路导线安装的初始应力见表3。表3 ±800 kV六分裂线路导线安装的初始应力以连续三档脱冰对绝缘子的冲击为研究对象，详细分析了脱冰对V型串、I型串的冲击效应，连续三档导线模型见图2所示。图2 ±800 kV连续三档导线模型3 参数分析针对建立的有限元模型，研究不同档数、不同档距和高差组合
四川电力技术 2021年3期2021-07-21
- 东非内马铁路电力贯通线设计与分析
表3。表3 不同档距不同风速下电杆综合计算弯矩（kN·m）式中，Pdf、Ptf、Pg分别表示导线、通信光缆、电杆的水平风荷载，kN；L1、L2、L3分别表示导线、通信光缆、电杆的力臂，m。根据国家标准对整根钢筋混泥土锥形电杆的校验弯矩要求［7］及表3，Φ190×15×I级电杆校验弯矩36.75kN·m，最大风速30m／s、110m档距下，35.89 kN·m＜36.75kN·m。故，选择Φ190×15×I型，此时基本档距为110m。2.4 有效临界档距确定
电气技术与经济 2021年3期2021-07-09
- 输电线路导线阵风响应系数研究
确，且综合考虑了档距、风速及地貌类型、湍流积分尺度等因素影响。日本[3]和德国[4]规范采用风压不均匀系数(又称“构造规模折减系数”)来考虑结构脉动风荷载非均匀性对结构风致响应的折减，其计算公式是由实测数据拟合得到的。GB 50545—2010[5]采用导线风压不均匀系数α和风荷载调整系数βc的乘积来表征导线阵风荷载特性，风压不均匀系数α计算公式的两项常系数均取日本和德国规范的较大值；结合输电线路运行经验，规定计算杆塔风荷载时，不同风速下导线风荷载调整系数
振动与冲击 2021年5期2021-03-17
- 基于阵风响应因子的导线风压不均匀系数计算理论研究
不均匀系数（或称档距折减系数、构造折减系数等）对较大档距的风荷载进行折减。不合理的折减可能导致输电线路承受远超设计的风荷载，造成输电线路倒塌、风偏闪络等故障［8］。同样，不合理的折减也会导致大型风力发电厂的资源评估测算不准确［9］。这些与复杂风场空间相关性密切相关的特性参数，关系着电力能源的正常生产和输送。风压不均匀系数用于表征输电线路所受风荷载的不均匀性。该系数计算简便，便于工程应用，但是具体数值的物理意义不明确。在此背景下，一些学者对该系数取值的方法和
结构工程师 2020年6期2021-01-25
- 浅谈送电线路铁塔设计的经济规划
000）1 经济档距的确定和经济规划分析从经济角度考虑，应该控制好塔高，使得投入成本达到最低。为了计算出合理的塔高，可以假设线路在铺设过程中所经过的地段无较大的高度差，而且无其它交叉障碍物的阻碍，在此情况下，塔高h和档距x之间呈现固定的关系，在电压等级一定的条件下，线路与地面之间的安全高度、绝缘子串长度和定位裕度均被确定，且为常数（以k表示），当线路设计条件一定时，弧垂系数C随之确定，此时，塔高可以根据以下计算式求得：为了方便确定投资数额，可以将其划分为三
建材发展导向 2020年21期2020-12-29
- 500 kV紧凑型输电线路覆冰厚度对导线布置的影响分析
间距离及最大允许档距。1 空气间隙取值根据《220～500 kV紧凑型架空送电线路设计技术规定》（DL/T 5217—2005）要求，海拔不超过500 m，带电部分与杆塔构件的间隙，在相应风偏条件下，不应小于表1所列数值。导线相间距离不应小于表2所列数值。表1 相对地的最小空气间隙表2 相对相的最小空气间隙2 摆动角度悬挂在空气中的导线，在风力的作用下处于摆动状态，简称风偏摆动。当采用V型绝缘子串时，可以限制导线在铁塔窗口中的风偏摆动，但在档距中间仍会发生
机电信息 2020年35期2020-12-29
- 架空输电线路采用异种导线时水平相间距离影响研究
行极为不利，不同档距下各线型的摆动周期见表1。表1 不同档距下各线型的摆动周期 s3 摆动幅值衰减模型上述水平布置的两相导线因摆动初始振幅、摆动周期的差异，在摆动过程的某一时刻，可能出现相对摆动的情况，但摆动过程是一个阻尼衰减的过程，经过若干周期后，虽然导线相对摆动，但导线衰减反而增大了导线的水平相间距离，因此需对导线摆动振幅随摆动周期的变化趋势梳理出来，导线摆动过程遵从能量守恒定律，在摆动过程中受风阻产生能量损失，摆动幅值随之衰减。以第n次摆动为起始，经
吉林电力 2020年4期2020-11-17
- 重覆冰地区输电线路不平衡张力研究及应对措施
主要有耐张段长、档距、悬垂串长、高差、档距差等参数。文中计算耐张段内按7 档（6 基直线塔）考虑，如图1 所示。主要选取以下3种计算模型：1）7档连续等档距等高，选取不同档断线和悬垂串长，按80%脱冰计算断线张力和不平衡张力；2）7 档连续等高，档距自 200 m 起，以 100 m 递增，选取不同档断线，按80%脱冰计算断线张力和不平衡张力，且考虑7 档中连续两档存在档距差，且按同档距差递增，选取小档距侧80%脱冰计算不平衡张力；3）7 档档距相等，高差
江西电力 2020年10期2020-11-17
- 中国林芝通麦110千伏输变电工程跨越林区及杆塔规划研究
对本包段杆塔水平档距、垂直档距、呼高及转角等实际使用条件的概率分布规律进行分析，在综合考虑工程造价、安全运行和环境保护的基础上进行了杆塔规划。2 林区特点林芝拥有中国第一大的林木蓄积量，林地总面积位居全国第8 位。在喜马拉雅山、横断山、念青唐占拉山高山峡谷中，从海拔7000m 的雪峰到海拔几百米的谷底，依次分布着低山热带雨林、低山准热带雨林、山地亚热带常绿阔叶林、山地亚热带常绿落叶阔叶混交林、山地温带松林、亚高山寒温带冷杉林、高山灌丛、树林和高山草甸。鲁朗
工程技术与管理 2020年11期2020-11-11
- 考虑电磁力影响的四分裂导线舞动
讨论在不同电流、档距和风速情况下,典型四分裂导线输电线路舞动特性。研究结果可为分析电流作用下的导线舞动现象提供依据。本研究可为数值结果的实际应用提供有利的参考和理论依据,同时也为架空输电线路研发有效的防舞技术提供参考。1 考虑电磁力的输电线路舞动的数值模拟方法给出在有限元软件ABAQUS中建立的子导体之间电磁力的数值计算方法。利用该方法,可以方便地将电磁载荷应用于研究分裂导线的舞动响应。1.1 子导体间电磁力的计算在实际风场中,正常电流条件下的四分裂导线各
科学技术与工程 2020年1期2020-02-24
- 输电线路档距折减系数及风压不均匀系数取值研究
设计规范通常引入档距折减系数来对导线的风荷载进行折减。文献[6]于1975 年提出了瞬时风速下的输电线路风荷载计算方法，并通过档距折减系数来考虑脉动风速空间相关性的折减效应。文献[7-8]采用频域算法推导得到了档距折减系数与阵风响应系数存在直接关联。文献[9]通过输电线路的风致响应数值模拟研究了档距折减系数与风速幅值的关系。在风压不均匀系数的取值研究中，部分学者直接将其与档距折减系数进行数值上的比较，但实际上风压不均匀系数和档距折减系数是截然不同的2 个概
浙江电力 2019年10期2019-11-08
- 不均匀覆冰不平衡张力计算及分析
偏移，覆冰较重的档距中导线弧垂增大，在杆塔两侧产生不平衡张力差。不平衡张力随着覆冰率、档距组合、安全系数、电线型号、绝缘子串长度、杆塔型式、耐张段长度、档距的高差及计算图式的不同而变化。当导线已脱冰而地线仍有覆冰时，可能在档距中间发生导、地线接近以致闪络事故；不均匀覆冰或不同期脱冰产生的不平衡张力差，可能使塔身、塔头、横担遭受破坏或造成导线对塔身、横担闪络放电事故。文献[4]认为当架空线路处于连续上下山地段，以及分水岭、垭口、风道等微地形、微气象点时，由于
云南电力技术 2019年3期2019-07-08
- 不同档距四分裂线路的防舞仿真分析
相地间隔棒在不同档距线路上的不同配置方案需要进一步开展.本文针对不同档距超高压四分裂线路相地间隔棒舞动防治的研究现状,展开了不同档距四分裂输电线路舞动特性和相地间隔棒防舞的仿真分析.1 档距240 m线路的防舞方案1.1 模态特征使用ANSYS有限元仿真软件,建立了档距为240,340,420 m的超高压四分裂线路的有限元模型,导线采用索单元模拟,梁单元模拟子间隔棒,导线物理参数见文献[10].为分析四分裂线路的舞动特性,首先进行其动力特性的分析,计算得到
中国工程机械学报 2019年2期2019-05-07
- 10 kV配电线路架空避雷线结构应力分析
模型，并通过改变档距、线长对10 kV架空配电线路架设避雷线进行结构应力分析和仿真。1 计算仿真参数设置10 kV架空配电线路示意模型图，如图1所示。水泥杆高度为10 m，加上脚架的避雷线总高度为11.3 m。避雷线采用35 mm2的钢绞线，结构参数如表1所示。主要设置避雷线的密度为8.565 3 kg/mm3和弹性系数（杨氏模量）为181.4 kN/mm2，避雷线的模型如图2所示。图1 10 kV配电线路示意模型图图2 七股GJ避雷线示意图模型表1 GJ
通信电源技术 2019年3期2019-04-17
- 架空输电线路绝缘子串机械强度计算方法优化
0kg，某塔水平档距为800m，垂直档距为600m。计算悬垂塔悬式绝缘子串的机械强度要求。绝缘子机械强度安全系数[1]见表1，LGJ型钢芯铝绞线的常用数据[2]见表2。表1 绝缘子机械强度安全系数表2 LGJ型钢芯铝绞线的厂用数据1.1 绝缘子机械强度计算[3]K×F≺Fu其中:K为绝缘子机械强度安全系数；F为最大设计使用荷载(N)；Fu为绝缘子机械强度破坏荷载(N)；1.2 悬式绝缘子最大设计使用荷载F计算[3](1)覆冰工况其中:F1为导线覆冰时综合荷
探索科学(学术版) 2019年3期2019-02-06
- 电力工程在林区线路设计中的要点探究
弧垂模板确定定位档距。终端、转角、跨越、耐张等特种杆塔先行定位后，再分段用最大弧垂模板沿平断面图排定各耐张段的直线杆塔的位置。三、杆塔定位后的校验1.各种杆塔的设计条件的检查杆塔的荷重条件，包括垂直档距、水平档距、最大档距、转角度数等，应不超过其设计允许值。水平档距和垂直档距，可以在定位图上量得。但图上量得的垂直档距是最大弧垂时的数值，当此值接近或超过杆塔设计条件时，应将其换算至设计气象条件下的数值后检查其是否超过设计允许值最大档距常受线间距离、悬点应力和
农民致富之友 2019年1期2019-02-06
- 变电站220 kV架构优化设计研究
架构（mm）2 档距选择档距的选择是杆塔结构设计中所考虑的重点内容，同时也是控制工程成本的重要方法。单基杆塔的重量及单位公里杆塔数量决定了单位公里的塔重。单基塔重与杆塔基础成反比[2]。因此，在实际当中针对档距的选择往往只能依赖于经验，即在满足结构受力的前提之下尽量选择最优的档距。基于此种情况，在本文的研究当中结合笔者的实际工作经验，针对不同的塔型设计了多组不同的档距方法，并对不同设计方案的单位公里塔重进行了测算。根据比选结果，在该工程当中所采用的档距如表
现代工业经济和信息化 2018年17期2019-01-15
- 考虑悬垂串偏斜单一档等值覆冰厚度计算研究
斜能够减小覆冰时档距计算误差，从而进一步提高计算精度。综上所述，为精确计算线路等值覆冰厚度，可借助全站仪测量导线弧垂，考虑导线覆冰对实际档距的影响，提出了一种在覆冰工况下悬垂串偏斜时，根据观测弧垂计算单一档导线等值覆冰厚度的方法，并研究档距变化量的测量方法。1 根据观测弧垂计算导线等值覆冰厚度原理作用在架空线路上的分布荷载包括自重、冰重和风荷载。为方便计算，假设这些荷载都均匀分布在导线上，且不考虑水平荷载的作用。根据文献[10]中的定义，单位长度导线上的荷
山东电力技术 2018年11期2018-12-10
- 基于双自由度受迫振动的输电线路防舞装置研究
能，建立20 m档距导线模型，导线用Beam189单元进行模拟。3.2 抑扭装置模型由改进后抑扭装置的结构原理可知，该装置没有改变原装置扭转自由度上的特性，因此建模时仅考虑装置的垂直振动特性。在装置垂直振动时，圆环部分可看作为质点，因此用Mass21单元模拟，模型中每个半圆环的质量为10 kg。吸振弹簧部分用Combin14单元模拟，设置Combin14单元的刚度趋向无穷可以模拟原抑扭装置辐射筒部分，模型中吸振弹簧的刚度为1 580 N/m。3.3 激振力
电力科学与工程 2018年10期2018-11-13
- 外层腐蚀对输电线路架空地线承载力的影响
型号GJ-80，档距300 m。地线为三层共计19根股线结构，从内到外依次第一层为1根股线，第二层为6根股线，第三层为12根股线。单根股线直径为2.3 mm，地线总直径为11.5 mm。地线横截面积为78.94 mm2，弹性模量为185 GPa，单位长度重量为628.4 kg/m，绞线破断拉力为90.23 kN，拉断应力为1143 MPa。根据GB 50545-2010《110～750 kV架空输电线路设计规范》，架空地线在弧垂最低点的设计安全系数不应小于
土木工程与管理学报 2018年5期2018-11-09
- ±800 kV 特高压直流线路与接地极引线同塔并架布置方案研究
气距离要求和两者档距中可能出现的最小距离，并在塔头设计时拉开直流导线挂点和接地极导线挂点的垂直距离，以保证两者档距中可能出现的最小距离满足规程最小电气距离的要求［3-4］。按环境温度20℃、直流导线温度40℃、接地极导线温度20℃来计算直流导线和接地极导线两者档距中可能出现的最小距离，并选择合适的挂点高差，使得两者档距中可能出现的最小距离满足规程要求的最小电气距离，并依此确定直流导线与接地极线挂点之间的高差，计算公式［3］为式中：h为挂点高差，m；λz为直
山东电力技术 2018年8期2018-09-05
- 刚体直杆模型计算风偏角的影响因素分析
，N，lc是垂直档距，m；ϕ是悬垂绝缘子串风偏角，（°），Fd是垂直于导线的水平风载荷，N；ls是水平档距，m。绝缘子串风载荷：式中：n是绝缘子片数；sn是每片绝缘子受风面积，m2；v为导线上的风速，m/s；kz为高度变化系数；g为重力系数，N/kg。垂直于导线方向的水平风载荷：式中：ar是风压不均匀系数；d是导线直径，mm。输电线路简化计算中，水平档距是用于计算水平荷载的档距、垂直档距是用于计算垂直荷载的档距，粗略的讲，水平档距大、垂直档距小的杆塔对应悬
电瓷避雷器 2018年3期2018-06-19
- 探讨全站仪测量高压输电线路档距及弧垂
之前往往需要做好档距测量和弧垂测量，全站仪本着提高工作效率的主要目的在高压输电线路档距和弧垂测量中应用有着一定的现实意义。关键词：测量；全站仪；高压输电线路；档距；弧垂1 高压输电线路档距和弧垂测量方法1.1 档距测量方法一般而言，高压输电线路档距测量方法主要有钢尺直接测量法、碳素钢丝间接测量法两种，具体体现如下：1.1.1 钢尺直接测量法。钢尺直接测量的过程中，主要是人员借助于钢卷尺进而在母线横梁上对档距直接的进行测量。这种测量方法最主要的优点是可以直接
科学与财富 2018年4期2018-04-19
- 风荷载对输电线路垂直档距的影响
载对输电线路垂直档距的影响黄良1吕黔苏1虢韬2魏延勋3卢金科3（1.贵州电力科学研究院 2.贵州电网有限责任公司输电运行检修分公司 3.六盘水供电局 ）风荷载是输电塔体系的重要外荷载，本文针对覆冰监测实际工况，在考虑了水平风力影响的基础上提出了大风工况下的垂直档距计算模型。通过数值仿真研究220kV输电线路在随机风荷载作用下垂直档距的变化特性，结合数值模拟结果，给出风荷载变化对垂直档距的影响程度分析。垂直档距；风荷载；输电线路；覆冰0 引言风荷载也称风的动
电气技术与经济 2017年5期2017-12-21
- 基于扩展相分量法的OPGW系统接地短路电流计算
线路可以分解为由档距为单位形成的大规模电力网络。所形成的大规模的电力网络需要考虑的因素很多，从相导线角度来看的话，包括架空输电线路的换位信息和线路两侧系统的参数等；从OPGW线的角度来看的话，包括OPGW是否逐塔接地运行，是否分段绝缘运行和是否经阻抗接地等多种运行方式等情形；从电力杆塔的角度来看的话，包括杆塔的级数、杆塔的型号和杆塔接地电阻等参数；进一步还包括相线和OPGW线之间、各OPGW线之间的互感影响等。这些都从一定程度上造成了线路运行状况的复杂化［
电测与仪表 2017年10期2017-12-20
- 架空送电线断线张力影响因素研究
张力影响最大的是档距差异，其次是绝缘子串长度，高差和紧线时温度的影响相对较小。断线张力 档距 架空送电线 影响因素在线路设计时，如果没有考虑防范导线断线造成的各种可能，那么在运行中一旦发生了断线，就将使事故扩大，以致造成整个耐张段甚至全线路倒杆，修复工作量很大。因此，设计线路杆塔时，应考虑一根至两根导线与地线折断时的事故情况。断线的根数依杆塔的型式而定。影响架空线的断线张力的因素有多种，如档距和高差的差异、导线使用张力、断线条件、绝缘子串长度、紧线时温度等
四川水利 2017年4期2017-08-16
- 架空输电线路覆冰不平衡张力影响因素研究
段的连续档数量、档距大小及不均匀性、挂点高差、断面模型、悬垂串等多方面，对影响覆冰不平衡张力的相关因素进行了详细的计算分析论证，结论用于指导杆塔排位优化，同时作为杆塔结构设计的依据之一，全面提高重覆冰区线路的抗冰能力.覆冰；架空输电线路；不平衡张力；影响因素在输电线路架线安装时，一般要求每个耐张档内各直线塔两侧的应力相等，直线塔悬垂串处于悬垂状态.但当运行工况发生变化时，因档距不均匀性、高差、不均匀覆冰等会造成直线塔两侧荷载不均匀，使直线塔两侧出现不平衡张
绍兴文理学院学报(自然科学版) 2016年2期2016-10-24
- 代表档距法应用分析
摘 要：常用代表档距法计算连续档的应力与弧垂，用代表档距法计算的应力与弧垂与实际的应力弧垂有细小的误差，但在工程上是可以接受的。但是，在线路设计中，不免遇到非常规的微地形、微气象，此种情况下代表档距法是否继续满足工程要求就需要进行验证。本研究将在现有计算公式和规律的基础上对非常规的微地形、微气象进行研究，分别改变档距分布、高差分布、绝缘子串长这三个因素，计算并比较代表档距法的应力弧垂与各档距精确应力弧垂大小误差，从中得出规律，给代表档距法应用提供建议。关键
中国新技术新产品 2016年6期2016-05-14
- 采用 GPS RTK复测输电线路方法的探讨
的数据只有桩号、档距、转角和高差，还需采用GPS RTK作业方法复测桩位，其方法较有坐标的情况就有一定的难度，本文就此种情况进行探讨。一、对已有的桩点，必须进行实地采集，并且要检查木桩是否动过通过以下三种方法检查：（一）根据地形依据经验。一般荒地、田坎上的桩较易保存，耕地中的点容易破坏或移动，果园中的点要具体分析或通过老乡了解。（二）若两边转角点未动，则通过转角点产生直线，通过档距来放样直线点。直线点若在线上前后差值小于1米，以原桩位为准（档距按300米，
企业文化·中旬刊 2015年9期2015-10-24
- 高压输电线下三维工频电场的矩量法数学计算
量法，考虑弧垂和档距等因素的影响，建立超高压输电线路工频电场三维仿真计算模型，研究超高压输电线路工频电场的分布．以500 kV单回三相水平排列线路为例，对型号为4×LGJ-400/35(外径为26.82 mm，分裂间距为450 mm)，悬挂点对地高度为20 m，导线间距为8 m，呈悬链线的导线进行模拟计算．结果表明，考虑导线弧垂后，随着档距增大，弧垂加大，导线对地距离减小，导线下方的场强增大．在垂直档距中央的横向分布上，悬链线模型与二维模型计算结果接近，曲
深圳大学学报（理工版） 2015年3期2015-06-24
- 提高杆塔水平档距利用率的方法
电线路设计中水平档距利用率是指杆塔定位后实际水平档距占所选塔型标准水平档距的百分比。作为衡量杆塔利用率的一个重要指标，水平档距利用率反映了杆塔规划和选型的合理性，且与工程本体造价密切相关。国家电网公司输电线路通用设计(2011年版)根据电压等级、回路数、导线截面、气象条件、地形条件、海拔高度等使用条件的不同进行了塔型划分，给出了不同条件组合下的塔型。目前这项标准化成果已在全国多数地区得到广泛应用。本文从输电线路水平档距利用率的计算方法出发，对国内不同地区的
电力勘测设计 2015年1期2015-03-20
- 绝缘导线弧垂计算的计算机实现
同，此时，在一个档距内将出现两个弧垂，即导线的两个悬挂点至导线最低点有两个垂直距离，称为最大弧垂和最小弧垂。本文是针对平坦地面上的弧垂计算的计算机实现的研究，弧垂计算的步骤如下。1.1 观察档的选择耐张段在5档以下时，靠近耐张段中间选择最大或较大的一档作为观察档；耐张段在6-12档时，靠近耐张段两端各选择较大的一档作为观察档；耐张段在超过13档时，在耐张段两端及中间各选择较大的一档作为观察档。1.2 计算耐张段的代表档距若耐张段为许多档距连在一起，则称为连
科技视界 2014年26期2014-12-25
- 220 kV双回输电线路钢管杆设计档距及安全系数取值分析
电线路钢管杆设计档距及安全系数取值分析金 涛1，王 冲2，底尚尚1(1.河北省电力勘测设计研究院，石家庄 050031；2.北方工程设计研究院有限公司，石家庄 050011)介绍架空输电线路钢管杆水平档距和安全系数的取值原则，对河北省南部电网某220 kV双回架空输电线路钢管杆不同安全系数和设计档距组合计算结果进行对比分析，认为水平档距250 m、导线安全系数为6时工程最经济，并提出设计档距及安全系数的建议。输电线路；钢管杆；水平档距；安全系数1 概述随着
河北电力技术 2014年1期2014-08-24
- 500 kV重冰区同塔双回路垂直线间距离设计探讨
据上述公式计算等档距500 m的典型7档耐张段在脱冰率为80%的情况下，任意单档导线冰跳高度都将达到25 m以上[12]。鉴于冰跳高度很大，垂直排列的导地线为避免在档距中央瞬间动态接近闪络，在塔头布置时主要靠足够的水平位移来保证脱冰动态接近安全[14]。按照《重覆冰架空送电线路设计技术规程》(以下简称重冰规程)10.0.4条规定，“重覆冰线路导线和地线在档距中央的距离除满足过电压保护要求外，还要校验导线和地线不同期脱冰时的静态接近距离，此距离不应小于线路操
四川电力技术 2014年5期2014-03-20
- 重覆冰区线路不均匀脱冰的不平衡张力计算
力，在覆冰较厚、档距较大的情况下这种作用更为明显，容易对铁塔造成破坏。因此合理确定杆塔荷载，增强线路抗冰能力，准确计算不均匀脱冰产生的不平衡张力具有重要意义。通常研究导线不均匀脱冰，国内外学者多借助有限元模型，并采用ANSYS 等软件进行数值仿真计算［4-7］;此方法虽然考虑到影响不均匀脱冰的诸多因素，但不能形成简便实用的计算软件，不适用于实际工程设计工作所需的逐塔批量计算。传统等线长法可实现不均匀脱冰的不平衡张力计算［3］:一个耐张段架线完成后，总导线长
电力建设 2014年10期2014-02-14
- 特高压输电线路覆冰断线张力计算与分析
统内的导线应力、档距和高差都将发生变化。文献[6，7]在计算断线张力差时忽略了断线后高差变化的影响，这可能影响计算结果的精确性。图1 程序界面Fig.1 The program interface断线后，断线档的导线张力可模拟为0，因此剩余档的档距均将发生变化，利用电线中垂时的原始线长与断线状态的原始线长相等，可以得到当前状态第i档档距增量Δli的方程为:式中:σ0为中垂时电线水平应力;γ0为电线比载;t0为架线气温;li0为第i档的档距;βi0为高差角;
电力科学与工程 2013年8期2013-09-19
- 特高压交流同塔双回输电线路经济档距及敏感性分析
本文将探讨其经济档距，这对于杆塔规划的优化和降低工程总投资具有重要意义。1 理想平地条件下的经济档距计算理想平地可视作线路工程的一种特殊情况，即全线路的高程相等，沿线任何一点均可以设立杆塔。在理想平地上排出塔位的杆塔塔高、档距、弧垂均相同，在某一塔高和档距时工程总费用最低。此种情况下的塔高和档距称为理想经济塔高和经济档距。在理想平地情况下，杆塔高度计算公式为式中:K为定位弧垂系数;L为档距，m;λ为绝缘子串长度，m;d为对地距离，m。理想平地工程最低总费用
电力建设 2012年1期2012-08-09
- 雷击地线档距中央的反击性能分析
电线路高杆塔、大档距、交叉跨越、同塔多回、导线换相等情况普遍出现，雷击地线档距中央造成反击跳闸、地线断线等事故逐渐增多。1 雷击分析理论1.1 绝缘闪络判据1.1.1 规程法规程法是比较绝缘子串两端出现的过电压与绝缘子串或空气间隙50%放电电压方法作为判据，过电压超过绝缘的50%放电电压即判为闪络[2]。国内外运行经验表明规程法计算结果导致线路跳闸率明显偏高[3]，目前线路防雷计算中主要采用相交法和先导法。1.1.2 相交法相交法是只要绝缘子串上的过电压波
电力工程技术 2012年6期2012-07-03
- 220kV直线杆塔规划的新方法
论优选出一组水平档距和垂直档距，以使其在具体工程中利用系数尽可能接近1，达到较好的经济效益。通常做法是收集多个代表性工程所积累的杆塔使用数据情况，以此为预测数据基础，规划出技术上可行，经济上合理的杆塔系列。杆塔规划常规方法的缺陷是：理论上，按不同使用条件设计的塔型越多则线路造价越经济，但实际上很难设计出满足所有地形要求和使用条件的塔型，这就意味着在设计过程中经常会出现找不到适合塔型的情况，若全部针对具体工程设计，则从长远角度考虑，较低的杆塔使用率实际上会增
电力勘测设计 2012年6期2012-06-28
- 基于VB的高压架空送电线路的导线力学计算
上。1.2 临界档距的计算及控制气象条件的判别方法对于某一确定型号的导线来说，导线上的应力受到不同气象条件的影响。如果指定其最大应力为某一确定值时，各种气象条件可能在不同的档距范围内起控制作用，一般情况下，从工程设计角度上分析，可能作为控制条件的气象条件有四种，显然，存在这样一个档距（用lJ表示），在此档距时这两个控制条件同时起作用，当实际档距l＞lJ时一种气象条件起控制作用，当l＜lJ另一种气象条件起控制作用，这样的档距称为临界档距，其计算公式如下。连续
电气技术 2011年9期2011-06-23
- 覆冰不平衡张力计算分析
冰严重时，因线路档距或高差不等或各档荷载不均匀，会引起各档电线的水平张力不等从而使直线杆塔上出现不平衡张力。当其值较大时，会对杆塔造成破坏甚至引起更严重的事故。规程上虽然规定了不同冰区的覆冰不平衡张力的一般性取值，但由于地形、冰区分布的复杂性，有时必须对其进行具体的计算才能得到更为经济合理的不平衡张力取值[1-4]。另外，目前不平衡张力仅限于计算其值，而线路各种参数对其产生影响的分析较为少见。本文对各种线路参数对不平衡张力产生的影响进行了详细分析，以期为实
电网与清洁能源 2011年2期2011-05-10
- 不均匀覆（脱）冰下的不平衡张力及垂直间距计算
化条件：认为各档档距相等、悬点等高、忽略架空线的弹性变形。下面以连续档为5档，第一档为不均匀覆冰档，覆冰率为20%，而其它档覆冰率为100%为例，绘制4条曲线。曲线Ⅰ为第一档张力T随档距变化△l的关系：曲线Ⅱ为其余档张力T随档距变化△l的关系：曲线Ⅲ为第一档悬垂绝缘子串δ随ΔT之间的关系：曲线Ⅳ为其余档悬垂绝缘子串δ随ΔT之间的关系：式中：γb，σb，Gb——第一档的比载、应力、导线重力；γn，σn，Gn——其它档的比载、应力、导线重力；GJ——悬垂绝缘子
东北水利水电 2010年11期2010-08-08
- 有关电力系统线路设计要点的相关分析
塔)位里程，定位档距耐张段中的代表档距等数据。纵断面最后在转角处断开。横断面图应与纵断面图绘在一起。必要时，地质剖面直接绘于纵断面图上。2.2杆塔的室内定位杆塔定位工作分为室内定位和室外定位。室内定位是用最大弧垂模板在平断面图上排定杆塔位置的；室外定位是把室内排定的杆塔位置到野外现场复核校正，并用标桩固定下来。杆塔位置排定的是否适当，直接影响线路建设的经济合理性和运行的安全可靠性。杆塔定位的主要要求是导线的任一点在各种气象情况下均须保证对地面的安全距离(即
中小企业管理与科技·上旬刊 2009年10期2009-01-20