管端
- 油套管管端车丝常见问题与对策
0200）油套管管端螺纹的加工质量不仅与螺纹车丝工艺相关，也与管端螺纹材质、类型等有直接的关系。同时，车削过程中铁屑的形成状态及断屑能力的不同，会导致车削过程中存在缠绕现象，尤其在管端螺纹扒皮、车丝、圆弧、倒角、密封面的处理细节中，会存在大量长条或细小的铁屑，均会影响管端螺纹质量，导致加工效率低下。本研究分析了P110钢级Φ139.7 mm×9.17 mm规格BJC-II特殊螺纹加工工艺、断屑及铁屑的处理方式，并结合实际生产中遇到的问题，提出了相应的解决措
焊管 2023年6期2023-07-05
- 宝鸡钢管国内首台防腐管端自动贴纸装置研制成功
司合作研制的防腐管端自动贴纸装置在资阳钢管公司防腐分厂调试成功。据悉，这是国内首台防腐管端自动贴纸装置，标志着国内制管企业在自动化改造和智能化提升方面实现了新的突破。在自动贴纸装置研发过程中，宝鸡钢管科研、技术、生产等部门开展了多次技术交流，确定了技术研发路线，先后对自动贴纸设备的升降机构、纸张压平机构和裁纸机构进行了优化改进。现场实验中，技术人员先后在直径406.4 毫米、直径820 毫米等多种规格钢管上进行了自动贴纸实验，经测算，纸张搭接处控制在±3毫
石油化工应用 2022年9期2022-12-29
- 一种直缝埋弧焊钢管管端质量控制措施
在焊缝修磨缺欠、管端划伤凹坑等外观缺陷的识别上存在短板。在当前市场竞争环境下，钢管的成品尺寸精良、外观质量成为企业竞争的重点和关键。为提升直缝埋弧焊钢管的市场竞争力，降低企业质量成本，提高钢管管端外观质量一次合格率的势在必行。根据统计，2020 年某钢管厂共生产26 000 余根钢管，发现管端外观质量主要问题为管端焊缝修磨缺欠、管端划伤、管端噘嘴错边、油污等[1]，共计钢管706 根，出厂后因存在焊缝修磨缺欠造成环焊缝拍片产生伪缺陷钢管9 根、划伤压坑类缺
设备管理与维修 2022年14期2022-08-24
- 钢悬链立管管端机加工工艺改进
杂应力影响，所以管端尺寸尤为重要，管端尺寸精度差，焊接容易产生错边[1]，易产生疲劳裂纹，危害服役安全。因其对管端尺寸精度要求高，常规的热轧和冷拔均难以实现如此高的精度，常规采用内镗外扒工艺[2]，但是钢悬链立管长度较长，内镗外扒工艺难以实现，并且效率低，金属消耗高。此外，海洋浮式平台承载重量有限[3]，对钢管悬链立管的每米重量有限制要求。综合平衡SCR立管长度、尺寸和重量的限制要求，某公司开发的钢悬链立管SCR采用冷拔+管端机加工的工艺生产，其基本工艺路
石油管材与仪器 2022年4期2022-08-11
- 钢管防腐生产线管端自动贴纸装置设计及应用
检验等工序组成。管端贴纸工艺在钢管表面预处理工艺之后、 钢管加热工艺之前， 是钢管防腐生产线普遍采用的一道 工 序。 根 据GB/T 23257—2017 第6.8 条 款“管端预留长度宜为100～150 mm” 的要求， 该工序在钢管外涂覆前， 在其两端100～150 mm 处贴上适当宽度的牛皮纸带， 将这一部位的涂层与钢管外表面隔开， 以便后续去除防腐涂层。目前， 国内大部分防腐生产线普遍采用人工贴纸， 不仅存在管端贴纸的质量差异， 且在钢管输送过程中
焊管 2022年5期2022-05-26
- 焊前管端电预热系统研发与设计
设计开发了次焊前管端电预热系统。1 加热方式选择目前局部加热可以使用的电加热措施并不多，主要有以下几种:(1)感应加热器，如图1所示。图1 感应加热器(2)履带式电加热器，如图2所示。图2 履带式电加热器(3)绳状加热器，如图3所示。图3 绳状加热器(4)管状加热器，如图4所示。图4 管状加热器其中履带式电加热器和感应加热器的结构基本相同，都可以对平面进行加热，被广泛用于局部焊后热处理，但如果用于管端预热，一是如果没有管端焊后热处理要求时，由于两侧堵板已经
应用能源技术 2022年3期2022-03-23
- 钢悬链立管管端机加工工艺改进
杂应力影响，所以管端尺寸尤为重要。若管端尺寸精度差，焊接容易产生错边[1]，易产生疲劳裂纹，危害服役安全。因对管端尺寸精度要求高，常规的热轧和冷拔均难以实现如此高的精度，常规采用内镗外扒工艺[2]，但是钢悬链立管长度较长，内镗外扒工艺难以实现，并且效率低、金属消耗高。此外，海洋浮式平台承载重量有限[3]，对钢管悬链立管的重量有限制要求。综合平衡SCR 立管长度、尺寸和重量的限制要求，国内某公司开发的钢悬链立管（SCR）采用热轧+冷拔+管端机加工生产工艺，其
石油工业技术监督 2021年12期2022-01-08
- 测量钢管管端噘嘴或管体外壁径向偏差的组合工具
涉及一种测量钢管管端噘嘴或管体外壁径向偏差的组合工具，该组合工具包括参照圆模板、测量长度工具和相对零点标定构件。该实用新型通过参照圆模板以及相对零点标定构件将理想圆轮廓线标定为相对零点并以此为基础来测量钢管管端噘嘴尺寸或管体外壁径向偏差，在测量时，理想圆轮廓线不与钢管外壁有实体上的接触，从而能够更加准确地测量出管端噘嘴尺寸或管体外壁径向偏差，同时与常规测量方法相比，能够避免制作大量的理想圆标定模块，而且适用范围广，经济实用。因参照圆模板的两端支腿具有调节功
钢管 2021年2期2021-11-30
- 关于管端瞬态流的结构动力分析研究
供了一种关于计算管端瞬态流的简化方法，管端瞬态流是指管道破口附近第1 个弯头处的瞬态流，其载荷峰值较其他管道弯头处的瞬态流大很多，ANS58.2 中简单地取载荷数值最大值认为是保守的，据此载荷设计的物项有足够的强度和刚度水平。然而本文从结构动力学分析角度认为简单地取载荷数值最大值而忽视载荷形状，该处理方式不一定得到最大的管道系统动态响应，工程应用时需要认真甄别，本文将对这一情况进行详细分析。1 管端瞬态流计算根据ANS58.2 附录B，管道破裂后产生的管端
应用科技 2021年5期2021-11-29
- 卧式内燃热水锅炉管口和管板裂纹的原因与预防措施
之又填满间隙，使管端及管孔壁受到急剧冷却，致使管孔壁与管端传热恶化，在反复不断的热交变应力作用下，烟管管端靠近焊缝处产生热疲劳裂纹，上述裂纹锅炉通常都有厚度1～3mm以上的结垢现象，结垢后进一步恶化了回燃室前管板和烟管管端的冷却条件[3]，如果锅炉水循环不好，管板处的热量不能及时被水带走，管板就容易产生高温疲劳裂纹。2.2 烟管管端伸出焊缝长度过大根据《锅壳锅炉受压元件强度计算》（GB/T 16508—1996）及有关锅炉制造技术标准的要求，当用于烟温大于
建材与装饰 2021年24期2021-08-24
- 车削工艺在3PE 防腐管管端涂层去除中的应用
08）0 前 言管端涂层打磨机是去除3PE 防腐管管端涂层普遍采用的一种设备， 也是钢管3PE 防腐生产中不可或缺的设备之一。 目前国内3PE 生产线常用的管端涂层打磨机主要由小车行走机构、 打磨装置、 旋转辊、 顶辊、 除尘器及操作台等组成。在管端涂层打磨过程中， 打磨电机带动钢丝刷高速旋转， 气缸升起， 钢丝刷贴紧钢管表面，打磨去除管端的防腐涂层， 形成一定角度的涂层倒角和管端预留， 该工序俗称管端打磨工序， 也叫端切工序。 该工序的主要功能是使3PE
焊管 2021年5期2021-06-04
- 子午线轮胎周向花纹沟共振频率预测方法
论模型还未提出,管端修正还不够完善。计算开口管声管共振频率的经验公式为:(1)其中,Δl为管端修正。国内外现阶段对该管共振噪声频率预测运用的管端修正还局限于开口于自由场的圆管[4]Δl=0.6r和开口于无限大障板的圆管[5]Δl=0.85r,或通过实验测得，而关于汽车轮胎花纹沟管道的管端修正理论研究较少。实验研究结果表明,上述2种管端修正的计算结果比实际测量结果偏大。因此,有必要对轮胎花纹沟管端修正进一步优化。1 轮胎/地面模型共振频率的推导1.1 轮胎/
合肥工业大学学报（自然科学版） 2021年4期2021-05-11
- 中心静脉置管导致早产儿心包积液的临床分析
间、部位、长度，管端定位方式及位置；发现心包积液时间、临床表现、处理措施、辅助检查及预后转归。1.3 心包积液诊断依据心脏超声诊断：经心尖四腔心、胸骨旁四腔心、大动脉短轴、左室长轴及剑下四腔心切面探查，如心包腔内可见液性暗区回声，即心包积液诊断明确[2]。于呼气末、心室舒张期末测量心包腔前后、游离壁外及心尖部液性暗区深度。1.4 心包积液分度基于成人心包积液进行分度，新生儿期主要参考心包积液分布情况：（1）轻度为平卧位探查时，局限于后心包腔探及液性暗区回声
中国当代儿科杂志 2021年3期2021-03-18
- 钢管管端尺寸综合测量装置设计与应用
管生产线成品钢管管端尺寸通常采用手工测量方式， 测量数据的准确性和客观性难以得到保证。 在中俄东线工程试验段施工过程中， 由于环焊缝焊接采用自动焊工艺， 出现了Φ1 422 mm直缝埋弧焊管管端尺寸数据测量精度不能完全满足环焊自动焊机组需求的情况， 给施工带来了极大不便。 业主要求在随后的钢管生产中必须采用自动测量， 以避免手工测量带来的测量偏差； 同时在国际询单中， 大都要求钢管管端尺寸自动测量。 为了满足用户的需求， 需要研制钢管综合测量装置， 实现成
焊管 2020年10期2021-01-29
- 薄壁圆形铜管管端收口及水嘴一体化管件技术
优美、线条流畅的管端及出水口一体化管件，材料选用H65 薄壁黄铜圆形管材，其结构由管身接头、弯曲管身、出水口及管端收口四部分组成，其结构特点为：（1）出水口采用胀形、钻孔、翻边技术，确保出水口与主管道成为一体并自然相贯；（2）管端采用冷挤压收口技术，使得管端与主管道成为一体，无收口痕迹；（3）弯管角度为90℃左右，需采用逐次弯曲成型技术，弯曲表面光滑、无裂纹、精度高；（4）管身接头与管身为焊接成型，无外观焊缝、无渗漏。图1 产品结构图同类产品的出水口及管端
科学技术创新 2020年34期2020-11-30
- 新型8 MN/3 MN 钢管管端加厚机的开发
需求量越来越大。管端加厚机是生产加厚油管的关键设备，该设备对经过局部加热后的钢管端部进行镦粗，使钢管的端头局部管壁加厚，达到提高钢管连接处强度的目的。管端加厚机机架采用整体框架结构，主液压油缸和回程液压油缸垂直安装，用于动梁的快速升降及夹紧钢管，主液压油缸位移可以通过位移传感器检测，主液压油缸的回程动作由回程液压油缸完成。钢管管端加厚机主要采用局部加热水平锻造成形的工艺方法对钢管端部进行加厚处理，其将钢管管端进行局部加热，采用外力使钢管端部内外径发生变化，
钢管 2020年2期2020-09-02
- 用于双金属复合管涂敷的管端保护装置研究
艺较为复杂，对于管端U型坡口的几何尺寸精度要求很高[11-12]。目前，现有的管端保护装置已无法满足双金属复合管的管端保护要求。近年来在海底管道外防腐和“钢套钢”保温管涂敷施工中，复合管内衬不锈钢的铁离子污染和坡口损伤质量事故时有发生，这不仅给后续复合管内衬表面的再钝化和坡口修复带来很大工作量，同时也给双金属复合管的服役带来极大的质量隐患和安全风险。本研究根据双金属复合管的防腐和保温涂敷管端保护要求，结合复合管结构特点，研发了适用于防腐喷砂除锈和“钢套钢”
石油工程建设 2020年4期2020-08-20
- 油田小口径管道内防腐层补口技术探讨
，需要在安装时对管端采取扩径、整形、密封及涂胶等技术措施。3.2.2 UB滑套的缺点(1)管道施工安装过程中，极易损伤O型橡胶密封圈。(2)管端扩径整形的差异会造成介质浸入焊口内壁区域。(3)焊接热影响可能会造成O型橡胶密封圈损坏或老化失效。(4)现场施工安装作业复杂。3.2.3 不锈钢滑套的缺点(1)焊接电流、焊接速度及焊材选择不当有会造成不锈钢滑套被焊穿，焊缝射线探伤难以确认焊缝质量。(2)管端扩孔、不锈钢滑套加工精度要求高。(3)密封材料存在老化风险
石油化工腐蚀与防护 2020年3期2020-08-05
- 加重钻杆管端加厚设备的研发和应用
量难以保证。采用管端加厚方式生产加重钻杆是近几年提出的一种新工艺，可以满足加重钻杆大批量、规模生产的需求。与传统生产工艺的产品相比，具有金属纤维分布合理，材料利用率高，成品强度高，生产成本低等明显的优势。为此，本文中对管端加厚工艺和技术进行了研究，设计开发了加重钻杆管端加厚设备。1 加重钻杆管端加厚技术研究1.1 技术原理管端加厚加重钻杆的加厚过程为：先将钢管端部局部加热，然后采用水平锻造工艺进行端部聚料，最终实现端部壁厚增加。具体来讲，就是将通过施加模具
锻压装备与制造技术 2020年2期2020-05-12
- 300吨短管端部加厚设备研究
6001）1 短管端部加厚设备国内外现状和发展趋势国外的管端端部加厚设备主要适用于石油钻杆，不适合短管的端部加厚。且重量普遍较重，同轴度差，价格昂贵。国内在管端加厚工艺和管端加厚设备的研究较少，目前专业生产制造管端加厚设备的厂家较少，大多厂家采用四柱压力机结构加顶锻的结构方式，也没有解决同心度不好的问题，且体积较大，价格也很高，对短管管端加厚也有不足之处。2 短管端部加厚设备市场需求前景广阔（1）煤钻杆加工需要短管管端加厚设备，本单位已具备生产YDG200
中国设备工程 2019年22期2019-12-19
- WNS锅炉回燃室管孔区开裂泄漏的事故分析
长，大多位于烟管管端，而有的裂纹长达几十毫米。各裂纹数量众多、位置和形态相似，仅长度和深度不尽相同。因此，可推断大多数裂纹的成因相同，只是处于生成、发展和开裂的不同阶段。每条大裂纹都是由小裂纹发展而来。经过现场检测和统计，长度小于3.5mm（烟管壁厚）的裂纹共有177条，均位于烟管管端，见图1、图5。而其他较长裂纹都有连通到烟管管端上。如这些裂纹形成和扩展的原因不消除，小裂纹可发展成大裂纹。则可推断出烟管管端小裂纹为多数开裂缺陷的始发状态，烟管管端即为多数
中国特种设备安全 2019年6期2019-07-05
- 带初始缺陷的拉挤型GFRP管轴压性能试验研究
较少，因此本文对管端竖向裂缝型初始缺陷的拉挤型GFRP管的轴向性能的影响进行了试验研究，分析了荷载—位移曲线、应力—应变曲线、初始缺陷的长度和位置对拉挤型GFRP管的性能影响。1 试验概况1.1 试件设计为分析管端竖向裂缝型初始缺陷对拉挤型GFRP管的轴向性能影响，以初始缺陷长度和位置为参数，共设计7个试件，3个试件管端角部有竖向裂缝且裂缝长度分别为5 mm、10 mm、15 mm；3个试件管端中间有竖向裂缝且裂缝长度分别为5 mm、10 mm、15 mm
广西大学学报（自然科学版） 2019年2期2019-05-15
- 圆螺纹套管接头偏心对连接强度影响的分析
工出的螺纹轴线与管端轴线偏离，从外观看，接头螺纹同圆周处壁厚不同。API标准中仅对管体壁厚和螺纹参数等有要求，并未明确规定螺纹处厚度及接头偏心的要求[3-4]。为了确定圆螺纹套管螺纹接头偏心对接头连接强度的影响，本文分析了造成接头偏心的原因，根据圆螺纹套管接头连接强度计算公式，分析了不同情况下造成圆螺纹套管接头偏心对连接强度的影响，并提出控制圆螺纹套管接头偏心的建议。1 API圆螺纹套管接头结构及参数要求1.1 圆螺纹套管接头结构API圆螺纹套管接头采用管
新技术新工艺 2018年11期2018-11-29
- 探究空冷式换热器管与管板连接形式的设计要点
行的焊接，不保证管端连接强度，而强度焊既可以保证焊缝的严密性，又能够保证抵抗翅片管受热变形所受到的拉脱力的能力。强度胀是指满足一般胀接强度的合适胀度的密封胀接，而贴胀是只为消除钢管与管板之间的间隙，并不承担拉脱力的胀接。然而在实际生产制造中为保证管端连接的密封性能与连接强度，往往采用强度焊加强度胀接方法，此方法在碳钢换热器中特定情况下使用会获得较好的管端连接可靠性，但在不锈钢换热器中，此方法会适得其反，因为不锈钢管管端连接一般采用先焊后胀顺序，采用强度胀接
中国化工贸易·上旬刊 2018年4期2018-09-10
- 浅析热水锅炉管端裂纹的产生原因及预防的有效措施
管的高温烟气入口管端产生裂纹，导致烟管泄漏是这种炉型最常见的失效形式。本文结合锅炉运行工况试图对烟管管端产生裂纹的原因进行分析，并提出一些防范管端产生裂纹的有效措施。一、 管理裂纹的形态和缺陷部位的金相组织通过对泄漏锅炉烟管管端裂纹渗透检测，发现常见的管端裂纹形态有：轴向裂纹、径向裂纹、周向裂纹和混合型裂纹。烟管内壁的轴向裂纹长短不一，较短的轴向裂纹距离管端约有几毫米，较长的轴向裂纹已裂至角焊缝表面，形成几毫米长度不等的放射状裂纹； 周向裂纹一般是沿角焊缝
农家科技下旬刊 2018年6期2018-07-28
- 预精焊法螺旋缝钢管的管端缺陷分析及对策
素的影响，特别是管端，有时会产生严重的焊接缺陷，影响钢管的质量。根据近十年来的实际生产经验，针对精焊后钢管管端常出现的未焊透、气孔、夹渣等缺陷的产生原因进行总结分析，并提出相应的解决措施［3］，为预精焊法螺旋管生产质量的提高奠定了技术基础。1 未焊透缺陷产生原因及解决措施1.1 未焊透缺陷产生原因根据生产统计，管端未焊透缺陷占管端缺陷的34%左右，其中起弧端占14%左右，熄弧端占85．6%左右。熄弧端产生未焊透缺陷的概率明显高于起弧端，主要由以下原因引起。
机械制造文摘(焊接分册) 2018年3期2018-03-05
- 双层玻璃电热镀膜电热管
端，中心玻璃管的管端与外玻璃管的管端设置有由抱箍固定的密封套，所述镀膜的引出端封装在由密封套所形成的空腔内，所述引出端通过密封套引出并连接到电源引出端子上。采用上述的结构后，避免了镀膜长期与外部空气接触导致电热镀膜氧化的情况发生，保证了功率，同时，电热管主体上安装的法条弹簧和弹簧具有减震作用，避免了加热管安装在热水器内在长距离运输途中可能造成的破损所造成的安全隐患。
家电科技 2018年7期2018-02-16
- SHS35(20)-25/400-G型锅炉对流管胀接施工质量控制
备工作（1）对流管端退火处理。①采用以焦炭为燃料加热的退火方法；②对管端加热时应慢速转动管子，确保管端受热均匀，管子另一端口用软木塞塞紧，防止管内有冷空气进入；③退火温度控制在600～650℃（禁止加热大于或等于700℃），胀接管端的退火长度应控制100～150 mm，退火时间应保持10～15min，退火时间达到要求，立即取出插入干燥的石灰里保温，管端插入石灰中的深度控制在800mm左右，让它自然缓慢冷却至常温。（2）胀接管端检查及打磨质量控制要点。①打磨
中国设备工程 2018年15期2018-01-31
- 空冷器换热管与管板焊接工艺的研究
究在空冷器制造中管端焊接的重点、难点问题，保证换热管与管板连接可靠性。关键词：管端；焊接；深孔焊；胀接中图分类号：TG44 文献标志码：A0 概述空冷器广泛应用于炼油、化工行业中，并且经常用于高温、高压、高腐蚀环境中，因此对整体质量提出更加严苛的考验，而在整个空冷器制造中，换热管与管板焊接为其中最为重要环节之一，因此如何提高管端连接可靠性成为目前行业中首要的研究课题。1 管与管板焊接方法1.1 焊条电弧焊焊条电弧焊是一种无机械辅助、纯手工操作的焊接方式，通
中国新技术新产品 2018年21期2018-01-05
- 一种新型实用的四柱式管端加厚液压机
新型实用的四柱式管端加厚液压机司宗青(徐州锻压机床厂有限公司，江苏 徐州 221116)介绍了一种新型实用的四柱式管端加厚液压机组。本机组主要适用于油管和钻杆管端加厚(内加厚、外加厚及内外加厚)工艺及套管管端的定径工艺。液压机；管端加厚；四柱式；钻杆；油管目前，钢管管端加厚一般采用平锻液压机和摩擦焊接液压机焊接等方式。其缺点为加厚生产线工艺复杂、振动大、能耗大、工件焊接造成的焊接缺陷加大了工人的劳动强度，而且不利于生产线的布置与自动化。为解决上述问题，研制
锻压装备与制造技术 2017年5期2017-12-24
- 一种新型实用的单柱式管端加厚液压机
新型实用的单柱式管端加厚液压机司宗青（江苏省徐州锻压机床厂集团有限公司，江苏 徐州 221116）介绍了一种新型实用的单柱式管端加厚液压机组，主要适用于油管和钻杆管端加厚（内加厚、外加厚及内外加厚）工艺及套管管端的定径工艺。管端加厚机；钻杆、油管；管端加厚目前，钢管管端加厚一般采用平锻液压机或者摩擦焊接液压机焊接等方式。其缺点是加厚生产线工艺复杂、振动大、能耗大、工件焊接造成焊接缺陷、加大工人劳动强度，而且不利于生产线的布置与自动化。为解决上述问题，本文提
锻压装备与制造技术 2017年4期2017-12-22
- 一种新型框架式管端加厚液压机
）一种新型框架式管端加厚液压机司宗青（江苏省徐州锻压机床厂集团有限公司，江苏 徐州 221116）根据生产需要，要求将钻杆管体同公母工具接头采用焊接方法连成一体。为增加焊接处的强度，焊接前钻杆管体两端要进行管端加厚；部分油管及套管因工艺要求需在管端车丝，管端亦需要加厚或定径。框架式管端加厚机组主要适用于油管和钻杆管端加厚（内加厚、外加厚及内外加厚）工艺及套管管端的定径工艺。液压机；框架式；管端加厚；钻杆；油管；套管；定径目前，钢管的管端加厚一般采用平锻液压
锻压装备与制造技术 2017年3期2017-09-06
- 小直径焊管管端修磨头设计
82）小直径焊管管端修磨头设计吴来友，张继建，黄 勇，熊兆军（山东胜利钢管有限公司，山东 淄博255082）针对目前行业内采用的传统修磨机无法满足小直径焊管管端自动内修磨的问题，设计了一种适用于小直径螺旋焊管管端内修磨磨头。该设计对修磨机的磨头机构进行了重新布局，使用单轮结构代替原来的双轮结构，并去除原先的偏摆机构等，对传统磨头进行简化。同时制作了样机，进行了相关试验，试验结果证明了该设计方案可以较好地解决小直径钢管的管端修磨问题，同时与原来的磨头机构不冲
焊管 2016年4期2016-12-16
- 加载路径对AA5083管件热态非金属颗粒介质成形性能的影响
对管件壁厚分布、管端缩料量和主应变曲线的影响规律，并进行了相应的工艺试验验证。研究结果表明，合理匹配初始压头力和管端进给量参数，使预成形管坯在胀形区形成有益皱纹，可为胀形区管坯变形提供聚料作用，从而提高管件成形质量和胀形极限。铝合金管材；热成形；非金属颗粒；加载路径0 引言现有的管材内高压成形技术主要以液体为成形压力的传递介质，该技术已在诸多领域成功应用。然而，轻合金管件成形若要实现较大的变形量往往需要采用加热胀形工艺来获得更大的延伸率和较小的回弹量。因此
中国机械工程 2016年18期2016-10-13
- 基于PLC控制钢管周长测量装置的设计应用
线检验岗位对钢管管端周长的测量要求，设计了一种管端周长自动测量装置。该装置采用旋转机构固定CCD激光传感器，通过旋转机构带动传感器围绕管端180度旋转，测出8组钢管直径数据，运用PLC程序计算出管端周长值，利用VB6.0上位机软件显示测量信息、保存数据和控制执行机构动作。通过现场应用表明，该装置测量准确、调整方便、采用传感器数量较少，测量精度满足工艺要求，测量误差在±0.2mm。周长；旋转机构；装置；传感器；上位机螺旋焊管生产制造过程中，扩径、成品检验岗位
自动化博览 2016年5期2016-09-20
- 管端加厚机机架有限元数值模拟及优化设计
710032）管端加厚机机架有限元数值模拟及优化设计胡 洪1，2，王建国1，2，杜学斌1，2，徐能惠1，2，邵国栋1，2（1.金属挤压与锻造装备技术国家重点实验室，陕西 西安 710032；2.中国重型机械研究院股份公司，陕西 西安 710032）管端加厚机机架是结构复杂的焊接件，是主机的一个关键部件。建立了机架的数值模型并对其进行有限元计算。根据计算结果改进了机架结构，改善了机架受力状态，为进一步结构设计积累了经验。管端加厚机；机架；有限元数值模拟；优
锻压装备与制造技术 2016年4期2016-05-23
- 螺旋焊管管端切斜自动测量装置
658）螺旋焊管管端切斜自动测量装置周书亮1，赵宝刚1，郑青昊1，祁 超1，李青红1，赵 彪2（1.渤海装备华油钢管公司，河北 青县 062658；2.渤海装备渤海能克钻杆公司，河北 青县062658）针对螺旋焊管管端切斜值测量过程中存在的测量精度及人工测量误差较大的问题，设计了一种管端切斜自动测量装置。该装置采用CCD激光传感器对切斜值进行测量，结合PLC算术平均滤波法对数据运算处理，利用MCGS6.2上位机软件显示测量参数信息，通过ODBC接口将测量数
焊管 2015年4期2015-12-19
- 扩径机管端直径自动测量装置的开发
2658）扩径机管端直径自动测量装置的开发周书亮，姜建军，崔明亮，刘长宏，王 玉（渤海装备华油钢管公司，河北 青县062658）针对螺旋焊管扩径机管端直径测量工序，设计了一种管端直径自动测量装置。该装置采用CCD激光传感器进行测量，运用PLC算术平均滤波法对测量数据进行运算，利用WinCC上位机软件显示测量信息，通过脉冲触发沿将测量数据保存在Access数据库中，方便数据汇总、统计。通过生产使用表明，该装置测量准确，数据存储方便，测量精度满足工艺要求，测量
焊管 2015年10期2015-12-18
- 海洋用CRA双金属复合管管端全自动堆焊工艺改进
RA双金属复合管管端全自动堆焊工艺改进王富铎1，2，梁国栋1，2，王 斌1，2，王 剑1，2，梁国萍1，2，赵 欣1，2，王思恩1，2，张 明1，2，周琳琳1，2(1.陕西省金属复合管道工程技术研究中心，西安 710065；2.西安向阳航天材料股份有限公司，西安710065)针对海洋用CRA双金属复合管薄壁基管堆焊过程中出现显著的管端缩径，机械加工后管端尺寸超差这一问题，设计了工艺革新及改进方案。通过采用优化焊接工艺参数和调整管端机械加工工艺等措施，使得双
焊管 2015年3期2015-12-18
- 套管管端直线度测量方法探讨
春婉，卫 栋套管管端直线度测量方法探讨吕拴录1，2，滕学清1，2，杨相同2，马谊平2，薛继军3，李昱坤4，上官丰收4，张春婉3，卫栋4（1.中国石油大学材料科学与工程系，北京102249；2.塔里木油田，新疆库尔勒841000；3.西安摩尔石油工程实验室，西安710065；4.中国石油集团石油管工程技术研究院，西安710065）①对套管管端直线度测量方法进行了调查研究，认为目前测量套管管端直线度的直尺太重，测量方法不正确，实际测量结果是管端局部直线度，并非
石油矿场机械 2015年10期2015-08-04
- 预精焊螺旋缝焊管管端缺陷的分析与解决
过程中发现，焊管管端缺陷较为严重，对焊管一次合格率及焊管质量影响很大，而且造成不必要的材料损耗。本文对预精焊螺旋缝焊管管端缺陷进行统计分析，提出提高预精焊螺旋缝焊管管端质量的一些措施。1 预精焊工艺流程预精焊生产的工艺流程：原材料进厂检验→投料检验→拆卷、对头焊→板材超声波自动探伤→铣边→焊管成型→成型检验→预焊→切管→内清扫→预焊缝检查与修补→焊接引熄弧板→精焊焊接［5］。2 钢管管端缺陷统计在预精焊生产Φ1 016.0 mm×15.9 mm、Φ813.
钢管 2015年4期2015-04-17
- 13Cr 油管加厚数值有限元模拟
保温）将热轧光管管端加热至塑性变形温度，将加热好的管端送入模腔内夹紧定位，接着冲头向前顶锻管料，使金属在模腔和冲头顶锻面形成的型腔中镦粗变形，通过一次或多次镦粗，逐步累积达到所需尺寸［3-4］，如图1所示，称之为累积法。这种方法的成形机理是：随着顶锻压力增大，加厚段外表面率先成形，随后变形逐步向里推进，直至管端内表面全部充满。然而，采用累积法加厚的钢管内表面成形较难控制，易形成波纹状的欠充满或折叠状的过充满，这些缺陷在下道工序易衍生为裂纹［5-6］。尤其是
钢管 2015年5期2015-04-17
- 锅炉胀口渗漏事故与锅炉胀管质量控制
理的管子胀接前，管端应进行退火处理，退火时受热应均匀，退火温度应控制在600～650℃并保持10～15 min，退火长度应为100～150 mm；（4）胀接前应清除管端和管孔的表面油污，并打磨至发出金属光泽，管端打磨长度至少应为管板壁厚加50 mm；（5）胀接管孔与管子的最大间隙应符合表1；（6）胀接的锅筒和管板的厚度应≥12 mm，胀接管孔的间距应≥19 mm，外径＞102 mm的管子不宜采用胀接。表1 胀接管孔与管子的最大间隙 mm2.胀管时注意事项（
设备管理与维修 2014年2期2014-12-25
- 管件成形技术展望
成形、回转成形、管端加工等各领域的技术发展情况。材料性能进行了利用金相组织控制提高材料性能的研究；高性能管材制造技术的研究；各种管材的断裂极限和材料建模的研究。弯曲加工指出在汽车工业发展迅速的中国，迫切需要研究回转拉弯加工技术。由于工业生产中加工精度非常重要，需要分析弯管及弯曲形状的尺寸和材料性能的影响，预测出回弹量。此外，3点弯曲或4点弯曲等单独冲压弯曲的基础研究比较普遍。液压成形2012年发表了多篇液压成形新技术论文。MacDonald的液压成形工艺有
汽车文摘 2014年11期2014-12-15
- 钢管管端加厚工艺布置研究
不断增加，对钢管管端加厚生产线的整体性能要求也就越来越高。管端加厚工艺布置方式不仅影响设备的运营成本，而且影响设备的生产率，因而有必要对加厚设备工艺布置进行研究，有助于管端加厚生产线的选型。钢管管端加厚的基本工艺流程为:上料→管端对齐→中频加热→送料→管端加厚→退料→出料→收集。1 加厚机理钢管管端加厚就是将钢管端部局部加热后，通过镦挤工序使钢管长度缩短、端部壁厚增加的一种加工工艺，其目的是提高钢管连接处的强度，一般用作石油油管、钻杆管和地质管等。根据钢管
重型机械 2014年4期2014-12-03
- 大型管件管端过弯矫圆三步法控制策略
件的管体椭圆度和管端椭圆度都是衡量管件品质的重要指标.美国制管协会API Spec 5L标准［3］规定，管件制品的管体椭圆度不应超过钢管公称直径的1.0%，而对于管端，若其椭圆度超标后，将直接导致在车削管端焊接坡口时出现困难，使其尺寸不达标，进而影响具体使用过程中管件间的焊接连接工艺，因此管端椭圆度要求较管体更为严格.相关研究表明大型直缝焊管生产过程中的扩径工艺对管体的椭圆度有一定的矫正作用［4-7］，并且在此基础上殷璟等［8-10］分析了缩径工艺，并从实
材料科学与工艺 2014年2期2014-09-16
- 降低大口径套管加工废品率的措施
总长的0.2%，管端1.5m长度范围内直线度不超过3.18mm。由于大口径套管质量较大，加工大口径套管所用数控车床大多是采用旋转刀盘进行切削，即刀具旋转进给而钢管静止不动的切削方式，切削比较平稳，螺纹加工精度高；其缺点是对钢管伸出部分（管端）的直线度公差要求较高。而当管端直线度公差超过2.5mm时，加工螺纹就容易产生黑皮扣，形成废品。1.1.2 椭圆度API Spec 5CT-2011标准对管端椭圆度没有明确要求，只规定了管子的外径公差值，上限为+1%D，
石油工业技术监督 2014年5期2014-09-07
- 管端缩口及去应力退火工艺研究
300457）管端缩口及去应力退火工艺研究骆敬辉1，宋佳芮2，侯振宇1（1.天津钢管集团股份有限公司技术中心，天津 300301；2.蓝光奥的斯电梯曳引机(天津)有限公司，天津 300457）通过对管体进行整体缩径的方式摸索不同规格的管端缩口工艺，得出了缩径前后的物理参数变化，为了消除残余应力，以试验的方式研究了去应力退火的工艺。缩口；残余应力；去应力退火1 引言在石油管行业中，特殊扣接头的设计大都采用螺纹+密封的结构形式，螺纹结构用来承受轴向载荷，密封
天津冶金 2014年2期2014-05-16
- 管材纵向壁厚控制计算模型的研究与应用
程中，管体壁厚与管端壁厚存在差异，中值曲线如图1所示。由图1可见，管体壁厚与管端壁厚分布存在两种情况，一种是管端壁厚大于管体壁厚分布，如S1曲线所示，而另一种情况为管端壁厚小于管体壁厚分布，如S2曲线所示。实际生产中，由于管材横截面存在壁厚不均度，当管体中值偏高时，由于不均度与中值叠加将致使管体出现厚点，如图1中A点所示；而当管体中值偏低时，则由于不均度与中值叠加致使管体出现薄点，如图1中D点。管体壁厚超出公差范围的点，将造成后序加工量增大且成材率降低[1
天津冶金 2014年2期2014-05-16
- 锅壳式热水锅炉管端裂纹的产生原因与预防
管的高温烟气入口管端产生裂纹，导致烟管泄漏是这种炉型最常见的失效形式。本文结合锅炉运行工况试图对烟管管端产生裂纹的原因进行分析，并提出一些防范管端产生裂纹的有效措施。1 管端裂纹的形态和缺陷部位的金相组织通过对泄漏锅炉烟管管端裂纹渗透检测，发现常见的管端裂纹形态有：轴向裂纹、径向裂纹、周向裂纹和混合型裂纹。烟管内壁的轴向裂纹长短不一，较短的轴向裂纹距离管端约有几毫米，较长的轴向裂纹延伸至烟管管端；有时能发现烟管端面的径向裂纹已裂至角焊缝表面，形成几毫米长度
中国特种设备安全 2014年3期2014-03-28
- 钢管3PE防腐层管端因腐蚀出现翘边的原因分析
钢管3PE防腐层管端出现翘边主要有2种原因：一种是环氧粉末与聚乙烯层之间粘结不好出现的聚乙烯层翘边，该原因经过多年的分析总结已比较清楚，这一问题已引起了防腐厂的重视；另一种是因管端被腐蚀而引起的3PE防腐层翘边，这种现象是钢管堆放时间较长，或管端裸露金属腐蚀较严重的情况下才出现，所以还没有引起足够的重视，笔者重点分析后一种情况。API SPEC 5L标准规定采用修磨的方法将距离每个管端至少150 mm（约6.0 in）范围内的外焊缝余高去除。GB/T 23
焊管 2014年1期2014-03-09
- 钢管管端坡口面横纵波专用探头（LS型）设计与应用
验标准要求对钢管管端坡口面进行检测，同时还要求每根钢管管端端面应采用专用超声波、渗透或磁粉法检查是否存在延伸到管端面的分层和裂纹缺陷。钢管管端坡口面是由钝边和坡口组成，在利用常规的单晶K1斜探头加上工装的检测过程中，探头在钢管内表面沿着圆周方向进行扫查，这样对钢管坡口面上的裂纹（线性缺陷）、夹渣（夹杂）都有很高的检测灵敏度，很容易发现该类缺陷，但却很难发现管端坡口面上的母材分层缺陷。因此，对钢管管端坡口面超声波检测进行了研究，根据超声波检测原理及钢管管端坡
焊管 2014年8期2014-01-23
- 车削式3LPE、3PP防腐管端预留新工艺及设备浅析
PP 防腐工艺中管端预留处理是防腐管生产的最后一道工序，为保证现场施工时方便，对防腐管管端预留都提出了严格的长度要求。3PE、3PP 管端防腐中，根据工程焊接工艺要求防腐管要有100～150mm 的管端预留长度。管端聚乙烯、聚丙烯层的坡度通常不大于30°，应平滑过渡，这样现场施工时热收缩套的搭接不会出现死角，更不易出现翘边现象。目前国内外普遍采用的工艺方式是钢丝刷打磨工艺，打磨系统技术已比较成熟，自动化程度也比较高，打磨速度快，打磨的防腐层坡度完全符合绝大
机电产品开发与创新 2014年4期2014-01-21
- 大型管件管端过弯矫圆控制策略研究
1.0%，而对于管端，若其椭圆度超过标准范围，将直接导致管端焊接坡口车削加工困难，使其尺寸不达标，进而限制其具体使用过程中管件间的焊接连接工艺，造成管件焊后残余应力过大，影响焊缝寿命，因此管端椭圆度要求较管体椭圆度要求更为严格。相关研究表明，LSAW管件生产过程中的扩径工序对管件整体的椭圆度有一定的矫正作用［3－4］，但是不可避免地仍有部分管件在扩径后由于热处理变形、残余应力的释放以及放置过程中的蠕变等因素的影响而造成管端的椭圆度不达标，因此需进行矫圆处理
中国机械工程 2013年9期2013-07-25
- 钻杆管体内过渡带轨迹仪
带（图1）是钻杆管端加厚成型好坏的一项重要指标，钩型工具不够直观和全面，同时无法留下有力的数据支持，测量人员的主观标准和自身测量水平的高低对最终的测量结果影响较大。内过渡带轨迹是管端加厚内部成型比较直观的测量和反映方法，部分客户也要求使用直观的内过渡带轨迹来提供技术文件。通过研究，开发设计出简单实用的钻杆管体内过渡带轨迹仪（图2），利用简单仿行原理，通过测量仪端部的测量头，对管端内过渡带进行测量，用一根刚性连杆将测量结果1：1 反馈到绘图端，绘图端装有铅笔
设备管理与维修 2013年6期2013-07-14
- 胀接管道管端退火工艺
接，而胀接过程中管端退火又是保证胀接质量的关键，是采取胀接方式连接时所进行的必要工艺措施，下面简单叙述一下施工过程中总结出来的管端退火工艺。原理：因为轧制管子的钢锭化学成分不均匀及轧制过程中常在较低温度下停轧，造成管子内部组织分布不均匀，呈现出显著的带状组织，在此情况下机械性能常在同一根管子上分布不均匀，塑性也随之不同。一般锅炉的锅筒孔壁硬度要大于HB50。但当管子材料的硬度比孔壁小时，胀管时管子容易胀大，抗拉力会大大降低，为使管端的硬度和塑性达到胀接要求
城市建设理论研究 2012年6期2012-04-10
- 带管端探伤的全管体自动超声波探伤系统
mm左右的钢管管端焊缝盲区。在母材自动探伤过程中,虽然母材探头是分组探伤,但由于探头本身的大小,同样造成30 mm母材盲区。因此在自动探伤完成后,还需要两个专门人员在钢管的两端,用手探仪对螺旋钢管的两个管端进行手工探伤,增加了每根钢管的探伤时间,影响了生产进度和效率;同时由于探伤人员疲劳工作,会造成漏检,影响钢管探伤的可靠性和准确性。笔者针对以上问题,根据多年的超声波探伤经验,把焊缝探伤和母材探伤合为一体,实现了螺旋管全管体的自动化探伤,同时增加了管端探
无损检测 2010年7期2010-07-24
- Ansys分析在钢管管端检测中的应用
中，由于要防止钢管端部撞坏探头，总是要等钢管端部越过探头时才能使探头贴合钢管管体，这样便出现钢管管端区域检测不到的情况，即存在了检测盲区。本文采用Ansys有限元软件对钢管管端磁场分布进行分析，针对管端检测盲区提出了加入引体的解决办法，并将有限元分析方法引入管端缺陷检测系统，建立相关磁场模型，对其进行模拟分析，然后通过管端缺陷信号实例的试验仿真验证其正确性。1 钢管管端检测面临的问题钢管漏磁检测方法可以检测出铁磁性钢管表面和内部的缺陷，具有检测速度快、灵敏
合肥工业大学学报（自然科学版） 2010年9期2010-03-26