枪位
- 电动汽车实现高速“充电自由”
、1180个充电枪位。省交通厅相关人士表示，这些充电设施已全部开通运营，运营服务区充电设施实现全覆盖。为彻底解决电动汽车车主长途出行的“里程焦虑”，确保电动汽车能方便快捷地“吃饱”，近日，山西省政府办公厅印发《山西省电动汽车充（换）电基础设施建设“十四五”规划》，明确到2025年底，全省公共充电桩数量达到13万台左右，桩车比不低于1：8，力争达到1：6，能够满足80万辆电动汽车充电需求。其中，2023年，重点围绕环京津冀“首都经济圈”“一群两区三圈”及重点
科学导报 2023年53期2023-09-08
- 电动汽车实现高速“充电自由”
、1180个充电枪位。省交通厅相关人士表示，这些充电设施已全部开通运营，运营服务区充电设施实现全覆盖。为彻底解决电动汽车车主长途出行的“里程焦虑”，确保电动汽车能方便快捷地“吃饱”，近日，山西省政府办公厅印发《山西省电动汽车充（换）电基础设施建设“十四五”规划》，明确到2025年底，全省公共充电桩数量达到13万台左右，桩车比不低于1：8，力争达到1：6，能够满足80万辆电动汽车充电需求。其中，2023年，重点围绕环京津冀“首都经济圈”“一群两区三圈”及重点
科学导报 2023年50期2023-08-04
- 100 t转炉四孔聚合射流氧枪三相流数值模拟
用时，降低氧枪的枪位可以获得较好的吹炼效果，但这样操作极易烧枪，缩短氧枪的使用寿命。聚合射流氧枪的原理是在传统超音速Laval氧枪喷头外层设置一层保护气体[2]，形成伴随流，隔绝外界环境与氧枪主孔氧气射流的接触，有效降低外界环境气流对氧枪中心主孔射流的衰减作用，提高氧枪射流的冲击能力，加快钢液的反应速度。众多学者[3-7]对聚合射流、转炉顶吹氧枪多相流进行了水模型试验和模拟研究，为研究聚合射流与熔池的相互作用奠定了基础。目前鲜有对聚合射流氧枪冲击熔池的多相
冶金能源 2023年3期2023-06-01
- 利用发热废钢提高转炉废钢比工艺实践
响，优化转炉吹炼枪位及加料时机。1 日钢生产现状为缓解炼铁产能不足，铁水罐中加入50 kg/t废钢，导致铁水温度、碳、硅降低，铁水温度、化学成分见表1。由表1可知，当前，日钢生产实践主要有如下特点：铁水成分波动大，铁水碳低、硅低、磷高；受铁水倒运影响，入炉铁水温度低。该铁水热量对转炉完成废钢250 kg/t单耗，热量极不富裕，转炉过氧化严重。表1 铁水温度、化学成分转炉冶炼低温、低硅铁水已成常态，然而低温、低硅铁水致使转炉热平衡较差，不仅完不成废钢单耗25
山西冶金 2022年6期2022-11-12
- 转炉低铁耗工艺优化及生产实践
，影响吹炼过程的枪位稳定性；出钢温度低加上炉后加废钢，致使LF 精炼炉送电时间长，增加精炼电耗。2 工艺及设备参数改进2.1 优化造渣料2.1.1 少渣冶炼提高热量利用率炼钢造渣料原采用石灰、轻烧白云石、镁球、石灰石、矿石、烧结矿等多种物料，石灰石等具有较强的冷却效果，在炉内反应过程中不仅会吸收大量的热能，同时会生成较多的二氧化碳气体带走热量。采用低铁耗操作，需充分利用现有物料的物理热与化学热，减少温度损耗，针对此，结合各种造渣料的冷却效果进行重新梳理。停
山西冶金 2022年4期2022-09-26
- 奥炉“死炉”原因、处理方法及预防措施
和天然气辅热，下枪位搅动熔池，喷枪接触铜锍后易烧损，需要尽快更换喷枪。（3）缩短炉衬寿命。铝铬尖晶石耐火砖热震性能差，在温度急剧变化的情况下容易出现大面积剥落，缩短炉衬寿命[6］。3 奥炉发生“死炉”的原因3.1 炉内熔池温度过低（1）因入炉原料波动而出现瞬时大料量，导致入炉氧料比偏小，物料没有足够的氧进行氧化放热反应，炉内出现生料，熔池温度迅速降低，喷枪背压急剧上升，易出现死炉现象。（2）当入炉原料成分差，高熔点物质含量过多时，若不能及时升高操作温度或调
铜业工程 2022年3期2022-08-18
- 提高260 t 转炉终点一拉率工艺研究与应用
是优化氧枪喷头、枪位、造渣料加入制度及底吹模式等，都不同程度地提高了终点命中率，其中淮钢终点温度命中率提高39.87%[2]。 鞍钢股份有限公司鲅鱼圈钢铁分公司 （以下简称“鲅鱼圈”）2019 年转炉平均终点一拉率仅为91.38%，低于国内先进企业水平。 本文采用Minitab 软件分析现场生产数据，利用排列图、回归分析等质量工具，确定影响转炉终点一拉率的原因，制定并采取相应措施后，提高了转炉终点一拉率。1 工艺装备鲅鱼圈目前有3 座260 t 大型转炉，
鞍钢技术 2022年4期2022-08-04
- 活炉底转炉熔池接缝处溅渣层高效清除的生产实践
，mm；H为氧枪枪位，mm；p0为氧气滞止压力，MPa；d1为喉口直径，mm；θ为中心夹角。由式(2)以及表2数据可以计算得出，不同氧压、氧枪枪位与冲击深度的关系，结果如表3所示。表3 不同氧压、氧枪枪位与冲击深度的关系马钢65 t顶底复吹转炉熔池深度标高为1133 mm，熔池接缝处标高为650 mm，两者之间差值483 mm，该值表示金属液面距熔池接缝处距离，也就是氧气所需要的冲击深度值。由表2计算结果可知，表中冲击深度值与483 mm最为接近的，是氧枪
四川冶金 2022年2期2022-05-16
- 海洋平台用钢种EH36的生产实践
因此前期应采用高枪位操作，以增加渣中FeO含量，快速成渣，提高前期脱P率。（2）吹炼中期：吹炼3～4min 后，Si、Mn 已被大量氧化掉，熔池温度已上升到1500℃以上，C 开始激烈氧化。此时进入C 氧化期，脱C 速度可达0.36～0.38%/ min，不仅吹入熔池内的氧大部分消耗于脱C反应，而且渣中FeO也消耗于脱C反应，使渣中FeO 逐渐降低直到某一最低值（约10%左右）。随着脱C 速度加快，此时应防止渣中氧化铁降低过多导致炉渣返干。在激烈脱C 的同
天津冶金 2022年2期2022-04-27
- 浅析转炉渣产生及控制
扒渣。（2）吹炼枪位控制。前期硅锰氧化期采用低枪位冶炼：有利于加强熔池搅拌力，促进FeO形成，更有利于前期早化渣，达到去磷效果。具体枪位控制在110～120mm，每班接班后第一炉钢要进行液面测量，保证吹炼过程中枪位控制准确，同时，要测量炉口到炉底的距离，保证溅渣过程枪位的控制，要根据铁水成分、温度及时调整枪位100～200mm，吹炼前期和后期要提高供氧强度，保证熔池充分搅拌，确保成分和温度的均匀性。吹炼前期枪位应采用高枪位，保证化渣效果，但是枪位不应太高，
中国设备工程 2022年5期2022-03-12
- 70 t转炉氧枪结构参数优化研究
m至1.9 m枪位下各喷头的动压等值线图，等值线动压最小值为4 kPa，相邻等值线动压差值为2 kPa，采用origin软件提取动压为4 kPa时围成的冲击面积来定量不同枪位下各喷头有效冲击面积的变化规律。图5为1.3 m枪位下各喷头的有效冲击面积对比图。整体上看，随着喷孔间距的增加，有效冲击面积不断向远离中心方向移动。从1#～4#喷头的有效冲击面积图可以看出，当射流融合程度较高时，中心融合区域的动压较大，整体有效冲击面积较小，随着融合程度减弱，射流发生
工业加热 2022年12期2022-02-08
- 转炉低铁耗高废钢比工艺技术研究
控制终点。首先,枪位和控制供氧。许多炉次都选择了少留渣操作,为了使前期成渣和脱磷的效果得以保证,提升开吹枪位比较低的废钢比炉次50毫米,等到反应起渣时,逐渐调整为100毫米高枪位。与热值偏低炉次比较,前期成渣的温度通常不足,容易使5分钟溢渣情况出现。所以,选择压枪必须要根据冶炼的情况,加速熔化废钢。此外,凡是炉次加入了焦炭,为了加速化渣,控制开吹枪位在1.2米～1.3米之间。冶炼枪位和控制供氧曲线图,见图1所示。图1 冶炼枪位和控制供氧曲线图其次,控制过程
探索科学(学术版) 2021年6期2021-07-19
- 转炉溅渣护炉工艺的研究与应用
氮气压力、流量与枪位，控制合理的留渣量等三方面进行技术优化，综合生产成本降低。1 溅渣护炉工艺原理1.1 溅渣护炉分析初期渣对炉衬的侵蚀在转炉冶炼初期，首先是铁水中Si、Mn的大量氧化，生成大量的SiO2等，石灰的熔化速度较缓慢（石灰活性度低时更差），炉渣碱度的提高需要一个较长的过程，在低碱度阶段炉渣对炉衬的侵蚀较严重。因为在酸性渣中，MgO可以有很高的溶解度，加速了炉衬中MgO的熔解速度。因此，在初期加入白云石造渣，使渣中有一定的MgO可以减轻对炉衬的化
中国金属通报 2021年6期2021-07-01
- 大包浇余渣回收利用工艺研究及对成本影响实践
及炉底高度来确定枪位，刮枪后必须校验码盘值。（2）吹炼氧压08MPa～0.9MPa，拉碳氧压不得超过0.95MPa，氧气流量开吹14000m3/h,过程流量控制25000m3/h，拉碳压枪时间≥90秒。（3）氧枪枪位控制：拉碳枪位1.0m，基本吹炼枪位1.2m～1.3m，化渣枪位1.3m～1.5m（因回倒渣可促进前期快速化渣、成渣速度快，为防止炉渣活跃产生喷溅，原则回倒炉次化渣枪位较原有化渣枪位低10cm，原有化渣枪位1.4m～1.6m）。（4）冶炼过程中
中国金属通报 2021年7期2021-06-28
- 氧枪喷头参数优化与应用
：式中：H—操作枪位cm；P—使用压力MPa；d喉—喉口直径cm。此公式对单孔喷头适用，对于多孔喷头取修正系数0.90。由表1可见，在正常拉碳枪位1200mm下将氧流量从23000m3/h提高到25000m3/h后，冲击深度增加5cm、冲击比例增加4%。据相关资料介绍，氧射流冲击深度控制在70%比较理想，过浅脱碳速度和氧气利用率降低；过深易损坏炉底，造成严重喷溅[2]。因此利用现有氧枪喷头通过提高供氧流量来达到缩短供氧时间的目的不现实。3 优化方案及实施效
世界有色金属 2021年4期2021-06-21
- 八钢120t转炉氧枪高效吹炼工艺实践
图2 冲击深度与枪位的关系1.3 制定供氧制度为充分发挥高效氧枪的作用，根据高供氧强度喷头的射流特点，石灰质量和所冶炼钢种制定供氧和造渣制度，制定操作原则。图3是八钢二炼钢120t转炉的枪位曲线和加料时机。氧枪开氧后1分钟左右高枪位将头批约80%的总渣料加入后，氧枪下至开吹点，氧气开吹流量27500m3/h。碳火起来后，氧枪比开吹枪位高出200mm，氧气流量降至26000m3/h，操作过程根据化渣情况小批量多批次加入剩下的渣料，氧枪高度在1600～1750
新疆钢铁 2021年4期2021-03-23
- 鞍钢180 t转炉干法除尘工艺实践
要确定合适的氧枪枪位和供氧流量，在此基础上，熔池才能具有合适的冲击深度。结合转炉氧枪顶吹冲击坑形态水模实验进行分析，确定最佳的氧枪枪位和流量。3.1 熔池流场采用染色显示法显示熔池流场。表2为水模实验原型和模型的介质对比。表2 水模实验原型和模型的介质对比Table 2 Comparison of Mediums for Original Model and New Model in Water Model Experiment3.2 流量分配方案使用氧枪
鞍钢技术 2021年1期2021-03-01
- 转炉冶炼高钛铁水的喷溅原因及控制
炉渣泡沫化。降低枪位后，炉内发生的氧化反应为直接氧化反应，其结果就是渣中无法积累FeO，析出大量高熔点物质使泡沫渣破碎，加上熔渣内TiO与石灰中CaO结合生成高熔点化合物，使熔渣黏度变大，容易出现严重返干，因此，应当采取提高枪位同时加入化渣物料的方法来减轻返干。在软吹和降温的作用下，渣中FeO含量增加，熔渣中高熔点物质因熔点降低而熔化，炉内返干现象逐渐消失。但软吹的时间需要加以控制，如果时间过长，会使渣中积累过量的FeO，此时一旦降枪，过量的供氧量会加速C
鞍钢技术 2021年1期2021-03-01
- 120t转炉高废钢比冶炼工艺开发探究
.2 制定合理的枪位制度在开发120t转炉高废钢比冶炼工艺时，还需制定合理的枪位制度，一般采用低-高-高-低的枪位模式，当前期枪位位于1.1m时，能够有效的促进前期温度提升。而具体的低枪位持续时间可以按照起渣和烟气中含有的一氧化碳上升现象而定，可以适当的延长。如果烟气中的一氧化碳含量达到12%～15%范围之内时，则需将枪位提高到1.3m左右。而当冶炼工艺的中后期，熔池温度迅速升高。会发生激烈的碳氧反应，吹炼8.5min后，一氧化碳的含量呈现持续升高的态势。
中国金属通报 2020年16期2021-01-04
- 浅析60t转炉炉底上涨原因以及控制措施
词：炉底，炉渣，枪位，溅渣1引言绝大多数转炉在有底吹搅拌的情况下，炉底会随着炉龄的增加慢慢降低，甚至在某些情况下会对炉底进行维护。但是转炉在没有底吹搅拌的情况下，炉底会随着炉龄的增加而呈现出逐步上涨的趋势，当这种趋势得不到有效缓解或者有效控制，将会对整个转炉炉容比造成很大影响，转炉冶炼过程中经因炉容比的变化往往伴随着吹炼“返干”现象，而绝大多数操作者解决“返干”的最有效最直接的方法就是高槍位化渣，进而炉底得不到顶吹氧枪的有效冲击，就会出现炉底逐步上涨的趋势
装备维修技术 2020年17期2020-12-28
- 大流量底吹转炉的水模拟研究
案调整底吹位置、枪位、顶吹流量和底吹流量，气体吹入熔池1 min后，熔池运动状态基本稳定，然后开始实验。用饱和KCl溶液作为示踪剂，每炉100 mL，在固定位置迅速加入转炉熔池并开始采集电导率数据，持续采集90 s。每种实验方案重复做三次，混匀时间取这三次实验结果的平均值。2 实验结果分析本实验采用正交法，利用统计分析软件SPSS设计16组正交实验方案，熔池混匀时间如表2所示。表2 混匀时间记录表续表进行多因素方差分析时，必须保证数据整体上具有正态分布特征
工业加热 2020年11期2020-12-10
- 简析数据分析在转炉冶炼生产中的应用
恒压、恒流量、变枪位。②铁水条件。w（C）为4.0%～4.5%；w（SI）0.3%～0.6%；w（P）≤0.10%；铁水的温度控制在1300℃～1380℃。③造渣剂。转炉冶炼生产中使用的造渣剂是以石灰、轻烧白云石或烧结矿为主的。3 高碳钢的冶炼生产数据高碳钢是制作边缘弹簧、钢丝及车轮圈的主要材料。在转炉冶炼过程中，为保证生产质量，对高碳钢的成分及夹杂物均有较为严格的要求[2]。在实际生产中，需科学管控转炉终点磷的一次命中率、出钢温度及高拉碳，确保高碳钢成分
世界有色金属 2020年3期2020-12-09
- “双渣＋留渣”脱磷工艺在生产中的应用与优化
t 左右，压枪枪位1.2～1.3 m，吹炼2～3 min（根据铁水Si 含量而定）后提枪调渣，碳焰初起时滑枪两次提枪倒渣。4）一倒倒渣。一倒倒渣关键参数要求：钢水中Si 含量为微量；温度区间为1 400～1 430 ℃，目标1 405～1 415 ℃；炉渣碱度1.8～2.0；渣中FeO含量控制在15%～20%，目标值16%～18%；渣中MgO含量6%～6.5%。倒渣开始后立即将炉体倾动至75°～80°位置，停留3～5 s后，再缓慢摇炉倒渣，在避免钢-渣混
山东冶金 2020年4期2020-09-04
- 中小转炉缩短冶炼周期生产实践
Nm3/h，基本枪位降低200 mm，冲击深度增加40 mm。喷头参数优化的预期目的是增加熔池搅拌强度，均匀钢水成分和温度，提高冶炼速度，减少吹氧时间。通过优化氧枪喷头参数后，在实际的吹炼过程中，缩短了前期的硅锰氧化时间，熔池温度在前期迅速提升。与原来的氧枪相比，碳氧化期得到提前，如果采用原来的吹炼模式，容易造成前期喷溅和中期返干，所以需要操枪人员及时判断火焰，根据吹炼情况调整枪位。在采取新的吹炼模式下，终点C和终点温度基本持平，一次拉碳P 合格率提高4.
天津冶金 2020年4期2020-08-18
- 混合脱磷剂用于半钢炼钢脱磷的生产实践
炉。目前冶炼前期枪位控制在1500～1800 mm，供氧流量控制在14500～17500 m3/h，底吹流量350～450 Nm3/h，混合脱磷剂用量为2.5 t供氧时间设定为370 s，试验半钢温度为1365～1380 ℃，预脱磷终点温度控制在1410～1420 ℃。为找到最佳工艺参数，设计3×3正交试验，为减少半钢条件变化对试验结果的影响，每种试验参数进行10组试验，去除问题数据后取其它试验结果平均值作为最终结果并依次编号为1-9。为验证复合脱磷剂的造
四川冶金 2020年2期2020-07-27
- 120吨顶底复吹转炉喷溅的研究和预防
操作，此时比正常枪位降低100～200 mm，减少软吹时间，使熔池温度快速升温，促进前期C-O反应提前进行。采用低抢位操作时，一方面，不易造成渣中（FeO）的大量聚积，另一方面，降低渣中（FeO）含量，可避免前期熔池形成过多低温泡沫渣。因此前期采用低抢位操作，在一定程度上能抑制喷溅强度和减少低温喷溅次数。通过观察，发现炉口有“甩渣”现象时，这表明第一批料基本化透，此时应当及时降低枪位以控制渣中（FeO），同时使熔池快速升温，使C-O反应平稳进行，避免碳焰上
天津冶金 2020年3期2020-06-25
- 120 t顶底复吹转炉水模型优化研究
顶吹气体流量及氧枪位置对熔池混匀时间和冲击深度的影响。且由于各钢铁企业的转炉条件、产品要求不同，仍存在大量的实际问题需要进一步研究。本文以某厂120 t顶底复吹转炉为原型，依据相似原理进行了水力学模型试验，研究了顶吹气体流量、底吹气体流量及氧枪位置对熔池混匀时间和冲击深度的影响，并基于模拟结果进行了工业试验，取得了良好的效果，可为现场生产提供理论指导。1 试验1.1 试验原理与参数的确定水模型试验主要模拟顶底复吹转炉射流对熔池的搅拌作用，依据相似原理，在设
上海金属 2020年3期2020-05-29
- 转炉氧枪枪位对熔池作用规律研究
化，首先调整吹炼枪位，实际吹炼过程中枪位对各时期的任务影响较大，如前期化渣、中期脱碳、后期强搅拌都离不开枪位的控制。 根据炉料调整控制枪位变化，能较好的满足生产需求，但是长期来看，枪位对熔池的作用规律不清楚， 吹炼过程中顾此失彼的现象经常发生，带来了一系列其他的问题，如吹损增大、炉渣氧化铁高、钢液残锰低、炉衬侵蚀严重等，因此亟需研究清楚枪位对熔池作用的各种影响，满足生产需求。1 实验设计1.1 实验设计目的实际生产过程中， 氧枪正常吹炼枪位水平线在熔池液面
有色金属科学与工程 2020年1期2020-03-23
- 电弧炉炼钢出钢过程在线喷粉水模拟优化研究
、喷枪角度、喷枪枪位(喷枪出口至流股中心的距离)为实验变量。由于实验变量水平较多，建立三因素七水平正交实验，共计49组，每组实验重复进行两次，表4为因素水平表。表4 因素水平表1.4 实验方法主要是通过测定熔池混匀时间来判断钢包熔池搅拌情况，熔池混匀时间越长，钢包熔池搅拌效果越差。实验前，将两只电极放置于钢包模型的不同位置，按照试验方案调整载气流量、喷枪角度、喷枪枪位，实验开始后，利用喷枪喷射外表固结有氯化钾的Al2O3粉气流[8]冲击出钢流股，粉剂颗粒与
工业加热 2020年1期2020-03-03
- 60t复吹转炉降低吹炼氧耗工艺实践
需要不断调节氧枪枪位及氧气流量。通过调节氧枪枪位来控制吹氧脱碳，要求脱碳反应均匀地进行，合理地控制枪位能够保证碳氧反应的顺利进行。控制不仅要考虑到各冶炼时期脱碳反应的特点，而且也要考虑到各时期的化渣、脱硫脱磷的需要和当时炉况等因素。实际操作运行过程中，通过不断优化转炉氧枪枪位距离金属-钢渣液面的高度来实现合理的吹炼工艺操控，经试验摸索优化了转炉吹炼枪位及流量，要求转炉开吹流量控制区间15000～15500m3/h，枪位距离液面850mm；过程流量不低于12
新疆钢铁 2019年3期2020-01-04
- 120 t 转炉氧枪喷吹射流特性及其冶金效果
究了转炉炼钢不同枪位条件下的顶吹气体射流特性，将数值模拟结果与理论计算相比较得出，随着枪位的提高，冲击深度差值变小，冲击面积差值变大。陈兴华等[7]结合VOF 多相流模型对转炉复吹熔池流场进行了三相流模拟，确定最佳顶吹氧枪结构方案，将转炉平均供氧时间缩短1.5 min，吨钢氧耗降低1.33 m3/t。马浩冉等人[8]研究不同压力的氧枪射流，发现射流对熔池的冲击面积和深度对流场分布的影响规律。陈绍春等研究了转炉集束射流氧枪的射流特性及衰减规律。汪成义[9]等
天津冶金 2019年6期2019-12-26
- 120t转炉氧枪喷头的设计和优化
理的操作氧压以及枪位高度。②在一定操作氧压下，在合理的枪位时，使氧射流产生较大的的动能，以达到良好的动力学条件，合理的冲击深度。这就要求氧气射流沿轴线的衰减速度应尽可能的慢。③对于多孔喷头，要求氧气射流在熔池液面上不要汇合，形成多个冲击中心以形成多个反应区，保证熔池反应均匀。同时要求氧气射流有适当的冲击半径，以保证熔池搅拌均匀和炉衬侵蚀均匀。④氧枪喷头寿命长。这就要求射流沿氧枪轴线不出现负压区域和强的湍流运动，以减少“吃鼻子”现象。要获得具有上述性能的氧射
中国金属通报 2019年9期2019-10-21
- 转炉低温渣系冶炼研究
面高度控制好冶炼枪位通过现场跟踪情况来看，不同的枪位控制对冶炼过程的平稳控制（返干、溢渣）有所不同，枪位控制直接影响渣中亚铁含量[6]。在冶炼过程中接班需测准液面控制合适枪位，才能确保冶炼平衡，得到合适的渣系。利用编程，根据液面高度及压枪操作的定义识别终点压枪操作，并将压枪操作纳入智能系统进行每炉监控，规范终点枪位控制，督促岗位做到早化渣、化透渣，得到终点合适的渣系[7]。图2 2018年轻烧白云石消耗量4 改进效果2018年轻烧白云石预算消耗为0.016
中国金属通报 2019年6期2019-08-20
- 山钢日照公司210t 转炉少渣冶炼应用实践
对于吹炼前期氧枪枪位的控制，是能否迅速造渣形成泡沫渣的关键。若枪位过高，则会使搅拌不充分，导致石灰容易结团，石灰有效利用率低;反之又得不到足够的Fe0，并且由于升温太快导致前期脱磷效果差。因此，吹炼过程枪位的高低对炉内的石灰融化形成泡沫渣起着至关重要作用。该厂规定在开吹2-3min后，适当抬高枪位（100-200mm），如果炉渣变稠，可同时结合加入矿石的方法提高渣中的氧化铁含量。参考物料平衡和热平衡计算结果进行确定，通过实践，转炉开吹枪位较传统单渣工艺提高
科技视界 2019年13期2019-07-10
- 济钢45吨转炉经济炼钢技术应用
00kg。氧压和枪位控制。吹炼过程枪位采用低—高—低模式，前期高氧压低枪位，保证快速提温早化渣，中期高枪位低流量，防止碳氧反应剧烈引起喷溅，实现吹炼过程平稳，后期降低枪位提高氧压，保证拉碳效果，促进成分均匀。（2）试验情况。①返回渣使用情况。使用返回渣0.5 t/炉，试验炉次和正常炉次的平均钢铁料消耗对比，可直接降低钢铁料消耗1.32kg/t钢，降本增效作用显著。且由于吹炼前期控制升温速度，大部分炉次过程控制较好，个别炉次因铁水前期温度低，返回渣熔化后渣中
冶金与材料 2019年2期2019-03-03
- 非双联法冶炼低磷钢种工艺优化与实践
6 min之间，枪位控制在1.80～2.20 m，起渣后逐渐将枪位提升，确保炉渣真正化好、化透。提枪后，为防止渣中带铁量大，需要使用氮气对炉渣进行适当的渣铁分离操作，枪位控制在4～5 m，氮气吹扫时间控制在20 s以内，避免吹扫时间过长造成炉渣倒不出的问题。渣铁分离结束后进行摇炉倒渣，并做好过程监督，避免炉渣溢出渣盆。倒渣结束后，抬炉至零位再次开吹，打火正常后开始加入渣料及冷料继续冶炼操作。部分冶炼过程数据控制如表3所示（一次打火正常）。表3 留渣双渣炉次
山东冶金 2018年2期2018-05-11
- 转炉全流程智能炼钢控制技术开发与应用
别切换系统，提升枪位控制精准度［2］。传统氧枪使用过程中，采用单编码器进行控制，当冶炼过程处于自动状态时，氧枪枪位控制不稳定，降枪过程中存在枪位偏差大的问题，继而冶炼过程无法实现枪位的精准控制，对过程反应带来较大的影响。通过开发新型设备自动化控制技术，在氧枪主令轴上安装两个编码器，一个出现故障时，程序自动进行切换，氧枪运行时，两个编码器计数行程与系统根据氧枪速度计算的行程进行比较，对计数偏差大的编码器自动校准，从而实现了氧枪枪位的准确控制。2）开发氧气压力
山东冶金 2018年1期2018-03-17
- 宣钢120t转炉氧枪枪位模式优化实践
转炉炼钢中，氧枪枪位直接关系到造渣、脱碳、升温及冶炼过程的平稳进行。通过对入炉原料条件信息的准确掌握，采取不同的氧枪枪位控制模式，优化过程控制，提高终点脱磷率、终点碳命中率，降低喷溅率、钢铁料消耗。关键词：转炉氧枪 枪位 脱磷率中图分类号：TP29 文献标识码：A 文章编号：1674-098X（2017）07（c）-0079-02铁水成分及铁水温度（物理热）的波动是转炉冶炼过程控制困难的主要原因，由此造成喷溅率高、终点恶化、命中率降低，特别是一倒脱磷率低，
科技创新导报 2017年21期2017-11-07
- 转炉出钢回磷控制与分析
词】回磷；因素；枪位；渣料；挡渣0 前言鞍钢炼钢某厂是以生产重轨钢、高级硬线钢、石油管线钢、造船钢为主。而重轨钢、高级硬线钢、石油管线钢对钢中磷的要求非常严格。磷含量的多少直接影响钢材的质量和销售。随着钢材市场竞争力的日趋激烈以及客户对质量要求的不断提高，对于上述钢种的质量要求也就更加苛刻，但在转炉冶炼时会发生成品钢中磷高于钢水终点磷即回磷，因此控制钢水出钢回磷是重要的一个环节，如何控制回磷也成为冶炼优质钢的瓶颈问题，炼钢某厂转炉出钢回磷要求为0.003%
科技视界 2017年6期2017-07-01
- 鞍钢260 t转炉底吹工艺优化与实践
喷头的主要参数和枪位，调整底吹流量。采取上述措施后，转炉终点碳氧积控制在0.002 2左右，底吹效果较好。转炉;底吹;碳氧积自从1973年Dr.Eduard等提出转炉顶底复吹炼钢设想之后，世界各国普遍开始了转炉顶底复吹的研究工作。1977年，卢森堡阿尔贝德公司和德国钢铁研究院共同开发出顶吹氧、底吹惰性气体的复合吹炼技术，复吹转炉逐渐开始大规模工业化应用［1］。其后的发展证明，复合吹炼技术克服了顶吹氧流对熔池搅拌能力不足的缺点，可使炉内反应接近平衡，铁损失减
鞍钢技术 2016年6期2016-12-14
- 轻烧氧化镁球在炼钢生产中的应用
、加入时机和氧枪枪位、氧气流量以得到不同目的的炉渣。为了避免硅锰氧化期生成的酸性炉渣对炉体的侵蚀，必须提高前期渣中MgO的含量及初期炉渣的碱度［5-7］。提高MgO含量的渣料一般有白云石、轻烧白云石、菱镁石或镁质合成渣料，出钢后大幅度提高渣中的MgO含量，技术上很难实现且增加成本，提高吹炼过程中MgO含量要根据物料的价格和物料结构来确定［8-10］。鞍钢集团朝阳钢铁有限公司炼钢厂在冶炼初期加入白云石3.5 t，根据渣中FeO的含量和渣流动的状态来调整炉渣，
鞍钢技术 2016年6期2016-12-14
- 天铁热轧降低钢铁料消耗的生产实践
冷产生大的喷溅；枪位采用中（点火，均温）→低（升温、前期化渣）→高（均匀升温、化渣）→低（搅拌、均温度成分、稳定拉碳）的模式，要求枪位在拉碳枪位和化渣枪位之间波动，避免枪位过高或过低造成的氧化铁难以控制，当发现异常时，靠枪位不能改善时要辅助布料来共同控制化渣，比如：枪位在化渣位时，炉渣还有返干的趋势，要及时补加化渣剂来调整，一般不允许长时间地提高枪位，保证了氧化铁的稳定。4.3 提高转炉终点命中率转炉终点控制主要是对成分和温度的要求。冶炼过程中要充分利用过
天津冶金 2015年6期2015-12-31
- 300 t转炉底吹布置优化水模试验
吹供气强度、氧枪枪位等对熔池混匀时间影响。结果表明，各因素对混匀时间影响各不相同。最短的混匀时间操作参数为：底吹布置8-B，顶吹流量为14.35 m3/h(对应原型18007 m3/h)，氧枪枪位为128 mm(对应原型2400 mm)，底吹流量为2.74 m3/h(对应原型3673 m3/h)。正交实验 水模实验 混匀时间0 前言对于双联法炼钢，脱磷复吹转炉的核心技术是如何有效调节和控制熔池的搅拌效果，从而满足不同冶炼阶段对热力学和动力学条件的要求[1]
河南冶金 2015年6期2015-03-10
- 120t转炉冶炼中CO浓度变化指导作用的探讨
钢工经验控制氧枪枪位、供氧强度以及渣料量的加入时机逐步进行冶炼过程。因为转炉内是多相反应，因此铁水中元素的氧化顺序还与其浓度有关，所以吹炼开始元素氧化顺序为Fe、Si、Mn、P、C等。转炉冶炼过程枪位的控制是促使炉内反应的重要手段[3]。当采用硬吹时，氧气流股对熔池的冲击力大，形成的冲击深度较深，冲击面积相对较小，因而产生的金属液滴和氧气泡的数量也多，气—熔渣—金属乳化充分，炉内的化学反应由于硬吹加快炉内温度升高促使反应速度快，特别是脱碳速度加快，大量的C
新疆钢铁 2015年1期2015-02-10
- 济钢低温低硅铁水脱磷的工艺实践
学条件。2.2 枪位及氧压控制不当开吹阶段枪位过高或氧压较低，熔池升温较缓慢，不利于石灰的熔化；若低枪位开吹时间较长而未及时提枪，则硅、锰氧化期更短，渣中（FeO）较低，不利于石灰的熔化，致使脱磷效果差。吹炼中后期，随着熔池温度的逐步升高，若吹炼枪位相对较低，碳氧反应剧烈，渣料加入相对滞后，致使中后期熔池温度过高，形成炉渣“返干”，使炉渣失去脱磷能力。3 工艺优化及改进措施3.1 合理的装入量制度为了提高低温低硅铁水的物理热和化学热，给快速化渣提供温度条件
科技视界 2015年20期2015-02-10
- 120 t复吹转炉冶炼操作模式应用实践
转炉；操作模式；枪位；氧压1 前言莱钢特钢事业部银山前区两座120 t转炉自投产以来，由于只配备了1座600 t混铁炉，数量和容量均不能满足转炉生产的需要，致使上下炉次之间入炉铁水硅和铁水温度波动大，且硅高温度高炉次较多。加之转炉操作没有形成相对统一的模式，操作人员依据自身经验进行操作，主要表现在操作随意性大，吹炼过程喷溅、返干现象较多，终点钢水温度成分命中率偏低[1]。因此，建立统一的操作模式，优化操作水平势在必行。2 工艺参数两座120 t转炉主要生产
山东冶金 2015年4期2015-01-02
- 北满特钢100t转炉高拉碳工艺的生产实践
开始，直接使用低枪位，快速升温，以升温来促进化渣操作)，而是采用缓慢降低枪位，控制到达低枪位的时间，前期以化渣脱磷为重点，并控制升温速度，通过加氧化铁皮将前期温度控制在1 350℃到1 400℃之间。通过冶炼前期的脱磷试验(5min左右取渣样)，前期炉渣的氧化铁含量有原来的平均9.91%提高到平均14.26%(如图1)，前期脱磷率有原来的24.81%提高到现在的35.93%(如图2)。同时，总结出适合北满转炉冶炼前期脱磷的有利条件为：温度在1 350℃到1
冶金与材料 2014年6期2014-09-13
- 天铁热轧降低转炉喷溅工艺优化实践
冶炼前期快速升温枪位操作法，优化炉料结构和渣料加入时间控制及枪位的控制，有效遏制了喷溅现象,钢铁消耗和成本指标下降，取得了较好的经济效益。转炉；喷溅；枪位；工艺；优化1 引言天铁集团热轧板公司现有2座180t转炉，自2007年投产以来，转炉喷溅在吹炼过程中经常发生，尤其是在热轧来铁成分波动大、铁温低情况下喷溅问题更为明显，直接影响钢铁料消耗及成本指标，对转炉生产顺行及设备均带来安全隐患。本文通过深入分析喷溅产生原因，采取了针对性地改进工艺措施，通过制定冶炼
天津冶金 2014年3期2014-05-16
- 转炉留渣操作工艺实践
的原因分析，摸索枪位变化，不断完善留渣条件和工艺，从操作上找出了切实可行的规避措施。 通过不断优化留渣操作工艺，逐步使转炉喷溅得到了有效控制，从而降低了钢铁料、石灰、轻烧白云石等原料消耗，吨钢成本显著降低，经济效益十分可观。转炉；留渣；操作；喷溅；化渣；脱磷1 引言转炉留渣是指将上一炉终渣经调渣和溅渣后，全部或部分留在炉内，作为下一炉钢冶炼初期渣来使用的一种操作方法。留渣操作技术在20世纪80年代就已经提出，然而冶炼终渣有极强的氧化性，当铁水兑入时，铁水中
天津冶金 2014年6期2014-05-12
- 120 t顶底复吹转炉水力学模拟实验研究
研究单顶吹条件下枪位、顶吹流量对熔池混匀时间、冲击直径和冲击深度的影响；单底吹条件下底吹流量、熔池深度和底部供气元件布置对熔池混匀时间的影响；顶底复吹条件下最佳因素和水平。结果表明：单顶吹时枪位为1 000 mm时混匀时间最短；单底吹时底吹流量为750 Nm3/h时混匀时间最短，底部供气元件布置对混匀时间影响较大；顶底复吹时底吹流量对混匀时间影响最大，而枪位对混匀时间影响最小，当底部布置方式为喷孔在一条直线上对称分布时，顶吹流量为10 000 Nm3/h，
湖南工业大学学报 2014年6期2014-05-04
- 氧气转炉的氧枪喷头优化及操作改进
渣、动态调整氧枪枪位和前期排渣模式相配合。1.2 优化底吹搅拌为了使底搅拌在合适条件下进行，根据转炉热模型试验［1］，冶炼后期调整氧在渣钢间分配的底吹强度从0.05～0.06m3／（min·t）扩大到0.08m3／（min·t），采用自动吹堵供气元件、调整底吹点布局，并控制溅渣层厚不大于150mm，以维护底吹通畅，采用改进炉底－炉身的结合方式来防止熔池变浅所致的搅拌力下降。终点熔池氧化性的评估，可采用笔者［2］定义的氧化特性指标FC，即：式中：VO2为顶吹
武汉科技大学学报 2013年4期2013-11-05
- 唐钢降低终渣FeO含量生产实践
含量的变化主要与枪位的控制、冷料加入有关。2.1 枪位：枪位低时，高压氧气流股冲击熔池，熔池搅拌剧烈，渣中金属液滴增多，形成渣、金乳浊液，脱碳速度加快，渣中FeO降低。枪位高时，脱碳速度低，渣中FeO增高。2.2 含铁冷料：吹炼后期渣料中加含铁冷料，则渣中FeO增高。2.3 脱碳速度：脱碳速度高，渣中FeO低;脱碳速度低，渣中FeO高。3 转炉各个阶段枪位控制转炉冶炼时，低枪位硬吹时，直接氧化比例上升，渣中FeO累积的速速度比消耗的慢，所以渣中FeO含量降
河南科技 2013年14期2013-08-14
- 莱钢90t复吹转炉氧枪粘钢原因与措施的研究
成金属喷溅，或者枪位过低等造成的；另外，喷头结构、氧压的高低，也有一定的影响。以下主要从原料铁水条件和冶炼过程操作条件两方面进行分析。1.1 铁水原料条件2013 年6#转炉所用铁水条件见表1。 由表1 所示，铁水原料条件不稳定，硅含量波动很大。表1 2013 年6# 转炉所用铁水条件1.1.1 铁水硅含量高时铁水硅含量高时，硅、锰氧化期时间变长，使C－O 反应延迟，同时需要加入大量的石灰造渣， 操作人员未能及时提高枪位， 导致渣中（FeO）含量过高，使C
山东工业技术 2013年15期2013-08-03
- 绝对型编码器在转炉氧枪位置控制中的应用
中的关键设备，而枪位的精确控制将直接影响氧枪吹氧的质量。现在被广泛采用的测定氧枪位置联锁点和氧枪高度的方法是，用主令控制箱和脉冲发生器来完成。此种控制方式存在精确度低、调整复杂、故障率高的缺点，属比较落后的控制方式。随着冶炼工艺要求的提高，用绝对型多转编码器（以下简称编码器）配合绝对型通用位移控制仪（以下简称控制仪）替代了主令控制箱及脉冲发生器。本文对济钢炼钢厂四座转炉氧枪枪位控制改造做了详细的介绍。1 工艺配置及位置控制点氧枪在整个吹炼过程中需要给出六个
科技视界 2012年12期2012-04-14
- 氩氧精炼低碳铬铁过程喷溅预报及控制
）流量的波动、顶枪位置调整误差、工艺曲线的不完善等原因引起的喷溅研究尚未深入，尽管文献提出的气体分析方法［5］为解决喷溅问题提供了一条途径，并在韩国浦项和日本新日铁进行了应用研究，预报准确率达到了81%，但由于分析的实时性较差，目前仅用作喷溅发生时及事后分析原因，不能实现自动控制，而且成本较高，当炉体容量小于20t时，炉气分析设备成本将大大高于冶炼设备，使该方法难以实现工程应用。而音频分析方法［6］由于冶炼现场环境干扰十分严重且干扰源各不相同，导致分析精度
长春工业大学学报 2012年5期2012-03-27
- 转炉炼钢氧枪控制系统改造
及设备安全，其中枪位检测是影响氧枪自动控制水平的主因。水钢二炼钢100t转炉氧枪（图1）控制系统由PLC控制单元、大功率变频器和检测装置（机械式主令控制器、增量编码器、绝对编码器）等组成，系统1用1备。操作台将给定控制信号送至PLC控制单元，经PLC处理后驱动变频器，变频器带动电机完成氧枪升降。为保证氧枪控制可靠性和安全性，在氧枪驱动电机尾部同轴安装的绝对编码器用于检测氧枪标高和显示，不参与控制，增量编码器检测电机速度，实现变频矢量控制。在氧枪钢绳卷筒减速
设备管理与维修 2011年12期2011-07-16
- 唐钢50t转炉溅渣护炉水力模型实验研究
和五孔),对顶枪枪位、顶吹流量、底吹流量、熔渣黏度和留渣量等溅渣操作工艺条件对溅渣效果进行影响性评价,以确定溅渣护炉的优化工艺参数,为现场的溅渣护炉操作提供理论依据。1 实验方案1.1 物理模型的建立转炉溅渣护炉技术是氮气射流冲击熔渣,使熔渣溅起飞到炉衬上,从而达到保护炉衬的目的。根据相似原理,模拟实验应满足转炉模型和原型的几何尺寸相似和动力学条件相似[4]。实际生产中,喷枪出口气体流速为超音速,而水力学实验中,氧枪模型出口气体流速为亚音速,由于这两种射流
华北理工大学学报(自然科学版) 2011年2期2011-03-21
- RH真空精炼脱碳速率的物理模拟研究
为150 mm、枪位为40 mm、顶吹气体流量为4.0 m3/h、真空度为3 616 Pa时,不同驱动气体流量下pH值随时间的变化如图2所示。由图2中可看出,溶液的pH值随反应时间的延长而不断降低,溶液pH值的衰减曲线表现为先平缓后加速的一个渐变过程。这是因为RH循环开始时,液面不很活跃,CO2浓度较低,液面反应速度慢;随着循环时间的延长,液面越来越活跃,CO2浓度趋于稳定,结果改善了溶液的传质效果,使得反应速率加快。从图2还可看出,5条pH值曲线几乎重合
武汉科技大学学报 2011年4期2011-01-23
- 转炉冶炼温度控制
炉间隔时间；5）枪位的影响。根据理论分析，论述实际生产中正确的过程温度的控制方法：1）了解影响过程温度控制的因素；2）正确判断冶炼过程的温度变化；3）灵活控制好冶炼过程中的枪位。转炉；冶 ；温度；控制0 引言在转炉炼钢生产过程中，过程温度控制是一个重要的冶炼控制内容，涉及的相关因素较多，是影响钢产量、质量和生产成本的主要因素。当过程温度控制过高时，易导致出钢温度过高，脱磷难度增加，减少一倒命中率；总氧含量增加导致脱氧夹杂含量增加，影响钢材质量；使铁耗增加、
科技传播 2010年12期2010-08-15