仓壁_参考网

地下装配式大直径组合筒仓仓壁稳定性分析

增大，仓体埋深和仓壁直径不断增加，如何对水土压力作用下的装配式组合仓壁稳定性进行验算，成为当前进一步推广装配式地下粮仓亟须解决的问题。图1 预制装配式地下粮仓仓壁装配式地下结构接头是影响结构整体受力性能的关键部位，国内外对类似地下结构进行了大量研究。叶亮等［5］对一种新型型钢-混凝土组合接头的抗弯性能进行试验研究；焦勇强等［6］总结了整体预制拼装式综合管廊常用的接头型式及防水构造的优缺点及适用范围，为综合管廊接头的设计与改进提供参考；Liu 等［7］通过试

河南科技 2023年16期2023-10-10

新型半地下双层浅圆仓静态储粮的力学性能

对粮仓内部散体-仓壁界面进行了研究，分析散粒体特性变化的原因并进一步得到仓壁产生荷载的规律。在数值模拟方面，国内外学者[9-11]提出了用于筒仓分析的有限元模型；Alauddin等[12-16]对基于有限元分析方法下的圆形筒仓受力进行了探讨，并对有限元模拟下的装粮条件进行了研究。研究团队前期对半地下双层浅圆仓施工阶段的力学性能进行了分析[17]，提出了半地下双层浅圆仓的数值分析方法并进行了验证。半地下双层浅圆仓正常使用阶段不同于施工阶段，正常使用阶段需要考

现代食品科技 2023年8期2023-09-09

地震作用下柱承式筒仓动态侧压力计算方法研究

本身的惯性力外，仓壁上还会产生贮料的动态侧压力，引起仓壁的侧向变形和较大的动态超压问题［1］。在地震频发区，已经成为筒仓结构破坏的主要原因之一［2］。国内外相关学者对筒仓结构的动态侧压力问题进行了相应研究，Chowdhury等［3－4］将贮料看作一种集中质量施加到仓壁上，推导了矩形储煤仓结构仓壁动态侧压力计算方法，部分学者通过振动台试验研究证明该方法和欧洲规范规定的计算方法过于保守［5－7］。Silvestri等［8－10］基于贮料散体和仓壁相互作用及颗粒

地震工程与工程振动 2022年6期2023-01-16

受损混凝土连体筒仓结构加固技术

后容易导致混凝土仓壁产生大量裂缝及混凝土剥落情况，从而影响筒仓结构耐久性及使用安全，严重时可导致筒仓倒塌。为了消除隐患，应对出现裂缝的筒仓壁进行加固处理。目前，对单体筒仓的加固方法已经相当成熟，常采用扩大截面加固法、粘贴钢板加固法、体外预应力加固法等。但连体筒仓由于仓壁两两相连，因此与单体筒仓加固相比，如何将大量后增加的环向受力钢筋穿过仓壁连体部位，同时最大程度减小因加固开孔对筒仓连接部位的损害，成为连体筒仓加固的难题。目前，对于类似的受损连体筒仓[1-2

建筑施工 2022年5期2022-09-06

加劲肋对钢筒仓屈曲承载力影响的研究

凝土环墙式基础。仓壁采用厚度为16mm~28mm的钢板焊接而成，环向加劲肋焊接于仓壁外侧，以约束仓壁的环向变形，纵向加劲肋焊接于仓壁内侧，以传递仓顶及仓壁所承受的竖向力，环向加劲肋及纵向加劲肋截面采用热轧H型钢，环向加劲肋、竖向加劲肋与仓壁构成协同受力体系，可大大提高钢筒仓的屈曲承载力。仓顶支持钢梁采用放射型布置，放射梁截面采用HN700×300×13×24，数量为18根且沿圆周均匀布置，跨度为14.4m，环向设置若干圈次梁以拉结放射梁，仓顶部环梁直径为9

中国房地产业 2022年3期2022-03-21

考虑散体拱效应的筒仓仓壁侧压力计算方法

体储料作用于筒仓仓壁上的侧压力是筒仓结构的主要荷载，侧压力的计算是筒仓结构设计的关键问题，直接关系到筒仓的结构安全。国内外专家学者不断致力于仓储结构中散体压力的研究。原方等[1]对散体的滑动楔体进行受力分析，考虑到浅圆仓的曲线仓壁与直线挡墙的不同，根据粮堆破裂角的大小将筒仓粮堆分为3种不同工况进行水平侧压力计算。陈长冰[2]利用总体平衡法和虚位移法对筒仓粮堆压力进行了推导。李东桥等[3]摒弃Janssen理论中竖向压力分布均匀的假设，考虑粮堆有效摩擦系数分

河南工业大学学报（自然科学版） 2022年6期2022-02-15

一种新型行列布置立筒仓的结构力学设计要点

越深入，涉及筒仓仓壁的压力研究[2-4]，施工形式优化[5-6]，工艺设施优化[7-8]等，筒仓之间形成的星仓也成为扩大仓容的存储空间。但由于立筒仓的常见平面布置方式为多排行列式或斜交式，它们的缺点是星仓仓容较小且因内夹角小而易积粮，而目前对于星仓的研究多集中于对仓壁荷载[9-11]的研究。为改善星仓使用性能，拉大了排仓间距，形成一种新型筒仓排列方式，将排仓采用短墙相连，这样既增加星仓仓容，同时也增大星仓内夹角，从而改善了星仓的出粮功能。由于排仓之间通过短

粮油食品科技 2022年1期2022-02-11

粮食平房仓底部竖向压力现场试验及离散元模拟

感器分为4行，在仓壁2距离0.1、9、16 m位置处分别布置间隔为1 m或2 m的3列压力传感器，分别标注为R3、R2和R1。在仓壁1距离7 m位置处布置间隔为1 m或2 m的一行压力传感器，标注为R4。传感器布置如图2所示。在仓底安装振弦式压力传感器，读取稳定初始值，然后开始装粮。装粮时间为每天8：00至23：00，历时5 d完成。装粮完成后静置储存。在试验过程中，每隔0.5 h读取并记录每个压力传感器上的竖向压力值。图2 现场试验压力传感器的布置2.2

河南工业大学学报（自然科学版） 2021年6期2022-01-26

一种新型半架空钢筋混凝土浅圆仓的理论分析及应用

高27.1 m，仓壁厚为250 mm，环梁尺寸为500 mm×800 mm，底部支撑柱尺寸为750 mm×750 mm，仓底板厚度为500 mm，仓内填装的贮料为大豆，其重力密度为ρ=7.5 kN/m3，内摩擦角25°，贮料对仓壁的摩擦系数μ=0.4。考虑到场地地块内有一坡度为7°的斜坡场地，浅圆仓的支承方式上分为两种，一种是将场地平整完毕，在没有坡度的平地上采用传统仓型，即用仓壁和支撑柱将浅圆仓上部仓体托起，仓底不与地面直接接触，形成一种完全架空的浅圆仓

河南建材 2022年1期2022-01-11

混凝土圆形筒仓群不同工况下计算分析的对比研究

设计标准》规定，仓壁相连的圆形群仓，除按单仓计算外，尚应在空、满仓不同荷载条件下对仓壁相接处的内力进行验算，可使用程序亦可采用附录 G 的公式；但规范并未对二者验算结果不一致时给出相关规定。本文以某单筒φ22 m、高 41 m 的 3 m× 4 m 筒仓群为例，对不同的装料工况分别采用有限元程序和规范公式进行计算，对二者计算结果进行对比；并分析了二者计算结果存在差异的原因，为筒仓群在不同工况下的设计及安全复核提供参考。1 筒仓群建筑结构概况该筒仓群为钢筋混

建筑科技 2021年3期2021-12-29

某单向壁板连接的钢筋混凝土群仓设计

如图1所示。筒仓仓壁高度为27.3m，壁厚180mm，外径D＝6.7m，内径d＝6.34m，星仓壁板长度2.1m；仓下为筒壁支撑，筒壁顶标高为＋6.0m，筒壁底标高为-1.2m，壁厚220mm，外径6.7m，内径6.26m，筒壁根据工艺要求设置宽2m、高3.6m的洞口；星仓壁板厚度为300mm，基础采用桩筏筏板基础。筒仓剖面见图2，星仓剖面见图3。图1 群仓平面示意Fig.1 Group silos plan图2 筒仓剖面示意Fig.2 Group sil

特种结构 2021年5期2021-11-15

煤矿井底煤仓壁稳定性控制技术研究

常运行。故井底煤仓壁稳定性问题已经成为困扰部分煤炭生产企业的顽疾[1-2]. 井底煤仓布置于深部围岩体中，仓壁及围岩组成的支护系统处于深部高地应力环境下，并承受仓内散体贮料颗粒的反复加卸载作用，其力学响应较为复杂[3-4]. 合理的仓壁稳定性控制技术需要考虑设计、施工及运营期的综合作用，还需要实时匹配防堵增滑技术装备[5-7]. 充分考虑地下工程的全过程影响指标，采取综合的控制技术手段是科学合理确定井底煤仓壁稳定性的基础。1 设计施工运营三期协调管控1.1

山西焦煤科技 2021年8期2021-10-13

软岩淋水煤仓综合治理技术研究与应用

以来，在煤仓东侧仓壁不间断的出现渣块脱落现象，煤仓下口圆锥形体由于受长期空仓运行原煤自由落体冲击影响，导致下部圆锥体亦陆续破坏，圆锥体浇筑的道轨大部分脱落。同时，在仓壁部分脱落时，非常容易造成堵仓，处理堵仓时，往往采取爆破的方法，爆破过程中，进一步对下部圆锥体造成了破坏。经现场实测，煤仓东侧由于仓壁脱落形成了一个宽度6.0 m、深度5.0 m、高度8.0 m 的大坑。下部锥体受冲击影响，锥体已完全破坏，锥体口直径平均在4.0 m 左右，快接近煤仓直径，煤仓

煤炭与化工 2021年7期2021-08-31

某钢筒仓结构有限元分析与优化

体力学特性，计算仓壁及漏斗的等效应力(Von-Mises应力)，与《钢结构设计标准》[3]中钢材强度设计值进行对比。其次，对关键节点进行更为细致的网格划分，调整钢板厚度，根据等效应力小于钢材强度设计值的原则，完成筒仓细部节点设计。2 钢筒仓结构有限元分析2.1 项目简介河北某原料系统钢筒仓，装满时容量约为580 m3，所盛物料容重为20 kN/m3，内摩擦角为30°，物料与仓壁的摩擦系数取0.3。其中，仓壁直径为7.5 m，高度为10.86 m，下部漏斗上

山西建筑 2021年15期2021-07-20

装配式地下粮仓钢板-混凝土组合仓壁整体结构力学性能分析

了 “等同原理”仓壁接头设计方法，并对单个仓壁接头的力学性能进行了足尺试验和有限元分析，结果表明装配式仓壁试件和无接头仓壁试件力学性能相近，装配式仓壁的结构计算可等效为现浇一体无接头仓壁的结构计算。但这种等效的设计方法并没有对装配式组合仓壁整体结构进行分析。作者基于等同原理的设计方法，设计了装配式仓壁竖向直口接头和环向榫形接头。由于新型装配式地下仓直径和深度较大，不易开展现场实仓力学性能试验。为此，利用有限元软件ABAQUS建立装配式钢板-混凝土组合仓壁与

河南工业大学学报（自然科学版） 2021年3期2021-07-13

柱承式立筒排仓贮料侧压力地震响应试验研究

究立筒排仓贮料对仓壁动态侧压力的地震响应规律，设计制作了缩尺比例为1∶25的柱承式立筒排仓和独立单仓模型，进行了3条地震波下不同地震动水准的振动台试验，分析获得两种模型的贮料地震响应特性、仓壁动态侧压力的变化规律与超压系数。研究结果表明：1）地震时仓内贮料与仓壁存在的相位差与仓体位置及测点位置相关;2）边仓与中仓仓壁动态侧压力的分布规律与地震波输入方向有关;排仓的超压系数总体上小于独立单仓;3）边仓的超压系数大于中仓，两者均大于规范采用值，现行规范中所采用

土木建筑与环境工程 2021年3期2021-07-11

基于离散元的落地熟料库贮料压力分析

状况。偏心卸料使仓壁受到非对称荷载作用，从而引起仓壁圆周应力的分布不均匀性，同时库底廊道顶部也会出现不均匀的受力。本文采用离散元EDEM软件建立熟料库偏心卸料动态力学模型，对熟料库的仓壁及库底廊道的料压力进行分析，从而得出其受力特点为结构设计提供依据。1 DEM模型建立先在ANSYS中建立大直径落地熟料库模型部件，缩尺按照试验模型尺寸、足尺按照某实际工程熟料筒仓尺寸参数，分别建立两个有廊道（图1）和无廊道（图2）落地筒仓模型部件（仓壁和廊道），然后将各个部

水泥工程 2020年4期2020-12-18

基于改进颗粒模型的筒仓卸粮宏细观力学响应模拟研究

及动态工况的筒仓仓壁侧压力进行模拟分析，得出颗粒流动状态影响仓壁压力变化。有研究通过离散元模拟和室内实验分析了仓壁内部附着物对侧压力分布的影响，以及动态侧压力分布规律与物料流动状态，但其模拟所采用的颗粒接触仍是单一球单元的线性接触[11-14]。随着对侧压力研究的不断深入，不少学者提出筒仓成拱效应，有研究通过结拱时候的拱线分析,得出粮食速度骤降而产生惯性力进一步增大了仓壁侧压,并通过实验及数值模拟进行了验证分析，但所采用的的模拟单元依然是传统ball单元[

中国粮油学报 2020年9期2020-10-21

地上输料通道对浅圆仓仓壁和通道受力的影响

圆仓内部，势必对仓壁和通道的受力产生影响[6-9]。地上输料通道筒仓多应用于高径比介于0.4～1.0 的浅圆仓，即欧洲筒仓规范 EN 1991—4：2006中定义的Squat Silo，国内外筒仓规范中未发现针对地上输料通道的具体设计条文[10-14]。国内筒仓标准 GB 50077—2017[10]提出的地下输料通道设计方法主要基于“隧道理论”[15]，虽然在岩土中开挖形成的隧道与埋入贮料和回填材料中的通道在形式上较为类似，但二者的受力环境存在很大差别，

农业工程学报 2020年16期2020-10-21

大直径浅圆仓缩尺模型试验研究

和中心卸料相比，仓壁上将出现不对称超压现象，这对筒仓结构受力更为不利[1-2]。本文采用缩尺模型试验，研究不同高径比浅圆仓偏心卸料的特点，试验过程直观可见。针对不同高径比的浅圆仓，在各模型的不同位置布置压力测试点，让物料在模型中流动，同时测出这些位置的压力值，得出的数据结果便于分析，再与规范静载状态的理论值计算进行比较[3]。1 浅圆仓缩尺模型试验研究为了更好地观察卸料时筒仓内贮料的流动模式，特别采用透明的有机玻璃制作仓壁模型，统一订做三个内径为1m，壁厚

水泥工程 2020年2期2020-09-07

不同卸料流态对仓壁侧压力影响的试验研究

随着流态的变化，仓壁压力也会发生不同的变化，压力峰值甚至可以达到静态压力的数倍[2-5]，使筒仓的不稳定性增加，可能会引起筒仓工程事故。因此，对筒仓卸料流态及仓壁压力进行研究具有重要的现实意义。针对筒仓卸料过程中的流态及其仓壁压力分布规律，学者们进行了相关性研究。关于筒仓压力计算方法，刘定华等[6,7]、张家康等[8,9]从平衡条件和常系数假定出发建立微分方程，得出仓壁静态及动态压力的计算公式，并通过模型试验和数值计算，发现与理论计算值相接近。筒仓的流动类

中国粮油学报 2020年7期2020-09-03

分析钢筋混凝土筒仓仓壁侧压力的研究

流动状态所造成的仓壁动态压力值进行研究，有效考虑到筒仓卸料过程中侧压力系数会随着仓体的物料深度变化而变化，建立起了相应的计算方法，最终得出了相应的研究结论。关键词：钢筋混凝土;筒仓;仓壁;侧压力文章编号：2095-4085（2020）05-0088-02钢筋混凝土筒仓是冶金、煤炭以及粮食加工产业比较广泛使用的设备，该设备采用的是钢筋混凝土筒仓来储存各种矿石、煤炭以及粮食等相关物质，在使用过程当中所取得的效果非常明显。现阶段我国在筒仓的建设规模上相对较大，所

居业 2020年5期2020-09-01

地下混凝土筒仓仓壁力学性能工程试验与数值分析

土筒仓竣工验收前仓壁的力学性能进行研究，通过对比试验结果与数值模拟结果，验证数值分析方法的合理性与有效性，进而对仓壁在最不利荷载工况下的力学性能进行数值分析。结果表明：地下混凝土筒仓仓壁内力的数值模拟结果与试验结果吻合较好;由于仓壁较厚且与仓底和仓顶间接触部位刚度较大，导致仓壁内外侧径向应力表现出相反的变化规律;仓壁径向应力在仓壁底部位置处最高，环向应力在距仓壁顶部约2/3位置处最高;在最不利荷载工况下，仓壁径向应力和环向应力随深度表现出与实际工况下相似的

土木建筑与环境工程 2020年3期2020-06-19

地下混凝土筒仓仓壁力学性能工程试验与数值分析

在新仓型的探究、仓壁的受力性能分析与结构优化以及维护结构传热规律等方面[13-17]。研究多通过模型试验与数值分析完成，结果缺少相应工程足尺试验以及其他理论方法和实践经验支持。由于数值分析结果受人为因素影响较大，故取得结果的有效性有待验证。笔者基于工程足尺试验，采用试验研究与数值分析相结合的方法，对地下大型混凝土筒仓在竣工验收前仓壁的受力情况进行分析研究，从而提出一种能有效分析地下混凝土筒仓受力的数值分析模型。1 工程试验1.1 工程概况试验仓位于河南省郑

土木与环境工程学报 2020年3期2020-06-15

钢筋混凝土土体地下粮仓仓壁结构选型初探

径钢筋混凝土筒仓仓壁的简化计算模型进行了内力和位移分析；付明堂[5]利用有限元法计算了矩形地下粮仓在简化的土压力作用下的位移场和应力场分布规律；熊晓莉等[6]分别采用圆柱壳模型分析法和有限元分析法计算仓壁承载力，研究了钢筋混凝土圆形地下粮仓仓壁承载特性，并分析了仓壁竖向弯矩和环向力分布规律；熊晓莉等[7]在后续的研究工作中，以仓容100t的钢筋混凝土地下试验仓为对象，进行了仓壁侧压力及仓壁结构受力的现场检测试验，通过理论计算与实测结构对比，分析确定了钢筋混

安阳工学院学报 2020年2期2020-06-05

粮食筒仓储粮和卸粮状态下的仓壁侧压力试验研究

考虑卸料状态下的仓壁压力变化情况，将会对筒仓造成破坏，进而引发不可估量的后果。因此，国内外专家学者从理论分析、有限元模拟和试验3 个方面对筒仓在卸料过程中静、动态的侧压力数值变化进行了大量的科学研究。段君锋等[6]对中国、欧洲、美国规范理论计算进行了对比分析，并结合算例对水平压力、竖向压力、总摩擦力进行比较。丁永刚等[7-8]通过有限元法对钢筋混凝土筒仓进行静态和动态侧压力的模拟，并将结果与不同国家规范的计算结果进行对比，表明各国规范计算均有差异，且偏于保

农业工程学报 2020年7期2020-05-19

仓壁对流式风道风冷调节料仓的设计与研究

入增加。1.3 仓壁对流式风道方案的提出大型水电工程混凝土体积大，质量要求严格，温度控制要求高，拌和系统制冷设备多，投资大，能源消耗严重，而风冷调节料仓的设计大多采用贯入式回风道、单进风道的结构形式，冷风从进风道吹向骨料，对周边骨料进行冷却，冷风呈以进回风道为终点的环线分布。然而，当骨料仓较大、生产强度高时，冷风不能将骨料吹到较远处的料仓仓壁边，且进风道为单风道，冷风不能形成对流，骨料风冷效果有限，冷却区域需要加强而导致制冷设备运行时间加长，设备利用率降低

四川水力发电 2019年6期2020-01-16

某试验型钢筒仓受力性能及案例分析

仓顶采用圆锥壳，仓壁采用加劲肋，仓底采用圆锥漏斗，如图1，图2所示。筒仓在标高4.900 m处通过检修平台与旁边供料塔相连。供料塔中的散货物料，通过物料传输带给钢筒仓供料。试验结束后，物料由筒仓底部卸料口排出，再经物料传输带运送至料坑。3 结构布置及抗震等级经多方案分析比选后确定，仓下支撑结构采用钢筋混凝土框架结构，仓底、仓壁、仓顶采用钢结构。结合筒仓试验的多样性、灵活性，仓底漏斗采用活动式可拼接钢板，拆装便利。筒仓需考虑卸压因素[3]，仓顶采用可掀式活动

山西建筑 2020年2期2020-01-09

大直径贮煤筒仓在季节温差影响下的内力分析

季节温差会对贮料仓壁的纵向裂缝、配筋产生很大的影响，因此本文重点对比研究季节温升温降所引起的温度应力与不考虑温度应力情况的筒仓所受到的内力。1 筒仓概况本工程以某贮煤筒仓为例，剖面图如图1所示。该筒仓直径100 m，高17.6 m，采用钢筋混凝土圆形仓壁，仓壁后面每隔10°设置一个扶壁柱，上部结构采用球面双层空间网壳结构，属于巨型筒仓。仓壁基础为环形条状基础，宽7 m，基础埋深3 m，基础下面采用钻孔灌注桩桩基，桩直径为0.8 m，桩沿环向间隔3°，沿径向

长春工程学院学报（自然科学版） 2019年4期2019-03-16

装配式地下粮仓钢-混组合仓壁节点力学性能有限元分析

下粮仓钢-混组合仓壁节点力学性能有限元分析王振清1，揣 君1※，王录民1，梁醒培1，刘永超2，侯支龙1（1. 河南工业大学土木建筑学院，郑州，450001；2. 郑州工大粮安科技有限公司，郑州，450001）地下粮仓是构建绿色储粮新体系的重要技术支撑，结合工程实际提出了一种新型装配式钢板-混凝土组合地下粮仓。为了建立适用于装配式地下粮仓的有限元模型以模拟分析组合仓壁节点的力学性能，并通过有限元分析指导组合仓壁节点力学性能试验的开展，基于工程设计的钢板-混凝

农业工程学报 2019年24期2019-03-05

成拱工况下仓壁超压弹性波动态模拟分析

年来，卸粮成拱对仓壁造成破坏的现象时有发生，但现有室内实验及理论计算模型无法客观反映筒仓卸粮成拱下的仓壁超压机制形成过程。为了适应粮食行业的迅速发展，深入研究仓壁侧压力势在必行。国内外学者提出了理论计算公式量化筒仓仓壁压力，如Jassen公式，但并不适用于卸粮工况，更不适用于成拱工况[1-10]。部分学者研究了成拱时侧壁产生的超压，发现物料含水率、物料的内外摩擦系数、料仓尺寸等均会影响卸料成拱[11-14]。卸料过程中的成拱现象会导致侧壁超压[15]，拱内

中国粉体技术 2018年6期2019-01-02

松散物料对仓壁载荷计算方法的研究

合载荷作用于料仓仓壁的载荷效应大小而得来的，所以基于安全的考虑，必须使实际组合载荷的计算值小于许用值，否则将导致料仓的破坏。本文主要针对深仓在填充结束时，理想松散物料（不粘结）在仓壁圆筒部分垂直板壁上产生的载荷情况进行研究。目前，仓壁圆筒部分载荷计算的方法主要有三种，詹森（H. A. Janssen）法、赖姆伯特（Marcel & André Reimebert）法和埃里（Wilfred Airy）法。在国内外的现行标准中，詹森法和赖姆伯特法应用最为广泛。

中国设备工程 2018年21期2018-11-14

基于离散元模拟筒仓贮料卸料成拱过程及筒仓壁压力分布

卸料成拱过程及筒仓壁压力分布刘克瑾，肖昭然，王世豪（河南工业大学土木建筑学院，郑州 450001）筒仓卸料时贮料作用在仓壁上的卸料压力出现骤然增大以及震荡分布的现象，该文从贮料的散体颗粒性入手，采用离散元法和模型试验法研究贮料在静止储粮状态和卸料过程中的力学行为，从细观颗粒层次探求卸料时贮料内部土拱效应与宏观仓壁卸料压力增大及产生震荡的本质联系。模型为平底立筒仓，高1.0 m，宽0.5 m，卸料口直径0.1 m，数值模型填充20 400个球形单元，模型试验

农业工程学报 2018年20期2018-10-19

筒仓静态储粮的边界压力及仓壁摩擦力试验研究

储粮的边界压力及仓壁摩擦力试验研究韩 阳，李东桥，陈家豪，静 行，段君峰（河南工业大学土木建筑学院，郑州 450001）为了研究筒仓散装粮堆的边界压力和仓壁摩擦力的分布规律，研制了模型筒仓试验装置，基于仓体的微缝分离设计，实现各分离仓体受力的独立测量。以小麦为例，通过实测，发现不同装粮高度下，粮堆底部压力沿径向呈现不均匀分布特征，其不均匀分布程度随装粮高度逐渐增加；当装粮高度大于筒仓直径后，仓壁侧压力开始逐渐小于Janssen公式计算结果；而仓壁摩擦力在整

农业工程学报 2018年13期2018-08-10

筒仓粮堆内部竖向压力计算方法

态储粮下，粮食与仓壁间的实际摩擦力尚未达到最大静摩擦力，实际摩擦力与侧压力之比随着储粮深度的变化而变化。Janssen公式[11]及我国规范都是在“仓内粮堆竖向压力在水平面上均匀分布”的假定下得到的，不能计算粮堆内部的空间压力。同时，储藏状态下储料与仓壁之间并未达到极限平衡状态，此时假定“外摩擦系数沿深度方向不变”并且以外摩擦系数计算仓壁摩擦力是不合适的。并且，粮堆内部储料之间的相互作用同样会影响同一深度处的粮堆压力分布情况。为准确计算粮堆空间竖向压力，便

中国粮油学报 2018年6期2018-07-12

筒仓仓壁摩擦对仓壁侧压力影响的研究

50001）筒仓仓壁摩擦对仓壁侧压力影响的研究张 昭1，刘克瑾2，肖昭然2，王世豪2*(1.郑州市轨道交通有限公司，河南 郑州450002;2.河南工业大学 土木建筑学院，河南 郑州 450001）采用离散单元法模拟分析仓壁摩擦因数不同的筒仓在贮料和卸料工况下的仓壁侧压力变化。研究结果表明，卸料引发的仓壁峰值压力分布为筒仓结构设计的控制压力。随着仓壁摩擦因数的增大，超压因数呈增大的趋势，而筒仓侧壁的静止压力和卸料压力峰值均有减小的趋势，且摩擦因数对仓壁侧压

河南工业大学学报（自然科学版） 2017年5期2017-11-10

聚丙烯塑料板应用于地下粮仓防水工程中的受力特性有限元分析

烯塑料板与混凝土仓壁采用聚丙烯塑料栓钉连接的前提，选取栓钉连接节点的间距为200mm，利用ABAQUS有限元软件对不同厚度的聚丙烯塑料板分别和混凝土板组成的仓壁进行建模，并对各模型中的聚丙烯塑料板在不同级别的水压荷载作用下的受力特性进行分析，为地下粮仓防水提供设计参考依据。地下粮仓；聚丙烯塑料板；有限元分析；最大应力地下粮仓发展过程中如何确保仓壁不会渗水一直是难以解决的问题，传统的防水做法往往不适用于地下粮仓，因此需要突破原有防水技术，寻找新的防水材料并研

河南科技 2017年17期2017-11-06

基于Monte-Carlo随机有限元法的地下筒仓可靠性灵敏度研究

：筒仓半径是影响仓壁混凝土强度失效的主要因素，相关性系数为-86.5%，半径越大对强度影响越不利；钢筋弹性模量是影响仓壁裂缝失效的主要因素，相关性系数为79.5%，钢筋弹性模量越大对仓壁裂缝控制越有利；混凝土弹性模量是仓顶梁板结构挠曲失效的主要因素，相关性系数为97.0%，混凝土弹性模量的增大对仓顶梁板挠度控制较有效；混凝土弹性模量、筒仓半径是仓壁结构变形失效的主要因素，相关性系数分别为68.7%和-67.6%，混凝土弹性模量和筒仓半径增大，对仓壁结构变形

河南工业大学学报（自然科学版） 2017年4期2017-09-13

基于遗传算法的地下钢筋混凝土筒仓仓壁的结构优化

下钢筋混凝土筒仓仓壁的结构优化金立兵，胡 颍，祁继鹏（河南工业大学 土木建筑学院，河南 郑州 450001）地下粮仓是一种节能、节地、无污染的新型储仓结构。通过引入改进的自适应遗传算法，分析了该遗传算法的实现过程，并对地下钢筋混凝土圆形筒仓仓壁进行了结构优化。研究表明：该遗传算法的收敛速度快，优化结果可信。遗传算法；结构优化；地下；混凝土；筒仓；仓壁0 引言传统的地上储粮仓的环境条件并不理想，突出表现为夏季仓温（35～40℃）偏高，平均仓温可达37.8℃，

河南工业大学学报（自然科学版） 2017年3期2017-07-18

方形混凝土储仓分仓仓壁静压力有限元分析

形混凝土储仓分仓仓壁静压力有限元分析张林杰,曾长女河南工业大学建筑与土木工程学院 (郑州 450001)以某工程为实例，用有限元软件建立模型，对粮食分仓储存进行了研究，对方仓在使用阶段的应力分布和位移变化进行数值模拟计算，并对计算结果进行分析研究，所得的分析结果可供粮食进行分仓储存时提供借鉴。方仓；分仓储存；变形；应力根据新形式下粮油安全储藏的需要，形成新的“五分开”(种类、品种、等级、生产年度、水分)这样做的目的是为了防止品种混杂、利于保持粮油本身的品

粮食与食品工业 2017年3期2017-06-24

筒仓动态卸料过程侧压力模拟与验证

1.78，其次为仓壁中上部2个测点超压系数达到了1.73和1.61，其他位置超压系数在1.45以内；侧压力模拟值与计算值吻合度较好，静态侧压力两者相对误差绝对值在0.43%～9.92%之间，动态侧压力两者相对误差绝对值在1.14%～9.65%之间，验证了数值模拟技术的可行性；静态和动态侧压力的数值模拟曲线、公式计算曲线、试验曲线或试验拟合曲线都表明，随着测点距筒仓底部高度的增加，侧压力呈下降趋势，即侧压力下大上小，而且静态侧压力模拟曲线与试验曲线变化规律一

农业工程学报 2017年5期2017-06-05

外包钢板地下散装粮仓仓壁构造及受力分析

外包钢板地下仓仓壁构造方案选取钢板—混凝土组合技术是在经典的钢筋混凝土组合基础梁上发展起来的一种新型结构形式。最初，钢板—混凝土组合技术较多地应用于构建组合梁等小型构件，或者应用于对钢筋混凝土结构进行加固，解决混凝土构件容易开裂和裂缝外露的问题[1]，随着钢板—混凝土组合技术近些年的不断发展，该技术开始在剪力墙等结构中采用。1.1 结构组合形式的选取根据国内外研究成果分析可知，目前采用的外包钢板组合技术有钢板—混凝土栓钉锚固和钢板—混凝土粘贴技术。采用钢

粮油食品科技 2017年4期2017-05-11

基于PFC3D的浅圆仓偏心卸料离散元研究

比较了满仓状态下仓壁侧压力的模型计算值、试验值、规范计算值，模型拟合效果良好，证明了PFC3D能较准确的模拟仓壁侧压力，模型参数选择合理。从颗粒速度场、力场两个角度分析了高径比0.75的浅圆仓偏心率为0.3的偏心卸料过程，发现浅圆仓内贮料不同于深仓中的整体流动特征，呈现的是漏斗状的偏心卸料模式。偏心卸料过程中，仓壁会出现超压现象，超压系数最大值达到1.25。仓壁侧压力参数分析结果表明，仓壁同一位置超压系数随着卸料速度的增大而增大，随着偏心率的增大而增大。在

土木工程与管理学报 2016年6期2017-01-06

漏斗倾角对粮仓侧压力的影响

平潭标准砂。根据仓壁内表面压力传感器测试得到了静态侧压力，同时，利用数值模拟方法计算得到了立筒仓静态侧压力和Mises应力。通过对比分析侧压力试验值、模拟值及规范公式计算值，结果表明：试验值和模拟值分别与侧压力系数取k和k′时的公式计算值相一致，模拟值大于试验值，可以按照模拟方法进行筒仓结构设计；不同漏斗倾角筒仓侧压力和Mises应力分布不同，侧压力绝对最大差值出现在30°和60°漏斗倾角筒仓仓壁底部，绝对最小差值出现在距仓壁底部0.4 m高度；各测点处三

土木工程与管理学报 2016年5期2016-12-16

矩形筒仓仓壁的设计

053）矩形筒仓仓壁的设计◎姚章堂（中粮工程科技（郑州）有限公司，河南 郑州 450053）以某储备库发放仓仓壁的设计为例，详细阐述钢筋混凝土矩形筒仓仓壁的内力、裂缝计算，并依据计算结果对仓壁进行配筋设计。矩形筒仓；深仓仓壁；内力；强度；裂缝筒仓是用来贮存散料体的一种理想仓型，它占地面积少、仓容量大，便于机械化作业，因此，在电力、粮食、水泥、煤炭等行业广泛应用，尤其在港口、码头地面中转设施中。发放仓是一种较为常见的构筑物，根据其平面形状，发放仓分为矩形仓、

现代食品 2016年3期2016-11-05

高温水泥熟料筒仓进行热分析温度折减探究

熟料筒仓为例，对仓壁稳态传热和仓顶散热两种温度传递过程进行了研究探讨，在现有算法的基础上，结合有限元的计算结果，提出了一种可行的温度折减解决方案，确保筒仓设计的安全性和经济性。筒仓，热传递，温度差，温度折减0　引言筒仓是非常重要的一种建筑形式，近些年随着我国工业和农业的飞速发展，对于筒仓的需求越来越大。早期的筒仓研究主要集中在筒仓的静力荷载分析上。但是随着研究的深入，我们发现一些用来储存高温贮料的筒仓其温度荷载对仓壁应力的影响是不可忽视的。很多相关的文献[

山西建筑 2016年8期2016-11-05

圆筒煤仓仓壁受力特征研究

析研究储煤圆筒仓仓壁的受力机理，找出可能存在的安全隐患,以期为选煤厂圆筒煤仓设计提供参考。1 工程概况及计算参数研究以四川省煤炭产业集团有限责任公司石洞沟选煤厂原煤仓设计为例来进行说明。该选煤厂圆筒煤仓为混凝土结构，直径(内径)为15 m，高度为32.6 m；为筒壁和内柱共同支撑结构，筒壁、仓壁均采用250 mm厚C30混凝土，第1层设两个车道(图1)，在标高+10.475 m平面布置四个漏斗(图2)，仓顶采用收口形式，仓上采用混凝土框架结构；抗震设防烈度

选煤技术 2016年2期2016-01-19

钢筋混凝土筒仓-散料的静力相互作用分析

.关于散料颗粒对仓壁的压力计算，我国钢筋混凝土筒仓设计规范[1]与欧洲[2]（ISO）和美国[3]规范存在很大的不同；而且各国规范对于仓壁压力的计算都有不足[4].对于浅仓而言，我国采用Rankine理论进行仓内散料对仓壁的压力设计[1]；而欧洲等规范则采用Janssen理论进行设计[2－3].对于深仓，尽管我国与欧洲等国都采用Janssen理论进行仓内散料对仓壁的压力设计，但在设计时，各国规范所采用的侧压比系数计算方法却有很大不同[1－3].因此，为了研

同济大学学报（自然科学版） 2015年11期2015-07-31

钢板仓在沙特SCC SCC等水泥厂中的应用及计算分析

。筒仓；钢板仓；仓壁计算；用钢量1 引言筒仓是水泥工厂最常用的物料储存的构筑物，受钢板仓径厚比大、稳定性差等技术上的制约，国内水泥加工企业的物料仓储基本上是钢筋混凝土结构[1]。随着新技术在水泥工厂设计中的应用越来越广泛，钢板仓的优点也逐步凸显出来，具体表现为造价低、安装方便、建设周期短、投资见效快等。近年来钢结构筒仓被广泛使用于新建的水泥厂中。在钢板仓应用方面，我国从国外引进了平面为圆形的波形薄钢板仓及卷板钢板仓工艺，应用于粮食加工工业及饲料工业。但这些

水泥技术 2015年2期2015-03-31

钢筋混凝土圆形地下粮仓仓壁承载力计算方法研究

径钢筋混凝土筒仓仓壁的简化计算模型进行了内力和位移分析，未考虑地下筒仓底板厚度取值对仓壁约束方式的影响.付明堂[8]利用有限元法计算了矩形地下仓在简化的土压力作用下的变形，分析结构的位移场和应力场分布规律.此外，国外已建成的地下仓大多以周围岩石作为外层防护[9-11]，地下仓的建设受地理因素影响较大，仓容较小，没有充分利用地下空间，不利于推广应用.综上，国内外的大部分研究工作主要集中于地下粮仓整体结构形式的改进及岩体地下仓的推广应用方面，对钢筋混凝土地下粮

河南工业大学学报（自然科学版） 2015年1期2015-03-27

论圆形预应力混凝土筒仓结构设计及计算方法

凝土筒仓时，随着仓壁直径的增加，仓壁水平配筋量也越来越大，往往需要配置三排甚至四排钢筋才能满足设计要求，这大大增加了用钢量。采用预应力技术建造大型或特大型圆形筒仓，能解决普通混凝土结构钢筋用量较多的问题，而且较容易实现筒仓结构的承载力和抗裂要求，具有很好的经济效果。预应力技术运用在大直径圆形筒仓结构中，还可以减小贮料在仓壁内引起的拉应力，消除混凝土的开裂或者控制裂缝开展大小，避免因裂缝过大而引起钢筋锈蚀，降低筒仓结构的安全性及耐久性等缺陷。因此采用预应力混

城市建设理论研究 2014年37期2014-12-25

箕斗定量装载系统缓冲仓的强度和稳定性分析

m处，此处引起仓壁应力的急剧变化，产生“象腿”破坏现象；缓冲仓发生结构屈曲破坏主要由径向大变形引起，随着储料载荷的增大，结构在发生屈曲破坏前已出现强度破坏，缓冲仓的主要破坏形式为强度破坏。缓冲仓；强度分析；稳定性分析；屈曲分析；ANSYSWorkbench0 引言箕斗定量装载系统是广泛应用于建筑、煤炭、粮食、电力、化工等行业的贮装与计量装置，其工作要求是实现定量、定时、准确和快速的装载［1］。目前，在煤矿领域，综合PLC和液压控制技术提高了装载系统的自动

山东建筑大学学报 2014年6期2014-07-02

混凝土深仓偏心卸料对仓壁水平钢筋的影响

仓。偏心卸料时，仓壁的水平压力大于中心卸料时仓壁的水平压力，这对仓壁是不利的。我国规范是采用偏心卸料压力系数法来解决这一不利的影响因素。1 用偏心卸料压力系数法解决偏心卸料对仓壁不利的影响在偏心卸料时，储料压力对筒仓的不利影响，实质上仍属于压力不均匀分布的范畴，但是它比一般的储料不均匀情况严重，会对仓壁产生较大的附加侧压力，难以将此影响包括在综合修正系数Ch内。故根据钢筋混凝土筒仓设计规范GB50077-2003第4.2.2条规定，采用偏心卸料压力系数法解

江苏建材 2014年2期2014-03-28

装配式钢板筒仓仓壁开孔区域应力集中分析

在装配式钢板筒仓仓壁上开设孔洞，即仓门.由于孔洞的存在，壳体截面尺寸受到削弱，结构的几何连续性遭到破坏，在承受外部载荷作用时，孔洞附近区域的薄膜应力将大幅增加，产生明显的应力集中现象，由此会大大降低结构的承载能力和使用寿命[2].因此，对装配式钢板筒仓仓壁开孔处应力集中进行分析研究具有重要的实际工程意义.圆柱壳开孔的应力集中问题在实际工程中，特别是在筒仓结构和压力容器工程的强度设计中非常重要，因而长期受到学术界和工程界的重视.中外学者在其50多年的研究历程

河南工业大学学报（自然科学版） 2013年4期2013-12-10

直径15 m 筒仓仓壁的施工

体檐高29 m，仓壁厚度为250 mm，仓体混凝土等级为C30。仓体基础为筏板基础，仓上结构为混凝土框架结构。仓漏斗形式为梁板式漏斗，漏斗是在漏斗层的板上通过填充填料后，在其表面铺设高强耐磨料形成的。仓内设四个漏斗，漏斗平面处环梁尺寸为600×1400，漏斗的仓壁环梁梁底距筏板距离为5.4 m。2 仓壁施工方案的确定由于仓漏斗处的环梁尺寸比仓壁厚度大，所以选择什么样的施工方案至关重要。由于筒仓施工的技术现在已经非常成熟，往往有以下的四种施工方案可供选择:1

山西建筑 2012年27期2012-08-15

预应力技术在大型储煤筒仓工程中的应用

18.45 m、仓壁18.45～37m的环向布置预应力钢筋。预应力筋根据长度和损失计算采用一端张拉或双端张拉形式，环向预应力筋按照包裹180°的方式在扶壁柱上设置张拉端，张拉控制应力为1 395 N/mm2，张拉端采用单孔夹片式锚具，在仓壁径向布置的预应力筋采用单端张拉，固定端采用挤压锚。混凝土强度达到100%设计要求强度之后进行张拉。2 设计特点1）储煤筒仓的仓壁由于储煤，在压力作用下产生环向压力，将使仓壁产生裂缝，而采用无粘结预应力技术的钢筋混凝土筒仓

天津建设科技 2012年2期2012-07-25

某大型钢筋混凝土筒仓整体坍塌事故分析

电框架上，坍塌后仓壁部分较为完好、标高约为+45.000m～+65.743m；钢筋混凝土锥体从原底标高+11.166m竖向下塌至标高约+2.000m，向西南方向略有倾斜；钢结构仓顶大部分在较为完好的筒体内。生料均化库周围附属结构及大部分库体构件被掩埋在生料均化库内溢出的生料粉中，形成高度为7.7m的垮塌堆积物，仓下支承结构被埋在垮塌堆积物中。钢筋混凝土锥体及锥体下部环梁2在垮塌后保持了比较完好的状态，上部仓壁从环梁2上部断开，断口比较整齐。坍塌现场照片如图

重庆建筑 2012年5期2012-03-29

仓顶对筒仓计算结果的影响分析

其他形式的壳体与仓壁整体连接，或仓壁与仓底整体连接时，相连各壳应计算边缘效应。但在仓顶的设计过程中，由于不同的设计者选择不同的结构形式，大部分圆筒仓均忽略了弯曲内力，按无矩理论计算薄膜内力，仅在配筋时对边缘附近壳体构造加强，以近似考虑弯曲内力的影响。由于没有一套完整和实用的方法能考虑仓顶对仓壁的影响，而原来的方法又无法较精确地计算边缘效应的范围及程度，故采用的构造措施具有一定的盲目性。文献［3］采用大连工业大学编制的有限元程序DDJ－W对贮煤圆筒仓内力进行

合肥工业大学学报（自然科学版） 2012年7期2012-03-15

预应力钢筋混凝土储煤筒仓有限元分析

限元模型;采用对仓壁和漏斗壁施加平均应力的方法,对预应力筒仓进行非震和地震作用下整体受力分析。结果表明,筒仓采用预应力结构可以有效控制裂缝,预应力筒仓具有良好的抗侧性能;在水平地震作用下,位于洞口边缘附近的筒壁部分和壁柱部分竖向力增加较大,设计中应予以考虑。使用平均应力法模拟预应力对筒仓的作用是可行的。储煤筒仓结构;预应力;有限元分析;地震作用0 前言随着生产需求的不断提高,储煤筒仓朝着大型化的趋势发展[1,2]。设计人员习惯上把万吨级容量的筒仓称为大型

水利与建筑工程学报 2010年2期2010-07-19

料仓结构设计中的贮料压力计算分析

.9条规定:“按仓壁高度及作用于仓壁的侧压力计算方法划分为深仓和浅仓”。从这两条规定可以得知:深仓、浅仓仓壁的侧压力应按不同计算方法计算;深仓和浅仓的判定与贮料计算高度hn和料仓内径dn或短边bn之比有关。深、浅仓是料仓设计中的两种工况,其主要不同是:按深仓设计时需要考虑贮料对仓壁竖向摩擦力pf的作用,而按浅仓设计时偏于安全不考虑其作用。在料仓贮料水平压力的计算中,当h/dn(bn)小于1.5时(h为仓壁高度),料仓不可能出现深仓工况,只需按《筒规》规定的

河北水利电力学院学报 2010年1期2010-04-19