稳定区
- 跨平面球体平衡器振动抑制机理的研究
固有频率之间的稳定区域。之后,还建立了带球体平衡器的航发转子模型[8],研究了平衡器在转子突发失衡情况下的抑振机理,指出了球体平衡器应对突发失衡时正常工作的条件。Rodrigues等[9]讨论了带有两组平面型球体平衡器的柔性转子动力学行为,研究结果表明,平衡器对转子质径矩有一定平衡作用,可有效补偿转子轴线的偏移与倾斜。Tadeusz等[10]采用两组平面型平衡器对柔性转子进行振动抑制研究,考虑了平衡器间距及偏心圆盘位置等因素对转子振动特性及稳定性的影响。H
振动与冲击 2023年19期2023-10-18
- 植被群纵向间距对水流结构的影响研究
被后溢出流速、稳定区长度和稳定流速以及涡街形成长度的计算公式。Zong 等［15］和Chen 等［6］分别进行了试验发现植被群前端调整区长度只与植被群直径有关，尾流稳定区长度及流速大小只与植被密度有关。Summer［16］以横向相邻的两个植被群做了水槽试验，探究了横向两个植被群相互作用对水流结构的影响，当植被间距不同时，两个并排植被后将会产生对称涡街，不对称涡街，单个涡街三种情况。Vandenbruwaene 等［17］在非淹没植被的基础上，对并排两个淹没
中国农村水利水电 2023年2期2023-02-28
- 晋能控股集团参编的两项国家能源行业技术标准正式实施
》和《煤矿采动稳定区煤层气开发储量评估和片区优选方法》两项国家能源行业技术标准正式实施。这两项标准的发布实施，填补了我国乃至全球在煤矿采动区和采动稳定区煤层气开发领域长期缺乏统一技术标准的空白，有助于进一步增强我国在相关产业领域的领先优势。煤矿采动区和采动稳定区煤层气开发属于非常规天然气开发利用的新兴领域，此类开发项目的开展对于实现煤炭行业清洁低碳发展、充分利用煤层甲烷资源、保障煤矿安全生产等具有重要意义。长期以来，我国各矿区在抽采选区评价和地面井设计方面
矿山安全信息 2022年20期2022-11-25
- 凹面输出镜透过率对谐振腔球差的影响
的热球差和动力稳定区产生影响，其中透过率也决定了谐振腔的光-光转换效率。因此文中着重讨论了凹面输出镜透过率对于谐振腔球差的影响。分别采用透过率为32%和15%，曲率半径为500 mm的凹面镜作为输出镜搭建平-凹谐振腔进行实验，分别测量了晶体端面与输出镜端面的波前信息，分析了其随泵浦功率的变化。另外搭建了曲率半径为5 000 mm，透过率为32%和15%的平-凹系统作为补充实验，同样测量了晶体端面与输出镜端面的波前信息并加以讨论。1 实验装置实验装置原理图如
长春理工大学学报（自然科学版） 2022年5期2022-11-12
- 同步加速器慢引出束流频谱定量分析及其应用
间被分为三角形稳定区与非稳定区，利用RF-KO激励粒子的横向发射度增长由稳定区进入非稳定区进而被引出。三阶共振慢引出中横向三角形稳定区的面积为：(6)其中：q=Qx-Qres，Qx为同步环的水平工作点，Qres为三阶共振线；q为水平工作点到三阶共振线的距离；S为归一化的等效六极铁强度。磁铁电源纹波(主要是二、四极铁电源)会引起水平工作点波动，导致稳定区的面积发生波动，进而引起引出束流的纹波。假设磁铁电源纹波为正弦波，其引起的工作点纹波的幅度为a，频率为f，
原子能科学技术 2022年9期2022-10-10
- 周期轴向力作用下旋转圆锥薄壳动力稳定性研究*
件时系统主参数稳定区的变化，讨论轴向力相对变化幅值以及几何设计参数(锥角、长径比和厚径比)对不稳定区的影响规律.1 分析模型1.1 周期轴向力本文考虑各向同性的截断型圆锥薄壳，其弹性模量为E，密度为ρ，泊松比为υ.图1给出了以角速度Ω绕其对称轴旋转的圆锥薄壳的几何结构和坐标系.其中，α为锥角，L为轴向长度，h为厚度，a和b是锥壳两端的半径.锥壳的基准面取其厚度中面，其中正交坐标系(x-θ-z)是固定的，r=r(x)是任意坐标点(x,θ,z)的半径.旋转锥壳
动力学与控制学报 2022年4期2022-08-31
- 泥石流流域失稳性坡面土壤抗蚀性评价
，形成大量包含稳定区、失稳区、堆积区的失稳性坡面，坡面土壤受降雨和径流的冲刷，进一步加剧土壤侵蚀，生态环境问题日趋严重。近年来，学者们针对蒋家沟泥石流频发区开展相关研究，但主要集中于土壤粒径特征、泥石流成因及特征、不同植被类型间土壤理化性质的差异、流域群落特征等，关于该区域土壤抗蚀性综合评价方面的研究较少。仅廖超林等和陈爱民等对蒋家沟流域源地和单一植被类型的土壤抗蚀性进行综合分析，缺乏土壤抗蚀性主要影响因子的界定和抗侵蚀能力的充分认识，亟待加强。了解失稳性
水土保持学报 2022年4期2022-08-16
- 变速旋转圆柱薄壳动力稳定性研究*
，将使得系统不稳定区减小甚至消失.因此，可以预见的是同时考虑两种时变因素将使得系统动力稳定性发生显著变化.因此，本文提出了变速旋转圆柱薄壳动力稳定性研究.基于Donnell薄壳理论[25]建立同时考虑变转速和周期轴向力的圆柱壳体振动微分方程；采用多尺度方法，推导系统主参数不稳定区和组合不稳定区边界的解析表达式；分别探讨仅考虑周期轴向力、仅考虑变转速以及同时考虑两种时变因素时，系统主参数不稳定区和组合不稳定区的变化规律；通过与文献结果以及数值结果的对比，验证
动力学与控制学报 2022年2期2022-07-19
- 杉桥煤矿地面变形特征及采空区稳定性评价
定采空区全区为稳定区。4.2 地面变形特征据现场调查，矿区地表整体呈现下沉的趋势，在不同的区域产生不同的位移变形，塌陷坑及地裂缝主要发生在采空区内及边缘，受损房屋主要分布在地表移动盆地中间及边缘区。依据《煤矿采空区岩土工程勘察规范》中表12.2.3-2，按变形特征评判采空区场地稳定性等级为不稳定。4.3 采深采厚比根据矿山地质条件及开采方式，并参考地区经验，该处采空区稳定性采深采厚比临界值取120，即采深采厚比大于120 的采空区为基本稳定区～稳定区；采深
科学技术创新 2022年16期2022-05-30
- 煤矿分层开采工作面立体式瓦斯抽采技术及应用
煤工作面和采动稳定区(采空区)的瓦斯超限问题。1 岳城煤矿工作面基本情况岳城煤矿为高瓦斯矿井，矿井面积13.859 7 km2，核定生产能力为1.50 Mt/a，批准开采煤层为3#、9#、15#煤层，井田共分为3个盘区，矿井主采3#煤层，其煤层均厚 6.11 m，为优质无烟煤。3#煤层平均瓦斯含量达14.57 m3/t，最大瓦斯含量达 18.25 m3/t，煤层透气性系数为18.73～52.38 m2/(MPa2·d)，钻孔瓦斯流量衰减系数为0.040 3
矿业安全与环保 2021年6期2022-01-14
- 甘肃青羊峡铅锌矿采空区稳定性研究
空区影响范围不稳定区、基本稳定区和稳定区。4.3.1 矿山采空区影响范围不稳定区不稳定区主要为地表移动盆地影响范围，根据上、下盘移动半径作圆，然后连接各圆切点圈定地表移动盆地范围。最终圈定两处采空区影响范围不稳定区范围分别为以下两点。西坡采空区影响范围不稳定区西起23 线、东至7 线，范围起止坐标东经105°20′04″～105°20′22″，北纬33°51′42″～33°51′49″；东西长约435m，南北宽约95m～195m，面积约为0.065km2。
世界有色金属 2021年1期2021-11-30
- 徐州市贾汪矿区采空区稳定性研究
于30划定为不稳定区，介于30～60为基本稳定区，但当深度大于200 m时划定为稳定区，采深采厚比大于60划定为稳定区。3.1.2 B类采空区因顶板垮落不充分，在埋藏浅的地段，虽然暂时处于相对稳定状态，但在地质环境条件发生变化时，采空区顶板的垮落可能会引起地表出现一些非连续变形，对地面建筑的危害大，因此划分为不稳定区，具体各类采空区划分方案如下。（1）B1类采空区。当采深采厚比H/M小于30时，先划定为不稳定区，若该地段野外调查存在大量安全使用多年的建筑时
现代矿业 2021年10期2021-11-18
- 某巨型水电站AGC策略优化与实施
程序只能对处于稳定区运行的机组进行平稳调节。2019年，该电站启动了监控系统改造，其中包括AGC程序的国产化、策略优化。新监控系统的AGC策略由电厂人员自主研究，具备在开机并网后和停机前的两个过渡过程中，对全电站机组有功调节过程进行程序化调整的功能。同时新AGC策略模拟了最优人工调节过程，使电站出力调整过程更有利于减少机组磨损、更好满足电网对出力平稳变化的要求。下文将对其AGC策略优化研究、实施过程进行详细介绍。1 AGC策略优化难点某电站安装若干台巨型混
水电站机电技术 2021年10期2021-11-15
- 基于SINMAP模型的不同降雨强度下小流域滑坡危险性分析*
为6个区域：极稳定区、稳定区、基本稳定区、潜在不稳定区、不稳定区和极不稳定区。模型浅层滑坡预测评价结果如图6所示。(a)暴雨由图6可知，随着降雨强度的增大，不稳定区和极不稳定区显著增多，且主要分布在各水系单元的两侧，这与现场观测结果一致。根据模型评价结果(见表4)可知，降雨强度从50 mm/d增加至829.7 mm/d，不稳定区域的面积占比从47.04%减少至21.11%，极不稳定区域的面积占比从45.25%增加至72.24%，潜在不稳定区域的面积占比在2
化工矿物与加工 2021年10期2021-10-26
- 深部非爆卸荷帷幕的等效力学作用研究
应力场和碎裂不稳定区对比分析，探索深部非爆卸荷帷幕的等效力学作用，为深部高应力高风险矿柱的工程处理提供理论支撑。1 非爆卸荷帷幕孔间距离选择为了研究非爆卸荷帷幕的等效力学作用，需要先确定非爆卸荷帷幕多孔之间合理孔间距。首先根据弹性力学分析单孔形成之后的应力分布情况。弹性力学深部单孔平面应变状态下的孔壁周边应力如下：(1)(2)(3)其中，λ为侧压力系数。为了简要得出深部单孔的应力影响主要范围，将λ=1作为简化情况分析，即当λ=1时，其孔壁周边的应力分布如图
有色金属（矿山部分） 2021年5期2021-09-27
- 计及油缸作用的起重机伸缩臂参数振动分析
，以结构动力不稳定区的形式进行表达。文献[4]通过梁柱的动力微分方程，研究了直杆在周期载荷作用下的动力稳定性。文献[5]研究了周期载荷下复合材料悬臂梁的动力不稳定性，推导其动力学方程，并对不同参数组合成的组合梁进行参数振动分析。文献[6]应用Hamilton原理研究了双柱悬索拉线塔塔柱参数共振，根据Bolotin提供的方法建立临界频率方程，从而得到塔柱的主要动力不稳定区。然而，上述方法只适用于一些简单且截面连续变化的结构，不适用复杂杆系结构。因此一些学者尝
机械设计与制造 2021年8期2021-08-26
- 纵荡与升沉耦合激励下晃荡波特性及响应规律研究
升沉参数位于不稳定区，其他情况下流体的运动强度微弱，属于稳定区内的流体晃荡。根据Frandsen[4]，第一与第二不稳定区分别位于ω1/ωn= 0.5与ω1/ωn= 1.0的附近。2 数值模型与验证2.1 流体运动控制方程本文采用不可压缩流体运动控制方程为Navier-Stokes方程组，可表示为(5)(6)式中：i和j为自由指标(i,j= 1, 2, 3)，分别代表x,y,z三个方向上的分量；ui为流体速度分量；ρ为流体密度；p为压强；gi为i方向的重力
水道港口 2021年3期2021-08-24
- 车辆制动盘模态耦合系统不稳定性研究
对系统稳定和不稳定区的影响及系统出现不同频率噪声的条件,研究结果表明,形貌参数是结合面产生振动噪声的主要影响因素;文献[11-12]认为两个摩擦副间存在摩擦时,由于摩擦力作用导致摩擦副位置倾斜,从而存在倾斜角度,但相关研究未考虑倾斜角度对模态耦合系统不稳定性的影响.本文以车辆制动盘为研究对象,基于前人提出的车辆制动盘模态耦合模型,并在文献[12]关于结合面形貌特性对模态耦合系统不稳定性影响研究的基础上,考虑摩擦副倾斜角度,分析结合面形貌特性对系统不稳定性的
南京工程学院学报（自然科学版） 2021年2期2021-07-16
- Sn、SnS、Cu、Cu2S分解、挥发及相互反应的热力学分析与讨论
与反应各物质的稳定区域及稳定条件。表1 SnS(s,l)分解反应ΔG-T 关系直线上方区域内,任一温度下,实际硫压高于平衡线上相同温度时的平衡硫分压,故平衡线上方区域为SnS 的稳定区,下方为Sn 的稳定区。图中绘出两个相变点,1 154 K 时SnS 的熔点和505 K 时Sn 的熔点,以及SnS(s)、SnS(l)、Sn(s)、Sn(l)的稳定区。由图1 可判断各物质稳定存在的条件,如:505 K时,若SnS(s)发生分解,则有lg(Ps2/Pθ＜1.
中国有色冶金 2021年6期2021-03-09
- 赵庄煤业复用巷道变形规律及注浆加固技术
m/d；（3）稳定区（-600m～ ），两帮变形速度逐渐下降，变形量388.5mm，变形速度平均约4.6mm/d。剧烈影响区和稳定区变形量占两帮总变形量的89.2%。3 二次锚注加固机理及方案设计3.1 二次锚注加固机理分析13092 巷变形规律发现，两帮总变形量的89.2%集中在剧烈变形区和稳定区。剧烈变形区产生大变形的根本原因是一次支护强度不足，而稳定区变形量较大的主要原因是围岩破坏深度增大，一次支护锚杆索失效，围岩丧失大部分承载能力，即使稳定区顶板压
山东煤炭科技 2020年5期2020-06-10
- 基于瓦斯涌出量的采动稳定区煤层气资源量计算
井开发利用采动稳定区煤层气资源具有重要的现实意义。如何利用已有的地质生产资料，准确快速地计算采动稳定区煤层气资源得到了专家学者的高度重视，开展了全面深入的研究，并取得了丰硕的研究成果。研究认为[1-3]，采动裂隙是采空区煤层气渗流及赋存的基本条件。采场岩层移动破断与采动裂隙分布的“横三区”、“竖三带”的总体认识，为煤矿采空区煤层气资源计算和开发提供了理论依据[4-8]。韩保山[9]等提出了物质平衡法、资源构成法及下降曲线法等3 种采空区煤层气资源量估算方法
煤矿安全 2020年4期2020-04-24
- 基本非线性波与调制不稳定性的精确对应*
制, 如调制不稳定区的共振激发[109]或基带调制不稳定性[110].这些更具体的激发机制理解可以用来基于线性稳定性分析初步判断非线性系统中是否存在怪波激发.高阶效应对怪波激发的影响也被广泛讨论[111−115].人们还进一步提议了基于呼吸子的碰撞可以激发高阶怪波[116−118].这些非线性波中亮孤子和暗孤子已经有了大量的实验和理论研究并且已经有了广泛的应用.然而怪波、呼吸子、平面波背景上的孤子和周期波等平面波背景上的非线性波从上个世纪70年代开始就陆续
物理学报 2020年1期2020-01-16
- 四极质谱仪中偶极辅助四极激发仿真研究
多个不稳定带，稳定区分裂成稳定岛，不同的激发幅度和激发频率会影响岛的边界使得传输率和分辨率有所提高[7]。最近的研究表明，当在主RF电压上施加辅助偶极激发电压，且该辅助电压沿着βy线激发，分辨率会提高且无显著的离子传输损失，并能改善峰拖尾现象[8]。有研究者发现在主射频基础上施加两个辅助四极激发可在稳定区顶点产生不稳定带，继而有效地优化峰形，提高质量分辨和测量可靠性[9-10]。本研究工作在四极激发的基础上，提出了一种新的偶极辅助四极激发的操作方法，通过对
真空与低温 2019年6期2019-12-20
- 二次采动软煤巷道变形规律及锚注加固技术
mm/d。3)稳定区(-600 m～)，两帮变形速度逐渐下降，变形量388.5 mm，变形速度平均约4.6 mm/d。剧烈影响区和稳定区变形量占两帮总变形量的89.2%。1.3 变形原因分析1)高地应力。煤层埋深超过750 m，最大水平主应力为18.25 MPa，最小水平主应力为9.15 MPa，垂直应力为21.82 MPa。2)煤质酥软。3#煤平均抗压强度值为7.07 MPa，强度测试曲线波动范围较大，反映出煤体松散、破碎，完整性差等问题。3)煤体结构松
山西煤炭 2019年3期2019-11-06
- 含不同桨尖的无轴承旋翼直升机气动机械稳定性
使旋翼转速的不稳定区向高转速移动，使得地面共振旋翼转速不稳定区远离旋翼工作转速，悬停空中共振旋翼转速不稳定区靠近旋翼工作转速，表明桨叶摆振模态频率增加。从图10可以看出，前飞状态，桨尖前掠或者后掠均能增加旋翼后退型摆振模态的阻尼。随着桨尖前掠、后掠角的增加，旋翼后退型摆振模态的阻尼会有所增加。4.2 桨尖上反、下反的影响桨尖上反、下反对地面共振、悬停状态和前飞状态空中共振稳定性的影响如图11-13所示。从图11和12可以看出，桨尖上反可以有效增加旋翼转速不
振动工程学报 2019年4期2019-10-21
- 棘胸蛙种群分布和景观生态稳定性相关性研究
个级别景观生态稳定区域的面积，再利用统计出的景观生态稳定区域以及结合调查区域的地形，设置单侧宽度为20m样带、面积为50m×50m的样方。该次调查共设置样带26条、样方36个。样带调查时，按3～5人/组，沿路以2km/h的速度前进，记录其种群数量、海拔和坐标等数据。由于棘胸蛙隐蔽性很强，闻其鸣声，但未发现实体的也算做记录。2.2.2 种群数量统计种群估计利用景观生态稳定区域样方样带结合法进行调查统计，即按照景观生态稳定区域不同，估算出每个级别稳定区域内的种
热带林业 2019年2期2019-08-01
- 应用于微波钟的十六极线型阱中汞离子囚禁数值及仿真研究*
杂性，无法得到稳定区的解析解，只能通过囚禁方程得到数值解[9,15]。尽管如此，对多极阱中电势场的数值分析以及近似赝势模型的研究已有相关报道[16]。另外，囚禁离子冷却问题是实现高性能微波钟必须考虑的，基于碰撞冷却的缓冲气体冷却由于其简单可行、不受离子种类和能级结构的限制在离子阱频标中得到了广泛研究和应用[17-19]。其中，缓冲气体冷却汞离子过程中引进的碰撞频移以及弛豫过程得到了尤为重要的研究[20-22]。离子阱离子囚禁的仿真研究目前主要集中在离子阱微
时间频率学报 2019年2期2019-06-14
- 非稳沉采煤沉陷区光伏产业治理的设计实践
沉降边界之外为稳定区，沉降范围内参照“三下”规范第27条规定划分为基本稳定区（Ⅰ、Ⅱ级损坏）和不稳定区（≥Ⅲ级损坏）。综合以上分析结果可知，场址区面积的49%处于稳定区范围，不会对项目实施产生影响；48%处于基本稳定区范围，存在一定变形影响；极小部分处于不稳定区（约3%）。可进一步优化地面总平面布置，将综合楼等重要建（构）筑物放在稳定区域。考虑到本电站支架基础可采用单根钢筋混凝土管桩基础形式，抗变形能力较强，经试验区验证地表移动下沉盆地边缘较缓，桩体施工后
山东煤炭科技 2019年5期2019-06-06
- 基于Floquet理论的深水隔水管参激振动稳定性分析
水管参激振动不稳定区[6];唐友刚等人考虑隔水管顶端动边界条件,研究在剪切流作用下参激-涡激耦合振动响应,结果表明横向振动响应频率存在0.5倍参激亚谐成分[7];李威等人基于DQM方法得到隔水管参激振动稳定图,研究阻尼和钻井液流速对系统稳定性的影响,结果表明阻尼越大对系统稳定性越好,流速增加会增加系统失稳的风险[8];张杰等人基于Floquet理论分析了隔水管参激特性,考虑轴向力线性变化,模态出现耦合响应,结果表明模态耦合参数振动的不稳定区显著增大[9]。
天然气与石油 2018年6期2019-01-29
- 四极-十六极分区式线型阱中汞离子囚禁仿真研究
禁区域时的第一稳定区。在四极阱中分别模拟了Ω1=4.5MHz、Ω2=5.0MHz、Ω3=5.5MHz、Ω4=6.0MHz四种不同射频频率下的第一稳定区，如图3所示。在十六极阱中分别模拟了ΩΙ=11.0MHz、ΩΠ=14.0MHz两种射频频率下的第一稳定区，如图4所示。在图3中可以发现，四极阱中离子的稳定区区域形状均为四边形，且关于直流电压为零对称。稳定区的边界表现为首先随着射频电压幅度增大，直流电压的幅度正负值对称地慢慢变大，当射频电压增大到某个值时直流电
宇航计测技术 2018年6期2019-01-08
- 威海市城镇化扩展区地壳稳定性评价
展区整体处于次稳定区（占总面积的70.05%），局部第四系地带处于次不稳定区（占总面积的28.79%），双岛湾地区为不稳定区（占总面积的1.16%）。关键词：城镇化扩展区;蓬莱-威海断裂带;地壳稳定性中图分类号：P553 文献标识码：A 文章编号：1007-1903（2018）04-0050-05威海市以创建“国家新型城镇化综合试点城市”为契机，注重发挥科学规划的引领作用，在各区域资源优势的基础上，以重点区域和重点中心镇为基础，向南经临港区
城市地质 2018年4期2018-09-10
- 渐进成形锥形件壁厚的正弦定理预测精度研究
厚发现，在壁厚稳定区的壁厚值最接近正弦定理的理论预测值，正弦定理适用范围在板料的壁厚稳定区。一次加工产生加工硬化，导致二次加工时在接合处的板料难以变形，平均误差率较高。大部分渐进成形锥形件壁厚稳定区实测的板料壁厚比正弦定理的理论预测值略低1%～2%，且进给量对正弦定理精确度的影响较大。此外，采用列文伯格-麦夸特算法和通用全局优化法建立了锥形件壁厚稳定区以及壁厚减薄区和壁厚回升区的壁厚模型经验公式。渐进成形；铝板；壁厚；锥形件；正弦定理0 引言渐进成形是一种
中国机械工程 2017年22期2017-12-02
- 低真空度下四极杆质量分析器稳定区的数值计算
极杆质量分析器稳定区的数值计算姜佩贺1，赵占锋2，陈焕文3，周志权1,2(1. 哈尔滨工业大学 电子与信息工程学院，哈尔滨 150001；2.哈尔滨工业大学(威海) 信息与电气工程学院， 山东 威海 264209；3.东华理工大学 江西省质谱科学与仪器重点实验室，南昌 330013)为实现质谱仪在低真空度下进行质量分析，推导了有阻力条件下的离子运动方程，得到低真空度下有阻尼项的Mathieu方程，利用五阶龙格-库塔数值方法在MATLAB中求解离子在四极杆中
哈尔滨工业大学学报 2017年5期2017-07-05
- 基于渗流力学的高瓦斯综放面窄煤柱宽度确定机制
法分析了煤柱内稳定区厚高比与瓦斯渗流量关系，以及不同宽度煤柱受动压影响时两侧破碎区演化规律。结果表明，超前支承压力强烈影响范围内，窄煤柱稳定区厚高比达到0.5，即可有效阻隔邻空区瓦斯。煤柱较小时，超前支承压力强烈影响范围内煤柱全部进入破碎状态；随煤柱宽度增大，超前支承压力强烈影响范围内煤柱出现稳定区，其两侧破碎区厚度之和为定值。研究成果在阳煤五矿8407综放面成功应用，并取得了显著的技术经济效益。高瓦斯 综放面 渗流力学 数值模拟 窄煤柱 合理宽度沿空窄煤
中国煤炭 2017年5期2017-06-05
- 徐州城市规划区煤矿采空区稳定性评价
，最终划分出不稳定区、基本稳定区和稳定区。煤矿采空区；稳定性评价；徐州徐州市作为江苏乃至华东地区最大煤炭能源基地，经过百余年的开采，地表已形成了规模巨大的地面塌陷区[1]。2011年，徐州市贾汪区被列入国家第三批资源枯竭城市名单，塌陷地的复垦和生态重建已提上日程。随着城市经济的不断发展，土地资源日益紧张，对采空区上方的土地利用已是不可避免，而准确客观地评价采空区稳定性则是开展采空区土地利用的基础。目前，国内外对采空区问题的研究按照采空区上覆构筑物类型可以划
水文地质工程地质 2017年2期2017-05-15
- 基于箱线图的海南省东方市生态景观格局稳定性研究
稳定状况。其中稳定区集中分布于西南部，主要为斑块较完整的乔木林地，林种以天然阔叶混交林为主；中度稳定区主要分布于东方市的陀兴水库和大广坝水库周边；一般稳定区主要分布于感恩河、南清河和大安水库附近，以乔木林地和农用地为主，且伴有水域零星分布；一般不稳定区主要分布城镇和村庄，以建设用地和其他用地为主，受人类活动的影响；十分不稳定区主要分布于四更镇、新龙镇、抱板镇和东方市市区，以建设用地和其他用地为主。生态景观格局稳定性研究为海南省东方市生态景观的可持续发展提供
中南林业科技大学学报 2016年8期2016-12-19
- 电涡流缓速器在制动全过程中的影响
后轮先抱死为不稳定区，前轮先抱死为稳定区。下面进行讨论：如图4：①制动过程：汽车均处于不稳定区。②制动过程：汽车由不稳定区进入稳定区。③制动过程：汽车经历稳定区→不稳定区→稳定区三个阶段。④制动过程：汽车均处于稳定区。结论路面附着系数相对较低时，如汽车行至冰雪路面，缓速器的不正确使用反而会导致汽车制动时方向稳定性降低，图4中的①、②、③三种情况均会在不同程度上导致汽车侧滑，从而引发交通事故。所以正确的使用缓速器，在设计匹配阶段加入路面识别系统、设置ABS—
中国机械 2016年5期2016-06-21
- 基于变刚度模型的变速铣削稳定性的试验研究
促使加工过程在稳定区域进行的变速切削抑振机理[13⁃14]某机床在仅对轴向切削深度进行改变时得到的切削稳定图如图1所示，曲线上面为切削不稳定区域，曲线下方为切削稳定区域。从图中可以看出，对于某一特定转速，随着轴向切削深度的增加，将从稳定区域进入不稳定区域，从而产生颤振。在实际加工中，为了避免颤振的出现，只能采用最小的轴向切削深度进行加工，从而浪费了机床的能力。但是对于某一给定的轴向切削深度b1，仅仅改变主轴转速，颤振有时产生，有时不产生，如图1所示，当转速
现代电子技术 2015年24期2015-12-08
- 新一代1∶500万中国区域稳定性评价图编制
将断裂活动分为稳定区、基本稳定区、次不稳定区和不稳定区4级。稳定区远离活动断裂带，无活动断裂通过；基本稳定区距活动断裂较近，或者有第三纪活动断裂通过；次不稳定区有活动断裂通过，但活动断裂规模较小、活动较弱；不稳定区位于大的活动断裂带上或活动断裂带的交汇处，断裂活动强烈。图2 中国活动断裂分布图（据文献［13～14］修改）Fig.2 The distribution of activity faults in China2.3 地应力力与介质是物体运动的2个
地质力学学报 2015年3期2015-12-06
- 一种改进Mathieu方程动力不稳定边界的方法
界。从改进的不稳定区域边界表达式和Bolotin近似公式的对比中发现：两种方法获得的第一、二阶不稳定区域相差不大，但相较于Bolotin的第三阶不稳定区域，改进的第三阶不稳定区域整体上移，且上移幅度随着激发系数的增大而增大。当激发系数μ取0．5时，上边界上移幅度为8．61%，下边界上移幅度为11．56%。对于受低频载荷作用的动力稳定性问题，第三阶不稳定边界公式的改进具有重要的意义。动力稳定性；Mathieu方程；临界频率；动力不稳定区域Mathieu方程式
振动与冲击 2015年12期2015-05-25
- 某露天煤矿粉质黏土边坡稳定性分析及治理
．80，属于不稳定区域，需加以治理。根据工程地质勘察和稳定性分析结果，发生滑坡的原因主要包括：原设计边坡坡度较陡，矿区普遍发育的粉质黏土层地域性强，物理力学性质特殊，在区域构造营力的作用下粉质黏土地层竖向裂隙发育，从而其竖向渗透系数大于水平向渗透系数，地下水容易在此处聚集。图2 首采区稳定性分析分区图图3 A－A，B－B剖面位置图3．2．2 各分区稳定性分析分别选取多个剖面计算各分区安全系数，计算结果见表3。其中I区、II区、V区安全系数均大于1．2，边坡
中国矿业 2015年1期2015-03-03
- 含万向铰偏斜轴系的超谐波共振及其稳定性分析
调谐参数变化的稳定区与不稳定区。最后对不同初始条件下非线性扭转振动的超谐波共振进行仿真计算。研究结果揭示了含万向铰偏斜转子系统非线性动力学的基本特性，也为进一步分析偏斜转子系统的分岔与奇异性奠定了基础。扭转振动;超谐波共振;稳定性;偏斜轴系;万向铰0 引言万向铰被普遍应用于各类传动系统。在该转子系统中，由万向铰引起的角速度波动会导致系统的非线性振动及其运动稳定性问题，同时，在由制造、安装而产生的实际误差偏斜作用下，这种振动形式表现出更复杂的特性。在万向铰偏
舰船科学技术 2014年5期2014-03-08
- 机械化学法获得单相Fe3O4颗粒的热力学条件*
3O4的热力学稳定区，从而揭示了通过机械化学法获得单相Fe3O4的热力学条件。1 铁氧化物机械化学分解反应的摩尔吉布斯自由能变化表达式无机械力作用时，铁氧化物分解反应的标准摩尔吉布斯自由能变化表达式如表1所示［14］。表1 铁氧化物分解反应的标准摩尔吉布斯自由能变化表达式表1中铁氧化物的分解反应式可写成如下通式:机械力作用下，铁氧化物会被活化。这一过程可描述为式中，[ FemiOni]表示机械活化铁氧化物［15］，MΔGFemiOni表示作为反应物的铁氧化
金属矿山 2013年10期2013-10-31
- 核素稳定区外围线的汇合
中[1],核素稳定区出现两坐标上界都为44,根据同类核素分布以2递变的规律,把稳定范围常数44分解成2的幂数列,综合得到稳定核素分布的新基本规律是1,2,4,8,16,8,4,2,1.新图中各变量意义是以氘氚结团为基础,因为在氘氚结团中屏蔽了核子间复杂相互作用的主要部分,故能发现核素体系深层本质规律.本文依据核素分布的基本实验数据,把稳定区分为低A、下、中、上4个局部区域,主要分析各区边界线延伸与出现数处会合,以及稳定区边界表现出的与稳定范围常数44的联系
汕头大学学报（自然科学版） 2013年2期2013-09-24
- 接近负荷极限的快速在线估算法
一个问题是，在稳定区和不稳定区，分别对应于PV曲线的上半支与下半支，指标值都是正的。因此，如果在被监测母线附近发生一个大的扰动，导致运行点从稳定区跳变到不稳定区，且维持电压水平合理，该指标就不能辨别出运行点已进入了不稳定区。本文应用与SDC指标相同的基本概念，介绍一种新的方法，估算运行点与负荷极限之间接近程度的指标，不存在上述问题。2 算法原理任一电力系统，从任意一个负荷节点看进去的戴维南等值模型如图1所示。图1 从某一负荷节点看进去的电力系统戴维南等值模
电气开关 2013年3期2013-04-27
- 航空发动机腔内积油引发振动故障分析
速范围内产生不稳定区。整机振动测试的其它测点振动响应瀑布如图2～4所示。图4 涡轮后机匣振动响应从图2～4中可见，fx频率在一定转速范围内出现，并作异步涡动，幅值很大，所以fx频率的出现应是因为腔内积油，并且在一定转速范围内出现自激现象的结果。自从Kollmann[4]在试验中观察到部分充液转子的不稳定现象后，已有一些学者开展了相关研究，但转子系统基本上采用刚度各向同性的模型。Brommundt和Ostermeyer[5]及Holm和Trager[6]分别
航空发动机 2013年2期2013-04-27
- CaS升温浸出过程的电位－pH图
的电位极低，其稳定区远在水的稳定区之下，发生的电极反应对分析结果影响不大.在书写电极电位反应式时，主要以E=－1.4～1.4和pH=－2～16之间的电极反应为主.4 不同温度条件下CaS－H2 O系电位－pH图的绘制根据表5中电极反应方程式和相关的平衡关系，利用绘图软件origin8.0绘出电位－pH图，并在每条线上标出电极反应式的编号，获得298、373、423和473 K条件下的CaS－H2O系电位－pH图，如图1所示.图1表明:由于电极Ca2+/Ca
材料与冶金学报 2012年3期2012-12-28
- 上海质子治疗装置慢引出RFKO研究
方法是将相空间稳定区三角形面积压缩，使稳定区外围粒子进入共振。相空间三角形面积与规一化六极磁铁强度的平方成反比，与粒子的tune值与三阶共振频率的距离平方成正比。减小相空间三角形面积可增大六极磁铁强度；或调节四极磁铁强度使粒子的tune值逼近三阶共振线，此方法需改变环束流的光学参数[1]。第二类方法是先调节束流参数(发射度，tune值等)至临界值，维持不变，通过激励使粒子进入共振。一是纵向激励，如使用betatron core和纵向随机电场(stochas
核技术 2012年3期2012-10-16
- 硅酸钠分解白钨矿的热力学研究
的CaSiO3稳定区，白钨矿被硅酸钠分解，但溶液中钨浓度较低；在高pH值的Ca3Si2O7稳定区，氢氧化钠也参与了分解反应，钨浓度随pH值上升迅速增加。因此，硅酸钠分解白钨矿时可添加适量的氢氧化钠，以提高钨矿分解效果。分解实验验证了理论分析结果，实际分解效果变化的趋势与热力学分析一致。硅酸钠用量是影响浸出总体水平的重要因素，提高试剂浓度或添加氢氧化钠，能进一步提高钨的浸出率。对于WO3质量分数为55.0%白钨矿，在分解温度为180 ℃，分解时间为4 h，体
中国有色金属学报 2012年9期2012-09-26
- 钼酸铵溶液镁盐沉淀法除砷的热力学分析
MgHAsO4稳定区时，则有平衡关系式：溶液中各离子浓度满足式(1)～(9)，当体系处于MgNH4AsO4稳定区时，则有平衡关系式：溶液中各离子浓度则满足式(1)～(8)和式(10)，当体系处于Mg3(AsO4)2稳定区时，则有平衡关系式：溶液中各离子浓度应满足式(1)～(8)和式(11)，当体系处于Mg(OH)2稳定区时，则有平衡关系式：溶液中各离子浓度则满足式(1)～(8)和式(12)。根据质量平衡原理可知：溶液中总氮、总砷和总镁浓度分别为：因此，根据
中南大学学报（自然科学版） 2012年5期2012-09-21
- Mathieu方程与束流冷却对同步运动的影响
hieu方程的稳定区和不稳定区 (禁带)来讨论系统的稳定性。为此，在经典力学框架内，把周期冷却的同步运动方程化为Mathieu方程，系统呈现出一系列稳定区和不稳定区;对可能存在的一阶不稳定区进行了讨论，用摄动法导出了它的边界曲线和禁带宽度，并讨论了禁带穿越和同步运动的稳定性，导出了束流冷却一次谐波振幅的临界值。1 运动方程束流冷却通常是在环形加速器 (比如同步加速器、储存环等)的一个或几个直线段上安装冷却器来实现的。当粒子通过冷却器时，用一束冷 (发射度小
东莞理工学院学报 2012年3期2012-07-05
- 湖南粮食作物生产集聚与波动状况研究
各主产区划分为稳定区（CV＜-10%）、相对稳定区（CV=-10%～10%）和波动区（CV＞10%）。2 结果与分析2.1 播种面积2.1.1 水稻播种面积 从表1可以看出，湖南省2000～2009年水稻播种面积主要集中在常德、衡阳、岳阳、邵阳、永州、长沙、益阳7市，集中度为69.05%，集中度指数为9.86。湖南省波动指数为8.35，其中长沙、衡阳波动指数较湖南省波动指数分别低23.59%、12.81%，为稳定区；邵阳、永州属相对稳定区；岳阳、益阳、常德
湖南农业科学 2012年1期2012-06-08
- 拟小波方法在梁动力稳定性分析中的应用
。计算时，μ由稳定区取值到失稳区，间距为0.025。依据动力失稳准则[3]：如果振动的幅值在很长一段时间内单调递增,则认为振动是不稳定的；否则,振动是稳定的。判断出振动响应的稳定性，从而得到梁的失稳区。对于简支梁，初始条件和参数设置为U(X,0)=0,∂U(iΔX,0)/∂τ=sin(iΔXπ)(i= 0,1,2,…,N)。λl=π,N=18,W=15,r=2.5,Δτ= 2.5×10-6。对于固支梁，初始条件和参数设置为：U(X,0)=0,∂U(X,0)
土木工程与管理学报 2012年2期2012-01-23
- 转炉钒渣氧压酸浸过程V-Fe-H2O系的电位—pH图
1可知，在水的稳定区范围内，钒主要以固体氧化物的形式存在，但在pH＜2的酸性条件下，有V3+、VO2+和VO2+3种水溶性离子存在；在pH＞8的碱性条件下，有 H VO、H V2O和VO等离子存在，这些稳定区的存在从热力学角度验证了采用酸浸或碱浸工艺从转炉钒渣中提钒的可行性。针对转炉钒渣的氧压酸浸工艺进行热力学研究，主要考察在pH＜2的酸性条件下可溶性钒离子稳定区的变化情况。由表3可知，随着温度由60 ℃升高到200 ℃， 构成 V3+稳定区的反应(3)对
中国有色金属学报 2011年11期2011-08-13
- 海洋细长结构参数激励不稳定区的确定方法
Hill方程不稳定区的确定方法，同时比较不同方法之间的不同之处，并给出各自的适用范围。1 控制方程张力腿被简化为两端简支的梁结构，假设顶端平台的运动是关于时间的简谐函数，采用Han和Benaroya［7］提出的非线性模型，忽略转动惯量和扭转效应的影响，应用Galerkin法和模态展开原则，得到描述张力腿等细长的海洋工程结构参数激励系统的无量纲Hill方程［6］:Ua，Va分别为平台垂荡和纵荡的幅值，L为张力腿的长度。2 Hill方程的不稳定区域确定方法Hi
振动与冲击 2011年9期2011-02-13
- 硫化锌氧压浸出过程的φ—pH图
，S与Zn2+稳定区逐渐增大，但构成稳定区各反应的pH值上下限范围逐渐减小；随着氧分压的增大，水的稳定区逐渐增大。对ZnS进行了氧压浸出实验研究，采用全谱直读等离子光谱仪(ICP)、XRD和XRF等方法对浸出液和浸出渣进行分析、表征。结果表明：当初始酸浓度为15%、氧分压为1.1 MPa、浸出温度为160 ℃、液固比为8:1、浸出时间为90 min、搅拌速度480 r/min时，锌的浸出率为98.86%，硫的转化率为81.33%。实际结果与根据φ—pH图理
中国有色金属学报 2010年8期2010-11-30
- 稳定区右下核素分布的三角形系列与边界
400044)稳定区右下核素分布的三角形系列与边界王昱应1，王星2（1.山西潞安矿业集团公司煤炭运销总公司，山西长治046204；2.“生物流变科学与技术”教育部重点实验室，重庆大学生物工程学院，重庆400044)在坐标单位为氘氚结团的核素图稳定区的右下部，核素分布存在一个由3列8偶偶核素包围的边长为7核素的三角形.这3列核素是坐标S轴、坐标差K22与S-2H=4，每一列与内部的7核素三角形可组成3个边长为8核素的三角形.再延长3外围列就形成一个3个顶点坐
汕头大学学报（自然科学版） 2010年1期2010-10-23
- 稳定核素分布的七律
对应联系核素新稳定区，说明核素分布七规律的连续性.1 坐标S18～6连续核素的有序分布在坐标为S=2Z-N，H=N-Z的核素图中[2]，稳定核素区的下界是坐标S轴，该数轴上分布着等质子与中子数的核素.在偶坐标S18～6的7常数列上，下界核素（18，0），（16，0）， ～ ，（6，0）都是只有氘结团的核素， 这些坐标的下界分别有 18， 16，14，…，6个氘结团.在同一坐标S常数列上的不同核素都具有相同个数的氘结团，而对于同列相邻核素，当坐标H以1个单位
汕头大学学报（自然科学版） 2010年2期2010-09-12
- 模糊综合评判在临沂城区岩溶塌陷危险性评价中的应用
表1)。A={稳定区(1),基本稳定区 (2),次不稳定区(3),不稳定区(4),极不稳定区(5)}根据各单元评判的结果,按最大隶属度原则,确定其所处单元的级别,然后再根据各单元的级别进行研究区整体危险性分区评价。表 1 评价目标分区界线1.3 评价因子等级隶属函数确定评价因子分定性指标和定量指标 2类。定性指标是离散性取值,其隶属函数为其相应指标所对应的级别;定量指标常常是连续性区间取值,各级别虽有界限值,但实际上往往呈过渡状态,对定量指标隶属函数的取值
山东国土资源 2010年6期2010-08-31
- 螺旋折流板换热器壳程流动特性研究
区域：(a)非稳定区,包括Y 1X3和Y 2X3;(b)稳定区,包括Y 1X2、Y 2X2和Y 3X3。图5 管间流速沿Z轴的分布Fig.5 Velocity distribution among tubes along Z axis非稳定区由于接近换热器的轴心,受到三角区漏流的影响,速度沿轴线方向出现了较大的变化。Y 2X3在沿着轴线方向的开始阶段具有一定的轴向速度,并缓慢上升。Y 2X3的切向速度以及Y 1X3的轴向速度和切向速度在沿着轴线方向的开始阶
实验流体力学 2010年2期2010-04-15