角下
- 大跨叠合曲面屋盖风荷载分布特性研究
给出了典型风向角下，中部鞍型屋面的平均风压等值线图。不同风向角下，气流经过东西侧飞旋环绕屋面将形成分离，使得鞍型屋面处在分离剪切层中，因而其风压以负压为主。图5 典型风向下鞍型屋面平均风压等值线图（单位：kPa）Fig.5 Mean wind pressure contour on the saddleback roof under typical wind directions（Unit：kPa）当来流风沿纵向或接近纵向流经屋盖时，鞍型屋面负压值（指绝
结构工程师 2023年4期2023-10-17
- 不同截止高度角下天线阵列RTK 定位分析
，对不同截止高度角下的天线阵列RTK 定位研究不足.设置不同截止高度角在一定程度上能够模拟树木、建筑遮挡卫星信号的情况，所以不同截止高度角下的天线阵列RTK 定位性能分析具有一定的研究和应用价值.为此，本文对比分析了天线阵列RTK 与RTK 的数学模型，研究了20°～50°截止高度角下GPS 单系统、BDS 单系统以及GPS+BDS 的天线阵列RTK 模糊度固定与定位性能，并与RTK 计算结果进行比较，验证了天线阵列RTK 模型的可行性，并提高了RTK 在
全球定位系统 2023年3期2023-07-31
- 高层建筑外附雨篷的表面风压和气动力系数
验，获得不同风向角下的平均风压，发现负风压主要发生在迎风角区；孙建龙［4］针对3个大型火车站雨篷进行风洞测试，发现雨篷的整体风吸力系数约为-0.25；周晋芳［5］进行体育场看台多个倾角的风洞试验，分析特征湍流与风压非高斯特性之间的关系；Killen 等［6］分析平面几何形状、倾角和前沿广告牌等对悬挑屋盖风荷载的影响；Barnard［7］研究发现透风率对矩形悬挑平屋的脉动风压有显著影响；楼文娟等［8］采用风洞试验和CFD方法研究某体育场悬挑屋盖的风荷载，提出
湖南大学学报（自然科学版） 2023年7期2023-07-31
- 利用旋涡发生器减小大跨方形平屋盖风吸力的实验研究
较大，在不同风向角下，屋盖的分离气泡和锥形旋涡的作用特性不同[7-8]，屋盖常在最不利风向角下遭受破坏。气动措施是控制流动分离和漩涡脱落的有效方法。气动控制分为主动气动控制和被动气动控制两种。主动气动控制是借助外界辅助能量，在建筑物附近局部流场中施加适当的扰动形式来控制边界层流动，进而改善建筑物全局流场。马冬[9]通过风洞实验和数值模拟将等离子体流动控制应用于低矮房屋上，发现等离子体射流能对屋面的平均风压系数产生明显的影响。被动气动控制往往是通过改变建筑结
中南大学学报（自然科学版） 2023年5期2023-07-06
- 不同截止高度角对北美地区北斗三号B1C/B2a双频RTK 定位精度的影响
分别计算不同高度角下E、N、U 方向的定位误差，RTK定位结果见图1。表3 统计了各基线不同截止高度角下的定位精度。可以看出，GODE-GODS 基线截止高度角设置为5°时，ENU 三个方向的定位精度最优，RMS 分别为2.0 cm、1.2 cm、2.9 cm。在25°截止角时，定位精度最差，ENU 三个方向的定位精度分别为14.0 cm、10.3 cm、59.6 cm。GODN-GODS 基线截止高度角为5°时定位精度最优，ENU 三个方向的定位精度分别
科学技术创新 2023年4期2023-03-11
- 叶片安放角对无轴泵喷推进器性能的影响
。图6 不同安放角下轴向推力系数变化曲线Fig.6 Change curve of axial thrust coefficient under different placement angles2.3 压力分布图7示出模型泵喷不同叶片安放角下轴面压力分布云图。从图7可以看出，各叶片安放角下，轴面压力分布规律相似，即轮缘和管壁处压力高于中心压力；叶轮出口压力高于叶轮进口压力。图7 不同叶片安放角下轴面压力分布Fig.7 Axial pressure di
流体机械 2022年11期2023-01-09
- 不同施工阶段拱肋风荷载特性试验研究
θ为i点在θ风向角下的风压系数；Pi,θ为测点i在θ风向角下总压；Ps为参考点静压平均值；Pt为参考高度h处总压；ρ为空气密度；Vh为参考高度h处的平均风速。体型系数可由测点的平均风压系数计算得到(2)(3)式中，ρ为空气密度；U为风速；FH为拱肋横桥向受到的力，即阻力；H为拱肋的高度；CH为阻力系数。2 拱肋气动力分布特征2.1 不同风向角下拱肋阻力系数分布工况1下WA位置处拱肋阻力系数随风向角的变化规律如图4(a)所示。总体而言在只有单边存在拱肋时，拱
石家庄铁道大学学报(自然科学版) 2022年4期2022-12-19
- 地域典型强风作用下异型建筑风荷载分布研究
[6]对不同风向角下带凹角的矩形高层建筑的平均风荷载进行了数值模拟研究。文献[7]研究了矩形围护结构在不同风速、不同建筑体型下壁面的风压分布和风荷载局部体型系数，考虑了不同变量对建筑壁面风压分布的影响，但研究对象仍为简单的矩形建筑，并且也未考虑地域风环境的影响。新疆部分地区风力强劲，大风天气较多。因此，研究持续性大风天气环境下，新疆城市异型建筑物在地域典型强风作用下的风荷载分布，对异型建筑的安全性和稳定性很有必要。本文以新疆大剧院这一异型建筑为研究对象，结
河南科技大学学报(自然科学版) 2022年1期2022-11-17
- MTLCDI控制连体超高层建筑风振响应研究
栋建筑大多数风向角下的峰值加速度响应。Lee 等［10］分别研究了橡胶支座柔性和刚性连接对连体超高层建筑地震和风振响应的控制效果，研究表明：刚性连接在有些情况增加了结构的响应，而橡胶支座柔性连接能减小结构的动力响应。Xu等［11］进一步建立了基于阻尼器柔性连接连体超高层建筑在地震作用下的结构分析模型，并分析了在El Centro 地震作用下结构的响应，结果表明：优化的阻尼器能够很好地控制连体建筑的地震响应。近几年，基于惯容元件的阻尼器应用于控制建筑结构地震
振动工程学报 2022年4期2022-09-03
- 旋流器结构参数对高温升燃烧室性能的影响
角，探究不同叶片角下的高温升燃烧室性能变化，为高温升燃烧室头部设计提供一定的参考。1 数学与物理模型如图1 所示，建立高温升模型燃烧室。图1(a)为高温升模型燃烧室的三维模型，该燃烧室由头部旋流器和火焰筒组成，火焰筒上未开设主燃孔和掺混孔，保证头部有较高进气量。同时为了提高计算效率，也忽略了火焰筒上的壁面冷却孔[16-17]。图1（b）为高温升燃烧室的头部结构，头部主要由主燃级（主模）与值班级（副模）构成，主燃级由主模旋流器和9 个直喷式空气雾化喷嘴组成，
应用科技 2022年4期2022-08-17
- 不同卫星截止高度角下GPS观测结果的对比分析
不同卫星截止高度角下GPS数据进行了研究,以期能提供一些相关的信息。1 区域构造及监测台网概况浙江省陆域面积101 800 km2,地处中国大陆东部,地势由西南向东北倾斜,呈阶梯下降,西南是山地,中部是丘陵和山地,东北是平原。中国大陆东部岩石圈具有相当的强度,其构造运动表现为刚性块体的相对运动,内部形变很小,构造稳定[3]。浙江省地震局在“十五”期间开始建设服务于地震监测预报,以全球导航卫星系统(global navigation satellite sy
北京测绘 2022年6期2022-08-01
- 基于破坏概率的大跨度柱面网架不规则结构风灾易损性分析
0°和90°风向角下的易损性曲线。1 大跨钢结构网架模型建立1.1 工程概况和结构外形本文所研究的储煤棚位于山西省大同市，该地区山地居多，且干寒多风，温差较大，有必要对该地的结构进行风振响应分析的研究。该储煤棚的结构分布形式为三心圆柱面网架形式，平面尺寸为178 m×636 m，高50.5 m，结构模型如图1所示。图1 网架模型示意图Fig.1 Schematic diagram of grid model网架结构采用正放四角锥体系，这种布置方式受力均匀、
结构工程师 2022年3期2022-07-26
- 不同风向角下宽厚比为1∶4的矩形柱气动特性试验研究
。首先将特殊风向角下的数值模拟结果与风洞试验结果进行对比，验证了数值模拟结果的准确性与可靠性；然后给出了阻力系数、升力系数、斯托罗哈数随风向角的变化规律。结果表明，2∶1宽厚比矩形柱的气动力系数在风向角6°和67°附近变化十分剧烈。邓燕华等[7]和刘小兵等[8]分别通过数值模拟和风洞试验的方法研究了方柱的气动特性随风向角的变化规律。研究发现，平均阻力系数和平均升力系数在风向角10°～15°范围出现最小值，而斯托罗哈数则在此风向角范围内出现最大值。从以上研究
石家庄铁道大学学报(自然科学版) 2022年2期2022-06-24
- 并列双煤棚风荷载干扰效应试验研究
力，而在部分风向角下增加了结构的基底水平力。张渊等[2]通过刚性测压风洞试验研究了高低不同的两干煤棚在不同风向角下相互干扰的风荷载特性变化规律，发现高干煤棚处于上游时顶部风吸力较处于下游时降低，低干煤棚处于上游时顶部风吸力较处于下游时增大。王鑫[3]以某两端半敞口干煤棚工程为背景，对干煤棚结构表面的平均风压分布与沿横轴方向的位移响应特征进行了研究。黄鹏等[4]针对固定间距的煤棚干扰进行研究发现，由于遮挡效应，单边干扰和双边干扰均能有效减小受扰结构的平均风压
石家庄铁道大学学报(自然科学版) 2022年2期2022-06-24
- 建筑物对塔机顺风向风力干扰效应研究
非常小，不同风向角下，建筑物对塔机的风载荷影响会很大[1]。而关于塔机结构干扰效应的国内外规范中，也仅仅给出了通过结构充实率和间隔比来计算塔机局部相同结构0°风向角下干扰因子的方法[2-3]。针对干扰效应的研究手段主要分为风洞试验和CFD数值仿真[4]。李正良等[5]基于高频动态天平风洞试验，得到了格构式塔架在不同遮挡间距、不同风速工况下的横风向、顺风向、基底弯矩功率谱和扭转向基底力。杨风利等[6]设计了多种输电塔塔身模型并进行风洞试验和CFD数值仿真，获
铁道建筑技术 2022年5期2022-06-02
- 环境风作用下小规模直接空冷系统流动传热性能分析
70°共4个风向角下，环境风速为3 m/s和12 m/s时，沿风速方向竖直截面内空气流场和温度场分布情况。其中，彩色云图表示的是温度场，带线头的曲线簇表示的是流场分布情况。图6 0°风向角下不同风速截面温度速度分布(℃)Fig. 6 Temperature and flow field in cross section under different wind speeds at wind direction of 0° (℃)图7 90°风向角下不同风速
华北电力大学学报(自然科学版) 2021年6期2021-12-17
- 不同截止高度角下BDS-2/BDS-3短基线 RTK定位性能分析
K在不同截止高度角下的定位性能，结果显示，四系统组合RTK即使在高度角为40e时，仍能快速获得固定解，水平定位精度可达0.8 cm，高程精度可达3.3 cm；张海平[13]提出了一种基于组合观测值的RTK卡尔曼滤波定位算法，测试结果显示，BDS-3中长基线模糊度固定率几乎为100%，定位精度可达cm级；高猛[14]等分析了融合GPS、BDS-2、BDS-3的短基线相对定位精度，结果显示，在5 km短基线的情况下BDS-2+BDS-3定位精度优于GPS，三者
地理空间信息 2021年11期2021-12-03
- 全风向角下双方柱脉动气动性能试验研究
力，发现在小风向角下（α=0°～30°）上、下游圆柱的脉动升力和流场特性变化剧烈，双圆柱会经历五种干扰流态.目前针对双方柱，尤其是下游方柱脉动气动性能在不同风向角下变化的研究仍属于空白.本文针对双方柱中的下游方柱，通过同步测压风洞试验，在Re=8.0×104时测得其在风向角α=0°～90°和间距比P/B=1.25～5 时的表面风压，并进一步研究了不同间距比时下游方柱脉动气动力、升力功率谱、斯托罗哈数和气动力展向相关性随风向角的变化规律，最终为群体超高层建筑
湖南大学学报（自然科学版） 2021年11期2021-12-01
- 不同风向角下方柱气动特性的风洞试验研究*
维方柱在不同风向角下的绕流，获得了方柱的斯托罗哈数、平均风荷载和脉动风荷载随风向角的变化规律。从以上研究文献可以看到：目前方柱气动特性的研究手段主要以数值模拟为主，风洞试验研究相对较少；已有的研究侧重分析0°风向角(来流风垂直方柱)时的气动特性，对气动特性随风向角的变化规律研究较少。鉴于此，本文基于刚性模型风洞试验，测试了0～45°范围内不同风向角下方柱的气动特性，详细分析了方柱的风压分布、气动力、旋涡脱落特性和驰振稳定性随风向角的变化规律。1 风洞试验概
建筑结构 2021年15期2021-08-26
- 单墙开洞对工业厂房平均内外压的影响研究
0°和90°风向角下较不利[10]，因此后文主要针对这两个风向角工况进行研究。2.4 洞口附近气流特性分析由于厂房开洞面积较大，来流如何影响厂房内部气流，从而形成较稳定的内压系数，还需要结合洞口附近的气流特性进行分析。以开洞模型M3，M4，M8为例，0°风向角下开洞厂房周边及内部的气流特性如图8，9所示，由图可见：1)洞口高度范围内的大部分气体会受厂房内部气体的阻挡而在洞口前形成漩涡；仅小部分气流会在开洞墙体的遮挡下向下偏转，并从洞口顶部进入厂房内部。2)
建筑结构 2021年15期2021-08-26
- 强、弱连接对双塔连体超高层建筑风振响应的影响研究
栋建筑在各个风向角下的加速度响应；对于位移响应，两者都可以减小高栋建筑的响应，低栋建筑在少部分风向角下其减振效果并不理想。本文在以上研究的基础上对强、弱连接对超高层建筑风振响应的影响进行研究，主要研究内容包含：①在刚性楼板假设的基础上，基于结构的层间侧移刚度建立了平行放置连体双塔结构在风荷载下的运动微分方程；②基于某连体双塔超高层建筑(建筑A为268.0 m、建筑B为210.2 m)实例的同步多点测压风洞试验，进行风振响应分析，讨论了强、弱连接对结构风振响
振动与冲击 2021年13期2021-07-14
- 掘进机截齿安装角的优化研究
法对不同截齿安装角下掘进机的截割特性进行分析，确定截齿的最佳安装角，提升掘进机的截割稳定性和经济性。本文以某型掘进机为研究对象，利用离散元仿真分析软件对掘进机不同截齿安装角下的截割过程进行分析。1 截割仿真分析模型建立利用三维建模软件建立掘进机截割滚筒、刮板输送机中部槽和煤壁三部分的三维模型[1]，为了确保分析结果的准确性，在进行三维建模时依据某型掘进机的实际结构参数进行，截割滚筒的直径为1 700 mm，截割滚筒的宽度为1 000 mm，截割滚筒的螺旋叶
机械管理开发 2021年5期2021-06-29
- 线形布置双方柱平均气动力特性试验研究∗
，发现在某些风向角下，前柱因受到干扰使得气动荷载增大。Du 等［12］通过风洞试验的方法研究了雷诺数为8.0×104、中心间距为1.25～5 倍的方柱边长时，线形布置双方柱在不同间距比和风向角下气动力的变化规律，并按照间距将双方柱的气动特性划分为3 种，分别为小间距、中等间距和大间距。为了准确掌握双方柱气动特性的变化规律，Du 等［12］建议在更多的间距下开展试验。综上所述，对于线形布置双方柱，串列和并列状态下的研究较多且相对全面，斜列状态下的研究较少。线
振动、测试与诊断 2021年3期2021-06-26
- 复杂曲面屋盖脉动风压的非高斯特性及峰值因子研究
文只选取部分风向角下的风压分布结果作为典型情况做介绍。2.1 脉动风荷载概率分布特性高斯分布可以由前两阶统计量(均值及方差)完全表示。对于非高斯分布，则采用三阶统计量(偏度，γ3)和四阶统计量(峰度，γ4)来表述风压信号概率分布的偏离和凸起程度，即表示非高斯分布概率性质的重要指标。式(1)、式(2)分别给出了某一测点脉动风压的偏度和峰度计算公式(1)(2)式中:γ3和γ4分别为该测点脉动风压的偏度和峰度；Cpi为该测点的风压系数；μ为该测点的平均风压系数；
振动与冲击 2021年10期2021-06-03
- 深吃水半潜生产平台涡激运动特性研究及其参数化分析
法研究了不同流向角下深吃水张力腿平台的涡激特性和水动力性能。Lee等[7]对深吃水半潜平台涡激运动进行了实尺度及模型尺度数值模拟研究。分离涡（Detached-Eddy Simulation,DES）[8]方法（也称为DES97 方法）是一种结合了雷诺平均方法（Reynolds-Averaged Navier-Stokes,RANS）与大涡模拟（Large Eddy Simulation,LES）方法的混合方法，已被证实是一种有效的数值方法。DES方法在近
船舶力学 2021年4期2021-04-24
- 大跨屋盖风载特性风洞试验研究
屋盖表面在各风向角下均受风吸力作用.为了准确地分析屋盖表面不同区域的升力系数，根据本文屋盖表面风荷载分布特性将屋面划分出M（M55、M56、M57、M41）、P（P5、P6、P7）、N（N55、N56、N57、N73）三个负压较大的区域，N区域与P区域最大负压均出现在30°风向角下，最大值分别为-1.884和-1.914，在0°～90°风向角下，N区域位于迎风屋脊，而P区域位于背风屋檐，两者均呈现出先增大后减小再增大的W型变化趋势，这是由于两个区域处于平行
湖南工程学院学报（自然科学版） 2021年1期2021-03-30
- 不同间距比的大跨度穹顶结构风致干扰效应研究
]给出了不同风向角下建筑群的干扰影响;文献[16]发现干扰建筑的间距对大跨度敞开式悬挑结构屋面风压具有较明显的干扰效应。但目前仍缺乏周边建筑的间距对于大跨度穹顶结构干扰效应定量分析的相关研究,针对此问题规范也未提出相关的设计依据。因此有必要针对不同间距的周边建筑对大跨度穹顶结构的风致干扰效应开展进一步的研究工作。基于此,笔者以大跨度穹顶结构为研究对象,基于CFD数值模拟和风洞试验,对单体干扰建筑与大跨度穹顶结构之间的干扰效应进行了数值模拟研究,综合考虑了单
沈阳建筑大学学报（自然科学版） 2021年1期2021-03-17
- 张力腿平台涡激运动特性数值模拟与模型试验研究*
腿平台在不同流向角下的涡激运动特性的研究相对缺乏。为了全面了解张力腿平台在典型流向角下的涡激运动响应特性，本文以原计划用于开发南海流花16-2油田群的某张力腿平台为研究对象，通过开展不同网格类型的数值模拟和拖曳水池模型试验来对比研究了张力腿平台在均匀流作用下的涡激运动性能，总结其在不同流向角下的涡激运动响应特性，以期为张力腿平台的研究与设计提供参考。1 涡激运动主要参数影响涡激运动最重要的参数之一是无量纲参数折合速度Ur，其定义如下：(1)式(1)中：U为
中国海上油气 2021年1期2021-02-23
- 180 m高三管集束式钢烟囱风荷载特性风洞试验研究
技术得到不同风向角下三个排烟筒表面脉动风压时程，对比分析不同风向角下三个排烟筒表面平均风压系数、脉动风压系数、升力系数、阻力系数和整体平均体型系数的分布规律和干扰效应特征。采用数理统计方法对若干样本的风压信号特征进行系统分析，对比测点风压信号的概率密度与标准正态分布的差异，给出其三阶和四阶统计量并由此探讨了风压信号的高斯和非高斯特征以及时变特性。1 计算方法及工程概况1.1 参数定义在空气动力学中，物体表面的压力通常用无量纲压力系数CPi表示为：(1)式中
振动与冲击 2021年3期2021-02-07
- 立柱直径比对四立柱平台涡激运动性能影响的数值研究
大，四个典型流向角下，横向振幅随折合速度的变化曲线基本吻合。15°流向时，锁定区间最大，为3≤Ur≤12；45°流向锁定区间最小，为2≤Ur≤4；0°流向时，在3≤Ur≤9锁定区间内，整体涡激运动是周期规则的。田辰玲等[4]用DES方法对三立柱轻型半潜平台涡激运动特性进行了数值模拟，结果表明0°流向角时首摇运动达到最大响应幅值，在折合速度7.0≤Ur≤10.0区间发生锁定现象。当前涡激运动的研究对象主要集中在立柱直径一致的平台上，这些平台在结构上基本都具有
海洋工程 2021年1期2021-02-02
- 高层建筑底部区域行人风环境试验研究
组成：在不同风向角下，测量单体建筑模型底部目标区域各测点行人高度处的风速场；测量无建筑模型时，相应风向角下目标区域各测点的风速分布。在建筑周围布置了44个欧文（Irwin）探头，探头的示意图和布置图分别见图2a和图2b。为防止Irwin探头之间气流相互干扰，探头布置满足纵向及横向分别不得小于12d和4d的最小间距要求［8］。0°风向角方向如图2b所示，初始来流由图正右向左，风向角采用10°为间隔按顺时针方向增大，试验结果分析所用图均采用此参考系。图2 Ir
同济大学学报（自然科学版） 2020年12期2021-01-08
- 一种利用体偏置改善温度特性的电流源*
路工作于不同工艺角下均有很好的温度系数，仿真实验结果表明，在-40～85 ℃范围内，工艺偏差使得所提电流源温度系数偏离典型工艺角下的值为22%，而无体偏置电流源偏离达100%之多。所提电流源电路在不同工艺角下输出电流的平均温度系数为91 ppm/℃，这比没有体偏置的电流源电路温度系数降低50%。1 无体偏置电流源图1所示为无体偏置的电流源电路，MOS管均工作在弱反型状态，由文献[9]可知，当基准电流I2具有零温度系数时，要求：mI1(km+(kVTH1-k
重庆工商大学学报（自然科学版） 2020年6期2020-11-16
- 导叶安装角变化对变几何涡轮性能影响的数值研究
3 不同导叶安装角下导叶中截面的马赫数分布Fig.3 Mach number distribution of guide vane at midspan under different stagger angels图4示出了不同安装角状态对应的导叶出口气流角在不同叶高上的分布。可以看到，在10%～90%叶高区域，同一安装角状态导叶出口气流角变化较小；但在轮毂端壁到叶高10%和90%叶高到机匣端壁，由于端壁效应气流角突然开始减小，端壁面上的气流角最小。在同一
燃气涡轮试验与研究 2020年4期2020-10-29
- 旋流器结构参数对燃烧室燃烧性能影响的数值分析
级第一级叶片安装角下的回流区大小和中心截面速度矢量分布图。图2中横坐标为燃烧室头部到燃烧室出口的距离，纵坐标为燃烧室回流区高度，下文同。随着安装角的增大，从图2中可看出回流区在长度和宽度上都呈先增大后保持不变的规律；从图3中可看到两个涡核间的距离逐渐增大，且呈现后移趋势，上下涡核基本呈对称分布。这是由于叶片安装角增大时，旋流数增加，使切向动量与轴向动量增加，造成回流区增大并有后移趋势。图3 不同第一级叶片安装角下的中心截面速度矢量图Fig.3 The mi
燃气涡轮试验与研究 2020年1期2020-06-05
- 大型三面广告牌结构风荷载特性的风洞试验
律；根据部分风向角下沿面板长方向的平均压力分布，给出其近似简化结果；给出了结构整体风力系数随风向角的变化规律。研究为三面广告牌上部结构面板与支撑骨架风荷载设计改进提供了试验数据与计算依据。1 风洞试验1.1 模型参数及测点布置试验原型采用标准图集［11］中典型三面独立柱广告牌结构，尺寸如图1a所示，选用面板实际尺寸为6 m×18 m，高度为21 m。三面广告牌模型试验风向角如图1b所示，三个面板呈中心对称布置，面板间夹角θ为60°，测压模型几何缩尺比为1：
同济大学学报（自然科学版） 2020年1期2020-02-12
- 基于CFD的某会展中心大跨屋盖结构体型系数研究
盖在几个主要风向角下的速度矢量图和风压系数分布图。在0°风向角下，大跨屋盖大部分区域风压系数为负值，说明风荷载以吸力为主。由于风的爬坡效应，五个屋盖表面的风压随着屋盖高度的增加而变大。在屋盖前缘，流体发生分离而出现了很小的风压系数值，最小值达到-1.6左右。在图6中，可以在屋盖前缘观察到明显的流体分离现象，同时可以观察到背风面的环流。在180°风向角作用下，屋盖大部分区域风压系数为负值。风压系数极小值出现在最高屋面迎风侧角部。受下山风的影响，由高到低五个屋
中国勘察设计 2019年11期2019-11-29
- 阵列光伏板风荷载遮挡效应分析
光伏板在不同风向角下光伏板之间的遮挡效应，计算工况如下：风向角0°，45°，135°，180°，共4种工况，见图3。3 太阳能光伏板模型计算结果及分析3.1 CFD体型系数提取体型系数为CFD模拟的风压系数除以风压高度变化系数。风压值的正负号意义如下：正号表示风压沿结构表面法向向内，即对表面产生压力；负号表示风压沿结构表面法向向外，即对结构表面产生吸力。具体CFD数值模拟结果见表1～表3。表1 第1列光伏面板体型系数表2 第2列光伏面板体型系数表3 第3列
山西建筑 2019年20期2019-11-18
- 不同舰船机库外形下艉流场特征数值模拟研究
例，针对0°风向角下的流场进行了计算。图5给出了艉部甲板上方直线的时均速度分布曲线与风洞实测数据的对比，该直线与机库等高度，位于甲板y-z 平面内正中间位置，横坐标为坐标值与甲板宽度d 的比值，纵坐标为速度分量u、v、w与来流速度U∞的比值。从图5 中可以看出本文的计算结果总体上与风洞实测数据相吻合，这表明本文采用的计算方法是有效的。图4 SFS2 模型及尺寸细节Fig.4 The geometry of SFS2 and its dimensions图5
船舶力学 2019年5期2019-06-04
- 乘用车后回复反射器光度性能试验研究
1.5°两个观察角下的光度性能不能完全模拟实际情况。需要测试多个观察角下光度性能，以更好地符合实际要求。3 观察角对光度值的影响本文以某汽车后回复反射器为例，观察角α在0.2°～2°范围内，测试多个角度下的光度性能分布。由图2可知，随着观察角α的不断增大，HV点光度值基本呈不断减小的趋势，其中当观察角在0.3°～0.85°时，光度值下降梯度大；观察角在0.85°～2°时，光度值下降缓慢；观察角大于1.5°时，光度值基本趋于平稳。图3为不同观察角下，回复反射
汽车电器 2019年1期2019-03-21
- 基于风压谱和Hermite模型的大跨干煤棚风压场数值模拟研究
形屋盖在不同风向角下的风压谱特征，根据风压谱形状和峰值对应频率对屋盖表面进行了分区，并给出了不同区域的三参数风压谱经验表达式。Su等[8]基于115种典型大跨屋盖的风洞试验数据，对三参数风压谱模型进行了改进，并通过风致响应分析验证了该模型在工程实践中的适用性。之后，苏宁等[9]基于不同矢跨比、高跨比的球面屋盖模型风洞试验数据，利用广义回归神经网络预测了屋盖表面风荷载的特征参数。静态转换法(Static Transformation Methods)是非高斯
振动与冲击 2018年23期2018-12-21
- 不同截止高度角下BDS/GPS/GALILEO多模组合SPP 解算性能分析
展了不同高度截止角下不同组合模式的伪距单点定位性能分析,主要对BDS(C)、GPS(G)、GPS+BDS(GC)、BDS+GALILEO(CE)、GPS+GALILEO(GC)、GPS+BDS+GALILEO(GCE)六种模式的可见卫星数,X、Y、Z方向上的RMS值以及PDOP值进行详细分析,并比较得出最佳定位组合模式.1 BDS、GPS、GALILEO组合单点定位模型1.1 时间系统和坐标系统的统一1.1.1 时间系统GPS导航系统的时间系统采用GPS时
全球定位系统 2018年5期2018-11-20
- 复杂山地环境下四塔组合特大型冷却塔风致干扰效应研究
法对不同来流风向角下考虑复杂山地四塔组合冷却塔的周围流场进行了数值模拟，并通过单塔表面风压分布与规范及实测曲线的对比验证了数值模拟的有效性。在此基础上，对比分析了考虑复杂山地和周边建筑干扰时冷却塔表面最大负压、基于最大负压的干扰因子和平均风压分布特性，同时通过对各塔最不利工况下周边速度和涡量变化进行分析提炼出复杂山地和塔群之间的风致干扰机理。1 工程概况该工程冷却塔塔顶标高为210 m，喉部标高157.5 m，进风口标高32.5 m，喉部内面直径110 m
振动与冲击 2017年24期2018-01-23
- 考虑山顶地形三维效应某电视塔测力风洞试验
技术进行不同风向角下电视塔刚体模型测力试验。基于试验结果，提炼出不同风向角下电视塔结构基底等效内力和顶部峰值加速度响应的分布规律，并分析典型最不利风向角下电视塔结构层等效静力风荷载(ESWLs)分布特性。研究结果表明：山顶地形三维效应对于此类电视塔结构风力分布的影响显著。本文试验和相关结论可为此类山顶地形电视塔结构抗风设计提供参考。电视塔；山顶地形三维效应；高频天平测力试验；等效内力；等效静风荷载；峰值加速度电视塔作为广播电视发射传播的建筑，为使传送的范围
中南大学学报（自然科学版） 2017年11期2017-12-11
- 高纬度BDS/GPS PPP中截止高度角最优选取
和15°截止高度角下的卫星观测条件，以及基于3种对流层延迟改正模型的PPP天顶对流层延迟估计精度和定位精度。结果表明：在5°截止高度角下，不仅可见卫星个数、卫星可视时间和观测数据量更多，天顶对流层延迟估计精度和高程定位精度也通常是最高的，且水平定位精度在2 cm以内，高程定位精度在5 cm以内。这一结论为将来高纬度地区的BDS/GPS 定位研究提供了合适的截止高度角和精度参考。BDS/GPS PPP；高纬度地区；截止高度角；天顶对流层延迟估计；定位精度0
导航定位学报 2017年1期2017-03-07
- 低功耗带隙基准电压源电路设计
表明，在tt工艺角下电路的启动时间为6.64 μs，稳定输出的基准电压Vref为 567 mV；当温度在-40℃～125℃范围内时，tt工艺角下基准电压Vref的温度系数TC为18.8 ppm/℃；电源电压在1.2 V～1.8 V范围内时，tt工艺角下基准电压Vref的线性度为2 620 ppm/V；在10 Hz～1 kHz带宽范围内，tt工艺角下基准电压Vref的电源抑制比(PSRR)为51 dB；版图核心面积为0.001 95 mm2。Aether软件
网络安全与数据管理 2017年3期2017-02-22
- 复杂体型低矮房屋风荷载特性风洞试验研究
附近；在相应风向角下，屋脊处的最大风吸力随着屋面坡度的增加而增大．Ozmen Y[5]对低层双坡屋面进行风洞试验研究发现：迎风屋面倾角为 15°时所受风吸力影响比 30°和 45°情况下更大．Nozawa[6]采用大涡模拟的方法分析了边界层条件下湍流强度、地貌指数等参数对低矮建筑物风荷载的影响．顾明[7]对常见低层双坡屋面房屋的风压分布进行了风洞试验和数值模拟研究，发现屋檐、屋脊和外墙的转角等房屋拐角区域均出现高负压和高负压梯度，迎风挑檐有较大升力．孙颖昊
西安建筑科技大学学报（自然科学版） 2016年6期2016-01-22
- 失配电流控制的高阶带隙基准工艺健壮性研究
pical）工艺角下，带隙基准的温度系数为4.8ppm／℃，同时在其他工艺角下，带隙基准的温度系数都可控制在9.0ppm／℃以下。通过无锡上华科技（CSMC）0.18μm CMOS工艺实验验证，采用这种简单失配电流控制的高阶补偿带隙基准，在3V电源电压下，在-20℃-120℃温度范围内，带隙基准的温度系数最低为6.9ppm／℃。带隙基准；高阶补偿；温度系数；工艺健壮性1 引 言一阶线性电压补偿是产生带隙基准的基本方法，可通过电压模或电流模的一阶线性补偿策略
微处理机 2014年4期2014-08-07
- 临界雷诺数区准椭圆形覆冰导线风压特性研究
04时，各个风向角下的阻力系数明显小于Re图3 平均阻力系数图4 平均升力系数为进一步说明图4中平均升力系数的差别，图5给出了不同测试截面临界雷诺数下的平均升力系数。图3～5说明，对于该准椭圆形覆冰导线，当雷诺数在(3.5～10)×104之间，平均阻力系数和升力系数不随雷诺数变化，当雷诺数达到13.8×104时，平均力系数与雷诺数在10×104以下的对应值差别较大。这种力系数随雷诺数的变化对来流条件和表面粗糙度等参数很敏感，图5中4个截面并未同步发生该现象
实验流体力学 2014年5期2014-03-30
- 深吃水半潜式平台涡激运动响应模型实验研究
法进行。每个流向角下选取8～9种不同的流速，共26个工况，如表2所示。实验中流速v由公式确定[13]。其中：Ur为无量纲的折合速度，D为立柱截面在垂直于流向方向上的投影长度，T为半潜式平台在静水中横荡的固有周期，根据衰减实验结果取值157.8 s。实验时，在拖车速度稳定后开始采样，采样频率20 Hz。表2 实验工况表Tab.2 Table of test cases3 实验结果与分析3.1 六自由度运动响应对比分析为了研究半潜式平台在流作用下的涡激运动响应
船舶力学 2014年4期2014-02-27
- 低矮房屋风压时程的概率分布
屋面在45°风向角下的偏度分布如图5所示，可以看出偏度都是负值，而偏度的正负值仅表示偏的方向，下文仅讨论它的大小.从图中可知，在45°风向角下，平屋面的屋角出现了锥形涡，锥形涡的两翼偏度较大，最大达到3.00以上，而沿着涡轴上的偏度最小，在0.50以下，所以屋面的不同区域偏度分布差异较大.0°风向角下的偏度分布要均匀些，都是小于2.00的，限于篇幅，图示没有给出.考虑到不同风向角下可能会产生的差别，根据屋面的偏度分布图选取了45°风向角下的屋面较小偏度区域
同济大学学报（自然科学版） 2013年1期2013-10-30
- 方形高层建筑风压脉动非高斯特性分析
分析得知0°风向角下迎风面测点风压时程的偏度和峰度间存在一定的关系，如图3.图中 （K－S）／K为归一化峰度.由图可以看出，S面上两者线性相关，但其他3个立面上并不存在这种关系.另根据已有的研究结论，垂直于来流风向的高层建筑其迎风面测点风压分布基本符合高斯分布，这可能意味着其他3个面并不符合高斯分布，这也同时表明非高斯和高斯测点偏度、峰度间的关系并不相同，所以本文正是基于此思想来判断高斯和非高斯的.对0°风向角下迎风面偏度、归一化峰度（K－S）／K进行回归
同济大学学报（自然科学版） 2012年7期2012-07-31
- 高速电弧喷涂FeMnCrAl/Cr3C2涂层的抗高温冲蚀磨损性能
20钢在不同冲击角下冲蚀率的变化规律曲线。由图3可见，对于FeMnCrAl/Cr3C2涂层，不论是在低冲击角还是高冲击角条件下，涂层冲蚀率都低于20钢的，涂层表现出良好的抗冲蚀磨损性能。其原因可能是：FeMnCrAl/Cr3C2涂层的显微硬度为20钢的2~3倍，较高的硬度值抵抗了冲蚀粒子的切入，减缓涂层被切削、犁沟和挤压，降低了涂层表面材料的流失；同时，涂层中较高硬度的氧化物相、未熔颗粒以及部分金属结晶相中弥散分布的点状物阻碍了冲蚀颗粒的滑动。因此，涂层的
中国有色金属学报 2011年11期2011-08-13
- 喷油提前角对柴油机燃烧特性的影响
机在不同喷油提前角下的燃烧特性，采用三维流体数值分析软件AVL FIRE建立了某型柴油机燃烧计算模型。在不同喷油提前角下，对燃烧滞燃期、油气混合程度、温度、燃空当量比、放热率和压力进行分析，得出：随着喷油提前角的增大，滞燃期延长，着火时刻形成的可燃混合气增多，缸内最高燃烧压力和最高温度也随之升高同时放热规律相对更加集中，燃烧初期的放热速率和压力升高比较高。柴油机喷油提前角燃空当量比温度蒸发率1 引言柴油机以其高效、经济、节能等优点，广泛应用于船舶，电站，工
柴油机设计与制造 2011年2期2011-03-28
- 典型高层住宅建筑风压分布特性的试验研究*
点在180°风向角下平均风压系数的等值线图,从图中可看出,正面的平均风压系数最大为0.8,这与已有研究结果是一致的[3].从分布上看,悬挑屋檐下均出现了较大的正风压,这与悬挑屋檐改变了建筑上部的绕流有关.在正面的边缘出现了负压,其大小与侧面相邻位置的平均风压系数相当,这主要是由于正立面边缘测点(测点8,18)实际上是处于气流分离区内所造成的.背面平均风压系数的分布规律与文献[3]基本上是一致的.侧面的平均风压系数沿高度逐渐减小,这与文献[3]的结论刚好相反
湖南大学学报（自然科学版） 2011年4期2011-03-06