肘板
- 海运中驳船叠装运输的支撑结构设计与分析
向外力对支撑结构肘板数量的要求在配载方案中，支撑结构需要将上层的一号驳船受到的外力通过自身传递到下层的二号驳船。因此，需要在支撑结构的顶部设计一定数量的肘板来连接上层驳船和支撑结构的主体部分。由表4 可见，横向外力约等于纵向外力的2 倍，因此横向肘板的数量也是纵向肘板的2 倍。基于以往项目方案，使用如图4 所示的肘板，可按传递15t 载荷来进行设计。图4 肘板设计图经过计算，肘板数量需求如表5 所示：表5 肘板数量需求由表5 可见，每一个支撑结构需要设计2
中国水运 2023年10期2023-11-16
- 基于CATIA V6的舾装三维设计优化
度，按照规定增加肘板和桁架。传统绘图中，当雷达和天线的尺寸发生变化时，平台尺寸就会发生变动，而一旦平台尺寸变化，平台的加强构件就会发生变化，工程量就会变大，而在CATIA中一旦更改平台尺寸，下方的加强结构也会相应改变[3]。2）桁架桅设计基于CATIA的桁架桅建模的大致流程为在草图编辑器中画出轮廓，然后使用填充、扫掠等命令产生实体，然后使用工程模板增加加强构件、梯子等，最后用装配功能添加需要搭载的雷达、天线、信号灯等设备。雷达桅的建模结构如图1和图2所示，
船舶物资与市场 2022年7期2022-07-29
- 多型船体主要构件端部肘板在等载荷条件下强度及疲劳寿命的对比
言船体主要构件的肘板连接是船舶以及海洋平台上常见的结构形式，通常布置在船体强力构件的端部，起到缓和强力构件端部应力水平的作用。目前在船舶及海洋平台的结构设计中，常见的船体主要构件端部连接形式主要有四种：（1）整体式肘板端部连接，常见于散货船的结构设计。（2）三角型肘板端部连接，常规的船舶结构设计。（3）端部放大式肘板端部连接，常见于上层建筑以及船体非液舱的结构设计。（4）无肘板式端部连接，常见于国外船舶紧凑空间的结构设计。以上四型连接形式参见图1。图1 四
珠江水运 2022年3期2022-03-06
- 半潜式平台关键连接结构节点形式对疲劳强度的影响
立柱与甲板盒连接肘板的结构形式，并根据目标第七代半潜式平台的疲劳分析结果给出多种设计优化方案，对比不同结构节点形式和焊接方式对疲劳强度的影响，给出适用于第七代半潜式钻井平台立柱与甲板盒连接肘板的疲劳强度优化建议。1 立柱与甲板盒连接结构抗疲劳设计半潜式钻井平台已发展至第七代，与第六代半潜式钻井平台相比，第七代钻井平台承受的环境载荷更为恶劣，对立柱与甲板盒连接结构的疲劳强度要求更高[3]。调研、整理已有的典型半潜式平台如海洋石油981、GM4000、Ocea
中国海洋平台 2021年5期2021-10-28
- 中小型化学品船甲板强横梁端部节点形式
壳平面内设置防倾肘板。常规的甲板强横梁端部节点细化模型见图4(嵌于舱段模型内，仅局部显示)。图4 常规节点细化模型使用Patran / Nastran软件建立模型，按各计算工况施加相应的总体载荷和局部载荷并进行求解，为对比不同节点形式为甲板强横梁端部提供的刚性支撑和与舷侧横隔板形成连续强框架的有效性，考察节点处强框架在横向平面内的刚性(变形)，同时考察细化范围内主要船体构件的应力水平，常规设计节点的计算结果见图5～8。图5 常规节点横向相对变形考察强框架在
船海工程 2021年5期2021-10-25
- 舱口围端肘板趾端疲劳设计细节改进实例
开口。即便是端部肘板的设计满足相关规范描述性要求，但在实船使用一定年限后，舱口围板的端部肘板趾端仍然容易出现疲劳断裂现象，会影响船舶的使用寿命。《散货船和油船结构共同规范》[1](以下简称共同规范)中关于此位置的疲劳评估要求，在范围上涵盖了全船的全部货舱。端部肘板趾端的评估也是疲劳设计中的重点。为此，以某180 000 DWT散货船为例，结合有限元计算手段，分析不同的趾端形式对端部疲劳寿命的影响。1 纵向端部肘板设计一般散货船的纵向舱口围板均不会设计成纵向
船海工程 2021年4期2021-08-17
- 半潜式海洋平台肘板中超声导波传播规律研究
在平台支撑柱中的肘板焊接连接处较容易出现损伤裂纹以及疲劳裂纹。此处的裂纹在多种载荷的作用下，微小的裂纹也会越变越大，最终会导致肘板与底板的完全断裂，进而造成重大的安全事故[1-2]。因此肘板连接处的损伤裂纹是一种极其严重的损伤，必须要引起足够的重视。超声导波检测方法传播距离长、衰减小、适用性强，已经广泛应用在航空航天[3]、机械加工[4]、管道运输[5]和风机叶片[6]等领域。但其半潜式海洋平台肘板连接处的监测研究较少，而肘板又是典型的纵向变厚度板结构，因
应用科技 2021年4期2021-07-11
- 船体零部件标准化设计思路
船体结构中大量的肘板、补板、筋板、肋板、肋骨、支撑座等非标准零部件通过标准化设计手段，优化成小品种大批量的产品结构形式，可以降低智能制造的技术实现难度，更容易实现零部件的标准化、流水线作业方式。1 船厂生产特点船厂属于典型的离散型制造企业，具有以下特点：1）产品结构冗杂。产品类型为多品种、小批量，最终产品由固定个数的零件或部件组成。2）工艺流程复杂。生产设备的布置不是按照产品而是按照工艺进行布置。每个产品的工艺过程都可能不一样，需要对中间产品进行理料、调度
船舶标准化工程师 2021年2期2021-04-08
- C系列颚式破碎机的应用与常见故障分析
润滑操作。每周对肘板的对中状态、肘板座和橡胶密封进行检查。检查橡胶减震垫磨损情况。3.4 润滑润滑是保障破碎机长期安全稳定运行的关键。工作人员加注润滑脂时，需要注意检查各个黄油咀是否存在污物，若有污物需要及时清理。同时，安设轴承温度监控装置，轴承的正常温度需要满足40℃～70℃，利用轴承温度监控装置检测温度，并且及时发现润滑存在的问题。4 常见故障4.1 轴承故障（1）轴承损坏故障。原因：轴承的润滑工作不到位、检查检修不及时，导致的润滑不良；给料高度过大导
世界有色金属 2021年20期2021-03-09
- 横梁端部节点优化
相交节点，分别以肘板连接、趾端增大和圆弧连接等3种连接方式作为强构件间的过渡形式，建立不同连接类型的三维有限元模型，进行强度分析计算，重点对不同节点形式连接区域构件的趾端位置单元的应力水平及分布规律进行对比、分析和探讨。根据对比分析得到的结果，确定较优的连接过渡方式及过渡结构的参数尺寸。1 研究对象选取1.1 概 述甲板横梁端部节点形式通常有三角形肘板+面板结构(其中肘板宽度是T型材腹板高度的1.20～1.43倍)、横梁端部趾端增大和横梁端部圆弧连接等3种
造船技术 2021年1期2021-03-06
- 半潜平台立柱与甲板包连接结构设计
受集中载荷的外部肘板、部分舱壁、平台和骨架。5)立柱、甲板包及浮体连接处提供适当对齐和足够载荷传递的“贯穿”构件。6)高应力区，例如，导缆器、绞车、吊车、火炬塔等基座。立柱与甲板包连接肘板和相邻位置的外板结构是一种典型的特殊构件，其设计应满足以下要求：①结构形式简单，载荷有效传递和应力分布均匀合理，满足强度要求，一般采用厚度很大的高强钢，甚至Z向钢，具体材质由强度分析结果，结合服务温度、板厚和构件类别来确定[5]；②焊接工艺和检验要求，如焊缝的全熔透和打磨
船海工程 2020年5期2020-11-04
- 矿用颚式破碎机肘板结构的改进分析
颚式破碎机结构及肘板存在的问题颚式破碎机主要由拉杆、拉簧、肘板、动颚板座、偏心轴、飞轮、料斗、定颚板等部分构成[1-3]。其中肘板是非常重要的构成部分。传统形式的肘板为直线型，大量的实践表明，直线型肘板不具备缓冲作用，在粉碎矿石的长时间工作中，如果遇到硬度比较大的矿石，肘板就会遭受很大的冲击力，最终造成动颚板座发生断裂问题[4-5]。而动颚板座的生产制造成本较高，再加上零部件破坏导致的生产线停机，这些都会给生产企业造成一定的损失。基于此，非常有必要采取有效
机械管理开发 2020年6期2020-07-31
- 关于船体详细设计中工艺性优化的思考
述问题。2.2 肘板形式优选肘板是保证力传递连续性的重要构件。中国船级社《钢制海船入级规范》中，对于中内龙骨肘板的要求：（1）将中内龙骨的腹板在1个肋距内逐渐升高至舱壁处，该处高度应为原高度的1.5 倍；中内龙骨的面板应延伸至舱壁，并与之焊接，如图1所示；（2）用有面板或折边的肘板与舱壁连接，肘板的高度和长度应等于中内龙骨的高度。此时，中内龙骨面板不可与舱壁焊接；肘板厚度应与中内龙骨腹板厚度相同，如图2 所示。图1 内龙骨升高图2 内龙骨肘板以上规范要求为
广东造船 2020年3期2020-07-22
- 海洋平台复杂结构焊接残余应力高效预测及焊接顺序优化
,38 mm厚的肘板,38 mm厚的月牙板(EQ47),32 mm厚的前板(EH36)组成．月牙板和其他构件连接的坡口形式为单V形,共焊接35道;其余焊缝坡口均为K形,焊道数量为19～25道;整个轴承座的总焊接长度为380 m．图1 轴承座焊接结构(单位：mm)Fig.1 Welded structure of bearing pedestal(unit:mm)该结构的焊缝和焊道数多,焊接总长度长,结构复杂,材料种类多,并包含两种坡口形式,对其进行焊接应力
江苏科技大学学报(自然科学版) 2020年3期2020-07-21
- 悬挂式铝合金整体壁板压杆的稳定性校核方法
法、如何设置防倾肘板、壁板骨材与桁材焊接对桁材稳定性的影响等这些问题的研究尚少。针对上述问题，本文将比较《高速船》和《铝合金》规范，采用非线性有限元方法，计算分析悬挂式铝合金整体壁板的I字形桁材在不同受力和肘板布置情况下的极限承载力，得到其失稳规律，进而提出悬挂式整体壁板的铝合金压杆的校核方法和肘板布置方法。1 规范比较本文将仅列出《高速船》和《铝合金》规范的主要符号含义，详细的符号含义、单位等参见文献[1, 3]。1.1 轴心受压构件表 1 轴心受压公式
中国舰船研究 2020年2期2020-05-28
- 钒铁合金颚式破碎机的研究与应用
。当连杆上升时，肘板10、12 之间的夹角较大，从而推动动颚板3 向固定颚板1 接近，与此同时物料2 被压碎；当两岸下行时，肘板10、12 之间的夹角变小，动颚板在拉杆弹簧9 的作用下离开固定颚板，此时被压碎的物料从破碎腔排出。随着电动机连续转动而破碎机动颚做周期性的压碎物料。这种破碎机由于动颚是绕悬挂点做简单摆动，故称简摆颚式破碎机。该机是曲柄双摇杆机构。动颚绕悬挂轴的轨迹为圆弧。复摆颚式破碎机是将简摆颚式破碎机悬挂轴去掉，并将动颚悬挂在偏心轴上，同时去
中国金属通报 2020年20期2020-03-27
- 舱内爆炸载荷作用下箱型船体节点结构强度分析
为圆弧连接、单侧肘板连接和双侧肘板连接。在中间箱形梁与横梁连接的节点分析过程中，圆弧连接和单侧肘板连接这2种连接方式的最大应力基本相同，分别535 MPa和550 MPa，双侧肘板连接的应力最大为625 MPa；单侧肘板连接要比圆弧连接和双侧肘板连接的破口面积要大一些。在舷侧箱梁和横梁结构节点分析过程中，圆弧式和单侧肘板这2种连接方式的破口面积和峰值应力基本相同。综上所述，圆弧连接要比单侧肘板连接要合理些，相同爆炸荷载作用下，舱体的损坏要小一些。表3 两种
舰船科学技术 2019年11期2019-12-03
- 船舶典型节点的形状优化设计
在船舶节点处添加肘板等结构，能够显著改善船舶纵横结构交汇处的应力集中并增强节点的刚度和强度、降低结构的不连续性，船舶节点的力学性能直接影响船舶的承载能力，Jordan 通过调查统计发现节点破坏的74.2% 发生在肘板结构上[1]，节点结构通常会因为应力集中而发生疲劳破坏。因此，针对船舶节点结构开展形状优化设计，降低节点连接处的应力集中程度，获得精细化的节点连接结构形状，具有较高的应用价值。姜以威[2]对梁肘板进行了研究，发现未设置肘板时结构的应力集中系数是
舰船科学技术 2019年10期2019-11-25
- 具有双作用鄂的颚式破碎机专利技术综述
双作用鄂；鄂板；肘板；一、概述破碎作业是将大块物料加工成小块物料的过程，实现该处理过程的设备称为破碎机械。破碎作业广泛用于矿山、冶金、建材等行业中，在经济发展中起到至关重要的作用。依据设备结构及工作原理的不同，破碎机械主要分为颚式破碎机、圆锥破碎机、辊式破碎机以及冲击式破碎机等，其中颚式破碎机主要用于原料的粗碎作业。根据被破碎物料的物理性质、企业生产规模、工艺流程布置及地形等不同条件，选用适合的设备规格型号。颚式破碎机的破碎过程主要采用了挤压破碎方式，并伴
科学与财富 2019年15期2019-10-21
- 脱粘损伤对压缩载荷下夹芯复合材料L形节点承载能力的影响
要破坏位置在圆弧肘板上[4-5]，并且圆弧肘板处的脱粘损伤是其主要的损伤模式[6-7]。夹芯结构在制造和使用过程中形成的脱粘损伤[8-9]对L形节点甚至主船体都将造成安全隐患。目前，关于夹芯复合材料L形节点的研究主要集中在完整结构上，未见对含有脱粘损伤的L形节点的研究报道。考虑到工程实际中需要对L形节点进行损伤检测，根据损伤情况评估L形节点的使用性能。因此，考虑采用渐进失效分析方法和内聚力模形对夹芯复合材料L形节点进行模拟分析，在节点的圆弧肘板引入面芯脱粘
船海工程 2019年4期2019-09-12
- 散货船压弯型底边舱下折角结构设计
，规范推荐了横向肘板的布置方案。横向肘板的厚度与热点疲劳寿命成正比[10]，本文将肘板厚度统一取为定值。对于油船压弯型底边舱下折角结构的设计标准，推荐纵向肘板的设计方案，见图2。图2 肘板结构2 实船算例以某型61 000万t级散货船为例，采用有限元方法对某货舱的底边舱下折角结构进行分析，构件尺寸列表见表2。表2 构件尺寸细化区域有限元模型见图3。图3 底边舱下折角有限元模型3 构件强度影响要素分析针对散货船压弯型底边舱下折角的结构构成，分别对纵向肘板、三
船海工程 2019年3期2019-07-03
- FPMC48800DWT船绞车加强设计及有限元分析
；在面板下端设有肘板，肘板的形式有两种，一种是上端顶死焊接，下端离空削斜，见图3；一种是上下端都顶死焊接，见图4。在加强方案设计的时候，除了需要对主要支撑腹板进行加强之外，还需要对上下端都顶死焊接的肘板做加强。1.3 主船体结构的特点本船的甲板强横梁等主要支撑构件布置在甲板面上方，如图5所示。所以，绞车座的加强依托现有的主船体结构形式，进行设计。2 绞车的结构加强设计2.1 绞车座平台设计根据主船体结构形式，并使主船体结构得以充分利用，将安装绞车座的平台基
广船科技 2019年1期2019-06-06
- HCSR油船热点疲劳强度案例分析
似忽略。2.1 肘板厚度对疲劳强度的影响经过计算后发现，沿着肘板趾端高度方向(表1中标号①)的疲劳寿命容易满足，沿着内底板方向(表1中标号②)的疲劳寿命不满足。为了分析比对，修改肘板厚度，不同厚度嵌接肘板的疲劳年限总结见表1。表1不同厚度的肘板疲劳年限2.2 肘板臂长对疲劳强度的影响由表1可知，随着嵌接肘板的建造厚度增加，标号1应力提取方向的疲劳年限提高，标号2应力提取方向的疲劳年限降低。增加肘板厚度在改善该处疲劳强度未见效果，改为延伸趾部臂长，并适当倒圆
船海工程 2019年1期2019-03-04
- 船舶典型节点弯曲载荷作用下极限强度试验研究
点，节点处通常有肘板加强结构，所有的构件都通过节点连接在一起组建成船舶整体。因此，连接节点的力学性能会直接影响到船舶结构的承载能力［1-2］。Jordan等［3］于1978年统计分析了50艘各类船舶的12种结构节点，总计490 230个节点，包含破坏节点3 307处。其中，因产生裂纹发生破坏的有2 227处，这2 227处中有1 135处破坏是发生在肘板节点连接处，占总破坏数的50.97%。1980年，Jordan等［4］再次统计分析了 36艘船舶的117
中国舰船研究 2018年4期2018-08-14
- 加筋圆柱壳开孔围栏肘板拓扑优化设计
栏与环向肋骨连接肘板进行优化设计，以降低连接处的局部应力集中程度。张会新等［1］以船底板架和上层建筑板架为研究对象，探讨了结构拓扑与形状优化设计方法在船舶设计中的应用，对船底板架结构进行优化后，结构重量减少了15.82%。王波等［2］针对船体的梁连接节点，在ANSYS中建立连接节点的壳单元模型，探讨了肘板尺寸变化对节点承载能力的影响规律，并对比了几种常见节点的强度和屈曲性能。程远胜等［3］对船舶构件间的三角形连接肘板进行拓扑优化分析，提出了一种新的肘板结构
中国舰船研究 2018年1期2018-02-26
- 12000DWT成品油船锚台生产设计及放样
、锚台包板、锚台肘板的建模放样（SPD）锚链筒建模锚链筒的轴中心线为图2中O点、图3中O1点的连线，根据这两点在SPD中输入两点的定位坐标，输入锚链筒的直径，即生成锚链筒。锚台面板建模锚台面板根据图3中O1、A1、E1三点定位坐标，可以确定锚台面板所在的平面，在此平面以O1点定位坐标为圆心作直径为φ1010mm的圆，赋予板厚，即为锚台面板，锚台面板为平面板，无需加工。锚台包板建模锚台包板需分成4块板制作，每块板需在前文中所述的曲面上做4根板缝，分别为曲面与
科学家 2017年23期2018-01-11
- 油船底边舱下折角结构加强多方案优化设计
m处设置一对伴随肘板；方案3、应力集中处实肋板增开应力释放孔；方案4、在货舱内折角处对齐实肋板增设圆弧形防疲劳肘板。另外，还有一种较常见的加强方案，即将底边舱斜板与内底板之间用标准圆弧过渡，如图6所示。这种结构形式改变需要船厂在施工工艺方面作出重大调整；而且，如果底边舱斜板与内底板之间过渡圆弧的半径偏小，则局部的应力集中仍然较为严重；如果过渡圆弧半径偏大，则在首尾分段的前后对接时工艺繁琐。正因为工艺上不能为目标船厂所接受，所以此加强方案不属本文论述的范围。
船舶 2017年3期2017-06-21
- 基于子模型细化分析的VLCC底边舱上折角半档肘板选型
底边舱上折角半档肘板选型潘卢毅， 林 莉(中国船级社规范与技术中心， 上海 200135)超大型油船VLCC都应满足国际船级社协会IACS双壳油船共同结构规范(CSR-OT)的相关要求，船体结构中的高应力区域都需按CSR规范要求进行有限元细化分析。通过实际船舶审图工作的经历，总结了使用子模型细化分析手段校核高应力区域结构强度的方法，并使用该方法分析了位于某型VLCC 1/2强框架底边舱上折角处的4种典型肘板形式，为此类无规范要求的构件提供了校核方法。最终基
造船技术 2017年2期2017-05-12
- 空气管及通风管的应力分析
因此需要安装支撑肘板。UR S27规定了标高760 mm的空气管、标高900 mm的通风管的肘板高度。然而，在某些情况下，为满足破舱稳性要求，空气管、通风管的高度经常大于标准值，此时需对支撑肘板处弯曲应力进行校核，从而设置满足强度要求的肘板尺寸。本文以高度1000 mm的DN350 B型菌形通风筒、DN250 CA型鹅颈式通风筒、DN200 ES型空气管头及其下方管段为例，通过计算支撑肘板顶部和趾部处的弯曲应力，提出一种满足UR S27（rev.6）强度要
船舶设计通讯 2017年2期2017-03-12
- 厦大科考船设备地脚螺栓安装精度控制
先必须保证螺柱与肘板的组装进度，以满足安装要求；②提高下料开孔尺寸及拼板精度，使螺柱孔间距达到安装要求；③控制中合拢阶段分段建造精度，以保证甲板水平及结构垂直度；④制定工艺措施，保证组装螺柱的安装间距满足公差要求。2 影响安装精度的因素分析2.1组装精度螺柱的组装直接影响后续安装精度，尺寸为100×100 mm的连接肘板下料采用光踪机下料，肘板尺寸小且存在多处折角，下料后很难保证边缘尺寸精度，如果将螺柱与肘板直接组装精度将无法满足要求。若制作一个组装工装可
广船科技 2016年3期2016-12-15
- 分段装配结构负余量设置及应用
、横壁墩内部E型肘板安装问题纵、横壁墩内部E型肘板属于分段内部构件，以往通常不设置负余量或余量设置为0mm（如图2所示）。但在实际装配中，由于设计建模原因，E型肘板设计建模后的尺寸偏大，装配时与壁墩侧板相抵，需要二次切割后方可装配到位，如图2所示。因此，纵、横壁墩内部E型肘板的负余量设置也被提上议题，工艺上需结合实际装配间隙及公差要求进行负余量设置。图2 纵、横壁墩内部E型肘板示意图3.3底部分段间断肋板及肋板加强肘板的装配问题底部分段间断肋板及肋板加强
广船科技 2016年1期2016-12-06
- 散货船锚机基座及支撑船体结构强度计算分析
规范要求，但基座肘板与甲板连接硬点处及基座腹板下方船体舱壁处应力较大，这些区域在设计时应注意。为此，采用多种方案对基座结构及船体甲板结构进行修改，分别得到各修改方案的基座和船体结构的应力及变形，提出此类基座设计的注意事项。锚机基座；绞机基座；船体结构；有限元0 引 言锚机、绞车设备是船舶重要的舾装设备，由绞车、锚机、挚链器及承接绞车和锚机的基座等组成。基座的作用是连接设备与船体结构。锚机工作时承受的载荷极为复杂，不仅要考虑来自锚链的载荷，还要考虑各个方向的
船舶与海洋工程 2016年5期2016-11-21
- 双体船大开口角隅节点疲劳强度优化方法研究
究增加板厚和增设肘板对角隅处疲劳强度的影响。在此基础上分析不同优化方法的适用性，为船舶设计与安全性能提供适当的建议。角隅节点；疲劳强度优化；谱分析；双体船0 引 言人类最早使用双体船是由于发现将 2 艘船横向连接在一起，可以从内河到海上航行而不容易翻船，早期曾将这种方法用在帆船上，建造了双体帆船，这种帆船在海上可以承受较大的风浪。在此基础上，人们又发现双体船与同样吨位的单体船相比，具有更大的甲板面积和舱容［1］，因此而被用于货船。20 世纪 60 年代后，
舰船科学技术 2016年9期2016-11-04
- 长甲板室端部应力集中分析及优选设计研究
集中交界处圆弧型肘板臂长、圆弧半径等参数变化对应力分布和大小的影响，并得到降低应力集中系数的圆弧型肘板参数的最佳值。文中根据研究结果，对某艘实船的长甲板室纵向围壁端部与主船体露天甲板交界处圆弧型肘板进行优选设计，有效地降低了该处的应力集中水平。长甲板室；应力集中；圆弧形肘板；优选设计0 引 言随着海上运输、救援等任务的多样化和特殊化，对船舶结构和布置的要求越来越高。为了加大船舶的装载能力、改善船舶适居性，也为了方便露天甲板上重载设备的布置，在某些具有特殊功
舰船科学技术 2016年7期2016-10-09
- 船用吊环的加强三角肘板优化
用吊环的加强三角肘板优化李川江1,2，唐文勇1，汪家政2(1．上海交通大学 船舶海洋与建筑工程学院，上海 200240, 2.舟山长宏国际船舶修造有限公司，浙江 舟山 316000)为验证船用吊环加强三角肘板作用机理，优化吊点处结构，采用有限元分析方法使用PATRAN软件对常用船用吊环的加强三角肘板作用机理情况进行分析。通过计算比较，发现部分船用吊环的加强三角肘板的加强作用较有限，因此建议优化吊点处的结构，减少三角加强肘板的使用，以节约成本。吊环；加强；肘
船海工程 2016年1期2016-09-15
- 钻井船干货舱槽型舱壁端部节点设计
3种偏心T型材与肘板组合结构进行计算分析对比，确定出合适的槽型舱壁端部节点连接形式，通过了DNV船级社OSLO总部审核。钻井船；干货舱；槽型舱壁；节点结构设计；强度分析槽型舱壁由钢板压制而成，以槽形折曲来代替扶强材的作用，在保证同样强度的条件下，可减轻结构重量，节省钢材，减少装配和焊接的工作量，在船上大舱，例如，泥浆舱、干货舱、油舱等结构上使用较多。本钻井船干货舱内壁采用槽型舱壁组合设计。干货舱承受来自舱压、海水压力、甲板载荷、惯性力等载荷，结构设计有难度
船海工程 2016年1期2016-09-15
- 散货船槽型分段下座墩三角肘板装焊前移工艺
型分段下座墩三角肘板装焊前移工艺王 颢，韩 俊（上海外高桥造船有限公司，上海 200137）为采用科学有效的精度控制方法保证前移工艺的实现，将散货船槽型分段下座墩三角肘板前移到分段制造阶段进行装焊，搭载阶段尽量不修割，对其实施过程中的精度控制重点进行分析，明确其中的精度控制关键点，总结出一套切实可行的精度控制法，包括三角肘板的贴附方案、横隔舱本体精度控制方法、双层底内底水平精度控制法以及搭载阶段精度控制法，通过以上精度控制法的实施应用，整船三角肘板搭载修割
船舶与海洋工程 2016年2期2016-09-12
- 64 000 DWT散货船锚台结构优化设计
锚台外侧板及内部肘板三部分组成。目前设计所采用的施工方案为：先将锚台面板、锚台外侧板、内部肘板组装成整体的锚台结构，然后整体定位上船体与船体外板和锚链筒焊接。由于整个锚台结构往船体外板上扣，这样就形成了一个密闭的空间，（这里加了一个字，看不出是什么字）图1中“***”标注位置的焊缝将无法施焊，我们采取的施工方案是将两块锚台外侧板缓装，先让施工人员进入到锚台内部结构进行焊接施工，最后通过增加钢衬垫焊接缓装的外侧板，如图3所示。这种锚台结构的设计及施工方案虽然
广东造船 2016年3期2016-07-13
- 甲板舱口围趾端焊接裂纹成因分析及处理
船甲板纵向舱口围肘板趾端产生焊接裂纹的原因进行了分析，确认存在焊接结构节点高应力的问题，并提出了针对这一问题的处理方案。自卸散货船在航行中受中垂中拱的波浪弯矩作用力，对舱口围肘板产生较大的影响，导致在甲板以上的纵向舱口围肘板趾端焊接区域多处出现不同程度的裂纹。笔者对裂纹产生的部位进行分析，并提出相应的处理方案。1 裂纹产生的原因分析通过检测发现产生裂纹的部位都集中在纵向舱口围肘板的趾端，如图1所示。查阅船级社规范，原有纵向舱口围端部肘板趾端的设计是按照船级
装备机械 2016年4期2016-02-09
- PEX250×1000型细碎复摆颚式破碎机主要机构的优化设计
颚轴承中心至动颚肘板衬垫中心距、肘板长度、偏心轴固定支座中心至肘板固定支承点距离，分别对应于四杆机构的曲柄、连杆、摇杆和机架。以曲柄中心点A为原点，作XAY坐标系（水平方向为Y轴，竖直方向为X轴），图示各杆AB、BC、CD、AD、BN、C1M的长度分别为 r、L、R、f、L1、L2。▲图1 复摆颚式破碎机机构运动简图1.2 设计变量的确定破碎机机构尺寸参数是指由机构简化所得的平面四杆机构的各杆长度、机架位置及连杆上动点位置等，为此选取偏心距r、肘板长度R、
机械制造 2015年7期2015-10-11
- 多用途船绞车、锚机基座及支撑船体结构强度计算分析
规范要求，但基座肘板与甲板连接处、锚链筒与甲板连接处及基座腹板下方的船体舱壁处应力较大，分析不同肘板自由边过渡形式对连接处应力的影响，提出合理的肘板自由边过渡形式。锚机基座；船体结构；有限元；肘板锚泊设备是船舶最为重要的舾装之一，由绞车、锚机、挚链器、锚链，以及承接绞车、锚机的基座等组成。基座是连接设备与船体结构的桥梁，也是保证船舶正常运行的重要结构。锚机工作时承受的载荷极为复杂，不仅有锚链载荷，还需要考虑各向上浪载荷，因此对基座的强度要求较高，基座的强度
船海工程 2015年6期2015-05-08
- 用于应急拖带的巴拿马导缆孔选型问题研究
规格、孔体厚度、肘板数量为变量对导缆孔进行结构强度分析，同时考虑拖行限速的影响，根据应力分析为导缆孔的选型提供建议。应急拖带，巴拿马导缆孔，强度校核，有限元法，拖行限速要求随着应急拖带功能被广泛应用于散货船[1]，船舶在设计之初需考虑设置应急拖带设备，包括拖索、系泊属具等。根据散货船共同规范要求，船舶配备的拖索力要远大于其系泊索作用力[2]，用于应急拖带的导缆孔将直接承受拖索的巨大负荷，导缆孔的选择至关重要。目前国内最为广泛的导缆孔标准是(GB 11586
船海工程 2015年6期2015-05-08
- 某散货船导流罩与船体连接处裂纹的分析
发现导流罩下连接肘板趾端和船体平板龙骨连接处(图1位置0)出现裂纹，当初认定为简单的焊接缺陷问题，碳刨焊补后出坞。一个月后，5号船试航结束进坞检验，发现在同一位置又出现裂纹。船东对已交付运营的3条船进行抽检，抽检结果显示，同一位置也出现裂纹，所以该船被船级社要求限期整改。图1 导流罩与主船体连接示意图其他厂建造的同型船，试航后进坞检验，同一位置也发现裂纹，且破坏形式也与上述案例一致。2 裂纹原因分析经过对多艘船同一位置出现裂纹分析，可能存在连接处焊接问题和
江苏船舶 2015年2期2015-05-06
- 船舶肘板拓扑优化设计
构件常采用三角形肘板连接。现代船舶的建造运营表明，肘板的损伤与裂纹的出现大量存在着，其中肘板损伤数约占整个结构损伤数的26.85%［1］。这些损伤主要由肘板处的应力集中引起，因此，提出新的肘板结构型式，对有效降低节点结构的应力集中程度具有较大的实用价值。Kim 等［2］对船舶肘板的材料进行了研究和探索，设计出了一种高强度的低碳素铸钢，其屈服极限和极限拉伸强度分别为480 和600 MPa，在保证应力集中不恶化的情况下，肘板尺寸和重量分别下降了30%和50%
中国舰船研究 2015年5期2015-02-07
- 82000dwt 散货船底部纵骨节点疲劳分析优化
软趾，同时背后有肘板加强，而加强筋根部的切口为R35的扇形孔。对比图3可以很容易发现该型82000dwt散货船取消了纵骨的背部肘板。对于本船采用的球扁钢之类的非对称剖面纵骨，在中国船级社发布的《船舶结构疲劳强度指南》[3]（以下简称为《指南》）中曾明确指出，当该类纵骨作为上下连通的底边舱底部纵骨时应该设立背部软化肘板，否则不应当接受。显然本船如图3所示的节点形式并不满足《指南》的要求。不过《指南》中所提及的只是一般性原则，并没有明确当该类纵骨在采用不同软化
船舶与海洋工程 2015年1期2015-01-01
- 基于Ansys子模型法的肘板结构优化
64)0 引 言肘板结构是容器结构节点的重要连接形式，外压容器平面舱壁与耐压壳体连接处的肘板趾端由于变形不协调，应力集中严重，容易产生疲劳裂纹。提高疲劳强度的根本方法是降低热点处的拉应力，而结构形式是降低应力集中提高疲劳寿命的主导因素。本文基于Ansys 子模型分析法对弧形肘板进行参数化建模，获得弹塑性应力应变历程，利用局部应力应变疲劳估算法进行弧形肘板疲劳特性分析，最后采用Matlab 与Ansys 联合仿真进行遗传算法优化设计。优化后弧形肘板较初始假定
舰船科学技术 2014年8期2014-12-05
- TRIBONM3船体高级建模应用研究
的重复劳动。2 肘板连接形式7-Free Position肘板在船舶设计中主要是用于构件之间的加强。它可以用于板架和板架之间的加强、板架和型材之间的加强，还可以用于型材和型材之间的加强。在初级建模中，主要运用常规的几种方法。这些方法针对一般的三角肘板都可以运用。但如图7中这样的肘板运用初级建模方法却是无法做到的，只能以板架形式建模，虽然同样可以达到效果，但却麻烦了许多。在高级建模中，却依然可以通过肘板方式来建模。这里就详述创建该肘板的方法，也就是连接形式
船舶设计通讯 2014年2期2014-12-04
- TRIBONM3锚台生产设计放样
置图2.4 锚台肘板锚台肘板平面均通过锚链筒中心线，且均垂直于基面。这使得定位非常方便。模型外形通过锚台面板面及锚台下口样板线获得（见图4），锚台肘板一般 15°～22.5°等分锚台。图4 锚台肘板2.5 锚台下口样板定位与锚台面板的方法类似，大致位于外板交线内侧。外形的获得，可先延伸锚唇线型得出与样板的交线，然后光顺连接就可以得出样板外形（见图5和图6）。图5 锚唇线型剖面图图6 锚台下口样板图3 确定锚台的实际位置及建模内容3.1 确定锚台中心线剖面通
船舶设计通讯 2014年2期2014-12-04
- 5万吨级成品油船典型节点设计优化
的突变性；2) 肘板连接处，如：船体甲板纵骨与横舱壁垂直扶强材的端部连结。对于此类结构细节的应力分析，通常采用细化网格的有限元分析法。国际船级社协会推出的油船共同结构规范给出了油船结构节点细化分析的具体实施要求和衡准。1.1 建模要求细化网格区域的网格尺寸应不大于50mm×50mm。一般情况下，细化网格区域的范围在校核区域的所有方向应不少于10个单元。细化网格区域内的所有板材和筋应以板单元表示。1.2 计算工况个数对于只有一道纵舱壁的油船，计算工况（含动工
船舶与海洋工程 2014年3期2014-10-30
- 局部结构简化对船体冲击响应的影响
人孔以及连接处的肘板。局部结构模型如图2所示。图2 Model-1局部结构模型Model-2:简化模型。在Model-1的基础上不设肘板。对开孔进行详细建模，模型如图3所示。图3 Model-2开孔模型Model-3:简化模型。在Model-1的基础上不设开孔（人孔和减重孔）。对肘板进行详细建模，模型如图4所示。图4 Model-3肘板模型Model-4:最终简化模型，在Model-1的基础上，不设局部结构（开孔和肘板），只对基本强度构件进行详细建模，模型
船舶 2013年6期2013-09-27
- 船坞超高型管柱支撑设计
部支撑面四角添加肘板（如图9）的对接方式以增加断面抗弯约束能力，提高其稳定性以及减小偏心放大系数。此处假定增加肘板支撑的端部为刚性约束（图10为力学简化模型图），对φ500mm×18mm规格管柱（高度大于25m）底部支撑面四角添加肘板后的设计允许承载力进行计算。表7对比了管柱底部支撑面四角添加肘板前后的设计允许承载力，平均提高支撑承载力129%。图10 管柱底部添加肘板后受压杆件力学模型图9 管柱底部支撑面四角添加肘板示意表7 φ500mm×18mm规格管
船舶与海洋工程 2013年3期2013-09-27
- 验船师手记
第3 根支柱应由肘板或撑条支持”（适用于2005 年1月1日及以后安放龙骨或处于类似建造阶段的船舶）。不少船舶未按规定施工源于《1966 年国际载重线公约》，附则I: 载重线核定规则，第II 章:核定干舷的条件，第二十五条对船员的保护。《1966 年国际载重线公约》虽未明确对栏杆加斜撑做出要求，但是早在LL47Rev.11980 的IACS 统一解释对此有相关的内容：LL47 Rev.11980 即是对66 载重线公约的解释，因此按照此统一解释，对于198
中国船检 2013年3期2013-08-15
- CSR散货船底边舱折角处结构疲劳设计
方案二中增设背衬肘板结构对热点疲劳影响最为显著。结合图4表明，方案二中增设背衬肘板可以有效降低疲劳热点应力峰值，进而提高热点疲劳寿命。图4是重压载舱主导载荷工况（H1工况）下的应力分布图。图4 重压载舱主导载荷工况下的应力分布可见，在方案一基础上增设背衬肘板可最有效地降低热点处的应力集中，从而提高疲劳寿命。6 背衬肘板厚度对热点疲劳寿命影响由先前的计算结果可以看出，轻货舱疲劳强度的裕量较大，对设计不构成瓶颈要素，对此次疲劳设计影响较大的为重压载舱和重货舱。
船舶 2013年1期2013-08-11
- 单舷侧散货船肋骨上下端的支撑结构比较分析
肋骨上下端的支撑肘板损坏的情况时有发生。是否可以通过追加肘板末端延伸结构使肋骨上下端的结构更好地过渡，或者通过改变肘板形状或增加板厚来防止损坏现象的继续发展或再发生，对此的分析讨论具有现实意义。1 分析对象1.1 对象范围以某巴拿马型散货船为例，分析单舷侧散货船的肋骨上下连接结构的有效性。在实际结构设计中，通常为了便于船舶建造时的成组装配和减少失误，尽量把装配在同一块钢板上的纵骨布置成等间距同尺寸的型材，如图1中LT7～LT11，LH1～LH5。而LT12
船海工程 2013年2期2013-06-12
- 肋骨侧向加强对环肋圆柱壳水下振动与声辐射的影响
板扶强材、半肋距肘板、整肋距肘板和纵筋。文献［7］从力学的角度讨论了这4 种侧向加强材对改善肋骨侧向稳定性的有效性，并进行了对比分析。但从潜艇声学的角度考虑各种侧向加强材对结构振动与声辐射的影响对于潜艇的声学设计至关重要，各种侧向加强材对潜艇结构振动与声辐射的影响是潜艇结构声学设计中不可忽略的一个因素，也是侧向加强材形式选取的一个重要指标。本文将以环肋圆柱壳为基本研究对象，分别采用腹板扶强材、半肋距肘板、整肋距肘板和纵筋对肋骨进行侧向加强，并采用PATRA
中国舰船研究 2013年2期2013-02-07
- 潜艇内部平面舱壁极限承载能力分析
壁板、横梁腹板、肘板腹板、舱壁板加强材腹板，而耐压肋骨、防挠材、舱壁加强材面板采用Marc薄弹性或非线性梁单元(52号)。为保证非线性计算精度，单元大小划分为50 mm×50 mm，最终模型单元总数为61 438个，节点数为58 403个，见图1。此外，还分别单独模拟计算了舱壁上下水平横梁，其尺寸见图2。1.2 双重非线性1)材料非线性耐压壳板、耐压肋骨、防挠材和舱壁加强材面板采用弹性材料，弹性模量E=1.96E5 MPa，泊松比μ=0.3。舱壁板、横梁、
舰船科学技术 2012年1期2012-10-20
- 散货船纵向舱口围的加强设计
肋位设置一档支撑肘板。对于纵向舱口围支撑肘板的模数，规范中是有详细要求的，但对于支撑肘板在主甲板以下的加强结构，一般规范中未作规定，因此对其强度的校核常被设计人员所忽视。当舱口围支撑肘板与顶边舱内的强框位于同一肋位时，强度可以得到保证。但当肘板不在强框位置时，则需另作加强，通常的设计是在纵向舱口围支撑肘板对应位置的主甲板以下设置加强肘板。典型的纵向舱口围肘板下的加强设计，如图1所示。此种加强肘板的设计方案通常应用于各种吨位的散货船纵向舱口围肘板下的加强。本
船舶设计通讯 2012年2期2012-09-22
- 波浪补偿起重机基座加强结构优化设计
，圆筒基座不增设肘板，见图 3（a）；方案 A2，圆筒基座外侧增设4块肘板、内侧增设横隔板，见图3（b）；方案A3，圆筒基座外侧增设8块肘板、内侧增设横隔板，见图 3（c）。 第二类加强形式 B（图 2），主要包括波浪补偿起重机环形基座下纵向和横向桁材，此类加强形式分也为3种方案：方案B1，圆筒基座外侧增设肘板、内侧增设横隔板，见图3（d）；方案B2，圆筒基座仅外侧增设肘板，见图3（e）；方案B3，圆筒基座不增设肘板和横隔板，见图3（a）。两类加强形式的结
船舶 2012年4期2012-08-11
- 超大型矿砂船典型节点优化设计研究
突变的；另一类是肘板连接处，如：局部纵桁与纵向骨材的肘板端部连接、甲板纵骨与横舱壁垂直扶强材的肘板端部连接等。对于VLOC，纵舱壁与内底板相交处必须进行网格细化；当舱段部位粗网格不能准确地模拟结构细节，并且超出粗网格筛选衡准（其结果超出90%的许用应力）时，则应采用细化网格进行分析。IACS共同结构规范对细化网格分析的要求归纳为：1)建模要求：根据节点形式，网格尺寸可采用50mm×50mm、100mm×100mm、200mm×200mm。从细化网格到较粗网
船舶与海洋工程 2010年1期2010-07-23
- 舰船典型节点参数化建模及形状优化
变节点形状（过渡肘板形状）达到这一目的。本文针对船体上的典型节点，利用参数化建模方法，将节点形状参数定为设计变量，节点的应力集中系数K则作为优化设计的目标函数。通过不断改变形状参数，可找出较小的应力集中系数。2 节点结构参数化建模本文所选的节点是船体典型节点之一，为T形纵骨穿过非水密舱壁板处节点，如图1所示。该结构的各构件几何尺寸：船底板2 600×400× 14.5（mm）；非水密舱壁板1 200×400×14（mm）；穿过舱壁板的T形纵骨12×300／
中国舰船研究 2009年4期2009-04-12