气速
- 响应曲面优化NaClO2湿法氧化燃气锅炉烟气脱硝
、溶液温度、空塔气速）三水平试验设计, 以NOx去除率为响应值, 获得拟合方程, 并通过响应曲面图分析因素间的交互作用筛选出最佳工艺条件, 以期为实际工程应用提供技术参考。1 材料与方法1.1 材料与试剂80% 亚 氯 酸 钠（NaClO2）、盐 酸、氢 氧 化 钠（NaOH）均为分析级试剂, 购于天津市致远化学试剂有限公司。试验过程中使用的气体包括高纯N2（用作载气）、高纯空气、NO 标准气体（NO 体积分数为0.5%, N2作载气）, 均购于南京上元气
湖北农业科学 2023年1期2023-03-17
- 湿气管道积液的持液率突变行为预测*
度，将其作为临界气速（以下一般简称为临界气速）[11-13]。临界气速预测最早应用于气井井筒积液问题。与井筒相比，湿气集输管道管径大；当井场或集气站设有分离器时，湿气集输管道的液相负荷一般低于井筒。现有的低液相负荷气液管流或井筒积液研究大多采用小直径低压管道室内实验数据或现场井筒生产数据，将其研究成果放大用于大直径、高压集输管道需要进一步研究。基于气液两相流动理论及最新的低液相负荷管道积液研究成果，本文提出两种高压、大直径湿气管道积液预测方法，计算出的临界
油气田地面工程 2022年7期2022-09-30
- 下行床入口分布器的计算流体力学模拟研究
动过程，考察不同气速(Ug)和颗粒循环量下的下行床轴向固含率分布变化，以及气速和颗粒循环量对床层颗粒增浓的影响。1 下行床入口分布器的结构及模拟设置1.1 入口分布器结构设计的下行床新型入口分布器结构和对比文献[7]入口分布器结构如图1所示，其中后者是目前颗粒循环量最高的入口分布器。由图1可知，新型入口分布器和文献[7]入口分布器均为圆筒形对称结构，上部为圆柱形，下部为锥形。由图1(a)可知，文献[7]入口分布器中部设置有密封板，密封板与直筒型溢流管相连，
石油炼制与化工 2022年8期2022-08-09
- 新型串行流化床流体动力学研究
装置上考察了表观气速对装置内压降分布、固体循环率、固体颗粒浓度的影响，揭示了新型串行流化床内颗粒流体动力学规律。1 实验部分1.1 实验装置本实验装置主要包括供气系统(TUGPT空压机)，LZB型流量计，反应器系统压力测试系统(Asmik压力传感器及压力显示表)，颗粒浓度测量系统(PV-6A型光纤维颗粒速度测量仪)。化学链燃烧反应器系统如图1所示。该装置主要由鼓泡型空气反应器1(Φ5 mm×100 mm)，一级燃料反应器2(Φ5 mm×50 mm)，二级燃
青岛科技大学学报（自然科学版） 2021年5期2021-10-21
- 气力输送系统中弯管的易磨损位置及其机理分析
研究旨在考察表观气速、固体流率、颗粒粒径和弯径比对弯管易磨损位置的影响，以期为实践中磨损的预测和监控形成指导和帮助。1 实验方法1.1 实验装置与流程气力输送管道的磨损实验装置由罗茨鼓风机、储气罐、转子流量计、料斗、星型给料器和旋风分离器等组成，如图1 所示。管道内径为40 mm，受测弯管段为水平流动竖直向上的90°弯管。在受测弯管之前的水平管长度大于管道直径30 倍，以保证弯管前气固两相流动状态的稳定。在实验时，启动罗茨鼓风机作为气源，根据转子流量计调节
化学反应工程与工艺 2021年2期2021-10-11
- Ni/Al2O3催化剂输送床甲烷化反应特性
送状态，是一种高气速的流化床反应器，其床内返混小，气固两相流动接近于平推流，气固接触更加充分。2013年中国科学院过程工程研究所开发了如图1[21-23]所示的上行式输送床甲烷化工艺，该技术最主要的特点是采用固体催化剂颗粒协同产品气将反应热移除，通过调控颗粒循环速率实现控制反应温度的目的。图1 并流上行输送床甲烷化装置示意Fig.1 Process diagram of transport bed reactor for syngas methanatio
天然气化工—C1化学与化工 2021年4期2021-09-14
- 高长径比三相环流反应器的相含率研究
应器，研究了表观气速、开孔率、反应器底部结构等操作参数对整体平均气含率、局部气含率以及各级环流液速等流体力学行为的影响，从而确定了反应器的最佳结构。虽然气升式环流反应器在工业上已有所应用，但在对高长径比三相环流反应器（R=H/D≥7.0）的理论和其轴向分布研究甚少，对其内部流动行为尚缺乏系统的认识，因此，本文对高长径比三相环流反应器在不同石英砂装载量下的气含率、固含率的局部和轴向分布，液体循环速度进行深入研究，以供有关方面参考。表征环流反应器流体力学行为的
新型工业化 2021年6期2021-09-08
- 基于Kolmogorov熵的气固鼓泡流化床中空隙率波动信号分析
ov熵，研究表观气速、静床高度和床体尺寸对Kolmogorov熵的影响规律，进而更好地理解气固鼓泡流化床的流动机理。1 Kolmogorov熵Kolmogorov熵K是用于表征混沌系统不可预测性程度的特征量，描述了混沌轨道随时间演化信息的产生率，单位为bits/s或nats/s。对于完全可预测的系统，K=0；对于随机系统，K=∞，为完全不可预测的系统；对于混沌系统，K为一个有限正数。文献[18]提出了通过计算2阶Renyi熵K2来逼近Kolmogorov熵
发电技术 2021年3期2021-07-03
- 气固单螺带搅拌反应器的压力特性
化床中压降与表观气速的关系，研究了搅拌转速和桨叶形式对流化状态的影响。螺带搅拌的压力脉动尚未见报道。本文考察反应器内压力脉动信号，通过对原始信号和频谱的分析，阐释信号周期性波动的原因和气体分布器的特性。1 实验方法1.1 实验装置实验装置如图1 所示，由工业装置等比例缩放得到冷模装置。搅拌床内径为500 mm，高为988 mm，其中直筒段高为755 mm，由有机玻璃制造，下封头高为111 mm，由不锈钢制造。反应器底部由三孔进气，经过一个气体分布板后进入反
浙江化工 2021年3期2021-04-07
- 旋流筛板式流化床流化特性的数值模拟
，研究了不同操作气速下流化床内气体和颗粒的分布规律，对认识、了解流化床内的流动行为提供一定帮助。1 数学计算模型将气相和固相视作连续相，使用欧拉模型进行求解计算。气相和固相连续性方程：气相：固相：气相和固相动量守恒方程：气相：固相：式中，ε为固含率，下标g和s分别表示气相和固相；β为相间曳力系数；τs和ps分别表示固相剪切力和固相压力，通过动力学理论[14]确定。气固两相之间采用 Syamlal-O′Brien模型[15]，其控制方程如下：其中，颗粒曳力系
石油化工高等学校学报 2020年6期2020-12-29
- 湿气管道积液临界气速预测的新模型
观速度）作为临界气速。工程实践表明，起伏的湿气集输管道积液是普遍现象。湿气集输管道积液的存在会导致诸多风险：（1）诱使管内产生内腐蚀，进而影响生产运行[3]；（2）集输管道积液意味着存在更大的相间滑脱损失，这会导致井口回压增加，从而降低气井产量，甚至可能造成气井积液；（3）集输管道积液还伴随着管道集输效率降低、超压安全风险、下游处理量不稳定等问题。因此，研究湿气管道的积液对集输管道的设计和运行都具有重要的指导意义。1 积液预测模型评述一些学者采用商业多相流
化工学报 2020年11期2020-11-18
- 喉间距对自吸式文丘里引射量的影响研究*
口处的两个不同空气速度值计算了除尘效率模拟，在运用CAB模型进行水分解的条件下，模拟结果与实验结果高度吻合。文丘里洗涤器广泛应用于各行业，但由于自吸式文丘里中液体流量的不可控制性，自吸式文丘里洗涤装置的研究相对较少，这使得自吸式文丘里洗涤效率的研究具有重大意义。LEE J等[6]主要对过滤式安全壳通风系统(FCVS)中自吸式文丘里做了气溶胶洗涤效率的研究，实验研究表明自吸式文丘里中气溶胶洗涤效率与气溶胶尺寸、蒸汽质量分数、文丘里浸没深度等有关；周艳民等[7
工业安全与环保 2020年8期2020-08-29
- 窄筛分颗粒气固流态化特性数值模拟研究
速度取代公式中的气速，使其适用于颗粒有进有出的散式流态化系统，从而形成“广义流态化理论”[2-4]。散式流态化指颗粒在流体中分散均匀的流态化体系，多为液-固体系。气-固流化床(鼓泡流化床)普遍存在气泡，属于聚式流态化。在气-固流化体系中，在实际气速大于最小流化速度时，气体将不再均匀分布在颗粒的间隙中，而是在床层底部形成气泡并不断向上穿过颗粒床层，气泡在上升过程中发生聚并、破裂[5]。气泡的产生及演化行为对气-固两相的流化特性、传递过程和化学反应影响显著[6
洁净煤技术 2020年4期2020-08-07
- 竹屑流化床干燥特性研究∗
化床风机，在流化气速分别为0.27、0.36 m/s和0.45 m/s和进风温度分别为80、100 ℃和120 ℃条件下，取干基含水率为13%的竹屑物料150 g从进料口加入到流化床干燥装置中，干燥至干基含水率2%左右。根据干燥时间的长短，每隔2、5、10、20 min取样分析。1.4 含水率计算试样含水率通过烘箱110 ℃恒温干燥至恒重来计算(忽略平衡含水量的影响)。含水率采用干基含水率，计算公式如式（1）。式中， X为干基含水率，%；m干为试样在 11
林产工业 2020年6期2020-07-09
- 喷淋散射塔鼓泡区域的气液两相流动特性
验台，在不同表观气速和气体分布器浸没深度的条件下进行了实验。实验结果表明：气体分布器表面形成的气泡直径约12 mm;气泡溢出液面时有小气泡形成，并随着返混的液相运动，且液相的返混剧烈程度与表观气速和气体分布器浸没深度正相关;液相在散射管管壁和鼓泡池壁面间形成大尺度循环;随着表观气速增大，气泡直径和气泡运动速度均增大，使得气含率增大，气液两相湍动加剧;随着气体分布器浸没深度增大，鼓泡床床层气含率降低，表观气速对气含率的影响效果减弱。实验结果对喷淋散射脱硫塔的
当代化工 2020年3期2020-04-07
- 双循环流化床化学链燃烧反应器冷态实验研究
燃料反应器的操作气速)对于化学链燃烧反应器的关键技术指标(固体循环流率[26]、气体泄漏率[2]、物料平衡[26])的影响；或者对独特设计形式的系统组件(煤基化学链燃烧反应器中的碳分离器[27])进行测试验证，积累相关双循环流化床化学链燃烧反应器操作经验。Johansson等[2]依据相似准则建造小于热态模型的10 kWth气体燃料化学链燃烧反应器，探索气体泄漏途径，发现从流动密封阀到燃料反应器的泄漏率大于6%，可通过设计水蒸气/CO2作为流化气减少此部分
石油学报（石油加工） 2020年6期2020-03-04
- 规整填料表面气速对气液混流的影响研究*
气液混合流动时，气速对液体降膜流动的影响。对于气液混合流动数值模拟而言，描述方法和确定相界面是最为关键的问题。目前常用的方法有VOF、水平集法（Level Set）和相场法（Phase-Field）[4]。与其他方法相比，相场法是最新的一种气液相界面追踪技术，它将气液之间表面张力直接引入相场方程，更加适合应用在无法忽略表面张力的两相流界面追踪中。本文根据不可压Navier-Stokes方程和相场方法建立了垂直平板规整填料上气液两相流CFD模型，其中气相选取
风机技术 2019年3期2019-07-23
- 新型MTO反应器环隙下料管内的压力特性
13]，但当操作气速超过1.0 m/s时，存在稀相空间产物停留时间过长、降低了反应的选择性和装置易结焦等不足。为缩短反应产物在稀相空间的停留时间，一些工业MTO反应器采用了流化床反应器床层以上缩径，并加设稀相输送管的结构[14]，但上部的稀相结构复杂，也曾出现过料腿拉断脱落的事故[15]。笔者采用了一种新型MTO耦合反应器，流化床下部安装导流筒，构建环流流化床，其上部采用变径结构与提升管耦合，提升管顶部连接旋流快分头(简称SVQS)，可实现气-固相的快速分
石油学报（石油加工） 2018年5期2018-10-10
- 瓦斯抽采钻孔反循环气力排屑数值模拟*
值模拟，研究排屑气速、煤屑生成量对气力排屑性能和气力排屑系统压降的影响。1 数学模型瓦斯抽采钻孔反循环气力排屑装置示意如图1所示，由钻机、钻杆、钻头、分离器、真空泵组成。空气沿钻杆与煤壁之间的环形空腔进入钻孔，在孔底位置空气裹挟着煤屑形成气固两相流从钻头孔进入钻杆，在旋风分离器内完成空气和煤屑的分离，由真空泵提供动力。图1 瓦斯抽采钻孔反循环气力排屑装置示意Fig.1 Schematicsketch of reverse circulation pneum
中国安全生产科学技术 2018年8期2018-09-04
- 湿法烟气脱硫吸收塔阻力特性实验研究
力ΔPt0随塔内气速的变化规律如图3所示。从图3可知，ΔPt0随气速的增加而呈非线性增加，且气速越大，Δ增加趋势越快。图3 无喷淋条件下气速对托盘区阻力的影响在无喷淋条件下，托盘区的阻力主要来源于孔板结构，参照多孔介质模型的阻力公式形式[12、13]，假定ΔPt0、V两者之间的函数关系如下：对实验数据进行拟合分析，可得系数Ct01、Ct02的值（见表2）。由表2可知，式④中决定系数R2值为0.9999，该模型拟合优度十分高，实验结果完全吻合多孔介质模型的阻
中国环保产业 2018年5期2018-05-31
- 晃动对规整填料吸收塔压降影响
接触。先测量不同气速下的干塔压降,然后测量湿塔压降。具体方法为:在较大喷淋密度及风速下进行预液泛,预液泛保持30 min后认为填料充分润湿。然后,固定在某一液体喷淋密度下,逐渐加大气量并记录各气量下压差直至液泛。从液泛点开始逐渐减少气量,测出各气量下的下行值。重复上述测定,分别测出喷淋量为0、10、15 m3/h的填料层压降。通过调节金属浮子流量计控制液体喷淋密度,调节风机频率控制气速,用U型压差计测量压降。1.2 数值计算模型建立1.2.1 规整填料二维
中国石油大学学报（自然科学版） 2018年1期2018-03-16
- 桂圆热风干燥过程动力学研究
速调节到实验所需气速，再将温度设置到实验所需温度后，开启空气加热器，待设备运行稳定后，读取称量夹质量，再将测量后的桂圆放入干燥的称量夹上，紧闭干燥箱门并每隔一定的时间记录1 次实验数据，包括物料重量、气体流量、干球温度、湿球温度，直至三次干燥物料重量之差小于0.1 g 即可完成实验测量。图1 BDGZ－B 洞道干燥器2.2 实验参数确定2.2.1 桂圆的相对湿含量MR桂圆相对湿含量的计算如式(4) 所示。式中，X0为桂圆初始干基湿含量;Xe为桂圆平衡干基湿
四川轻化工大学学报(自然科学版) 2018年6期2018-02-28
- 重力沉降+旋风分离组合装置分离性能的研究①
的初始压降随进口气速的增加而明显增大；在过滤状态下，进口含尘浓度对压降的影响基本可以忽略不计，压降随进口气速的增加明显升高；当进口气速较低(v=5m/s)时，分离效率随进口含尘浓度的增大而增大；当进口气速较高(v≥10m/s)时，分离效率随进口含尘浓度的增大而下降。同时，建立了重力沉降+旋风分离组合装置压降和分离效率的计算模型。旋风分离器 重力沉降 组合装置 压降 分离效率有色金属行业是我国国民经济的重要组成部分，也是我国原材料的重要来源之一。然而，有色金
化工机械 2017年5期2017-11-24
- 旋流气升式反应器中醇水溶液的气含率与循环液速研究*
相，在上升区表观气速为0.46～2.53cm·s-1范围内，研究了底部间隙、翅片数量、异丙醇水溶液和正丁醇水溶液物系对上升区气含率和下降区液体速度随上升区表观气速的变化规律。结果表明：上升区气含率随底部间隙的减小而增加，液体循环速度则减小；翅片数越少，循环液速越高，3翅片的下降区液体速度比4翅片的平均高约28.3%；气含率在低气速时3翅片的大于4翅片的，高气速时4翅片的大于3翅片的；醇的浓度增加，气含率增加；1%异丙醇水溶液物系的气含率、循环速度均小于1%
化学工程师 2017年10期2017-11-16
- 循环床提升管内轴向压力梯度和物料浓度的分布特性①
研究，得出了表观气速和物料颗粒粒径的变化对二者的影响。结果显示，提升管内轴向压力梯度沿管上升方向逐渐减小，物料浓度在轴向方向上呈上疏下密的不均匀分布趋势。增加表观气速，可以减小管内上下压力梯度的差异，改善颗粒浓度分布的不均匀程度，减小颗粒流动过程中消耗的总压降。而相对于粗大粒径颗粒，细小颗粒在提升管内流动时轴向压力梯度和浓度分布都更加均匀，整个流动过程所造成气体的总压降也相对更小。循环床 压力梯度 颗粒浓度 分布特性循环流化床作为一种高效的气固两相接触技术
化工机械 2017年1期2017-11-11
- 射流鼓泡反应器中液相体积传质系数的测定
测定，考察了表观气速、射流雷诺数对液相体积传质系数的影响。研究发现，随气速增大液相体积传质系数的变化规律为先增大而后保持不变。维持表观气速不变，随雷诺数增加液相体积传质系数增大，但当表观气速小于0.0012 m/s时，雷诺数对传质改善较小。建立了液相体积传质系数的经验关联式，当气体输入功率占总功率56%时，液相体积传质系数最大，气体鼓泡和液体射流的协同作用最强。射流鼓泡反应器 传质系数 动态溶氧法羰基合成制取化学品如丁二烯羰基化制己二酸、丁烯氢羰基化合成戊
化学反应工程与工艺 2017年3期2017-11-01
- 内循环微型流化床流动特性
内循环的最小操作气速和导流管与环隙区间窜气的影响。结果表明，随着射流管伸入高度的增大，实现颗粒内循环流动的最小操作气速变大；存在最优的导流管直径（20 mm），使得实现颗粒环流的最小操作气速较小；增大颗粒装载量有利于降低颗粒内循环的最小操作气速。通过检测示踪气体在环隙区内的质谱信号，发现在所考察的参数范围内，反应器底部不存在导流管区向环隙区的窜气；在反应器上部，由于颗粒对气体的夹带，环隙区上部总能检测到示踪气体，且窜气特性随操作气速的增大而增强。研究结果可
化工学报 2017年10期2017-10-16
- 130 L环隙气升式旋流反应器的局部相含率研究
物系，研究了表观气速、底部间隙、固体装载量、导流筒型式、乙醇体积分数对相含率的影响。结果表明，上升区局部气含率随表观气速、乙醇体积分数的增加而增加，随固体装载量的增加而降低，随底部间隙的增加先增加而后减小，底部间隙最优值为60 mm。当导流筒型式不同时，气含率由大到小依次为:翅片型、喇叭口型、传统圆柱型。在表观气速为0．239、0．478 cm/s时，上升区局部固含率沿轴向高度呈现出“下浓上稀”的趋势;当表观气速为0．597、0．836 cm/s时，上升区
石油化工高等学校学报 2017年4期2017-08-02
- 折流板除雾器分离特性的数值模拟研究
临界气流速度临界气速的产生由二次携带所导致，在临界气速之内除雾效率会随着气速的增大而增大，但超过临界气速除雾效率会随着气速的增大而大幅度下降。1.1.2 临界分离粒径折流板除雾器是利用惯性力来分离液滴的，所以粒径大的液滴惯性力大而易被分离。当液滴粒径非常小时，除雾器将无法将其分离。临界分离粒径即是在某一气速下，能够被除雾器完全分离的最小液滴的直径。1.2 基本性能参数1.2.1 除雾效率除雾效率指在单位时间内除雾器捕捉到的液滴质量与进入除雾器的液滴总质量之
化工技术与开发 2017年7期2017-07-31
- 新型折板除雾器的流场和压降数值模拟
分布规律和高速、气速对压降的影响，为除雾器的设计提供指导。1 模拟方法本论文研究流场和压降，由之前的研究表明，引入液滴后对流场和压降的影响并不明显，工程应用上可以不计[8]。所以模拟时只考虑气相流场，采用SSTk-ω模拟气相的湍流运动[7]，进而获得效率和压降。1.1 模型假设折板除雾器折板间的气液两相流动是一种非常复杂的流动，对其的模拟研究通常是建立在一些适当的假设的基础之上。由于气速较低，可将气体视为不可压缩气体；简化流场为二维流动；视气流为定常流动；
化学工业与工程 2017年2期2017-04-10
- 基于声发射信号递归分析的气固流化床流型转变
技术采集不同流化气速下流化床内颗粒与壁面碰撞的声信号，结合声能量及递归分析法研究不同流型下颗粒运动特征，得到鼓泡流态化到湍动流态化的临界转变速度及流型转变规律。特别是针对声能量分析无法准确区分不同床层高度处流型转变的不足，利用递归分析可有效预测系统周期性的特点，将声信号进行递归分析，研究了流化床不同位置的流型转变性质。结果表明，鼓泡流态化下颗粒运动的周期性较湍动流态化强，并能够清晰地检测到由鼓泡流态化向湍动流态化的流型转变速度，而且床层较低处的流型转变速度
化工学报 2017年2期2017-02-28
- 水力喷射空气旋流器中射—旋流耦合流场的模拟分析
8］，其值随进口气速变化的压降曲线基本一致。因此，本文采用的模拟网格数为601452。3 结果与讨论本工作主要是为了深入研究WSA中射—旋流耦合场的流场特性，探究其旋流场与射流流场的耦合作用行为。因此，在模拟过程中，选定耦合场区域内的上（Z=40 mm）、中（Z=86.8 mm）、下（Z=118 mm）3个层面的情况进行模拟研究分析。当射流速度μ1=1.01 m/s时，选取了WSA不同压降区域的代表性进口气速 1.78，6.22，10.67，17.78 m
流体机械 2017年9期2017-02-06
- 紫外光催化降解低浓度二硫化碳
硫化碳初始浓度、气速及相对湿度对二硫化碳降解率的影响。结果表明，在二硫化碳初始浓度为5 mg·m-3、气速为2 m·s-1、相对湿度为50%时，二硫化碳降解率较高，达到76.8%；在紫外光催化反应器中填充蜂窝状分子筛能够改善反应器性能，二硫化碳降解率达到97.2%，较未填充时提高20.4%。紫外光催化降解；二硫化碳；分子筛作为一种重要的化学化工原料，二硫化碳在橡胶、冶金、粘胶纤维等行业得到广泛应用[1]。二硫化碳在使用过程中极易散发恶臭，且在平流层中容易发
化学与生物工程 2016年12期2017-01-03
- 基于电阻层析成像技术的气升式内循环鼓泡反应器流体力学研究
的测量。考察表观气速对上升区和下降区内等3个截面处气含率的影响以及反应器内流型的变化情况。研究结果表明：在上升区，气含率随表观气速的变化与普通鼓泡塔情况一样，而在下降区，一部分气泡由于气液湍动被带入下降区；随着表观气速的增加，液体的循环速度逐渐增大，更多的气泡被拖曳到下降区，下降区内气含率增加明显。通过对ERT图像时间序列的叠加，可以清晰得出在上升区低气速下气泡离散式上升，随着表观气速的增加，以气泡群的方式流动且气泡聚并明显，并出现气泡群的摆动；在下降区，
中南大学学报（自然科学版） 2016年11期2016-12-22
- ECT测量A类颗粒初始流化特性
固体质量分数随着气速的变化趋势与压力波动变化趋势具有一定的相似性，即固体质量分数的突变点与压降的突变点一致，据此可以推断出Geldart A类的最小流化速度，为流化床基础流化特性研究提供新的研究手段。电容层析成像技术；最小流化速度；两相流测量流化床具有传热效率高、气固接触好等优点，在燃烧、化工、材料制备等领域得到了广泛的应用。GELDART等[1]根据颗粒的物性和流态化性质将颗粒分为4类，其中A类颗粒广泛应用于化工过程中，如流化催化裂化(FCC)催化剂和甲
中南大学学报（自然科学版） 2016年11期2016-12-22
- 空气重介质流化床床层流化质量的评价
量的主要因素流化气速和加重质粒度分布作为评价指标，并提取流化质量参数，分析其对流化质量的影响。结果表明：利用流化质量参数分析评价指标对流化质量的影响，流化床层的密度标准差随气速的增大均呈先增大后减小的趋势，在其达到最大值后的气速范围内，床层密度趋于稳定。此时床层的均匀性较好。床层密度标准差随磁铁矿粉平均粒径的增大而增大，此时床层的均匀性变差。当其含有适量的细颗粒时，床层的均匀性要比相同粒径的磁铁矿粉所形成的床层均匀性好，可以改善流化质量。根据密度标准差与气
黑龙江科技大学学报 2016年2期2016-11-03
- 文氏棒喷淋塔的流体力学性能
和拦液点与溅液点气速的计算关联式。结果表明，文氏棒塔的湿板压降特性曲线包含润湿区、泡沫区和溅沫区3个区域；比穿流栅板塔及筛板塔的阻力更低、操作弹性范围更宽；拟合的文氏棒塔流体力学特性关联式计算值与实验吻合较好，优于文献中相关的关联式，可为棒层空隙率30%以下的文氏棒塔设计参考。文氏棒塔；流体力学；气速；压降；空隙率文氏棒喷淋塔是在传统喷淋空塔内添加一层或多层文氏棒层而构成[1-3]，因气体经过圆形截面棒间渐缩渐扩通道而产生的文丘里过流效应而得名。当操作的液
石油学报（石油加工） 2016年5期2016-10-20
- 基于EMMS模型的气固鼓泡床的模拟及气泡特性的分析
点研究了不同表观气速下气泡在床层内分布特性，包括气泡平均当量直径、气泡速度和气泡球形度的轴向分布，以及气泡的生命周期。研究结果表明，小气泡多集中在床层底部和壁面区域，而大气泡多集中在床层中间区域。随着表观气速的增加，床层高度不断增加，气泡的球形度降低，气泡的大小、出现频率、上升速度以及生命周期均增加；然而，当表观气速增大到一定程度，继续增加气速对气泡的上升速度影响不大。气固鼓泡床；多相流；计算流体力学；TFM；EMMS；气泡引 言气固鼓泡床具有良好的混合、
化工学报 2016年8期2016-09-18
- 提升管CSVQS系统预汽提段颗粒速度和停留时间分布
置上，在导流筒区气速为0.2 m·s-1和0.3 m·s-1，环隙区气速为0.03 m·s-1和0.07 m·s-1，汽提段气速为0和0.13 m·s-1时，考察了预汽提导流筒区和环隙区的颗粒速度分布，同时在上述条件下，根据提出的计算方法，考察了由提升管引入环流预汽提段颗粒的平均停留时间分布。结果表明，在上述几种操作条件下，预汽提段均为中心气升式环流，汽提段气体大部分进入导流筒区。在导流筒区气速相同时，在无汽提风时，导流筒区颗粒速度随环隙区气速的增加沿径向
化工学报 2016年8期2016-09-18
- 填料塔液泛的声发射测量
，提出填料塔液泛气速的声发射测量判据。以空气-水体系为例考察不同液体流量下的液泛气速，发现声发射信号标准差对液泛气速的预测值与压降法的预测值接近。比较不同操作条件下的声发射信号的功率谱，发现填料塔发生液泛时功率密度最大的峰从50 kHz和60 kHz转移到在25 kHz附近；进一步将声发射信号在0～300 kHz频率范围内做7尺度小波分解，当气速到达液泛气速时特征信号频段G1(d4、d5)的声发射信号能量分率迅速增大。G1尺度声发射信号能量分率对液泛气速的
化工学报 2016年2期2016-06-24
- 煤层气单塔吸附过程的模拟
氮气的吸附量以及气速等参数的分布规律。结果表明：穿透曲线的模拟结果和实验基本符合。床层相同位置处、同一时间内吸附相和气相温度变化相似，且随时间的推进，各段温度先升高后降低，最终趋于稳定，温度变化幅度为5～15℃。吸附前期，甲烷吸附处于竞争优势，在吸附时间750s时吸附达到饱和，吸附量为0.653mol/kg，约为氮气吸附量的2倍。在150s之前，床层出口段气速始终小于入口段，随时间的增长，进口段气速优先升高，其他段气速随后，待750s后床层吸附达到饱和，此
天然气化工—C1化学与化工 2016年1期2016-04-12
- 导向管喷动床内单相流场及声波对流场影响的数值模拟
，考察了进口流化气速和射流气速对气体流动规律的影响，以及声场对导向管喷动流化床内气体轴向速度分布及其脉动均方根的影响。结果表明：在高速射流条件下，导向管喷动流化床内气体呈内循环流动，气体循环流量随流化气速度的增加而减小，但随射流气速度的增加而增加；外加声场使环隙区和喷泉区的气体流动更加均匀，显著增加环隙区和喷泉区气流的湍动程度，且湍动程度随声压级的增大而显著增大，随声波频率的升高而小幅度降低。导向管 喷动流化床 流场 声场 数值模拟喷动床是20世纪50年代
化学反应工程与工艺 2016年6期2016-02-10
- 超细粉在内循环流化床中的流态化特性
O3气溶胶，在高气速下能以聚团的形式实现平稳流化，随后很多学者也都发现了类似的现象[3-9]，但大多数情况下，由于形成的聚团粒度分布广，流化质量很差，粘附性很强的粉体如TiO2、CaCO3等[8,9]则会在床层底部形成大块聚团，即使很高的气速、引入外力场、添加粗颗粒也难以将它们流态化。马兰等[10,11]采用导向管喷动床来流化超细粉，发现高速射流可以将CaCO3超细粉分散成小聚团，使超细粉在一定操作条件下能够在导向管喷动床内实现稳定流态化。本研究拟在导向管
化学反应工程与工艺 2015年3期2015-11-18
- 净化吸收塔差压与处理气量选择的探究
CJST塔盘上限气速计算1.2.1CJST塔盘性能负荷图1.2.1.1雾沫夹带线CJST塔盘的雾沫夹带线按泛点率80%计算，整理后方程：1.2.1.2液泛线经计算液泛线如下：1.2.1.3液相负荷上限线取Q=5 s作为液体在降液管中停留时间的下限，则有：1.2.1.5液相负荷下限线取堰上液层高度为how= 0.006 m作为液相负荷的下限条件：计算出LS的下限值：根据雾沫夹带线、液泛线、液相负荷上、下限线、漏液线，绘制CJST塔盘性能负荷图，并标出操作点、
石油化工应用 2015年7期2015-10-27
- 基于HHT法的流化床内生物质和石英砂双组分颗粒 压差脉动信号分析
行分析，研究不同气速和不同生物质含量下的生物质与石英砂的混合流动状态，这对未来生物质在流化床内热解和气化的研究具有重要意义。1 Hilbert-Huang 变换原理HHT 时频分析方法主要由经验模态分解（empirical mode decomposition，EMD）方法和Hilbert 变换（Hilbert transform，HT）两部分内容组成，其中EMD 方法是HHT 的核心部分。EMD 自适应地将原始信号按频率从高到低顺序分解为固有模态函数（i
化工学报 2015年4期2015-08-20
- 旋流气升式环流反应器的气含率轴向分布
平均气含率与表观气速、导流筒底边与反应器底板间距离（以下简称为“底部间隙”）的关系并与AALR 进行对比；考察上升区气含率与轴向高度、底部间隙和固体装载量的变化规律，并获得气含率与轴向高度、表观气速的预测关系式，为重油加氢反应器的放大设计提供技术支持。1 实验部分1.1 旋流气升式环流反应器与实验流程旋流气升式环流反应器（HALR）由外筒体（φ85mm×5mm×1800mm 有机玻璃管）、内部旋流导流筒（PVC 材料）和底部气体分布器等构成[图1(a)]。
化工进展 2015年7期2015-07-25
- 微泡吸收技术处理丙酮废气
直径50mm 低气速氧气微气泡，结果表明低速微氧气泡在吸收过程中传质阻力小，吸收率高；而直径较大的普通气泡吸收过程中存在气液相平衡关系，液膜阻力大，吸收率受到一定限制，吸收效率偏低。范轶等[3]以微孔板分布器产生微气泡，处理含有苯酚、丙酮、氢过氧化物的废水，实验测得气含率是一般传统工艺的2倍，能够在更短时间内处理废水中80%降解的物质。Liu 等[4]对比传统气泡与微气泡处理染料废水的效果发现，几十微米的微气泡在溶液中具有很长的停留时间，数密度大，传质系数
化工进展 2015年7期2015-07-25
- 新型催化裂化槽式待生剂分配器的冷模实验
该型分配器在操作气速大于临界表观气速的条件下即可达到很高的颗粒分配均匀性和颗粒输送能力，而其他因素对其性能影响不大。考虑到工业圆形再生器的实际情况，提出了1个修正的不均匀指数，可以更好地满足工业待生剂分配器设计的需要。和传统船型和管式分配器的性能对比，新型槽式待生剂分配器不仅具有更好的颗粒分配均匀性，而且在颗粒输送能力和操作弹性两方面也具有显著的优势，因为它更好地解决了分配器内颗粒的流动性问题。待生剂分配器；槽式；不均匀指数；再生器；催化裂化；流化床目前，
石油学报（石油加工） 2015年5期2015-07-02
- MALR中甲醇水溶液物系气含率与循环液速研究*
要参数，它与操作气速、物系性质等多种因素有关。迄今，还未见在MALR 中进行甲醇水溶液处理的研究报道，为此研究了MALR中低浓度甲醇水溶液物系的气含率和循环液速的变化规律，以便为该反应器的工程放大及其在处理含醇类废水的应用中提供技术参考，拓展该反应器的应用领域。1 实验部分1.1 实验装置及流程有机玻璃制成的MALR 的结构由主管(D187 mm×5 mm×1 000 mm，见图1)和上部扩大段(D300 mm×5 mm×220 mm，见图2)构成，反应器
化工科技 2015年4期2015-06-09
- 喷淋塔内液滴运动及分布特性的研究
同一截面各个位置气速相同；③喷嘴锥角较小，液滴离开喷嘴形成喷淋层后，作竖直向下运动；④气液逆流接触，忽略塔壁对液滴下落的影响。图1 下落液滴受力分析图对单个液滴作受力分析如图1所示，由牛顿第二定律可得：式中 ug— 气流相对于塔壁的运动速度，m/s；up— 液滴相对于塔壁的下落速度，m/s；t — 液滴离开喷嘴后运动的时间；dp— 液滴直径，m；U — 液滴与气流相对速度（U=up+ug），m/s；CD— 曳力系数，无因次；ρp— 吸收液密度，kg/m3；
化工与医药工程 2014年2期2014-10-31
- D120 mm流化床冷模实验研究
的不同，并随流化气速的增加而从散式流态化到稀相输送逐步变化的。考察流态化状态关键在于分析固体颗粒在流化气体作用下受力情况以及彼此之间或颗粒与壁、壁内构件之间相互作用。由于流化床内气、固两相复杂的相互作用，通过某种目前还不清楚的机制，从而对整个流态化的发生和维持起了重要作用。而实际上，作为一种高效气固接触设备，流化床反应器所具有的极好的传热、传质特征却是与多相流场内的时间相依行为分不开的。有机硅流化床反应状态时的流动行为处于鼓泡流态化到湍动流态化之间，或更倾
化工科技 2014年5期2014-06-09
- 油气润滑环状流在突缩管内的流动特性研究*
1取8 mm时，气速分别选取 50 m/s，60 m/s，70 m/s，80 m/s，截取突缩管 X=0截面，得到突缩管内油膜分布图如图3所示。图3 不同气速下的油膜分布由图3可看出，随着气速的增加，突缩截面对于环状流的影响越明显。气速在50 m/s、60 m/s时，在经过突缩面后环状流仍保持稳定，仍可在上下壁面形成均匀连续的油膜。当气速达到70 m/s、80 m/s时，环状流在经历突缩截面后，油膜产生较大波动，在管中存在液滴夹带，且管道上、下壁面的油膜厚
机械研究与应用 2014年5期2014-04-02
- 多粒级加重质流化特性的实验研究
置后，选择合适的气速，使床层处于最佳流化状态[10]。具体方法是，以加重质A为主，加入加重质D配制质量分数为10%的混合加重质Ⅰ。混合物的总重约为14.4 kg。保证实验所用的加重质总量基本不变，每次实验从已混合的加重质中取出一定量的试样，然后按比例计算出所需加的量。依次配制质量分数分别为20%、30%、40%、50%的混合加重质Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ、Ⅴ。将级配后的多粒级加重质(以加重质Ⅱ为试样)放入实验装置中，调节气速，使其完全流化，然后缓慢降低气速，并调至零，使
黑龙江科技大学学报 2013年6期2013-10-16
- 氯气处理单元氯气洗涤塔塔径的优化
氯气洗涤塔的空塔气速仅为0.5～0.6 m/s，而同类填料水洗塔的推荐气速约1 m/s[1]。因此，国内部分氯气洗涤塔的塔径偏大，存在进一步优化的空间。2 氯气洗涤塔塔径优化基础2.1 湿氯气工艺条件世界领先的离子膜烧碱装置工艺参数各有不同，以日本旭化成公司的电解槽为例，当装置建于低海拔地区时， 氯气洗涤塔进口处湿氯气的温度为85 ℃，压力约为120 kPa，氯气体积分数约为51.8%，其余为饱和水蒸气分压，操作弹性上限取110%。2.2 填料方案填料的尺
中国氯碱 2013年1期2013-01-29
- 纳米T i O2在环隙流化床中流动特性的实验研究
升速流化时，随着气速增大，床层压降和床层膨胀比也随之增大，当气速超过一定值时，纳米TiO2颗粒完全流化，压降波动和床层膨胀比趋于平稳。最小流化速度随着纳米TiO2质量的增加而增大。环隙流化床；最小硫化速度；床层压降；测试技术TiO2超细颗粒由于其粘附性强，流化时易形成横向裂纹和纵向沟流而难以实现平稳流化，因此超细颗粒的流态化一直备受关注[1-3]。Chaouki等首先发现气速远远高于超细颗粒最小流化速度时，Cu/Al2O3气溶胶会形成许多小的团聚体，进而以
当代化工 2012年9期2012-09-15
- 三氯氢硅合成炉运行总结
；流化床；料层；气速；硅粉粒度；反应温度三氯氢硅是重要的化工原料也是氯碱企业重要的耗氯、耗氢产品。重庆三阳化工有限公司1.5万t/a三氯氢硅项目于2010年6月投料试车，经过探索和调整运行参数，使装置突破了设计能力，产品质量居于国内同行业先进水平。1 工艺流程简述硅粉和HCl主要进行如下反应。Si+3HCl=SiHCl3+H2+209.34 kJ/mol副反应：Si+4HCl=SiCl4+2H2+240.32 kJ/molSi+2HCl=SiH2Cl2（微
中国氯碱 2012年6期2012-09-07
- GLS-MALR中混合特性的研究*
）随两上升室表观气速及乙醇水溶液浓度的变化规律。1 实验部分1.1 实验原理1.1.1 轴向分散系数 在环流反应器中一般用轴向分散模型来模拟研究，该模型是在平推流的基础上叠加上轴向反向扩散来加以修正，并假定该轴向扩散过程可以用费克定律加以定量描述。用轴向分散系数表征分子扩散及由湍动速度波动和涡流引起的对平推流的偏离。引入波登斯坦（Bodenstein）准数（B0）来衡量这个偏离程度，该准数定义式为：式中 U：液体速度，m·s-1；L：液相循环一周的距离，m
化学工程师 2012年9期2012-02-07
- 三相流化床中预处理难浸金精矿冷模研究
间、金精矿质量和气速下，反应器内液面高度和压力变化情况。各压力测试点布置见表1。实验流程图见图1。表1 测试孔位置1．2．2 压降的计算两个相邻测试口之间的压力之差即为压降。1．2．3 气含率的测试采用体积法测定气含率，计算公式见式 （1）。式中：V0为通气前的液体的体积，m3；△V为通气后液体变化的体积，m3。1．2．4 平均固含率的计算计算公式如式 （2）所示。式中：V固为金精矿的体积，m3；V0为通气前液体的体积，m3；△V 为通气后液体变化的体积，
中国矿业 2011年4期2011-12-06
- 含油污泥-石英砂颗粒混合物的混合分离特性
的混合颗粒，随着气速由高到低，含油污泥颗粒与石英砂的流化行为可以分为四个阶段，双组分完全流化、石英砂流化-油泥趋于静止、石英砂趋于静止和固定床阶段；通过两组份分层填装流化实验，发现仅通过气流的作用实现颗粒之间的良好混合较为困难；测量了不同气速下体系的混合指数，在较高的含油污泥含量下，含油污泥颗粒的粘性作用较强，较低气速下石英砂表现为浮升组分，随着气速的升高，石英砂出现了由浮升组分向沉积组分的转变。含油污泥 颗粒 流态化 混合 分离含油污泥[1]一般指由各种
化学反应工程与工艺 2011年5期2011-01-10