爆源
- 爆炸荷载多尺度分析方法在仿真计算中的应用
数值模拟研究中，爆源近区的精细化网格与大尺度整体模型尺度不协调[11]，存在着复杂异形网格过渡的难题.另一方面，较小尺寸的单元降低了满足显式时域逐步积分稳定性条件的临界时间步长[12]，导致计算成本增加，从而使得整体模型的数值计算难以高效完成.为解决该问题，李述涛等[13]提出了一种爆炸荷载多尺度分析方法，利用波场分解理论[14]及爆源子结构实现等效爆炸荷载的提取和输入，分步完成爆炸作用下大范围中远场地的动力响应分析，在保证计算精度的前提下大幅提高了计算效
北京理工大学学报 2023年5期2023-05-10
- 爆炸波在复合钢板衬砌结构中的传播规律研究★
叠加作用使隧道的爆源截面上出现多次应力峰值，并减缓了冲击波强度的衰弱作用，冲击传播规律更为复杂。此外，爆炸发生初期，隧道底部的冲击波传播速度较快，顶部冲击波在经历反射叠加作用后，速度也会有一定程度的加快。2.2 不同爆炸当量下的压力时程曲线为研究地铁区间隧道在爆炸冲击波作用下的受力特性，实验时分别在爆炸截面上环形布置28个测点，各测点的截面布置如图4所示。由图4可以看出，1号～5号测点与爆源炸药中心的距离为1.1 m；6号～9号测点与爆源炸药中心的距离为2
山西建筑 2023年5期2023-03-02
- 不同空孔直径对三角掏槽爆破效果的影响研究
研究多集中于单个爆源在不同空孔直径下岩体的损伤规律,对于多个爆源下岩体损伤扩展规律的研究却相对较少。而实际工程中,往往是多个掏槽孔同时起爆,因此探讨多个爆源下岩体的损伤规律,更加贴合工程实际。本文探讨了三角掏槽炮眼布置中不同空孔直径在掏槽爆破中的效果,得出三角掏槽炮眼布置中最佳空孔直径。由于现场实测及模型试验中,无法观察到围岩内部损伤及其扩展规律,而数值模拟却可以突破现场及模型试验的束缚,给出岩体损伤的扩展过程。故本文利用数值模拟软件ANSYS/LS-DY
采矿技术 2023年1期2023-01-29
- 爆源和测点深度对水下爆炸冲击波载荷的影响
所指的水深均是指爆源的深度，而非流场中测点的深度。在现今的理论和仿真研究中，通常假设某一深度下的流场压力处处相同；模拟深水试验时，由于容器尺寸和离心加速度的限制[6]，流场压力各处相差较小,因而均认为或者近似认为爆源和测点位于同一深度。而真实深水爆炸研究时，测点并非布在与爆源同一深度，而是设置在爆源上方数百乃至上千米[8-9]，该测点冲击波测试结果与爆源同一深度上等距处的载荷特性是否相同，目前尚无相关研究。本文采用数值仿真方法，构建有限元仿真模型，研究爆源
兵器装备工程学报 2022年11期2022-12-14
- 多爆源耦合威力场研究概述＊
基本原理，开展多爆源耦合威力场的研究概述，有助于提高对大型水面舰艇的破坏力，为水下高效毁伤研究论证提供新的思路。1 多爆源耦合威力场的国内外研究现状近年来，关于爆炸威力场的研究日益增多。其发展进程逐渐由单点爆炸向多点爆炸推进。主要研究内容包括以下几个方面：①多点聚集爆炸造成的冲击波杀伤范围和爆炸威力远超单点爆炸，且冲击波超压和冲量都大大增加。②阵列爆炸相对于同质量整体单点爆炸，可造成冲击波间的相互作用，且提高了冲量和冲击波作用的时间。在阵列爆炸中冲击波间的
科技与创新 2022年23期2022-12-09
- 一维轴对称杆件爆源模型及其在台阶爆破模拟中的应用*
精确结果，需要在爆源附近加密网格，导致网格数量增大，增加了计算时间。无网格的计算方法包括物质点法[9-10]（material point method, MPM）、光滑粒子流体动力学[11-14]（smoothed particle hydrodynamics, SPH）等，其突出特点是在计算过程中与网格无关，因此不存在网格加密的问题，但是和有限元相比数学模型和算法还不够成熟，计算精度和计算效率还有一定差距。对于爆破问题的数值模拟，比较成熟的商业软件包括
爆炸与冲击 2022年11期2022-12-02
- 土质场地地面爆炸当量预测方法*
过声学数据携带的爆源信息来反演地面爆炸当量［5-13］。其基本思路为通过缩比定律建立当量和超压峰值、正向声冲量等波形特征量之间的对应关系（即声学模型），利用远场测点数据估计相似场地的爆炸当量。目前，声学模型分为适合快速计算的经验或半经验模型［3，6-7，11，14-19］和综合考虑波形参数的全波形反演模型［10，12-13，19］。全波形反演模型能够对波形特征进行更全面描述，但影响波形因素较多，计算量较大［5，9-10，12］。而经验和半经验模型可以快速预
中山大学学报(自然科学版)(中英文) 2022年6期2022-11-28
- 磁电式速度传感器安装方位角对测试数据的影响研究
的水平X方向指向爆源中心，即测试径向振动，与之垂直的Y方向即为切向。然而在进行爆破振动测试时，测点距爆源距离较远，且测点位置与爆源不在同一高程，难以确定准确的安装方向，因此对测试结果产生影响。本研究通过改变传感器接收入射波的方向来模拟在测试过程中传感器的安装方向偏差，从而分析对爆破地震波测试数据的影响。1 试验方法与条件1.1 爆破振动测试系统爆破地震波通过一体化的三维传感器捕捉后，转换为电压信号的变化量通过数据连接线传输给爆破测振仪（Blast-UM），
现代矿业 2022年10期2022-11-04
- 基于CONWEP法空爆载荷下船体结构动态响应研究
船的结构特征，将爆源位置设定于月池大开口中心，在其不同高度位置设置多组爆炸中心，其高度分别为距基线15.50、13.40、11.30 m。根据--2规范中标称超压所给出的适用于海洋结构物的爆炸超压值，月池区域的超压值为3×10Pa。从爆炸中心至月池内壁的爆距为4.9 m，爆源的初始密度=1 630 kg/m，根据J.Henrych冲击波经验计算公式逆推可得等效油气爆源的大小，其油气爆源转换成TNT当量为32.3 kg。月池爆炸事故工况类型由油气爆炸位置高度
江苏船舶 2022年4期2022-10-10
- 二级高压驱动阵列弹珠同步弹射微型爆源的研制*
高压空腔作为模拟爆源，利用石英砂等散体材料模拟破碎岩石，散体材料内埋入爆源后置于真空室内，通过改变真空室气压和散体材料内聚力，使得模型和实物中保持相同的力的比例关系，以满足大当量地下爆炸成坑作用的相似律。爆源模型爆破效果的相似性、可靠性对于模型试验结果的可信性具有重要意义。当前，针对真空室模拟试验中爆源的研究较为有限。20 世纪60 年代，由Sadovskii 等设计的地下爆炸效应爆源装置中，将一定体积的压缩气体密封在薄壁球形橡胶壳中，通过低压电源加热镍铬
爆炸与冲击 2022年8期2022-09-17
- 双螺旋公路隧道爆破振动对初衬结构的影响
作用时间短，会对爆源一定范围内的结构产生破坏作用。因此，螺旋隧道必须研究爆破荷载对隧道初衬结构的影响。本文以金家庄双螺旋公路隧道为研究背景，采用MIDAS/GTS对隧道爆破开挖进行三维数值模拟，分析爆破对隧道结构的影响，得到隧道不同部位的振动响应特点，以期为类似螺旋隧道爆破安全控制提供参考。二、数值仿真（一）模型及参数根据金家庄双螺旋公路隧道设计方案，双螺旋隧道主洞的最大横向、竖向跨径分别为13m、10m。采用MIDAS/GTS建模时，为了削弱边界效应的影
中国公路 2022年10期2022-08-03
- 隧道爆破开挖产生地表震动效应的数值模拟
速波形分析本文取爆源正上方地表的44 569号节点，已开挖段距爆源15 m处地表的27 380号节点以及未开挖段距爆源15 m处地表的76 614号节点，通过施加爆破荷载后，对其震动速度进行分析，输出各节点在此1 s爆破过程的震速波形图.各个节点的震速波形图如图3～8所示.图3 爆源后方15 m处地表X方向v-t图Fig.3 X-direction v-t diagram of ground surface at 15 m behind blasting
沈阳工业大学学报 2022年4期2022-07-28
- 隧道爆破开挖产生地表震动效应研究
波形分析本部分取爆源正上方地表的44569 号节点，已开挖段距爆源15 m 处地表的27380 号节点以及未开挖段距爆源15 m 处地表的76614 号节点进行分析，见图3。图3 取点位置平面示意图输出各节点在此1 s 的爆破过程的震速波形图如图4 ～图9 所示。图4 爆源后方15 m 处地表X 方向v-t 图 图5 爆源后方15 m 处地表Y 方向v-t 图 图6 爆源上方地表X 方向v-t 图图7 爆源上方地表Y 方向v-t 图 图8 爆源前方15 m
山西建筑 2022年13期2022-06-24
- 铜丝电爆炸载荷下红砂岩破裂行为实验
同放电电压和不同爆源位置下红砂岩的破裂模式，研究结果能够为利用金属丝电爆炸载荷破碎岩石提供进一步的认识。1 实验方案及设备1.1 试件与方案采用图1所示红砂岩试件开展爆破实验，其尺寸为200 mm × 200 mm × 150 mm，基本力学参数见表1。试件准备过程中，沿试件的厚度方向钻通孔，孔径为6 mm。所用铜丝的长度为80 mm，直径为0.4 mm。采用胶水进行填充并固定金属丝。24 h后，胶水完全凝固，即可开展电爆炸破岩实验。表1 红砂岩基本力学参
有色金属（矿山部分） 2022年3期2022-06-15
- 深埋巷道的爆破开采活动对邻近巷道稳定性影响研究
破开采而引起面向爆源侧片帮的工程实例，对爆破振动对于邻近既有巷道的影响进行分析研究，以期对爆破危害进行初步探讨，并能够指导工程实践。1 工程概况1.1 工程背景中部地区某铁矿属一类大型铁矿、硫铁矿与硬石膏共生矿床，铁矿石储量丰富，主要采用垂直深孔阶段空场嗣后充填和中深孔分段空场嗣后充填采矿方法进行开采。该矿山岩体中存在大量的断层、节理等地质构造，随着地下开采深度的逐渐增加，地压所带来的危害逐渐凸显，爆破振动对周围巷道的稳定性影响也越来越大。该铁矿开采形成空
中国矿业 2022年4期2022-04-14
- 隧道掘进爆破振动对地表建(构)筑物的影响
6所示。A测点至爆源的轴向距离为44.288 m，径向距离为4.278 m，A测点处垂向质点振速峰值为0.928 40 cm/s，轴向质点振速峰值为0.901 58 cm/s，切向质点振速峰值为0.975 10 cm/s，由于篇幅有限，仅给出了切向振速时程曲线，如图3所示，主频约为62.500 Hz。B测点至爆源的轴向距离为34.338 m，径向距离为3.301 m，B测点处垂向质点振速峰值为2.665 49 cm/s，轴向质点振速峰值为2.867 90
山西建筑 2022年8期2022-04-13
- 不同位置减震沟对爆破效果影响数值模拟研究
试验，对减震沟与爆源的位置对爆破效果的影响进行分析，以期扩充减震沟对爆破效果影响的理论。1 模型的建立1.1 炸药材料参数及控制方程高能炸药模型MAT＿HIGH＿EXPLOSIVE＿BURN能较好地反应爆破过程。JWL是专为描述炸药等含能材料爆炸时的压力特性而设定的一种状态方程[4-6]，其表达式为：(1)式中：V为体积变化；P为压力，Pa；R1、R2、ω、B和A是材料常数；E0为初始比内能。为了能更好地模拟实际工况，数值模拟中选用密度950 kg/m3和
煤 2022年4期2022-04-08
- 水下爆炸作用下近岸场地动态响应数值模拟
也未曾有学者探讨爆源的位置对近岸场地是否存在影响。现针对不同装药量的爆源、不同水下爆炸位置，开展水下爆炸冲击波对近岸场地的影响分析，得到爆炸冲击作用下冲击波的传播特性以及近岸场地动态响应的变化规律。1 水下爆炸下近岸场地分析模型由于水下爆炸的复杂性，很难采用理论和试验研究的方法。随着计算机技术的不断发展，数值模拟的方法具有成本低、可操作性强的优点，被广泛应用于水下爆炸的研究中。主要采用数值模拟的研究方法，通过ANSYS/LS-DYNA软件建立符合实际情况的
科学技术与工程 2022年5期2022-02-28
- 土介质挡墙对爆炸冲击波衰减规律研究
内不同厚度、不同爆源距的土介质挡墙受爆炸荷载作用的计算，通过分析模拟结果，讨论不同工况下含土介质密闭容器内部爆炸冲击波衰减规律。1 模型与算法1.1 数值模型的建立由于试验模型具有对称性，为减少计算时间，建立炸药和空气的1/8圆柱模型进行计算(见图1)。取空气模型半径30 cm，长250 cm；炸药模型半径4 cm，长2.5 cm；钢制容器壁厚度为12.5 cm,网格尺寸为0.4 cm。在模型的对称面施加对称约束来模拟密闭环境的边界条件。炸药和空气单元类型
工程爆破 2021年6期2022-01-26
- 数码电子雷管不同延期时间爆破振动规律试验研究
秒级的时间间隔从爆源处开始传播，由于延期时间的存在，各振动波存在相位差，使不同段波形相互叠加，达到降低振动波幅值的目的，从而降低爆破振动强度。理论上讲，当爆破延期时间为地震波的整数倍周期，即Δt=n T（n为整数，T为振动波的周期），则各延期药包爆炸会引起振动效应增强；当爆破的延期时间为非整数倍周期，即n等于1/2、1/3、…中的某个值，会使得各部分药包爆炸引起的振动效应比齐发爆破要低；而当延期时间大于3倍的地震波周期，即n＞3时，其实可以认为药包为单个起
现代矿业 2021年12期2022-01-17
- 浮动冲击平台海上试验爆源定位方法
考核能力，需要对爆源实际位置进行精确定位。目前水下爆炸试验中爆源定位方法主要有冲击波零时法[1]、水声定位法[2-3]、最小误差逼近法[4-5]等。李兵等[1]在水下静态爆炸试验中，通过测量爆源处的爆炸零时信号和被试品上自由场压力测点的爆炸冲击波信号，解算得到爆源相对被试品的坐标，并研究分析了其海上试验应用情况及应用特点。张姝红等[5]提出一种最小误差逼近的遍历搜索定位方法，该方法通过在目标舰艇上安装一定数量的爆炸载荷压力测量传感器，根据获取的爆炸载荷数据
哈尔滨工程大学学报 2021年11期2021-12-26
- 基于爆源子结构的爆炸问题多尺度分析方法
要挑战之一。在近爆源问题中，若炸药距离目标较近，一般考虑建立炸药-介质-目标的整体计算模型，在可以接受的计算成本范围内，尽可能地提高单元密度，以获得较为准确的计算结果。而当爆源距离目标较远时，例如水下爆炸对大坝的影响、岩土中爆炸对深埋隧道的作用等问题，即便通过人工边界技术截取有限的计算区域，整体模型的空间尺度仍然较大。尽管随着地冲击波传播距离增加，峰值持时会逐渐增大，高频成分逐渐衰减，目标及其周边介质的网格尺寸也可以适当增大[9-10]。但由此带来的单元尺
振动与冲击 2021年20期2021-11-10
- 地下巷道对近区爆破动荷载的响应特性研究*
的影响。2.1 爆源在巷道右侧不同位置典型时刻应力云图分析如图3所示，不同时刻下爆源位置在既有运输巷道右侧不同相对位置处的有效应力云图(依次记录500 μs、3000 μs、4200 μs、9000 μs处的四个典型时刻)，根据在应力波对岩石的做功过程中，根据炸药对岩石做功的理论和原理，岩石在炸药附近最先出现环向裂纹，然后出现径向裂纹，裂纹交叉贯通实现了岩石破碎，在爆生气体巨大的准静态气体压力作用下实现碎石的抛掷飞溅。图3中的4个模型显示爆源位置距离既有运
爆破 2021年3期2021-09-15
- 爆炸作用时钢筋混凝土柱损伤因素分析
频频发生，引起了爆源附近构(建)筑物结构的强烈冲击响应，严重时造成构件(梁、板、柱等)局部破坏和整体垮塌[1]。钢筋混凝土柱是混凝土结构中最重要的受力构件之一，其在爆炸作用下的损伤破坏直接影响着结构整体的安全性和稳定性。因此，对爆炸作用下影响钢筋混凝土柱损伤的因素展开研究具有十分重要的工程价值和社会意义。众多学者在爆炸荷载下钢筋混凝土柱的损伤评价和损伤影响因素等方面做了大量工作,彭利英[2]建立了钢筋混凝土框架柱模型，得到了3种比例距离3种炸药当量下柱子的
工程爆破 2021年2期2021-05-18
- 水下多点爆炸条件下的冲击波载荷特性
制。其次，对于多爆源起爆问题，爆炸冲击波载荷对于毁伤评估具有重要的参考价值，目前的商业软件对冲击波载荷的计算精度不高，影响了武器毁伤效应的精确评估。针对上述研究存在的不足，本工作针对水下多点爆炸工况开展研究。目前对于水下单爆源的爆炸载荷研究较为成熟，无论是理论研究还是数值模拟，都取得了大量的研究成果[6-9]。然而，对于水下多点爆炸条件下的载荷特征，目前的研究成果不多，在有关多点起爆条件下冲击波相互作用的规律认识等方面还存在很大的不足[10]。而实战中水下
高压物理学报 2021年2期2021-04-07
- 分岔隧道过渡段爆破对中隔墙振动响应的数值分析*
正洞各布置了4处爆源，分别为0，15，32.5和38 m，其中0 m爆源位于大断面隧道转连拱隧道的过渡段处，38 m爆源位于连拱隧道转小净距隧道的过渡段处，其余两处爆源位于连拱段，见图4.模型共取11个监测断面，其中沿中隔墙初始位置分别隔0，8，15，25，32.5，38 m取一个监测断面，从中夹岩开始，每4 m取一个监测断面.每个监测断面按照图5布置测点，1号测点位于断面的上部，2号测点位于断面的中部，3号测点位于断面的下部.以下分析中，规定相对距离0
武汉理工大学学报（交通科学与工程版） 2021年1期2021-03-05
- 地铁隧道钻爆法施工中敏感区间及安全药量确定
开挖掘进过程中，爆源与需要保护建筑物的距离不断变化，不合理的设计药量势必影响工期或者周边建筑结构的安全. 研究新的理论对隧道开挖线路进行分阶段爆破安全药量控制具有十分重要的意义. 文中基于统计学的基本原理，对贵阳地铁2号线爆破施工现场进行振动监测，在大量监测数据的基础上，将t分布应用到隧道开挖线路上的药量控制. 同时，建立了敏感区间计算模型，为优化爆破设计提供了新思路.1 传统爆破药量计算原理目前常用的爆破振动速度预测公式主要是萨道夫斯基公式，其形式为v=
北京理工大学学报 2021年1期2021-02-22
- 两条减震沟对爆破振动效应的影响研究
沟深度、减震沟与爆源之间的水平距离、减震沟宽度下爆破振动对隧道的影响进行分析，为现场施工提供了一定的理论依据；文献[3]利用DYNA数值模拟软件，模拟了不同情况下减震沟的减震效果。通过数值模拟，比较了有无减震沟时的峰值振速分布和开挖面与减震沟距离变化时质点的峰值震速衰减规律，分析了不同深度、不同宽度减震沟的减震效果，得出了减震效果和减震沟宽度以及深度之间的关系；文献[4]针对减震沟中不同的填充物空气、黄沙、水对爆破效果的减震作用进行研究，经过测振结果分析得
煤 2021年1期2021-02-06
- 爆破地震波传播过程中的多普勒效应研究❋
的传播而引起的。爆源参数和岩体特性对爆破地震波传播均有很大的影响[1]，这就决定了爆破地震波在空间和时间上均具有随机性[2]。 同时，由于爆破振动频谱曲线的范围是连续的，说明其包含的频率也是连续的[3]。 尽管频谱分布连续，但其幅值却差异很大，而幅值大小的差异代表着该频率所携带能量的不同。 因此，爆破振动频率与爆破振动产生的破环效应具有密切的联系。 基于这种联系，为了进一步控制爆破振动及其产生的破环效应，有必要针对爆破振动频率进行研究。爆破地震波是一种复杂
爆破器材 2021年1期2021-01-27
- 水下爆炸中气泡射流壁压特性实验研究*
1.1 实验原理爆源中的火药起爆后开始燃烧，在短时间内释放出大量气体产物，即火药燃气。火药燃气将四周水极速推开，形成水下爆炸气泡。将爆源置于圆柱腔内，并在腔内盛满水，引爆爆源后所产生的火药燃气会将腔内的水极速推出柱腔，从而产生一段高速水射流，如图1 所示。图1 高速水射流生成示意图Fig. 1 Diagrammatic sketch of the generation of high-speed water jet1.2 实验装置与系统根据上述高速水射流生
爆炸与冲击 2020年11期2020-11-27
- AP1000 屏蔽厂房在接触爆炸荷载作用下的非线性动力分析*
m/kg1/3、爆源距基底48 m 的内爆作用下，数值模拟能保持较好的精度。综上所示，流固耦合技术日益成熟，可用于爆炸领域的研究。但是，以前研究多集中于探讨安全壳在内部爆炸荷载作用下的动力响应，在研究外爆冲击时，均忽略了设备开口引起的结构非对称性的影响，对于新型核岛机型AP1000 屏蔽厂房的抗爆能力的研究还处于空白。本文中，采用非线性动力有限元软件AUTODYN，通过炸板实验验证数值算法的可靠性，对屏蔽厂房在不同起爆位置接触爆炸荷载下的动力响应进行研究，
爆炸与冲击 2020年4期2020-05-13
- 粉质黏土层预埋承插式混凝土管道对爆破振动的动力响应*
较大，场地边坡离爆源较远，最小抵抗线为炸药重心距场地地表的垂直距离，为347 cm。现场开展由远及近不同爆心距下4 次爆破试验，并在混凝土管道内不同位置使用TC-4850 爆破振动测试仪进行爆破振动速度监测，使用DH5956 动态应变测试系统进行爆破动应变监测。表1 为4 次爆破试验炮孔布置相关参数。图 2 管道埋设与炮孔布置示意图Fig. 2 Schematic diagram of pipe laying and hole drilling on si
爆炸与冲击 2020年4期2020-05-13
- 地铁下穿既有铁路桥的爆破动力响应分析
振动速度峰值在距爆源较近区域的衰减速度远大于爆源远区，同时沿深度方向的衰减速度大于水平方向。工程中最为关注的桥梁结构模拟最大振速出现在75 ms时，最大振速为1.97×10-2m/s。此外，爆破对周围土体及构筑物产生的应力、应变如图4、图5所示。由图可知，在爆破力达到峰值时，开挖隧道最大拉应力为-0.907×102kN/m2。随着振动的传播，隧道上部、右侧及上部构筑物也开始出现拉应力，且应力值逐渐减小。当振动传播到上部结构时，桥桩最先出现应力集中，且应力值
科学技术与工程 2020年8期2020-05-07
- 顶爆和拱腰侧爆同时作用下锚固洞室的动态响应
但成果大多关于单爆源作用下洞室的动态响应，很少有对多爆源同时作用下的洞室进行研究。实际战争中，地下防护工程可能面临不同位置爆源同时爆炸的影响。故本研究基于相似模型试验，通过数值分析，对地下洞室在拱顶、拱腰侧两处集中装药爆源同时作用下的应力波传播、裂纹形成及洞壁围岩位移分布开展研究，从而进一步丰富地下锚固洞室抗爆设计。1 数值计算1.1 几何模型数值计算模型取自室内试验模型[9]，为方便计算，模型经过二维处理，模型宽、高、厚分别取240、230、4 cm，洞
高压物理学报 2020年2期2020-04-14
- 基于视频图像的瓦斯和煤尘爆炸感知报警及爆源判定方法
尘爆炸感知报警及爆源判定方法，对避免或减少事故人员伤亡具有重要的理论意义和实用价值。1 瓦斯和煤尘爆炸视频图像特征分析煤矿瓦斯和煤尘爆炸会产生高温、高压、爆炸冲击波、火焰波、大量有毒有害气体和烟气，将沉积在顶底板、巷帮和设备上的粉尘扬起，造成巷道垮塌、设备和设施损坏及位移、人员伤亡等[3]，形成了瓦斯和煤尘爆炸视频图像特征：爆炸火球通常呈红色，亮度高、温度高，辐射较强的红外线和紫外线[4]，火球面积迅速扩大；火焰锋面的面积、亮度、颜色、形状、辐射强度等不断
工矿自动化 2020年7期2020-03-07
- 地铁车站二氧化碳相变致裂法施工的动力响应分析*
，起爆后应力波由爆源向四周转播直至逐渐衰减。0.6 ms左右应力波传播至风险源浅埋排水管附近，0.7 ms左右应力波传播至地表风险源BRT车站附近。读取2号小导洞模型2处风险源监测点的综合振动速度，绘制各监测点的振动速度时程曲线，如图5所示。CO2相变致裂能转化为TNT当量的数值模拟结果中，小导洞正上方浅埋排水管附近0.6 ms左右振动速度达到最大值，约为2.5 cm/s；地表BRT车站附近0.7 ms左右振动速度达到最大值，约为0.56 cm/s。结合图
城市轨道交通研究 2019年6期2019-06-19
- 减震孔在小间距隧道爆破开挖中的降振效应
振动的措施主要是爆源控制和传播途径上的控制，其中开挖减震沟、设置减震孔和空孔是较为常见的控爆措施[5-8]。但开挖减震沟需要较大的施工空间，所以设置减震孔在控制爆破振动中更为常见[9-11]。大量的工程实例和研究成果证明设置减震孔可有效控制爆破振动强度。黎罡[12]利用Midas/GTS模拟工程爆破中减震孔的隔振效果，得到单排减震孔的减振率为10%～20%；惠峰等[13]通过数值模拟计算，分析了减震孔排数、空孔与爆源距离等减震孔布置参数对爆破地震波的衰减影
山东科技大学学报(自然科学版) 2019年1期2019-02-20
- 爆破荷载作用下浅埋高压管道的应力变化规律
知，这几种工况下爆源距离管道较远，管道挠度较小，管壁产生的轴向应力也很小，而爆炸荷载与管道内压对管壁的作用方向相反，使管壁环向应力减小，所以最终Mises应力减小。而3#、4#工况爆源距离管壁较近，作用在管壁上的爆炸荷载较大，管道挠度较大从而使管壁产生很大的轴向应力，最终Mises应力增大。并且爆源距离较远时，爆炸荷载对管道的作用较为均匀，管壁各处Mises应力曲线基本一致。分析图6中3#和4#工况下的应变曲线可以发现：3#工况下应变曲线出现的的第一个峰值
福建质量管理 2019年2期2019-01-22
- 大型建筑基坑临近施工塔吊区域石方爆破振动控制方法
设置在试验炮孔（爆源）和9号塔吊位置连线上，如图2所示。试验炮孔根据爆区的实际情况和拟定的爆破分区和开挖推进方案有针对性的设置不同位置，炮孔装药量也根据类似爆破工程经验和设计方案选择几种不同装药量。爆破振动测试使用Blastmate Pro6高级振动和过压监测仪[1]和NUBOX-8016爆破振动智能监测仪两种振动监测仪器进行监测。图2 试验布置1.2 试验结果与分析试验获得多组不同试爆药量条件下距爆源不同距离测点爆破振动测试数据，部分测试数据如表1所示，
采矿技术 2018年6期2018-12-05
- 大当量浅埋地下爆炸抛掷成坑效应的缩比模拟实验装置*
爆炸或延迟爆炸,爆源装置采用球形镍铬丝金属栅格内置薄壁橡胶气囊做成,通过低压电流加热镍铬丝烧裂橡胶球达到释放压缩气体的目的。但是,这种起爆方式不仅镍铬丝的加热时间长短不可控,对于多组爆源的延期起爆也无法做到精确起爆控制,而且橡胶气囊很可能随机地从某处开一裂口造成喷出气体的不均匀,对实验结果造成影响。20世纪90年代,Y.S.Vakhrameev[7]和I.M.Blinov等[8-9]发展了自然重力场中大当量抛掷爆炸的真空室实验技术,研究了抛掷爆炸弹坑及疏松
爆炸与冲击 2018年6期2018-10-16
- 地下结构在内爆炸作用下的动力响应研究综述
重破坏。1.4 爆源位置蒋巧英[11]研究了地下结构的内爆炸荷载分布，研究发现，当爆源位置处于梁板正下方时，梁板附近冲量值变化较大。当炸药沿高度变化时，梁板附近冲量值随爆源位置距构件距离的增大而增大。当炸药沿水平移动时，梁板表面的超压峰值基本不随爆源位置的变化而变化。田志敏等人[12]研究了隧道内爆炸的荷载分布，结果表明，当隧道距爆源位置小于1倍隧道直径时，隧道衬砌破坏的危险性较大。在距隧道距爆源位置约5倍隧道直径时，同截面各处压力峰值基本相同。1.5 配
四川水泥 2018年9期2018-08-15
- 隧道瓦斯爆炸数值分析与爆源类型确定研究
—即数值模型中的爆源。方秦等[3]将“天津港8.12特大爆炸”事故中危化品等效为一定当量的TNT评估爆炸威力；耿振刚等[4]采用等效TNT当量法研究了温压炸药在坑道内的爆炸特性；姚术健等[5]采用等效TNT当量法研究了汽车炸弹爆炸作用下桥梁的破坏效应；马砺等[6]、文霞等[7]均采用等效TNT当量法分别研究了储油罐、输气管道泄漏引发爆炸所产生的冲击效应；张秀华等[8-9]将可燃气体直接作为爆源模拟了乙炔-空气爆炸作用下爆炸冲击波特征、以甲烷-空气作为爆源模
振动与冲击 2018年14期2018-08-02
- 减震沟参数对地铁隧道爆破减震效果的影响
沟深度、减震沟与爆源之间的水平距离、减震沟宽度，这与减震机理分析结果相符；在减震沟的设置参数范围内，随着减震沟与爆源之间水平距离增大，减震率增加幅度先快后慢，减震沟的深度越大，减震率越大；以减震沟参数即宽度为1.0 m、深度为1.2 m、与爆源之间的水平距离为12.0 m的开挖方案为依托工程的优化设计方案，在此方案下，工程实践应用效果良好。地铁隧道；爆破；减震沟；振动速度隧道施工常采用钻爆法，即通过钻孔、装药、爆破进行岩石开挖的方法。炸药在岩土等介质中爆炸
中南大学学报（自然科学版） 2018年3期2018-04-12
- 基于LS-DYNA的爆炸流场荷载的数值模拟研究*
别按照爆心环面、爆源近端轴向和远端轴向三类对结果进行对比分析。图1 对比爆炸荷载的单元位置3.1 爆源截面荷载对比图2为爆源环面内壁单元上反射超压曲线对比，两种方法结果基本一致，但是到了距离爆源最远的单元94401，压力曲线略有不同。图2 爆心截面反射超压对比压力曲线的时间积分，即比冲量对比如图3所示，可看出采用ALE映射方法时距离爆源最远的单元94401的比冲量超过距爆源最近的单元287921，而采用普通ALE方法则得出相反结论。图3 爆心截面反射比冲量
网络安全与数据管理 2017年20期2017-11-02
- 大型弧形闸门的水下爆破冲击荷载及动力响应分析
同闸门结构形式、爆源位置和蓄水深度等水下爆破工况条件下,弧形闸门的爆炸冲击荷载分布及其动力响应和破坏效应。研究表明,各个典型位置均在第1次反射时达到最大峰值压力,可将第1个反射压力作为弧面板的爆炸冲击荷载；最大von Mises应力主要随蓄水位、爆源位置变化而变化,最大Mises应力区域趋于爆源附近构件上,并伴随不可恢复的塑性应变；最接近爆源的弧面板对应位置处节点位移最大。弧形闸门；水下爆破；爆炸荷载；动力响应；蓄水参数大型水工弧形闸门凭借其构造和运行优势
水力发电 2017年6期2017-08-28
- 水下爆炸作用下圆柱壳周围压力场分布
NT球形装药作为爆源在水平距离5.5 m处爆炸，测量了圆柱壳正面、背面和侧面的压力场，得到了冲击波时程曲线，测量及分析结果表明：正面和侧面由于反射波的影响均会发生截断效应，背面由于前驱波影响前段上升缓慢，当冲击波到达时迅速上升，之后以指数形式衰减，圆柱壳结构正面的冲击波冲量最大，侧面次之，背面最小，对于结构侧面的破坏作用最小。水下爆炸；圆柱壳；压力场圆柱壳结构是水中兵器(如鱼雷、部分水雷、探雷具等)常见结构形式，这些装备在战时不可避免受到水下爆炸冲击作用，
兵器装备工程学报 2017年3期2017-04-05
- 钢筋混凝土框架结构爆破拆柱后传力机制分析
验的基础上，分析爆源位置上层框架柱的竖向变形和应变变化，框架的受力状态，相邻柱轴力变化等主要试验特征。依循新的荷载传力路径研究结构体系在原有支承柱失效后，结构新的荷载传力机制的形成规律，对混凝土结构爆破拆除和防爆防倒塌设计具有积极的指导意义。混凝土结构；梁柱结构；后倒塌过程；内力重分布0 引 言现阶段研究多关注面向爆炸或爆轰作用下钢筋混凝土构件或结构的抗爆性能、动力响应和破坏模式[1-4]等等。恐怖袭击或其他原因引起的爆炸，不仅会直接对爆源附近的人员和财产
采矿技术 2016年6期2016-12-13
- 地铁爆破振动对周边建筑物及燃气管的影响
化情况，以及不同爆源深度对燃气管振动的影响.研究结果表明：建筑物竖向振动速度随着弹药量增加而增大，建筑物竖向位移和裂缝宽度随着爆破开挖时间的推进而不断增大，燃气管振动速度随着爆源深度的加深而逐渐减小.减振孔隔振实验表明，燃气管振动速度会随着减振孔深度的增加而减小，减振孔的减振效果明显.爆破振动；地铁爆破；建筑物;燃气管;减振孔在城市地铁建设过程中，需要开挖大量的桩基，对含有大量岩石的地层，必须采用爆破施工才能完成.目前，爆破理论和爆破控制措施尚不成熟，城市
厦门理工学院学报 2016年3期2016-11-10
- 长方体密闭结构内爆炸冲击波传播与叠加分析模型
094）采用镜像爆源构建内爆炸结构壁面反射作用与非线性叠加处理多波耦合效应相结合的方法，建立了长方体密闭结构内爆炸冲击波传播和叠加分析模型。该模型可以用于内爆炸荷载的快速工程计算。算例分析表明，结构壁面点上第一峰值超压、脉冲宽度和比冲量的预测值与试验结果的最大相对误差分别为-10.5%、-19.2%和13.2%，模型预测内爆炸冲击波特征参量与试验结果较为吻合，验证了该分析模型的有效性。兵器科学与技术；内爆炸；密闭空间；爆炸荷载；冲击波超压；传播；叠加0 引
兵工学报 2016年8期2016-10-15
- 利用水声方法实现水下爆炸试验爆源定位*
实现水下爆炸试验爆源定位*管启亮谭鑫杨家庚(91439部队大连116041)摘要水下爆炸试验中,能否准确地对爆源的定位具有重要意义。论文通过对比分析常见应用于水下爆源定位测量的技术手段,总结其特点及应用条件;同时针对水下爆炸试验,研究利用水声手段进行水下爆炸试验爆源定位的方法,并提出两种不同的水声定位方法并介绍其相关原理。关键词水下爆炸试验; 爆源定位测量Realization of Explosion Sourse Position of Underwa
舰船电子工程 2016年3期2016-04-15
- 不同攻角对实船爆炸试验冲击响应影响研究
减规律。关键词：爆源；爆炸试验；攻角；冲击响应中图分类号：U661.4 文献标识码：A DOI：10.15913/j.cnki.kjycx.2016.02.017舰艇抗水下爆炸冲击能力研究是舰艇生命力研究中的重要内容之一，世界各国均十分重视。美国海军对舰艇抗冲击制定了严格的考核标准，各种新研制的舰艇都要经过5次海上实船爆炸试验，舰艇长度<100 m的需通过1 000 kg的爆源的实船爆炸冲击考核，舰艇长度>100 m的需通过4 500 kg的爆源的实船爆炸
科技与创新 2016年2期2016-01-19
- 某型舰抗冲击试验爆源定位方法研究＊
～3］，被试舰与爆源之间的准确定位是舰艇抗冲击试验实施的关键环节，对数据结果分析和最终舰船抗冲击毁伤能力评定起着重要的作用，这也是试验组织单位、舰船设计单位、作战部队都密切关注的一个问题。在舰船抗冲击试验中，目前国内外常用的爆源定位方法有机械定位法、冲击波零时法、GPS水面定位法和水声与GPS联测法四种定位方法。某型舰抗冲击试验要求爆源正横于被试舰且悬浮水下爆炸。该型舰无动力，爆源布放入水后，无法实时调整该舰与爆源的相对位置，为精确控制爆距，必须采用被试舰
舰船电子工程 2014年11期2014-12-02
- 控制室结构抗爆布置方案比较与优化
压变化情况，研究爆源离地高度、架空高度对超压的影响。2 数值模拟数值模拟利用ANSYS 进行前处理建模，并采用Ls-dyna 进行流固耦合求解分析。选用TNT 炸药材料来模拟爆源材料，空气作为爆炸传播的流体介质，混凝土作为地坪及抗爆结构的材料。2.1 ANSYS/Ls-dyna 简介ANSYS 软件是融结构、流体、电场、磁场、声场分析于一体的大型通用有限元分析软件，可以用来求解结构、流体、电力、电磁场及碰撞等问题。Ls-dyna 是ANSYS 动力分析模块
化工与医药工程 2014年1期2014-08-10
- 空爆荷载下爆源设置方式对圆柱壳动力响应的影响
03）空爆荷载下爆源设置方式对圆柱壳动力响应的影响高福银1，2，龙 源1，纪 冲1，宋 歌1（1.解放军理工大学南京 210007；2.南昌陆军学院，南昌 330103）基于动力有限元程序LS-DYNA及Euler-Lagrange耦合方法，分别以75 g柱状和200 g块状TNT炸药为爆源，对圆柱壳在爆炸载荷作用下的非线性动态响应过程进行三维数值模拟，描述了圆柱壳在不同爆源设置方式下的动力响应。数值模拟结果表明：壳壁破坏特征与药量Q、爆源设置方式密切相关
振动与冲击 2014年3期2014-05-25
- 水下爆炸爆源定位方法与误差分析＊
传感器测量信号对爆源进行精确定位。目前，水下爆炸实验中爆源定位方法有GPS RTK 技术［1－5］、冲击波零时法［6］等，这些方法都存在系统复杂、计算精度不高的问题。本文中，拟采用最小误差逼近法解决这一问题，这一方法具有系统简单、定位误差小的优点。1 计算原理1.1 计算流程最小误差逼近法要求至少布置4个水中自由场压力测点及配套测量系统，通过爆炸后已知位置的测点测到的自由场压力时程曲线和输入药量、水的声速等原始条件进行计算，计算流程如图1所示。图1 计算流
爆炸与冲击 2013年2期2013-02-26
- 基于实船抗爆炸冲击试验的爆源定位方法
抗爆炸冲击试验的爆源定位方法孙大鹏，王永亮，王树乐(海军91439部队96分队，辽宁 大连 116041)对实船抗爆炸冲击试验中鱼雷爆炸点的几种定位方法进行了阐述，并结合实船抗某型鱼雷爆炸冲击试验的实际测量情况，对各种定位方法的应用效果、适用条件进行了综合比较和分析，提出了实船抗爆炸冲击试验爆炸点定位测量的一种有效方法，适用于其他实船抗爆炸冲击试验和其他型号鱼雷实航打靶试验，具有通用性和推广价值。爆炸试验;爆源定位;机械拉线定位法;冲击波零时定位法;冲击波
舰船科学技术 2012年4期2012-07-11
- 前驱体相对物质的量的变化对氢氧气相爆燃制备纳米SiO颗粒的影响＊2
药或者可爆气体为爆源，通过将目标产物的前驱体与爆源混合，利用爆源爆炸时产生的能量合成出纳米颗粒的一种方法［9］。相对于其他制备纳米SiO2颗粒的工艺，气相爆燃制备纳米SiO2颗粒具有周期短、产物纯度高、粒径小以及操作简单等特点［10］。YAN Hong－hao等［11］以H2和空气的混合气体作为爆源，通过气相爆燃的方法制备出了纳米SiO2颗粒，并探讨了不同初始温度和不同前驱体相对物质的量对产物形貌、颗粒大小及分散性等的影响。本文中在文献［11］的基础上，进
爆炸与冲击 2012年6期2012-06-20
- 舰船舱段模型在水下爆炸作用下的壁压分析
NT药量、水深、爆源与测点水平距离、爆源入水深度、爆源方位角等。表1 试验工况数据表3 试验结果与分析3.1 模型底部壁压分析首先对10次爆炸产生的自由场冲击波波长进行估算，采用正向超压时间计算公式。式中，W为爆源装药量（kg）；R为爆源与观测点间距离（m）。参照每次试验的实测值，求得正向超压时间的平均值，声速取1 500 m／s，则每次试验的自由场中冲击波长如表2所示。表2 10次试验自由场冲击波波长统计估算表由图3实测曲线可知，壁压波形比自由场压力波形
中国舰船研究 2009年5期2009-04-12