焊口
- 发电厂旋涡文丘里式喷水减温器损坏技经分析及对策
口与喷嘴进水管处焊口断裂, 进一步检查发现管座、联箱筒体、文丘里内衬套等部位存在宏观裂纹; 左、右侧二级减温器套管与管座焊接部位开焊且套管与钢碗接合面之间过盈配合已经消失; 左侧文丘里混合管喉部断裂且减温器外部悬吊装置销子脱出; 左、右侧喷嘴入口装置内部半圆倒角处有两条环向裂纹。以上所发现问题的具体位置在二级减温器结构图标示如图2 所示(粗箭头所示为焊口断裂部位, 红色细箭头所示为发现裂纹部位,蓝色为过盈配合消失部位)。[1]图3 断口表面呈现细瓷状2 喷
电气技术与经济 2023年8期2023-11-30
- 基于小直径管道焊口集中热处理的方法
m，需要热处理的焊口总数约13000 个，其中直径小于DN50 的需要热处理的焊口约8500 个。传统的热处方法是逐道焊口进行热处理，工作量大、用时长，资源配置、人员组织、质量预控及施工工期都会受到很大影响。同时，管道焊口逐道包裹热处理技术在室外施工，效率低，且点多面广，受操作人员、天气环境等因素影响，热处理温度的控制不稳定，质量不易保证，一次合格率较低。为此，中化二建集团有限公司项目部技术人员采用加大小直径管道预制深度，然后采用集中热处理的方法解决了这一
石油化工建设 2023年5期2023-11-02
- 海洋石油管线施工质量控制及数字化
要求。追踪对象为焊口两端材料。管线组对要保证焊接接头型式满足焊接工艺要求，坡口打磨距离至少为20 mm，保证焊接时污垢、铁锈不会污染焊道，同时环焊缝需要一定距离，比如3 倍壁厚或者50 mm，防止应力集中。组对不锈钢的工具也要用专用工具，防止不锈钢和碳钢工具混用，导致污染使不锈钢生锈。对于热切割的焊口，要去掉氧化层，打磨出金属光泽，保证母材材料的纯净性。一般要求内错皮不大于1.5 mm，如果达不到要求。可以采用经过批准的堆焊去满足内错皮要求。对于现场加工的
化工管理 2022年19期2023-01-03
- 压力容器不等厚管壁焊接工艺技术
对压力容器不等厚焊口的典型开裂焊口进行焊接工艺、焊后热处理、应力分析，并提出改进措施。1 不等厚压力容器焊口开裂案例与分析1.1 主蒸汽法兰与管材焊口开裂案例某电厂高压汽缸进汽门管材规格为Φ219×26，材质为12Cr1MoV；法兰规格为Φ251×42，管材与法兰对接焊口厚度相差16 mm。经检查发现，管材和长颈法兰焊口开裂，焊口开裂位置如图1所示。经现场检测，焊口处母材硬度为HB140，焊缝硬度为HB195；光谱复检材质为12Cr1MoV，均符合标准规定
机械工程与自动化 2022年4期2022-08-23
- 20g与ZG15Cr1Mo1V不等壁厚焊接工艺探讨
轮对焊闸阀的一道焊口，在使用过程中发现有泄漏现象。2017年3月，全厂停工后剥离保温检查，发现焊缝上有多处裂纹，既有横向裂纹，也有焊缝熔合线上的纵向裂纹，见图1和图2。于是，决定利用停工检修的机会更换长约1.5 m，规格为Φ273 mm、壁厚18 mm、 材质为20g的直管段。过热蒸汽管线介质为3.5 MPa蒸汽，温度约为435 ℃。 更换的管段共有2道焊口，见图3。其中：焊口B为新换直管与原有15CrMo材质的Φ273 mm×18 mm 三通焊接；焊口A
现代制造技术与装备 2022年6期2022-07-23
- 乙烯装置P91 管道焊接分析及问题对策
1。表1 11#焊口最终测得硬度值 HB1 焊接、热处理工艺及过程介绍1.1 焊接工艺及过程A335 P91 焊条E9015-B91 不能重复烘烤，焊剂F9PZ（OP 90 W）不能重复烘烤。焊接采用管道自动焊，工厂化预制采用氩弧焊打底和埋弧焊填充盖面或氩电联焊的工艺，焊接材料选用见表2。工艺管道焊接采用V 形坡口或双V 形坡口，要求坡口形式应符合焊接技术交底、工艺卡的要求。当管道壁厚14≤δ＜20，宜采用V形坡口（图1）；当管道壁厚20≤δ＜60，宜采用
设备管理与维修 2022年12期2022-07-21
- 管道焊接数据库的建立与管理实践
安装过程中管线的焊口信息、焊接信息、热处理信息、无损检测委托情况、试压包划分等信息集成在一个EXCEL 表格中，并通过对这些基础数据的筛选和分析，获得工程焊接日期、焊接进度、焊接质量、焊接一次合格率、焊工一次合格率等信息的基础数据库。数据库可真实地反映出整个施工现场焊接的总工程量及项目组织施工人员、机具，为现场管理提供相对准确的信息。安装工程焊接工作量的及时准确的统计，对项目在工艺管道安装的各时段施工队伍数量及安装施工人员的统筹控制起着重要作用。数据库采用
石油化工建设 2022年12期2022-03-27
- 长输原油管道焊口防腐施工的质量控制策略
1 长输原油管道焊口防腐施工的问题管道建设对于很多项目发展都存在特别大的作用，尤其是在石油项目方面，由于资源比较特殊，所以在管道的防腐模式上要不断的创新。长输原油管道焊口防腐施工，作为比较核心的问题，很多项目打造的时候没有从客观实际出发，对施工技术的应用、施工材料的应用采取了错误的方法来完成，不仅没有实现预期目标，还造成防腐效果减弱。施工人员的技术水平不高，有些员工在日常的操作上，完全按照自身的经验来完成，没有严格履行国家现行规范、标准，导致项目建设遇到了
全面腐蚀控制 2021年1期2021-12-31
- X80M管道环焊缝开裂原因分析
工段1的2道开裂焊口(焊口1和焊口2)和工段2的2道开裂焊口(焊口3和焊口4)。部分送检样品分别如图1,2所示。图1 工段1送检样品Fig.1 Sample for inspection from section 1图2 工段2送检样品Fig.2 Sample for inspection from section 21 试验方案鉴于焊接材料和焊接工艺是影响焊接质量的重要因素，因此从焊接工段1和工段2的X80M管线钢管所用的焊材和工艺两方面入手，首先对焊材
压力容器 2021年6期2021-07-28
- X80 管线钢半自动自保护药芯环焊接头性能影响因素研究*
分及环焊工艺环焊焊口的母材为X80 级管线钢， 为低碳微合金高强度管线钢， 管材规格为Φ1 219 mm×18.4 mm， 化学成分符合中国石油集团CDP-SNGP-PL-006-2014-3 《天然气管道工程用钢管技术规格书》 的要求。 根焊采用实芯焊丝， 直径为1.2 mm； 填充盖面焊采用自保护药芯焊丝E81T8-Ni2， 直径为2.0 mm。 X80 管线钢管和焊丝的化学成分见表1， 焊接工艺参数见表2。表1 X80 钢级管线钢管和自保护药芯焊丝的
焊管 2021年6期2021-07-03
- 环焊缝排查中疑似黑口的识别及开挖验证
,对识别出的问题焊口,通过现场开挖验证及时消除隐患。根据数据对齐结果,筛选出部分无施工安装记录、无检测报告和无建设期射线底片的“三元”焊口(统称为疑似黑口)。由于该类焊口信息缺失,对其质量状况认识不全面,潜在的风险隐患未被及时识别,因此管道的安全运行存在较大的不确定性。目前,各管道运营企业都在进行疑似黑口排查[8],排查管道建设过程中遗留的、未被识别的质量风险。本文介绍了如何通过数据对齐进行疑似黑口排查、黑口类型确认及开挖确认流程等,并对在现实工作中的应用
天然气与石油 2021年1期2021-03-08
- 油气管道工程建设过程中业主方的焊接质量管控
、现场焊接实施、焊口质量检查和验收及焊口返修等5个管理规定方面归纳梳理出油气管道工程建设过程中焊接质量业主方的主要管控措施[2-5]，并指导了中俄东线（黑河－长岭）工程建设，将有助于提升业主方在今后我国油气管道工程建设过程中对焊接质量的管控能力。1 以往工程总结与分析对中俄二线、陕京四线、中靖联络线、宁夏成品油油气管道工程的焊口缺陷及产生的原因进行统计分析，总结出由于业主方各项管理规定不全面、不详细或因经验不足而出现的主要问题有：（1）开展的焊接工艺评定和
石油工程建设 2021年4期2021-01-14
- 浅谈大型铝电解槽阴极母线维修技术
这种方法常会出现焊口裂开与漏罐现象，且易造成焊剂泄露，需要二次处理，增加成本。3 燃烧粉焊接法本文以燃烧粉焊接法为例，针对燃烧粉焊接法修复阴极母线破损的关键技术点进行陈述，具体关键点如下。（1）焊接前的准备工作。进行焊接前需要对阴极母线的损坏部位进行检查，以此判断损坏的母线是否为带电母线，若是带电阴极母线则不能随意将母线切开，因为将带电母线切开有一定的风险，因此为了保障维修人员的生命安全，应该在进行切割前根据阴极母线的截面积大小进行搭桥引流，这样既能够保障
世界有色金属 2020年17期2020-12-09
- 电厂油系统管道焊接施工质量控制探究
。油管道上层面的焊口数量比较多，同时分布比较密集；有些管道焊口位置不容易被发现，相对隐蔽，经常会使焊接操作时出现一些难题；特别是不锈钢，这类金属属于高铬合金，材质种类属于不寻常的品种，通常会发生比较大的晶问腐蚀和热裂纹情况，完成焊接工作时难度系数也比较大。各类油系统管道的焊接都需要运用到氩弧焊工艺，而对于直径小于60 mm 或者厚度为5 mm 的油管道，焊接时采取的工艺可以是全氩弧焊；倘若油管道直径比60 mm大，或者厚度在5 mm 以上，需要相关技术人员
科技与创新 2020年21期2020-11-27
- CFB锅炉的一次水冷壁泄露分析
问题，鳍片与对接焊口并非同一焊工施工，且焊接对口或鳍片的焊工也并非只进行了该位置的焊接，而是同时进行了大量其他位置的焊接，但其他施工位置未发生此类问题。（3）泄露后，对泄露焊口焊接后探伤的底片即报告进行了检查，焊口评价报告为一级，焊缝成型优良。（4）在实际的焊接过程中，焊缝材质在微观上很难达到母材标准，难以得到优秀的金属组织。（5）锅炉存在严重变形现象，该处位于二次风箱上方，水冷壁与风向相互干涉，存在巨大应力，该处水冷壁变形尤为严重。在切割过程中，管道切除
工程技术与管理 2020年7期2020-07-25
- “华龙一号”示范工程主管道窄间隙自动焊焊接缺陷分析
的主管道共有8道焊口(其中冷段2道焊口,热段2道焊口,过渡段4道焊口),三个环路共有24道焊口,焊口分布示意图见图1。图1 “华龙一号”主管道焊口分布示意图Fig.1 The schematic of welded junctions of ACP1000 primary coolant pipeline“华龙一号”示范工程主管道采用控氮不锈钢材料整体锻造工艺制造,弯头和直管部分采用整体弯制,取消了环焊缝,大的接管嘴采用整体锻造方式,减少了焊缝数量,采用了
中国核电 2020年2期2020-06-24
- 300 MW机组锅炉再热器出口集箱与连接管焊缝裂纹分析及治理
主汽阀管段第一道焊口泄漏。1 事件经过2018-12-27T11：00，发现3#炉7层右侧再热器管段冒气，拆除保温后确认该管变径处焊缝2—5点方向出现290 mm长环形裂纹，轻微冒气，无泄漏声音。与中调协调后，当晚停机。2 原因分析2.1 客观方面2.1.1 直接原因在环切机切削过程中，刀头由焊缝中间深入，逐渐向焊缝两侧刮削，当刮削至贴近裂缝时，将裂缝边缘层粘带下来，该“切片”长180 mm、宽12 mm、厚约3 mm。光谱确认该切片材质既有母材材质，又有
应用能源技术 2020年4期2020-05-18
- 油气管道环焊缝缺陷排查及处置措施研究
测结果、特殊结构焊口、有限元建模分析和高后果区等方面入手开展环焊缝排查选点工作。1.1 基于原始资料、管道内检测结果选择排查点2017年7月到2018年6月，西南管道公司组织将中缅天然气管道16余万道焊口建设期无损检测底片进行再评价，找出存在错评、漏评的存疑焊口，并结合内检测中的异常口，以此作为排查工作的重点，共计开挖焊口699道。这一阶段排查出不合格焊口241道，其中包括缺陷严重的裂纹焊口23道。在241道不合格焊口中，弯头变壁焊口有119道，占比49%
石油管材与仪器 2020年2期2020-05-11
- 电磁预热技术在喇嘛甸油田管道施工及维护中的应用
度要求较高。一旦焊口周围温差过大，造成焊口的冷却速度过快，就会使焊口产生焊接裂纹，影响焊口强度并导致焊道的断裂[1]。而在北方，冬季的气温通常会在-20 ℃左右，所以在冬季施工时必须对焊口两侧的管道进行预热，使焊口的温度逐步冷却。对于传统的预热方法，使用氧气乙炔割炬对管道进行烘烤预热。这样做虽可以达到对焊道预热的目的，但由于温度是骤然提升，所以对已经温度过低的管道会产生淬硬的现象，对管道本体也有一定的伤害。若要在冬季确保工业管道焊缝的焊接质量，提高焊缝的X
石油石化节能 2020年2期2020-03-20
- 浅析沙特阿美项目焊工管理模式
C 质检员需要对焊口进行外观检查，涉及到焊缝余高要求(见表1)、咬边(允许深度小于0.79 mm 且长度小于50 mm)。此外，不允许有根部内凹、未熔合和电弧划伤等情况。Table 1.Weld reinforcement and root penetration表1.焊缝余高要求4) 射线无损检测RT：如果需要，按照ASME SEC V B&PV QW-191 进行。若计划使用超声波检测UT 代替RT，需要提前获得阿OID 批准。5) 导向弯曲试验：必须
石油天然气学报 2020年4期2020-03-10
- 浅谈长输原油管道焊口防腐施工的质量控制
输管道上有很多的焊口，这些焊口是最容易产生腐蚀的地方，倘若焊口处产生了一定的腐蚀，就容易出现漏油、漏气的现象，且会产生一定的安全问题，因此我们一定要加强长输原油管道焊口防腐工作，保证防腐工作的质量，进而提升长输原油管道工作的安全性。由此可见，探讨长输原油管道焊口防腐施工质量控制的方法和措施的重要意义。1 补口防腐准备1.1 焊口清理长输管道焊口处通常会有一定的杂物，因此，焊口在防腐补口前，要将环向焊缝及焊缝两侧管道原材厂家预留未防腐范围内的飞溅物、焊渣、油
全面腐蚀控制 2020年3期2020-02-27
- 浅谈长输管道焊口防腐施工的质量控制
性。1 长输管道焊口防腐施工准备工作1.1 焊口清理在进行焊口防腐补口之前，应该将焊接的位置进行有效的清理，去除各类杂质、油污造成的腐蚀影响，保持杂物的清洁彻底，才能够有效地防止各类腐蚀问题的出现[1]。1.2 焊口除锈由于长输管道施工建设属于线性施工工程，工程距离较长，往往会跨越诸多个城市或村庄，为了提高施工效率，也要保障施工的质量，必须使用喷砂的除锈方式来进行焊口的除锈。所以应该有效确保喷砂的质量标准符合规定设计。而且，所使用的喷砂必须保持良好的干燥度
全面腐蚀控制 2020年12期2020-02-27
- 基于油气管道环焊缝射线底片复评的质量管理
片复评，累计完成焊口复评25702道，发现问题焊口134道，占复评焊口总数0.52%，反映出该项目在施工焊接和无损检测及评定工作中存在一定的问题，具体情况为：1.1 施工焊接质量方面（1）疑似自行焊缝全壁厚修补。复评发现在部分“非返修焊口”底片上，存在“疑似全壁厚修补”影像，即从焊缝外表面至焊缝根部的全壁厚修磨补焊。从底片特征看，焊缝根部影像不连续，焊道内存在补焊痕迹，怀疑在施工过程中存在着未经监管的“全壁厚返修焊口”。此类返修危害性较大，一是返修次数无法
商品与质量 2019年52期2019-12-22
- 离心式压缩机无应力配管施工技术
的关键，因此管道焊口组对必须按照国家标准要求执行，保证组对完成后管道水平、垂直度在标准要求范围内，才能避免因管道连接导致压缩机组在自由状态下产生附加应力。（2）水平管道安装如图1 所示，焊口5 与压缩机压缩机入口短节法兰1 间管段为封闭管段，焊口5 以前管段为自由管段。封闭管段必须在自由管段安装合格、机组精对中完成、联轴器安装完成后才能进行安装。（3）配管时应以与压缩机进口短节法兰2 配对的法兰1 为基准进行测量，测量前需将法兰1 与法兰2 进行连接并紧固
设备管理与维修 2019年22期2019-12-19
- 试论水电工程金属结构焊接工艺
通常情况下会出现焊口不够匀称这样一种情况，从而使得焊口位置很容易有残余应力存在，不仅破坏金属结构的稳定性，严重的时候甚至可能导致焊口处发生断裂，进而容易引发腐蚀的发生，加剧金属结构焊口处的断裂程度。2） 焊口腐蚀。施工人员焊接水平所限或焊接操作疏忽，从而使得焊接工艺存在不到位情况，导致焊珠、焊瘤出现，并未能将相关清理工作及时做好，那么焊口处所产生的杂质与灰尘一旦接触到水就会产生腐蚀性，从而导致金属结构焊口处发生腐蚀。3） 电偶腐蚀。在进行金属结构焊接的过程
建材发展导向 2019年15期2019-11-28
- 6G氩电联焊正确使用方法的研究
熔池金属不氧化，焊口质量好，适合小直径薄壁管以及不锈钢和有色金属管道的焊接。但是我们的学员在经过多次的6G氩电联焊的练习后，到了实际现场工作中，非常的不能适应，甚至根本就对很多位置的焊口不能进行焊接。列如;现场工作中的斜坡面的焊口，弯头的内侧，三通的内侧位置，斜坡位置的焊口难度就是练习中的6G。弯头、三通都属于水平固定口，可是学员在现场中，这种焊口往往是无法下手。关键词：6G;氩电联焊;反把焊接;左右手氩弧1 氩电联焊的定义及适用范围氩电联焊，指的是氩弧焊
中国化工贸易·上旬刊 2019年8期2019-09-10
- 某450 MW燃机冷再三通裂纹原因分析与处理
发现冷再三通#2焊口(ø559×19/A335P11)沿坡口熔合线开裂，开裂侧表面有300 mm的表露裂纹，裂纹已经贯穿；三通另一侧#1焊口(ø559×19/A335P11)经超声波检测存在500 mm的根部裂纹，未表露至表面。2 原因分析2.1 施工因素判断结合1个月前#4机组(运行1 764 h)在汽机房6 m层冷再三通同样位置发生过同样的泄漏，#4机组泄漏位置为高压旁路(以下简称高旁)三通的两侧，泄漏焊口为#2焊口和#3焊口，泄漏点位于三通上距离焊缝
综合智慧能源 2019年2期2019-03-12
- 浅谈SA-213 T23的焊接工艺与裂纹防止措施
213T23，且焊口数量达到了11000多只焊口，焊口施工完毕以后及时进行射线检测并未发现裂纹，后续又对该区域的焊口进行复检，出现大批量的微裂纹，裂纹大部分出现在根部打底层接头处，出现裂纹的趋势较大。该文就该电厂锅炉再热器吊挂管裂纹产生的原因和预防措施进行了深入研究。关键词：SA-213T23 焊接工艺 裂纹 措施中图分类号：TG44 文献标识码：A 文章编号：1672-3791（2019）12（a）-0094-02介绍工程中焊接SA-213
科技资讯 2019年34期2019-03-08
- Excel软件在无损检测资料整理中的应用
测的主要工作是对焊口进行无损检测。然而，火力发电厂机组焊口众多，所涉及的部件种类多，材料、规格也复杂。以国内1 000 MW超超临界机组为例，仅锅炉水压范围焊口就有近60 000道，无损检测的工作量很大。相应的数据量更为庞大，焊口数据包括部件名称、焊口编号、焊接材料、焊口规格、焊工代号、委托单及报告编号、检测方法、检测结果、检测时间等信息。对数据的及时收集和整编是一项细致严谨且非常重要的工作，也是无损检测工作顺利实施和竣工资料移交的关键。其中，射线检测是无
无损检测 2018年12期2018-12-28
- CAD制图软件在射线检测K值计算中的应用
（管径、壁厚）的焊口，那么一个焊口究竟要透照几次、透照几张底片才能满足要求呢？虽然现在出现了计算一次透照长度及透照次数的EXCEL公式，只要输入几个参数，透照次数就自动计算出来。我们也可以通过规范《承压设备无损检测NB/T47013.2-2015第2部分：射线检测》中附录F来查出透照次數。但是我们并不能确定EXCEL公式中自动计算出来或者从规范中查出来的透照次数是否满足规范中的K值要求，我们必须要把具体的K值计算出来，然后与规范要求的K值对比才能得出结论。
山东工业技术 2018年21期2018-12-07
- 火力发电厂660MW机组锅炉水冷壁联箱管座焊口裂纹产生原因及处理措施
更加恶劣，管道及焊口出现裂纹的机率越来越大。大唐长山热电厂1号炉（660MW机组）水冷壁联箱管座四个焊口在试运过程中由于焊口裂纹同时发生漏泄，机组被迫停止运行，为了解决这一技术难题对水冷壁联箱裂纹产生的原因做了系统的分析，以便于解决这些存在的问题，保证机组的长期稳定运行。1 联箱管座产生裂纹的原因：1.1 合金钢材质本身（硫和磷）存在热裂纹和冷裂纹的倾向水冷壁联箱和管座材质为15CrMoG。现在大容量¡¢高参数火力发电厂的汽水管道材质，要适应介质高温、高压
商品与质量 2018年52期2018-12-06
- 管道全自动焊接质量控制浅谈
，共焊接890道焊口，AUT检测不合格焊口36道，一次合格率为95.96%。不合格焊口中未熔合26道、占72.2%，未焊透10道、占27.8%。AUT对焊缝进行检测如图1所示，AUT检测部分不合格焊口统计结果如附表所示。图1 AUT对焊缝进行检测熊谷管道全自动焊热焊及填充每层焊接厚度3mm左右，从统计表中看缺陷发生在热焊中的有6道焊口、发生在填充一有3道、填充二有5道、填充三有1道、填充四有9道、填充五有7道、填充六有5道。针对焊接缺陷的产生情况，主要制定
金属加工(热加工) 2018年10期2018-10-26
- X70管线钢根焊裂纹浅析
焊工艺分析，发现焊口两侧壁厚差别大、管内壁错口大和焊工操作不当是导致根焊裂纹的主要原因。1. 产生裂纹的原因分析（1）裂纹情况分析 直管对接焊缝和直管+管件焊缝焊接采用相同的焊接工艺、相同的焊条、相同的焊工和工序，在相同的环境下进行焊接，外观检查与射线检测没有发现任何问题。但现场实测发现，管件壁厚较厚，最大的部位超出直管15mm，且坡口处倒角不合理，直管与管件内壁有错口现象。纤维素焊条采用的是BOHLER FOX CEL E 6010进口焊条，E6010纤
金属加工(热加工) 2018年5期2018-05-30
- 低再出口管爆漏原因分析及处理方法
器；锅炉；管子；焊口某厂是“上大压小”项目，2011年9月获得国家能源局同意项目开展前期工作，2013年12月获得国家能源局核准同意建设，建设规模为2×660MW超超临界燃煤发电机组。锅炉由上海锅炉厂有限责任公司设计、制造的超超临界变压直流锅炉，型号为SG2037/26.15M6010，属单炉膛、一次再热、采用四角切圆燃烧方式、平衡通风、锅炉采用露天布置、固态排渣、全钢构架、全悬吊结构Π型锅炉。1 事件描述2016年8月5日15：30时左右该厂运行值班人员
科技风 2018年9期2018-05-14
- 超超临界锅炉过热器连通管焊接接头开裂原因分析与处理
连通管与集箱对接焊口进行MT检测时发现有裂纹（见图1），经全面检测发现该管系中共有4道焊口存在裂纹。连通管及集箱材质均为12Cr1MoVG，三通为φ457×φ457×φ457×75的热压三通，连通管规格φ457×75，焊接方法为TIG+SMAW，焊丝牌号TIG-R31，焊条牌号R317。图1 支管侧HAZ凹槽及裂纹12Cr1MoVG钢属珠光体耐热钢，热强性和持久性较高，广泛应用于电力行业[1]，焊接工艺也较为成熟。但近年来多家电厂的锅炉连通管焊接接头都出现
电焊机 2018年1期2018-03-19
- 离心式压缩机进出口接管无应力施工要点分析
封闭管段1是3#焊口到立管法兰的管段，2#，3#采用同心异径管，和上部直管段完成了预制。封闭管段2是3#焊口到6#焊口的管段，将垂直90°和水平 45°的 2个弯头进行连接，再连接到水平管段上，4#，5#焊口均需要提前预制好。自由管段是6#焊口到其他水平管段的管线。3#，6#焊口选择连头固定口，采取先封闭管段1，后封闭管段2的安装顺序，再将3#焊口焊接好后，再对6#进行焊接。图1 垂直管道单线示意（2）安装封闭管段1的管道。采用常用施工方式，即进行支架、吊
设备管理与维修 2018年2期2018-02-09
- 某核电厂给水除氧器系统管线焊口失效分析与对策
水除氧器系统管线焊口失效分析与对策刘文清 王淦刚 杨 佳（苏州热工研究院有限公司 苏州 215004）为了研究核电给水除氧器系统管线不锈钢焊口批量开裂机理，取样进行了理化分析、裂纹形貌观察。分析表明，断口扩展区发现了疲劳辉纹，焊缝、热影响区塑性、韧性显著低于母材，为裂纹扩展提供了有利路径，交变载荷或在应力集中交互作用下提供了裂纹萌生条件和扩展动力，导致焊口早期开裂。根据开裂分析过程中发现的问题，提出了改进措施，确保机组安全稳定运行。核电 疲劳裂纹 失效分析
中国特种设备安全 2017年5期2017-07-01
- 管道焊口现场简易消磁方法
导致金属管、对接焊口带磁现象。由于现场不会常备专用消磁设备，给施工造成不小麻烦。利用焊机的焊把线作为消磁线圈，消除施工现场金属管、焊口的磁性，是一种用简单、常用、快速解决实际问题的方法。关键词：焊口；管道；钢管；消磁方法；电焊机；磁性引言在管道焊接作业时，有时焊口会出现磁偏吹影响焊接過程的现象。磁偏吹的形成是管道金属中存在磁力的结果。感应磁性常产生在管线现场加工、管线蒸汽吹扫、材料保管不当等环节中，如：长时间接触与直流电源相连的电导线，导线裸露段或者电焊钳
建筑建材装饰 2017年4期2017-05-31
- 工艺管线焊接工作量量化分析
到一个能将各形式焊口的焊接工作量统一起来、结果更为精准的计算方法。工艺管线；焊接工作量；量化分析在工艺管线预制过程中，通常需要预制的工作量、工期等作为依据，进而确定人力、设备、焊材等需要配置的资源。然而，由于管线连接形式、坡口形式、尺寸、材质、焊接工艺等多种多样，目前所使用的DB和DIN难以对焊接工作量做一个准确的统计分析。本文结合现场工艺管线预制时组队、焊接实际，进行焊接工作量量化分析，得到能够将各种形式焊口的焊接工作量统一起来的计算方法。1 DIN和D
中国设备工程 2017年2期2017-03-06
- M310核电机组主管道安装工期分析及优化
环路主管道共8道焊口，分别为热段两道焊口(C1，C4)，冷段两道焊口(F1，F4)，过渡段四道焊口(U1，U2，U4，U6)。根据施工方案，8道焊口的施工顺序如下：1)主管道冷段和热段的焊接。在三个环路主设备全部可用后，先焊接冷、热段焊口F4，C4到焊缝15 mm以上，当F1，C1具备组对条件时，停止F4，C4的焊接，开始F1，C1的焊接；当F1，C1焊到F4，C4相同厚度时，4道焊口可以同时焊接，直至100%厚度。2)主管道过渡段的焊接。过渡段U1焊口在
山西建筑 2016年11期2016-12-03
- 火力发电厂12Cr1MoV大口径厚壁三通焊口焊接及热处理工艺研讨
V大口径厚壁三通焊口焊接及热处理工艺研讨中国能源建设集团湖南火电建设有限公司 罗 忠本文通过对12Cr1MoV材质焊接性能，大口厚壁三通焊口结构特点，及此结构焊接及热处理易产生的缺陷分析，制定有针对性的焊接及热处理工艺措施，在焊接及热处理过程中严格执行及监控，获得满意的焊接及热处理工艺质量。12Cr1MoV；大口径厚壁三通焊口；焊接及热处理0 引言12Cr1MoV钢是一种普通珠光体低合金耐热国产钢材，目前广泛应用于火力发电厂运行介质温度小于540℃的管道、
电子世界 2016年23期2016-03-12
- 电站锅炉管道焊口返修技术
量不断增大，锅炉焊口数量增加，如1 000MW机组受热面焊口可达到60 000余道，而且焊口布置更加集中，致使焊接难度大，造成不合格焊口增加和焊口返修难度增大。因此，对不合格焊口返修是焊接过程中一个重要的环节，可是往往在工程中对焊缝的返修技术掌握不够，造成了焊口的二次返修甚至锯口重焊。同时，焊缝返修是在产品刚性拘束较大的情况下进行的，返修次数的增加，不但会带来时间和材料的浪费，更主要的是会造成产品质量下降，规程上规定返修次数一般不宜超过两次。因此，在出现返
金属加工(热加工) 2015年10期2015-11-16
- 离心式压缩机进出口接管无应力施工
，立管法兰至3#焊口之间的管段为封闭管段1（其中2#、3#焊口间为同心异径管，与上部直管段已预制完），3#焊口与6#焊口之间为封闭管段2（其为一个垂直90°弯头与水平45°弯头连接，再与水平管段连接，4#、5#焊口已预制完），6#焊口至其他水平管段的管线为自由管段。3#、6#焊口为连头固定口，采用先安装封闭管段1，再安装封闭管段2，先焊接3#焊口，后焊接6#焊口的接管施工顺序。图1 垂直管道单线示意图2.1.2 封闭管段1的管道安装（1）按照常规施工方法，
油气田地面工程 2015年9期2015-01-03
- T91钢管免充氩保护焊接
象。在T91钢管焊口作为封口焊时，只能通过“鸭嘴”对钢管内部充氩保护焊接。鸭嘴从焊口处插入管内充氩，流量过小则容易氧化，流量过大则容易带入空气降低保护效果；同时，打底结束后不能再继续充氩保护。使用氩气管插入管内充氩，氩气管离焊口过近容易燃烧，离得太远保护效果不好，并且需要预留充氩焊口，充氩时需要人员配合放置氩气管。两种充氩方式随着焊接的进行均需不断调整氩气流量，费时费力。图1 鸭嘴1 免充氩保护焊接工艺为了克服使用“鸭嘴”或插氩气管充氩保护的不足，通过查阅
中国特种设备安全 2014年3期2014-09-04
- 油田磁化钢管的焊接方法
焊接工作。组对后焊口处易产生磁场，焊接时易产生焊接电弧磁偏吹，熔敷金属焊接问题。一、焊接工艺及原理焊接旧油管采用直流焊接电源、正接，焊条选用低碳钢E4303(酸性)；焊前要对焊口进行预热，高温可以使旧油管的磁力减弱，降低对焊接电弧及熔化的铁水产生的偏吹影响。焊接时打底层宜采用大电流“击穿法”、“脉冲式”断弧点焊的手法分段打底，焊接顺序如图1所示；可根据焊接电弧磁偏吹的方向来适当的改变焊接顺序；但要注意先焊的部位最好是油管的上半部，顺着焊接电弧磁偏吹的方向进
中国设备工程 2013年11期2013-10-21
- 大型炼化装置管道施工工程焊口追溯性管理研究
266061管道焊口追溯历来就是大型石油、化工施工装置中较难控制的环节，除了管道焊口数量庞大带来的管理难度外，其涉及材料、焊接、热处理、无损检测及信息资料等诸多环节的综合协调也是一大难点，而一旦某个环节出现纰漏，不仅会带来管材或焊材使用错误、无损检测无法追踪等一系列的质量问题，同时也会导致焊工管理混乱、工序流转不畅等影响，严重时直接影响工程的正常施工。目前，国内主要施工单位在管道焊口追溯性管理上仍然具有粗放性，没有形成较为规范的程序或制度，原因主要是由于焊
石油化工建设 2013年2期2013-10-21
- SA213—T91钢小径管手工钨极氩弧焊背面充氩方法探讨
T91的联箱管座焊口一些不同的充氩方法作一探讨。利用从联箱间相邻的管座插入氩气皮带充氩替代传统的整个联箱充氩，不仅简化了焊接工艺，提高了现场施工的焊接进度，而且还节约了大量的成本，提高了经济效益。在2008年平朔发电厂二期工程2×300MW3#机组所有1072道T91联箱焊口中全部成功运用了这一充氩方法，其焊接接头性能完全能够满足焊接工艺评定的规定。这一充氩方法也早在许多大型机组（如薄城电厂、武乡电厂、塔山电厂）中得到了成功的运用。2.充氩方法对于联箱管座
金属加工(热加工) 2013年22期2013-10-13
- 电站锅炉膜式壁管排氩弧焊打底的焊接手法及缺陷控制
%～40%的地面焊口组合率，随着机组容量和参数的不断增加，这部分焊口在超超临界机组中已达到20000余道，焊口大部分是膜式壁（水冷壁、包墙）管排，并以水平固定管居多。焊接时发现，虽然这一部分焊口的焊接施工环境条件要比锅炉安装焊口好，但是这一部分焊口氩弧焊打底时出现的焊接缺陷较多，焊口的一次合格率远低于锅炉安装焊口。目前，膜式壁（水冷壁、包墙）排管的焊接采用立向上焊接手法、立向下等焊接手法 ，下面就对这几种焊接手法及其焊接缺陷产生的原因进行探讨。2.膜式壁管
金属加工(热加工) 2013年24期2013-10-08
- 电厂模拟焊接架的研制
非固定角度位置。焊口包括对接焊缝和角焊缝两种。具体如下：（1）垂直管排内侧焊口，空间仅可伸进焊枪，对面位置视线无法到达。（2）水平管排内侧焊口，空间仅可伸进焊枪，对面位置视线无法到达。（3）近联箱部位管排水平焊口，空间仅可伸进焊枪，对面位置视线无法到达。（4）近联箱部位管排下30°焊口，空间仅可伸进焊枪，对面位置视线无法到达。（5）近联箱部位管排下60°焊口，空间仅可伸进焊枪，对面位置视线无法到达。（6）近联箱部位管排上30°焊口，空间仅可伸进焊枪，对面位
电焊机 2013年5期2013-08-29
- 新型细晶奥氏体钢焊接材料代用试验及应用（下）
管子，其在锅炉岛焊口主要分布情况如表11所示。表11锅炉安装过程中的二级过热器、三级过热器、二级再热器遇到奥氏体钢SA213—Super304H的管子，合计焊口为8168道，当时全部选用日本产的日铁住金溶接工业株式会社的 NITTETSU—YT—304H焊丝（锅炉制造厂提供对应SA213—Super304H匹配的焊接材料）。安装过程中所选用的焊接方法、焊接工艺、焊接参数全部参照工艺评定的相关数据。机组于2007年12月17日并网发电至今，未发生过因焊接造成
金属加工(热加工) 2013年18期2013-06-28
- 消防管道安装要点
可投入运行。2.焊口严密无渗漏。消防管道多采用焊接连接，装阀门处采用法兰连接，以利于维修。由于焊接活多，对焊接质量和焊口均有较严格要求。对焊工的基本要求：焊工应持证上岗，焊工应掌握平焊、立焊、仰焊等操作技能，焊工应具备焊接电流选择与焊条直径匹配的知识，焊工应具有安全和电气方面的常识。对焊口质量的要求：焊口不允许有夹渣、未焊透、气孔、咬合、未熔合、焊瘤等缺陷。水压试验时应对焊口的外表面、背面、隐蔽面进行全面检查，在试验压力下所有焊口不得有渗水现象，否则需重新
重庆建筑 2013年1期2013-04-01
- 减压塔出口膨胀节泄漏失效分析及修复
观察表明，对整个焊口使用 “贝尔佐纳”技术屏蔽隔离以避免氯离子的结聚是解决膨胀节泄漏的有效方法。膨胀节 应力腐蚀 电化学腐蚀 贝尔佐纳技术 减压塔 泄漏0 概况石油化工装置中膨胀节的正常工作是保障系统安全运行的一个重要环节。但由于装置系统温度的变化，物料中氧化物、硫化物及次生的酸性腐蚀物质的存在，膨胀节经常发生泄漏失效[1-7]，严重影响装置的长周期安稳运行。2001年，某石化公司二蒸馏装置扩建改造至450万t/a时，在减压塔出口管线设计安装了一个Ø110
化工装备技术 2012年5期2012-12-18
- 加热炉盘管焊缝未焊透缺陷的控制
点焊，组对出一道焊口，形成单根带弯头的油管，如图1所示。焊接前，将全部油管与弯头点焊好后，放在离地1.2m高的支架上，以方便焊接时转动焊口。并由一名考试合格的焊工进行钨极氩弧焊封底，后由多名持证焊工进行手工电弧焊盖面。待焊缝全部焊完后，先进行外观检查，合格后再经X射线探伤，但在检查中X光片一次合格率不高，只能达到60%左右。在光片上显示的缺陷有相当一部分为根部未焊透。这对焊接成本有较大影响。由于拍片不合格需要返修或割掉重焊，浪费人力、物力。针对上述问题进行
中国设备工程 2012年8期2012-12-08
- 秦山核电二期扩建工程不锈钢厚壁管的焊接施工技术
整。1.2.3 焊口错边厚壁管焊口的组对错边是影响焊接质量的一个重要因素，克服错边是一个重要环节。焊口错边的控制原理：经焊接工艺评定证明，厚壁管在焊口焊至45%～55%的厚度时，其收缩基本保持不变，直到焊完整个焊缝（见图4）。基于此收缩变形的特点，可在焊接过程中充分控制错边的影响。图4 主管道工艺评定时焊缝的收缩曲线Fig 4 The contract chart of welding process evaluation for the mail pip
中国核电 2011年4期2011-08-03
- 高寒地区的冬季施工焊接质量管控
c.低温环境下使焊口的预热效果变差,保持焊缝层间温度困难。d.环境温度低会使焊工操作困难,影响焊口合格率。1.2 施工单位没有在高寒地区冬季施工经验两家施工单位都没有在高寒地区安装机组的业绩。对低温环境下进行焊接作业带来的困难认识不足。在制定措施及执行过程中难免存在偏差,如果冬季焊接工艺制定出来后不符合现场实际情况或实施后效果不好,将会直接影响到焊接质量,为机组的安全、稳定运行埋下隐患。1.3 国内没有成熟的冬季焊接施工经验可以借鉴在冬季施工开始前,对当地
东北电力技术 2011年3期2011-04-21
- 印度海萨电厂锅炉爆管原因分析
焊接缺陷是省煤器焊口泄漏或管子断裂的主要原因。针对泄漏及断裂原因，提出了处理措施，效果良好。电厂锅炉;爆管;焊接;疲劳印度海萨电厂1，2号机组由中国上海电气集团提供设备，印度公司安装施工，由湖南省火电建设公司提供安装技术指导。2台机组相继于2010年2月和8月试运行发电。自试运行以来，机组多次发生爆管停炉停机，造成了较大的影响。为有效解决爆管问题，文中对其爆管原因进行总结分析，并提出应对措施。1 爆管事故统计分析印度海萨电厂1号机组2010年2月投运，至2
湖南电力 2011年3期2011-03-05
- 野外及多风环境下带网导流件及瓷嘴在氩弧焊中的应用
器一天焊接38只焊口，对当天焊口按50%的比例(即19只)进行了射线检验，其中仅6只合格，焊口合格率只有31.6%，不合格焊口的缺陷均为密集分布或呈蜂窝状分布的气孔。图1 省煤器管间隙图2 现场设备2 缺陷分析气孔是指溶入焊缝金属的气体引起的空洞。生成气孔的气体主要是H2、CO和N，气体来自电弧区周围的空气、母材和焊材表面的杂质(如油污、锈、水份)以及焊条药皮和焊剂的分解燃烧。熔化了的金属在高温下可以吸收大量气体，冷却时，气体在金属中的溶解度下降，气体析出
电焊机 2010年8期2010-09-06
- 9F级余热锅炉受热面模块T91鳍片管返修工艺
鳍片管与集箱对接焊口下边缘处泄漏。泄漏焊口为设备制造焊口，为不影响安装工期及保证水压试验的顺利进行，经研究决定进行现场修复。1 缺陷现场情况模块1包括再热器2和高温过热器2两个受热面，共有左、中、右3个管屏与烟气流向垂直并排布置。泄漏点在炉顶高温过热器23.7 m处左数第五根鳍片管与进口集箱的对接焊口的下边缘，对接焊口离集箱约3 mm。高温过热器2蒸汽额定压力10.21 MPa，温度540℃，鳍片管及集箱材质为SA335P 91，集箱规格Φ 273.1 m
装备制造技术 2010年4期2010-02-26