汽量
- 聚焦“尖峰谷平”发电
度，增大主汽门进汽量，增发负荷，同时通知锅炉车间配合调整，并安排外操前去现场确认设备运行状况。锅炉车间迅速跟进，5 吨、10 吨、20 吨……锅炉负荷随汽机进汽量增大不断增加。“大家注意，涨电过程中每个指标都必须严格控制。”锅炉车间班长马玉涛提醒道。与此同时，电气车间值班员正牢牢锁定发电机负荷。在电气车间“确认”声中，3 个车间运行人员成功在用电高峰期抢占先机，完成增发电系列操作。3 小时后，在用电高峰结束时，几个班组人员会再密切配合完成一系列“反向操作”
中国石油石化 2023年19期2023-11-26
- 机组启动期辅汽用量影响因素及用量策略分析
启动初期，自身产汽量较小，不足以满足以上用户需求，需要辅汽联箱供汽，而辅汽联箱汽源需由临机或启动炉提供。辅汽用量越大，经济性越差。2 启动期辅汽耗量影响因素分析采用质量管理体系中“人、机、料、法、环、测”六要素分析方法，罗列出辅汽在启动期间的耗量影响因素(见表1)。表1 启动期辅汽耗量影响因素2.1 “人”的影响因素分析造成机组启动过程中辅汽耗量大，从人的方面分析，主要是操作人员熟练程度不够、操作量大以及人员不足所致。现场调查发现，当前各值人员已经精简，每
电力安全技术 2023年2期2023-03-18
- 优化炼糖厂蒸发用汽方案以降低全厂总汽耗的研究探讨
.2.1 加热耗汽量计算公式糖浆加热耗汽计算公式为：其中：G-糖汁(%，以原糖计)；t2、t1-加热前后温度(℃)；gn-热辐射损失(%)；C-糖汁比热(kJ/kg.℃)；A-加热蒸汽潜热(kJ/kg)；D-加热耗汽量(t/h)。1.2.2 煮糖工段耗汽计算公式蒸发水量(%，以原糖计)：耗汽量(%，以原糖计)：最大耗汽量：其中：g-糖膏量(%，以原糖计)；B1、B2-原料和糖膏浓度(°Bx)；E´-蒸发系数；k2-波动系数，取1.2；D总-各种糖膏耗汽之和
甘蔗糖业 2022年2期2022-05-22
- 基于黏菌算法的热电联产机组负荷优化分配
下分配汽轮机的抽汽量和排汽量，使汽耗率最低；并在此基础上，满足汽轮机总进汽量，对各锅炉主蒸汽量进行分配寻优，使全厂煤耗率最低。1 母管制热电联产机组负荷特性研究机组运行方式、获取正确的锅炉和汽轮机负荷特性是负荷优化分配的基础工作，也是确保负荷优化分配准确性的前提条件。1.1 机组运行方式某“三炉两机”母管制系统中，有3台循环流化床锅炉和2台 CB 30-13.24/3.5/0.981 型汽轮机。2台汽轮机为超高压单缸抽汽背压机，设计最大进汽量为 304.5
动力工程学报 2022年4期2022-04-18
- 基于能耗特性分析的双抽燃煤机组供汽优化
效益最佳的临界抽汽量点。在该点运行时的经济性高于临界值选择中排抽汽工况。文献[11]分析了减温减压器、压力匹配器和背压机排汽3 种供热方案的经济性，发现背压机排汽为最佳供汽方案。文献[12]介绍了高压和中压工业供汽典型的供热方式。文献[13]针对采用3 段供热抽汽的机组提出了节能改造方案：用冷再蒸汽与热再蒸汽另加外置蒸汽冷却器后，利用掺混汽去供热，以减少高品位能的损失。该方案节能效果良好。传统供热机组的研究优化目标多是针对单抽机组[14]，关于双抽机组的优
电力科学与工程 2022年2期2022-03-04
- 工业热能回收系统技改项目效果分析
算法，采用单产耗汽量指标进行评估。2.1 项目实施前能源消费改造前的饮料生产工艺中，对饮料升温的过程中使用的是蒸汽。项目改造完成试运行时间为2019年9月，故取2018年10月至2019年5月为改造前稳定时期进行分析，改造前产量和耗汽情况见表1所示。表1 改造前产量和耗汽表2.2 项目实施后能源消费改造后2019年10月开始稳定运行，取2019年10月至2020年5月为改造后稳定时期进行分析，改造后产量和耗汽表见表2所示，改造前后锅炉蒸汽的温度和压力未发生
节能与环保 2022年1期2022-02-28
- 渤海蒸汽吞吐油田产能分析及预测研究
渗透率、黏度、注汽量、注汽温度、注入速度、注汽干度等参数有关[9-13]，本文主要从这些方面开展相关研究。在第一轮注蒸汽前，首先利用数值模拟确定最优的注热参数。2.1 数值模拟预测数值模拟选用热采模型，采用CMG 模拟器STARS模块进行模拟计算。依据综合地质研究成果，建立了LD2 油田的地质模型。平面网格尺寸为50 m×50 m，纵向上网格尺寸为1 m，网格数约为35 万个。根据储量计算的单元划分，进行流体分区和储量分区，馆陶组相渗曲线取值归一化后的实验
石油化工应用 2022年11期2022-02-17
- 金冠铜业蒸汽平衡研究分析
/h，秦风制氧用汽量为2t/h，硫酸脱硫用低压蒸汽13t/h，硫酸热管锅炉除氧器用汽量为3t/h，硫酸废酸废水用汽量为2t/h，熔炼锅炉除氧器用汽量为15t/h，电解和净液用汽为4t/h，生产准备中心用汽为1t/h，多金属回收车间用汽2t/h。（三）双闪厂区蒸汽来源双闪厂区蒸汽主要来源五个地点，分别是：FSFB 余热锅炉、FCFB 余热锅炉、硫酸中压热管锅炉、硫酸低压热管锅炉。其中闪速熔炼余热锅炉及闪速吹炼余热锅炉实际运行压力均6.0MPa。硫酸中压热管锅
魅力中国 2021年43期2021-11-18
- 边顶水超稠油油藏SAGD蒸汽腔描述及调控对策
同时期累计注入蒸汽量和蒸汽腔发育高度，结合数值模拟预测油藏内汽腔发育形态。当井组累计注汽量小于10×104t时，只在注汽直井附近形成小的蒸汽腔体；当井组累计注汽量为10×104～20×104t时，蒸汽腔逐渐扩展，由“点”连成“线”；当井组累计注汽量大于20×104t时，井组间平面上蒸汽腔基本连通。此外，利用图3所示图版，可对井组汽腔体积及空间扩展趋势进行预测。例如GH20井组监测资料显示汽腔高度为47 m，累计百米注汽量为28.66×104t，通过图版计算
特种油气藏 2021年4期2021-10-26
- FZ1井区SAGD开发动态调控技术优化研究
，替代性差。而注汽量、采液量的变化使井组注采平衡发生变化，同时井组其它温压数据也会发生联动变化，从定性的角度，利用压力数据的变化直接描述单井组的注采平衡。表1 注采平衡压力压力数据变化1.2 采注比控制同一注汽系统注采平衡注汽量易受现场流量计计量、锅炉汽量劈分等影响，出现分配汽量大于或小于井组实际注汽量，导致失真的采注比描述出注采失衡的假象。对于汽腔连通、邻井受效的SAGD井组，采注比调控单井组注采平衡已失去意义。以注汽系统为调控对象，同一注汽系统内井组总
内江科技 2021年7期2021-07-28
- 热采水平井注蒸汽过程中温度场扩展规律
度变化以及油藏吸汽量和通过每个射孔的质量流量。注汽30.5 h后，模拟所得温度场如图2所示，使用均匀射孔管柱时，注汽井趾端与跟端温度扩展区域差距较大，配汽不均匀(见图2(a))。减少跟端射孔密度，加密趾端射孔后，与均匀射孔管柱对比，形成了较为均匀的温度场(见图2(b))，配汽效果得到优化。(3)油藏吸汽量。油藏长150 m，从注汽井跟端到趾端，将油藏分为5段，每段30 m，分别统计油藏每段吸汽量，对比采用均匀射孔和加密趾端射孔管柱配汽时油藏吸汽量，两种不同
石油与天然气化工 2021年3期2021-06-28
- 热力管网蒸汽输送减少管道损耗的方法分析
接决定了热电厂供汽量与热用户用汽量的差值。热能损失的因素与硬件设施相关，采用《化工工艺设计手册》中（25-107）关于供热管道热损失的公式进行分析：式（3）-（4）中，ΔQ总为总的热损失量，W；S全管道表面积为全管道表面积，m2；ΔQ单位表面积热损为单位表面积热损失量，W；T0为管道外表面温度，取蒸汽介质输送温度，℃；Ta为环境温度，℃；D1为管道保温外径，m；λ为保温材料导热率，W/（m·℃）；D0为管道外径，m；αs为保温层表面至周围空气间的总给热系数
商品与质量 2021年7期2021-04-02
- 330MW亚临界热电联产机组冷端优化
]。由于低压缸排汽量不仅与机组电负荷有关而且与供热量多少有关，因而传统依赖电负荷和真空度进行调节的冷端优化模型不能适应当前供热机组，迫切需要寻找一种适合热电联产机组最佳真空度计算方法，为运行人员提供实时在线指导，降低操作强度。1 设备概况某发电公司2×330 MW亚临界机组，汽轮机是东方汽轮机厂制造的 CC330/247-16.7/3.6/1.28/537/537型汽轮机。机组共有8级回热抽气，3个高压加热器，1个除氧器，4个低压加热器。供热抽汽口位于中压
工业加热 2021年2期2021-04-01
- 柴油加氢改质分馏塔的模拟与优化分析
的变化。（1）吹汽量及吹汽温度对柴油及改质煤油闪点的影响塔底吹汽对柴油及改质煤油闪点的影响分别图2、3。可以看出，吹汽温度对产品柴油及改质煤油的闪点影响不大，当吹汽量为2 000 kg/h、吹汽温度从185℃增至285℃时，产品柴油及改质煤油的闪点变化均小于0.5℃，因此为避免吹汽带水，塔底吹气温度只需过热即可。吹汽量对产品柴油闪点影响较大，对改质煤油的闪点影响不大，当吹汽温度为260℃时，吹汽量每增加500 kg/h，产品柴油的闪点平均增加1.05℃，改
炼油与化工 2021年1期2021-03-02
- 红山稠油油藏蒸汽吞吐CO产出规律物理模拟研究
中，蒸汽温度、注汽量、焖井时间等工艺参数均有可能影响水气转换反应的进行程度，因此，有必要针对上述因素进行分析。图1 水热裂解反应[15]Fig.1 Aquathermolysis reaction单因素分析法是分析因素影响规律的常用方法，但是该方法无法分析出因素间所存在的交互作用以及各因素中的主次程度。为了更加全面地了解各因素对CO 产出的影响，采用响应面法对CO 的产出因素进行研究。响应面法作为一种统计建模方法，可以通过多元回归方程拟合影响因素与响应值之
油气藏评价与开发 2020年5期2020-09-25
- 基于热负荷自动调节的延迟焦化加热炉三点注汽量智能优化
油厂加热炉三点注汽量优化问题，采用热负荷自动校正的计算方法，考察三点注汽量对加热炉热负荷和炉管结焦程度的影响，对不同原料油加工负荷下的加热炉热负荷和结焦程度进行优化。1 计算方法延迟焦化加热炉结构示意见图1。根据加热炉结构和三点注汽的位置，本研究在模拟计算时将延迟焦化加热炉划分为4个主要部分：对流段(8根炉管)、辐射段1(6根炉管)、辐射段2(24根炉管)和辐射段3(4根炉管)。第1个注汽点位于对流段入口，第2个注汽点位于辐射段2入口，第3个注汽点位于辐射
石油炼制与化工 2020年9期2020-09-10
- 蒸汽管网智能监测系统的模拟应用
大部分系统管线供汽量不大，系统管线流速普遍偏慢。中压蒸汽管网为环网结构，在生产管理上，系统较为复杂，且缺少蒸汽管网内部温度、压力、流量等参数测点，致使部分管道内蒸汽流向、流量及冷凝状况经常发生变化。这就使中压蒸汽管网形成多汽源供汽格局，催化裂化装置供汽影响连续重整、芳烃抽提和干气液化气脱硫(双脱)装置用汽，硫磺回收装置供汽影响聚丙烯、汽油加氢、柴油加氢装置用汽，延迟焦化、加氢裂化和渣油加氢等部分装置用汽参数随工况变化明显。炼油装置正常生产期间，炼油系统装置
石油炼制与化工 2020年8期2020-08-06
- 基于复杂分段拟合的热电厂负荷优化分配
能，即获得不同抽汽量及排汽量组合下对应的汽轮机进汽量和发电量成为负荷优化分配的关键。目前，科研部门往往通过现场试验获得汽轮机性能参数，然而实际运行过程中汽轮机运行状况复杂，不同中压抽汽与低压排气组合众多，想要获得详尽的性能参数意味着工作量大且成本高；除此之外，实际运行过程中汽轮机运行状态会随着供汽量的变化而变化，很难连续维持在试验需要的理想稳定工况。因此，基于某发电厂汽轮机实际运行数据进行深入数据挖掘，通过对比不同方法，最终获得汽轮机实际运行状态下不同中压
浙江电力 2020年6期2020-07-11
- 350 MW机组深调期间利用中调门调整工业抽汽试验与应用
;额定冷再工业供汽量:50 t/h;最大冷再工业供汽量:100 t/h。2 试验目的及数据采集1）测定机组深调时能否利用关小中调门开度来提高工业抽汽量。2）测定机组深调且利用中压调门参与调节时，机组最低稳燃负荷及对应最大工业抽汽量。3）掌握在机组深调时，关小汽轮机中压调门供工业抽汽时，对机组经济性的影响。4）测定机组深调时关小中压调门，对机组运行参数的影响。本次试验参数测量，主要借用机组DCS 系统进行数据采集。3 试验情况3.1 试验工况1#、2#机组不
冶金动力 2020年5期2020-06-15
- 降低延迟焦化装置石油焦挥发分的优化措施
质、操作条件、吹汽量等都有一定关系[4]。结合装置实际情况，主要通过提高加热炉出口温度、控制合适的三泥回炼量、增大焦炭塔大吹汽量来降低石油焦的挥发分。2.1 提高加热炉出口温度焦化装置操作温度的可调节范围很窄，温度过高会导致炉管结焦、转油线结焦、开工周期短，同时易生成硬质石油焦；温度过低导致热量不足，反应深度不够，轻油收率低。因此，实施变温操作，在尽量不影响开工周期的前提下，有利于提高液体收率和有效降低焦炭挥发分。根据华东院对120 万t/a焦化装置原料渣
石油石化绿色低碳 2019年5期2019-11-08
- SAGD开发效果综合评价新方法
积产油量与累积注汽量、累积产油量与累积产液量等累积注采参数在半对数坐标系中均呈现较好的线性关系，称之为累积注采特征曲线［17］，其表达式为：在SAGD开发中，一般若干水平注采井井对并排分布，在油藏中形成相对独立的开采单元，称为泄油区。为了更好地控制注采井间的液面高度，防止蒸汽窜流，注采井间的压力一般控制在0.5 MPa以内。因此，注入蒸汽后，受热原油主要受重力作用而非注采井间压差造成的驱动力流入生产井。通过对加拿大长湖油田15个泄油区的统计发现（图1），其
油气地质与采收率 2019年4期2019-07-18
- 稠油油藏蒸汽吞吐油汽比预测方法探讨
稠油油藏，累积注汽量和累积产油量存在以下关系：LgNS=A+BNp(1)变形可得累积注汽量：(2)对(2)式两边时间求导，可得年注汽量(3)式中：NS为累积注汽量，104t；Np为累积产油量，104t；A、B为回归系数；QS为年注汽量，104t；Qp为年产油量，104t。根据实际动态数据选择合适的数据区间，对lgNS、lgNp进行线性回归即可求出A、B值。根据油汽比定义OSR=Qo/Qs，结合表1中的产量预测模型即可得求得油汽比。2 应用实例辽河油田锦45
承德石油高等专科学校学报 2019年6期2019-05-27
- 碳排放履约下炼化企业热电机组运行调节优化研究
外供出的电量和蒸汽量。1.2 碳排放量目前，核查企业碳排放量的方法主要按照排放源进行，炼化企业自备电站的碳排放量包括化石燃料燃烧的二氧化碳排放、脱硫过程的二氧化碳排放、企业净购入使用电力产生的二氧化碳排放。其中化石燃料燃烧产生的二氧化碳排放占企业排放的绝大部分，该排放源通常按照消耗的燃料量和相应的排放因子进行计算，即：E燃烧=∑ADi×EFi(2)式中:E燃烧为化石燃料燃烧的二氧化碳排放量，t；ADi为第i种化石燃料活动水平(以热值表示)，TJ；EFi为第
石油炼制与化工 2019年5期2019-05-07
- 湿冷凝汽式汽轮机组供热技术研究
W。当锁定最小排汽量(114 t/h汽机排汽和60 t/h给水泵汽轮机排汽)，通过调节供热抽汽量调节发电负荷方式(以热定电模式)运行时，损失热量约116 MW;当不锁定排汽量(热电解耦模式)运行时，排汽量大于最小排汽量，损失热量大于116 MW。1.2 高背压供热方式高背压供热方式有2种:高背压短叶片方式和高背压切缸方式。高背压短叶片方式是通过降低低压缸末级叶片高度实现高背压运行方式;高背压切缸方式是在供热期通过切除低压缸进汽，低压缸仅保留最小冷却流量运行
洁净煤技术 2018年6期2018-12-27
- 东汽某1 000 MW汽轮机高压轴封漏汽量数值模拟
、流量大，所以漏汽量也高于亚临界机组。由于汽轮机轴端的漏气会减少汽轮机内的做功蒸汽，因此导致汽轮机效率的下降。同时汽轮机的漏汽还会导致汽流激振，为电厂的安全生产带来隐患。所以研究影响汽轮机漏汽量的因素，并提出合理的优化建议，对于减小汽轮机漏汽、提高汽轮机效率、保障火电厂安全运行意义显著[1]。当超超临界汽轮机处于工作状态时，由于转子高速旋转，而汽缸或隔板静止不动，因此为了防止动静碰磨，动静部件之间必须保持适度的间隙。当蒸汽流过动静部件间的间隙时，间隙两侧就
节能技术 2018年5期2018-11-23
- 投运低压省煤器后汽轮机背压变化分析
，主要由凝汽器排汽量的变化引起，因此在计算模型的建立过程中，首先要建立凝汽器排汽量的增量计算模型，然后通过凝汽器变工况计算，得出汽轮机背压的变化量。1.1 凝汽器排汽量的增量计算机组投运低压省煤器后，锅炉的烟气余热进入回热系统加热凝结水，排挤回热系统的抽汽返回低压缸作功。机组在同负荷下，所需要的主蒸汽流量减少，排汽量也相应下降；同时由于排挤抽汽在低压缸作功后，进入凝汽器，引起排汽量增加。因此凝汽器排汽量的增量需要计算上述两方面的影响。主蒸汽流量变化引起的凝
发电技术 2018年4期2018-09-10
- 船用核动力装置给水加热器故障影响及系统效率优化
功。利用高压缸耗汽量、低压缸耗汽量和汽水分离器疏水量之间的质量关系得到：Ght-Glt=Gsp_w(3)在满足主机法兰轴功率要求的条件下，由能量关系得到：Ght·Hht+Glt·Hlt=Ne/(ηeff_m·ηeff_g) (4)Ght·[hht_o_s·xht_o+hht_o_w·(1-xht_o)]=Glt·[hlt_i_s·xlt_i+hlt_i_w·(1-xlt_i)]+Gsp_w·hht_o_w(5)式中：Ne为主机功率；Ght、Glt、Gsp_
船海工程 2018年4期2018-08-27
- 热电联产中热电效益分摊的应用分析
当改变汽轮机的供汽量、抽汽量时，对热电厂参数指标进行了计算分析，总结出热电厂随负荷变化的能耗变化规律，对不同的热电分摊方法进行了对比分析。1 热电联产原理与热电效益分摊数学模型概述1．1 热电联产原理热电厂的主要运行方式为热电联产，其原理是将燃料的化学能转化为高品位的热能用来发电，同时将已在供热式汽轮机中做了部分功后的低品位热能，用来对外供热，符合按质用能的原则［2－4，15］。如图1所示，热电厂输出给热用户的蒸汽（热能）是汽轮机中没有完全用来发电的蒸汽，
山东建筑大学学报 2018年4期2018-08-03
- 热力除氧器在过热水硫化工艺中耗汽量的分析
蒸汽泄漏数据，排汽量约为26 kg/h，相对较小，可忽略不计。热水循环泵相关参数：流量Q：178 m3/h；扬程H：204 m ； 转速 2 900 r/min；效率 η：62% 。由（2）式，得：式中：η—除氧系统热效率，% ；h—进入除氧系统内高温蒸汽的比焓，kJ/kg；h1—进入除氧系统内除氧水箱补充水比焓，kJ/kg；h2—进入除氧系统内循环回水的比焓，kJ/kg；h3—除氧系统高温过热水的比焓，kJ/kg。η取0.98，h取0.9 MPa饱和蒸汽
橡塑技术与装备 2018年15期2018-07-25
- 多参数迭代的船用二回路系统热平衡计算方法
回路系统各设备耗汽量、系统效率等参数，显得尤为重要[3]。目前相关研究主要围绕陆用核电站进行。彭敏俊[4]给出了针对核电站各设备耗汽量的热平衡计算方法，但是未考虑给水泵汽轮机本身的耗汽量对泵汽轮机排量的影响，不能体现出强耦合性；Gyunyoung、徐乔等[5–6]对核电汽轮机本体、回热系统和再热系统用热平衡法做了较详细的计算，考虑了汽轮机级段有疏水和无疏水的情况，但是相关研究要求具备大量详细的设备热力参数和尺寸参数，且着重对主机部分的探讨，对辅机设备考虑较
舰船科学技术 2018年6期2018-07-02
- 船用二回路系统全工况热力计算方法及特性分析
出空气量和抽出蒸汽量变化极小，在计算中当作定值处理。5）由于一回路反应堆换热过程十分复杂，将反应堆与发生器之间的能量传递效率作为定值处理，与蒸汽发生器功率实现耦合计算。本文结合船用二回路系统的结构特点和运行实际，计算了主汽轮机、发电汽轮机、循环水泵汽轮机、给水泵汽轮机、主抽气器、给水加热器等设备的耗汽量和主、辅凝水温度等参数，由于篇幅所限，仅列出了部分设备的数学模型。1.1 主汽轮机组耗汽量计算在主汽轮机组耗汽量计算中，为体现主要影响因素，忽略次要因素，近
中国舰船研究 2018年2期2018-04-18
- 蒸汽疏水阀无负荷漏汽量试验优化设计
汽泄漏。无负荷漏汽量试验是在阀前无冷凝水的条件下测试蒸汽疏水阀在关闭时泄漏的蒸汽量（此时疏水阀若开启为故障工况，不能进行此试验）。蒸汽疏水阀的无负荷漏汽量是其重要的性能参数，对蒸汽系统的正常运行至关重要。漏汽量过大的疏水阀也将严重影响系统的能耗和经济性能。1 无负荷漏汽量试验蒸汽疏水阀的无负荷漏汽量试验需要在动作试验合格后进行。不同试验标准对试验压力的要求不同。ASME PTC 39-2005 Steam Traps 对试验压力未做要求，需要试验各方自行确
中国设备工程 2018年4期2018-03-02
- 浸出车间尾气吸收系统操作参数模拟优化
m3/h、直接汽量120 kg/h、解析塔塔顶压力100 kPa(本文中出现的压力均为绝对压力)的条件下，尾气残溶和贫油残溶随解析温度的变化曲线。图2 解析温度对贫油残溶和尾气残溶的影响由图2可以看出，尾气残溶与贫油残溶变化趋势一致，均随着解析温度的升高而下降。解析温度从80℃升至125℃，贫油残溶由9 289 mg/m3降至1 mg/m3，尾气残溶由31 037 mg/m3降至5 mg/m3。原因是解析温度升高，增加了溶剂在矿物油中的蒸气压，使溶剂更容
中国油脂 2017年12期2018-01-19
- 根部漏汽对轮盘压力分布的影响
减小隔板汽封的漏汽量；另一方面，轮盘上较大的进出汽侧面积产生的轴向推力在单级总推力中占有相当大的比重。为了避免动静干涉，保证转子运行时的稳定性，隔板汽封一般都设计有足够的径向间隙，在压差的作用下，隔板汽封漏汽量是必然存在的。有计算表明，当高压隔板汽封间隙为0．5 mm，汽封型式为侧齿和高低齿时，其漏汽量占级流量的比例分别为 0．87%和 1．03%[1]。 隔板汽封漏汽量进入静动叶之间腔室后，如果有部分漏汽从动叶前进入主流，由于掺混损失及对靠近根部动叶攻角
东方汽轮机 2017年3期2017-10-12
- 热电站1.0MPa自用蒸汽消耗增加原因
年一季度的自用蒸汽量为9.22万吨，较2013年一季度的6.49万吨同比增加2.73万吨，该值为按一定的方法刨除锅炉用1.0MPa汽后的量值。2014年一季度自用蒸汽工艺流程如下：图1 自用蒸汽工艺流程图2013年一季度工艺流程与2014年一季度基本相同，不同的是2013年一季度采暖换热器不使用自用蒸汽作为热源，不消耗自用蒸汽。主要计算用汽设备分析。由流程图可以看出1#、3#汽轮机轴封汽不在流量计测量范围内；低压除氧器实际运行的时候自用蒸汽阀门开度很小、用
环球市场信息导报 2017年18期2017-06-15
- 低油价下如何实现原油产量和效益的最大优化
措施结构，优化注汽量和优化井筒管柱配套，调整产液结构，实现效益优先最大化。结合局开发处下发的“三线四区模式”，制定了适合稠油油藏运行模式的“三线四区模板”，根据油井生产情况和效益测算模板，实施油井分类管理：（一） 根据生产成本设定正常生产及转周极限（二）分单元实施产量结构优化调整1、草33单元结构优化：开井46口，日液869.3t/d，日油105.9t/d。其中：（1）有效区开井17口，日液315.0t/d，日油90.6t/d，维持生产；（2）边际效益区开
科学与财富 2017年15期2017-06-03
- 纯凝机组高排抽汽供热安全性分析及对策
0～300℃，供汽量250 t/h；B集汽集箱对外供汽压力为1.8～2.2 MPa，温度300～320℃，供汽量150 t/h。纯凝机组高排抽汽供热后会对机组的正常运行产生一定安全影响，比如抽汽导致中、低压缸进汽量减少，低压末级鼓风摩擦有可能会导致排汽温度急剧上升；抽汽后会使机组的轴向推力往负方向变化，影响机组的稳定运行；抽汽点前隔板、动叶片因为前后压差的变化，对其强度需重新分析[2]。1 低压末级鼓风问题高排抽汽后，减少了中、低压缸进汽流量，应防止中、低
浙江电力 2017年1期2017-03-10
- 过热蒸汽吞吐水平井产能评价模型
慢增加；随周期注汽量增加，先迅速增加后缓慢下降。该模型对过热蒸汽吞吐水平井的注汽参数选取及产能预测具有重要意义。稠油热采；过热蒸汽吞吐；产能评价；水平井；KMK油田0 引 言随着稠油开采技术的发展，过热蒸汽吞吐已在一些矿场试验中应用并取得明显效果[1-3]。过热蒸汽是指特定压力下蒸汽温度高于饱和温度的水蒸汽，由于过热蒸汽干度为1，完全呈气态，具有一定的过热度，因此，流体密度和热焓的计算方法均有别于常规饱和蒸汽。国内外学者对饱和蒸汽吞吐相关技术进行了大量研究
特种油气藏 2016年3期2016-12-20
- 1 000 MW超超临界机组补汽调节技术经济性分析
方式，汽轮机的进汽量完全由主汽压力来调节。汽轮机滑压运行时，主汽压力与进汽量近似成正比。为了满足汽轮机最大进汽量的要求，这种设计方式只有在最大工况(VWO工况)时主汽压力才能达到额定值。因此，在进汽量相对较小的额定工况(THA工况)，主汽压力往往达不到额定值。文献［1］认为，随着机组容量配置规范的不同，这类机组在THA工况的主汽压力一般在额定值的88%～95%，低于额定值最多达到3 MPa以上。为了保证机组的一次调频能力，这类机组多采用调节阀预节流方式进行
发电设备 2016年1期2016-10-28
- 过热蒸汽吞吐水平井加热半径计算模型
基本不变；周期注汽量越大，加热半径越大，过热度沿程不变；水平段越长，过热度沿程降低越慢，但指端过热度降低。模型对优选过热蒸汽注汽速度、周期注汽量和过热度具有重要意义。过热蒸汽吞吐；加热半径分布；理论模型；保角变换；水平井蒸汽吞吐是稠油开采的重要且成熟的手段，随着稠油开采技术的发展，过热蒸汽吞吐已经在一些矿场试验中应用并取得明显效果[1-2]。过热蒸汽是指特定压力下蒸汽温度高于饱和温度的水蒸汽，由于过热蒸汽干度为1，完全呈汽态，具有一定的过热度。目前国内外关
北京石油化工学院学报 2016年3期2016-10-20
- 汽轮机汽封改造节能效果的追踪检测与分析
有所下降，轴封漏汽量增加，热耗分别上升40.67 kJ/kWh、73.60 kJ/kWh。通过对2号机组变汽温试验，得出高中压缸间轴封漏汽量比改造后初期增加0.59%。分析表明：汽轮机汽封改造后，节能效果良好，但随着汽轮机运行时间的加长，汽轮机频繁启停，轴封间隙必然加大，汽轮机级间汽封漏汽量、轴封漏汽量加大，汽轮机的经济性降低，汽封改造的节能效果减弱。汽轮机； 汽封改造； 节能分析； 历史追踪0 引言汽轮机汽封分为通流部分动、静叶汽封和轴端汽封，能够起到减
发电技术 2016年3期2016-09-09
- 煤耗排序试验中过桥漏汽量的处理和研究
排序试验中过桥漏汽量的处理和研究阮圣奇（中国大唐集团科学技术研究院有限公司华东分公司，安徽合肥230031）通过试验，实现火电机组的煤耗排序，是国家倡导节能发电的重要方式。在试验过程中，汽轮机过桥漏汽量的处理方式将影响煤耗排序的结果。分析了目前两种主要的过桥漏汽量处理方式，提出其存在问题及不适合煤耗排序试验的原因。同时，提出一种基于基准值的过桥漏汽量处理方法，经推导计算，该处理方式既简单又不增加试验费用，具有明显的节能效果。发电；煤耗；节能；过桥；漏汽量；
电站辅机 2016年2期2016-06-01
- 变汽温法测试过桥漏汽量的应用分析
汽温法测试过桥漏汽量的应用分析张志恒，曹学宝，孙大川（四川省电力工业调整试验所，四川 成都 610072）介绍了变汽温法测试过桥漏汽量的原理和方法，并以某315 MW机组为例，计算分析各测量参数对试验结果的影响。结果表明，再热汽温及中排温度对试验结果影响较大。汽轮机；变汽温法；过桥漏汽量对于高中压合缸汽轮机，轴封和门杆漏汽量的大小直接影响汽轮机热力试验的准确性，也对机组热经济性定量分析有重要影响。因此，对轴封和门杆漏汽量的准确计算尤显重要。目前，在汽轮机热
东北电力技术 2016年5期2016-02-16
- 扶余油田稠油分层注汽工艺技术试验与效果评价
——以探91区块为例
避免水淹水窜,注汽量明显低于混注热采,蒸汽利用率较高,费用减少。效果较好,有效提高了热效率。总体评价可见分层注汽效益远高于混注,在目前低迷油价下,该技术为扶余油田类稠油区块开发提高采收率提供技术支撑。扶余油田;探91区块;混注热采;分层注汽1 地质概况扶余油田位于吉林省松原市境内,地处第二松花江和第一松花江交汇的三角地带。区域构造位于松辽盆地南部中央坳陷区东部扶新隆起带扶余Ⅲ号构造上[1-2]。扶余油田类稠油区块储量为2479.82×104t,面积为23.
非常规油气 2016年6期2016-02-13
- 超薄层临界稠油油藏蒸汽吞吐注汽参数优选
值模拟的方法对注汽量、蒸汽干度、焖井时间、注汽速度等参数进行优化选择。2.1 第1周期注汽量稠油蒸汽吞吐开发实践表明，周期注汽量对开采效果的影响较大［8］，在一定范围内任一周期注汽量与产油量成正比。原因在于，增加注汽量使加热半径扩大，原油流动范围增大，周期产油量上升。周期注汽量太小会导致采出程度过低，而周期注汽量太大又会将原油推向远离井筒的位置［9］，降低热量利用率。因此，为了保证最佳效果，需要确定一个周期注汽量最优范围。油藏数值模拟结果如图1所示。采出程
重庆科技学院学报（自然科学版） 2015年2期2015-12-28
- 干-湿冷却系统对空冷机组热经济性影响的分析
蒸汽流量和湿冷凝汽量对机组背压和热经济性的影响规律。为了满足用电需求的快速增长以及“节能减排”的目标，北方很多电厂“压小上大”建立空冷机组，但是存在未达到废弃年限的湿冷塔，如果将这些湿冷塔和空冷机组结合，组成干-湿冷却系统，不仅能降低夏季运行工况背压，提高机组的出力和热经济性，实现节水和节能的双重目标，同时也可充分提高设备利用率。1 干-湿冷却系统及其运行方式本研究的分建式干-湿冷却系统如图1所示，在直接空冷机组冷端增加一个由表面式凝汽器和湿冷塔组成的湿冷
化工学报 2015年1期2015-06-19
- 海上稠油油藏蒸汽吞吐周期注汽量优化研究
热能、优化周期注汽量可以提高蒸汽吞吐油汽比，保持油井高产稳产；同时，海上油田开发具有井距大、纵向跨度大、埋藏深和后期转蒸汽驱可能性小等特点［4-5］。因此，有必要开展海上稠油油藏蒸汽吞吐合理周期注汽量研究，以期达到较好的开发效果。1 模型建立选取渤海海域有代表性的M油藏，依据油藏实际参数建立概念模型。基本参数包括：油藏顶界埋深为1 136 m，原始地层压力为11.0 MPa，油藏温度为53℃，地层原油粘度为440 mPa·s，油层厚度为13 m，初始含油饱
油气地质与采收率 2014年5期2014-11-28
- AFT Arrow软件在汽轮机轴封漏汽量计算中的应用
模型。3 轴封漏汽量的计算方法汽轮机轴封漏汽量的计算方法较常用的有公式法和焓降法[2-3]，主要都是基于汽轮机本体的轴封设计，根据汽轮机设计说明书中的轴封设计参数或现场热力测量得到的参数计算轴封漏汽量。公式法是已知轴封齿前的蒸汽参数、轴封齿数、漏汽面积，根据轴封齿前、后压力的比值来判断是否达到临界速度，然后选择相应的公式来计算轴封漏汽量。焓降法是基于汽轮机发电机组的能量平衡原理，分两步进行计算:先求出前端轴封漏汽量，然后求出前、后端轴封漏汽量的比值，再计算
综合智慧能源 2014年8期2014-09-11
- 汽轮机汽封改造的节能效果分析
案改造后，轴封漏汽量明显减小。汽轮机高、中压后轴封漏汽量、经过轴加的凝水温升都有明显的降低；高、中压缸间平衡盘汽封漏汽量占主蒸汽流量的份额为1.02%，小于THA工况设计数据1.503%，汽封改造的节能效果显著。汽轮机；汽封改造；刷式汽封；柔齿汽封；蜂窝汽封0 引言目前，随着汽轮机设计制造技术的不断引进，国内汽轮机设计制造水平得到大幅度提升，汽轮机内效率也达到较高水平。然而机组投产后，各种容量汽轮机的内效率普遍达不到设计值，导致机组运行经济性下降。影响汽轮
山东电力技术 2014年6期2014-04-20
- 提高海外河油田蒸汽吞吐技术效果的研究与应用
为原则，按所需注汽量的多少将注汽井分为四种注汽方式:预处理：新投井或新生产层，在正式吞吐前进行预处理，清洗近井地带堵塞，预热地层，降低后续注汽压力；常规热处理：本周期注汽后因泵况、砂卡等多种原因未能及时生产的井；因地层有一定的储热和能量，扶产后可以先开抽，若开不起来，热处理后开，减少频繁注汽造成热量的浪费；短周期：离油水边界50-70m未水淹或弱淹井的油井。一方面利用边水能量生产，另一方面抑制边水推进速度，防止油井水淹过快；正常周期：油层认识清楚的新井、措
化工管理 2014年14期2014-03-15
- 汽轮机油中带水原因分析和处理措施
2 MW，额定进汽量:46 t/h、额定进汽压力：1.9 MPa（a）、额定进汽温度：350℃、补汽额定进汽量：11.5t/h、补汽额定进汽压力：0.4 MPa（a）、补汽额定进汽温度：190℃，配套杭州杭发发电设备有限公司制造的QF1-W 12-2型发电机组成，油系统中使用的是L-TSA 46#汽轮机油。2 故障现象该汽轮发电机组自2011年4月投运以来，机组轴封系统一直存在高压缸轴封（前汽封）漏蒸汽现象，2012年9月下旬发现机组轴承室回油管视窗处发现
冶金动力 2014年12期2014-02-05
- 蒸汽注入量对超稠油吞吐生产影响室内研究
吐采油较合适的蒸汽量，设计了三组不同蒸汽注入量的三元复合吞吐物理模拟实验，根据储层特征，建立了三组松散砂线性物理模型，模型基础参数见表5-10。表5-10 模型基础数据表2、岩芯模拟吞吐实验：将模型抽空饱和地层水，模拟油运移进行油驱水，建立束缚水饱和度；模拟油藏压力、温度条件，先进行2个周期的单纯蒸汽吞吐，再进行三个周期的活性剂+CO2+水蒸汽吞吐，其活性剂选用2#，浓度为5‰；CO2注入最先择第二周期的蒸汽注入量的1/5，1#模型的蒸汽注入量是保持压力为
商品与质量·消费研究 2013年9期2013-11-22
- 300 MW机组轴封间隙改变对机组经济性的影响
汽封。1 轴封漏汽量的计算1.1 汽轮机汽封原理汽轮机在运行过程中必须留有足够的径向间隙式中：h1、h0分别为蒸汽在轴封高、低压室处的焓值，kJ／kg；c1、c0分别为蒸汽在轴封高、低压室处的流速，来保证机组的安全运行，在这种情况下，必然会在间隙部分出现蒸汽泄漏，泄漏可以分为通流部分蒸汽泄漏和轴端蒸汽泄漏，通流部分漏汽是动静之间间隙造成的，通流部分漏汽增加会造成汽轮机各级段效率降低，从而降低整个汽轮机的相对内效率，增加汽轮机组的热耗率。轴端汽封泄漏是由于汽
山东电力技术 2013年3期2013-10-15
- 直接空冷凝汽器传热系数与设计冷却裕量选择
主要因素是设计排汽量与实际排汽量的误差。由于汽轮机的设计与制造误差、安装误差，使得汽轮机厂提供的汽轮机设计排汽量与投运后的实际排汽量不一致，根据对已投运电厂和负责汽轮机性能试验的电科院的调研，大多数工程汽轮机实际排汽量大于设计排汽量，范围在3%～8%之间，影响背压约1,5kPa～4kPa(对应汽机TRL工况)；超临界机组小一些，亚临界及以下机组大一些。若再考虑运行若干年后机组老化的影响，汽轮机排汽量的误差还会进一步增加。另外，汽轮机低压旁路漏汽、低压缸轴封
电力勘测设计 2013年2期2013-08-15
- 凝汽式机组工业供热改造方案分析和比较
常生产。对园区用汽量进行统计和预测得知，未来10年的基本用汽量将从目前100 t/h增加到250 t/h以上。工业园区热用户用汽压力处于0.3～1.6 MPa之间，用汽温度为180℃，最大供汽半径14 km，最大供汽长度16.5 km。考虑管道平均压降不大于0.05 MPa/km，以及管道平均温降不超过7℃/km等技术性要求，通过对热网主干线热力管道的计算，确定厂界处的供热参数为压力1.6 MPa、温度290℃。考虑管网接头等压力损失，为确保供汽的可靠性，
浙江电力 2012年1期2012-11-15
- 新型汽封在超临界 600MW机组的应用
合汽封,改造后漏汽量大幅减少,高、中、低压缸效率和机组运行的经济性明显提高,对同类型汽轮机通流部分节能改造具有较好的借鉴意义。通流改造窝;汽封;超临界;节能汽封是汽轮机关键零部件之一,其性能的优劣,不仅影响机组的经济性,而且影响机组可靠性,已越来越受到人们的关注[1]。目前在投产的超临界600MW汽轮机中应用最广泛的仍然是传统汽封,机组运行一段时间以后普遍都存在着压力区轴封漏汽、真空区轴封漏空严重、真空严密性超标、轴承室进蒸汽导致润滑油乳化等现象,严重地威
电力科技与环保 2011年5期2011-12-27
- 河南油田高浅3区普通稠油油藏过热蒸汽吞吐注采参数优化研究
5m。2 周期注汽量先设计其他注采参数：注汽天数为6d，焖井时间3d，采液强度为10t/（d·m），注入温度300℃，注入压力8.5MPa，吞吐周期为3个月，各个吞吐井在上述数据的基础上，周期注汽量分别选择110、130、150、170和190t/m，对应井的日注汽量见表1所示。表1 厚度为1～3m的吞吐井不同周期注汽量下对应的日注汽量在第8轮次的增产油汽比均达不到0.2，因此，选择第6轮次的模拟结果优化周期注汽量。图1为经过6个周期过热蒸汽吞吐后，累积产
石油天然气学报 2011年6期2011-11-16
- 1 000 MW超超临界机组引风机回热式背压机驱动的设计及实践
背压式小汽轮机排汽量与热网供汽量无法平衡，无法同时满足电网电量调节和热网汽量调节的要求时，可能会出现以下情况：（1）机组供电负荷高时，引风机小汽轮机排汽量大于热网用汽量。（2）机组供电负荷低时，引风机小汽轮机排汽量低于热网用汽量。（3）机组启停和低负荷阶段，小汽轮机排汽参数低，不能满足热网要求。（4）热网停运时，小汽轮机停运将导致引风机停运，从而导致机组被迫停运。1.2 回热式背压汽轮机驱动引风机的优点基于回热基本原理，可将驱动设备的小汽轮机排汽引至热力循
浙江电力 2011年12期2011-02-13
- 6000kW抽凝式汽轮机改背压式机的实施
。而2#机组的凝汽量达到12t/h左右，被冷却水带走的热量达到惊人的30GJ/h，如果能将2#机组的凝汽利用起来，转化为制盐的蒸发用汽，不仅解决了供汽缺口问题，也减少了大量的热损失，因此公司进行了C6-3.43/0.49机组技改的论证。2.改造方案选择2#机组由青岛捷能公司2002年生产，2003年2月份投运，额定负荷6000kW，额定进汽量57t/h，额定抽汽量45t/h，额定工况保证汽耗率9.58kg（/kW·h）。经长期的跟踪计量，排入凝汽器的汽量平
设备管理与维修 2010年4期2010-07-16
- 汽动给水泵经济性分析
抽汽都关掉,其排汽量也已超出除氧器加热蒸汽用量,因此,必须停运1台汽动给水泵。4号高加实际使用的是压力为1.75 MPa抽(排)汽,经节流后为0.55MPa,进入高加就满足出水温度155℃的设计要求。显然,高加运行这部分节流损失与汽动给水泵的闲置,将4号高加与9号汽动给水泵结合在一起,使得汽动给水泵的排汽进入高压加热器成为可能。经计算,将汽动给水泵背压提高至0.55 MPa,汽动给水泵还是可以长期安全运行的。4 技术参数分析某热电厂热力系统参数如表1所示。
电站辅机 2010年2期2010-06-23