钢束
- 大跨度预应力混凝土连续刚构桥跨中下挠原因分析
224个，预应力钢束(仅考虑纵向预应力)142根，采用两端张拉方式。其中主梁离散为93个节点，92个单元；单个承台、基础及桩基共离散为74个节点，66个单元。采用一般支承在主梁的两端模拟边界，以此约束Y方向和Z方向的线位移；采用刚性的弹性连接在双肢薄壁墩与主梁固结处进行连接，桥墩与桩基的连接、桥墩系梁与墩的连接均采用刚性连接，桩基底部全约束。在模型中，施工阶段的设置根据图纸设定的施工步骤进行，并设置其分析类型为线性累加模型。桥梁有限元模型如图2所示，201
科技和产业 2023年4期2023-03-27
- 某连续梁桥预应力损失识别方法探讨
得的各项数据，对钢束在其使用过程中的预应力变化规律进行了全面分析。通过运用挠度影响矩阵，对主梁变形程度实施测量，提出具体方法用于反演钢束预应力损失。监测主梁成桥一年内的挠度值，对预应力损失进行反演，对比所得结果与实测的预应力损失值，以验证方法的可行性。1 工程概况某公路大桥长度为1 434 m，属于单联15跨非对称预应力混凝土连续梁桥，其主梁截面为单箱双室，桥型布置见图1。上部结构的设计采用了全预应力混凝土结构，其预应力体系分为纵、横、竖三向。主梁共有左、
交通科技与管理 2023年4期2023-03-21
- 后张有粘结预应力钢束断裂试验与数值研究
而结构体内预应力钢束的锈蚀难以观察，一旦钢束发生断裂则往往导致结构突然坍塌的灾难性后果。国外已发生多起预应力钢束锈蚀断裂引发的重大工程事故，如1985年英国Ynys-y-Gwas 桥坍塌、2000 年美国Lowes Speedway人行桥坍塌及2018 年意大利Morandi桥坍塌。2003年，我国某工厂酸洗车间四榀预应力混凝土薄腹梁因预应力钢绞线应力腐蚀断裂而坍塌［1］。2019年，我国沿海某水工结构的七块预应力混凝土空心大板因钢绞线锈蚀断丝而突发断裂［
特种结构 2022年5期2022-11-07
- 2 种预应力混凝土连续箱梁钢束梁端锚固方式对比分析
，需要设计人员对钢束在梁端的布置方式进行单独设计。 本文结合工程实际，选取了腹板钢束在梁端的2 种常见锚固方式进行分析探讨。1 2 种钢束梁端锚固方式优缺点分析目前预应力砼连续箱梁腹板钢束在梁端的布置方式主要有以下2 种：第一种方案是梁端横梁腹板位置开槽设置后浇带，腹板钢束在梁端开槽位置锚固（以下简称梁端锚固），第二种方案是钢束在靠近横梁位置上弯至顶板开槽锚固（以下简称顶板锚固），2 种布置方式如图1 所示。在桥梁设计方面，仅追求满足规范对结构强度要求是不
福建交通科技 2022年6期2022-09-15
- 预应力钢束线形对连续梁桥受力性能的影响分析
中[5]。预应力钢束是该结构的重要部分，预应力的施加对结构的承载能力以及正常使用功能都会造成影响[6-7]。对于预应力钢束，其线形对连续梁桥受力性能的影响还需要进一步探索。本文以重庆某高速公路连续梁桥作为工程实例，探究预应力钢束的布置形式对结构性能的影响，以期为预应力连续梁桥设计中的预应力布置提供参考。1 研究模型1.1 工程概况重庆某高速公路上的4×28m 预应力混凝土连续梁桥，分左右幅（本文仅研究左幅），下部结构采用圆柱式墩+桩基础，单箱三室截面，桥宽
交通世界 2022年13期2022-07-12
- 高速铁路刚构矮塔斜拉桥徐变影响因素分析
。3.4 预应力钢束对徐变影响预应力钢束通过改变截面应力分布影响徐变。预应力钢束分为腹板钢束、边跨底板钢束、中跨底板钢束、中支点顶板钢束及边跨顶板钢束。3.4.1腹板预应力钢束对徐变影响保持张拉应力不变，修改腹板预应力钢束的面积。对以下3种方案进行比较。方案一：采用80%腹板预应力钢束面积。方案二：采用实际腹板预应力钢束面积。方案三：采用1.2倍腹板预应力钢束面积。计算结果见图9。由图9可知，腹板束的变化对跨中徐变影响不明显，随着腹板预应力钢束面积增加，梁
交通科技 2022年3期2022-06-27
- 简支转连续桥梁支点截面应力测试与研究
弯矩区设计负弯矩钢束[4]。而这个区域以支点截面受力最大，测试和分析支点截面的应力状况能够反映整个区域的受力是否安全、负弯矩钢束设计是否合理、张拉是否完全，进而为类似桥梁的设计、施工提供一个参考。本文以某高速公路连接线上3×40m简支转连续T梁桥为依托，根据桥梁实际情况提出实桥试验方案并进行跟踪测试，运用有限元软件Midas Civil建立试验桥分析模型，将实测数据和有限元模型数据进行对比分析，讨论张拉负弯矩钢束过程中的支点截面的应力变化状态。1 基本概况
安徽建筑 2022年4期2022-05-05
- 基于恒载零弯矩理论的PC刚构桥纵向预应力配束设计
并从内力、挠度、钢束用量3个角度将原设计和新设计方案进行分析，得出优化钢束用量可以减少恒载弯矩和预应力弯矩之间的差值，进而降低砼的长期徐变以及控制跨中下挠过大的问题。梁鑫磊[4]从概念方面阐明传统设计方法和利用零弯矩理论配束设计的特点，得出利用零弯矩理论进行配束设计，可从根本上控制梁体挠度变形，并通过实例验证该方法在控制多跨PC连续刚构桥的成桥挠度及运营阶段挠度方面效果明显。现有研究侧重于配束设计方法研究，很少分析不同配束思路所带来配束特点的不同。基于此，
湖南交通科技 2022年1期2022-04-14
- 纵向预应力对连续箱梁桥中跨跨中变形的影响分析
变形随纵向预应力钢束位置、张拉控制应力、张拉方式和钢束松弛类型变化的规律。1 工程概况某悬浇施工的公路大桥上部结构为55m+90m+55m变截面预应力混凝土连续箱梁，主梁采用C50混凝土，单箱双室，桥宽18.5m，梁底线型按1.8次抛物线变化，墩顶梁高5.5m，跨中及两端梁高2.5m，下部结构桥台为肋板台，桥墩为实体墩，墩台基础均为桩基础。主梁按全预应力构件设计，采用三向预应力体系，横向预应力钢束为3Φs15.2mm普通钢绞线，竖向预应力钢束为3Φs15.
北方交通 2022年3期2022-03-20
- 预应力钢束调整对混凝土曲线梁桥的扭转影响
梁桥，研究预应力钢束的调整对主梁扭转性能的影响，以期为曲线梁桥设计中预应力钢束抵消部分恒载产生的扭矩提出合理的建议。1 工程概况与有限元模型的建立本工程实例选自某国道其匝道当中的一个四跨小半径曲线梁桥。 具体的纵向布置图如图1 所示。 该曲线梁桥的曲率半径为70 m， 桥面宽度为7.50 m，跨度4×20 m。主梁为单箱单室截面，顶板厚度0.25 m， 底板厚度0.20 m， 中间的腹板厚度为0.45 m，箱梁梁高为1.30 m，具体的箱梁横断面如图2 所
福建交通科技 2021年8期2021-12-21
- 大挑臂复合截面节段梁后装挑臂纵向预应力效应研究
梁体系，张拉部分钢束，随后在其基础上添加两侧挑臂，再张拉剩余钢束，即从张拉时间上来区分，其预应力体系含有先张束与后张束两种。核心纵梁的施工与常规节段梁类似，基于预制拼装的施工效率、维养难度和工程造价，一般采用混合配束预应力体系[1-2]。大挑臂复合截面节段梁的设计重点之一在于如何保证后装挑臂的受力性能。由于后装挑臂常为肋板式结构，顶板厚度不大，且挑臂分段拼装过程中，挑臂与核心梁段、挑臂与挑臂之间均有一定拼装误差，叠加桥梁路线自身的纵坡、平曲线、超高等影响，
城市道桥与防洪 2021年10期2021-11-15
- 变宽小箱梁横向分布系数与钢束的适配性分析
通用图边梁预应力钢束N1～N4为φs15.2-6型；中梁预应力钢束N1～N4为φs15.2-5型，N2～N4为φs15.2-6型。通过钢接板梁法，分别计算出第10～15孔边梁和中梁的横向分布系数，其中中梁取最不利片梁的横向分布系数，具体参数如表2所示。表2 第10～15孔桥梁基本参数通用图中边梁横向分布系数为0.65，采用6666钢束配置；中梁横向分布系数为0.62，采用5666钢束配置。该匝道桥采用的原则为，横向分布系数为0.49～0.6的采用5566设
工程技术研究 2021年14期2021-10-26
- 基于改进NSGA-Ⅱ 算法的某连续刚构桥纵向钢束设计优化研究
前学者对于预应力钢束优化已有所研究：董学申[1]依托马过河特大桥提出了适应底板预应力束部分水平布置的最优方案，并对底板预应力束全部和部分水平布置两种方案下，在长期挠度、内力和应力方面的影响规律进行研究；陈久长[2]针对徐变系数、环境湿度等因素，分析了相关参数对于中跨下挠的影响规律，同时结合预应力度、体内外混合配束法对笋子岩大桥预应力束进行优化；许海哲[3]基于lingo软件，以各单元弯曲能量之和最小为目标函数，以合理截面应力为约束条件，得出优化后的预应力钢
西部交通科技 2021年6期2021-09-13
- 双悬臂L 型预应力混凝土盖梁受力特点及配束方法
分析阐述，如不同钢束线型对于盖梁结构受力的影响[1]，盖梁的施工过程分析[2]等，均为双悬臂盖梁的设计提供了较好的参考。然而，上述文献中所提及的盖梁大多是平头盖梁或截面横向对称的倒T 型盖梁，对于工程中常会碰到的L 型截面盖梁，探讨分析较少。本文以上海市大叶公路奉贤段改建工程中的工程实例为背景，对双悬臂L 型预应力混凝土盖梁的受力特点进行深入分析，总结此类型盖梁的钢束配置方法及施工阶段的钢束张拉顺序布置，以期为往后工程设计提供一些参考。1 工程概况上海市大
城市道桥与防洪 2021年3期2021-04-08
- 后张有粘结预应力梁张拉伸长量计算与测试
应力混凝土梁通过钢束张拉提高其抗裂能力，减小其跨中挠度，所以钢束张拉效果直接影响其正常使用，在钢束张拉施工过程中通过检测手段对判定钢束张拉效果显得尤为重要。1 工程概况某大学实训综合大楼,采用钢筋混凝土框架结构体系,因大空间使用功能要求,在大楼顶层采用18 m单跨和15.2 m与18 m组合双跨后张有粘结预应力混凝土梁,公称面积Ap为140 mm2。混凝土强度等级为C40,预应力钢绞线采用8φ15.2-1860级高强度低松弛钢绞线[1],其基本线形均为四段
资源环境与工程 2021年1期2021-04-01
- 中欧规范T梁上部结构对比研究
0.91倍。5 钢束用量主梁混凝土标号为C50，钢束中心距下缘的距离分别为0.12、0.18、0.25、0.25 m。中欧规范混凝土设计强度分别为22.4、22.7 MPa，1860钢绞线中欧规范设计强度分别为1 260、1 375 MPa。抗裂验算时，考虑收缩徐变影响钢束永存应力根据经验取1 100 MPa。中国规范频遇值组合允许最大拉应力为0.7ftk=1.855 MPa，准永久值组合不出现拉应力；欧洲规范要求受拉区钢束波纹管外边缘不出现拉应力，此次研
中外公路 2021年1期2021-03-17
- 连续刚构桥底板钢束布置不同时的径向力比较
将跨中底板预应力钢束由曲线布置变成水平布置，从而改变跨中底板的外形结构，该方法理论上消除了跨中预应力束产生的径向力，一方面可以让预应力束发挥作用，提高构件的强度和刚度；另一方面可以提高结构底板的抗裂性能，优化连续刚构桥的下挠问题[1]。这种结构的连续刚构桥由于水平长度的不同，径向力也随之不同。1 工程概况以某大桥工程实例为依托，通过数据分析对比底板水平布置水平段长度的设计参数。工程大桥为山区道路新建跨河桥梁，设计桥型为（95+162+95）m，预应力混凝土
山东交通科技 2021年6期2021-03-01
- 运用HintCAD系统模拟钢束布设且精算预应力损失及理论伸长量
体外预应力体系，钢束的安装位置精度是预应力体系质量保证的重要环节，准确的定位能减少混凝土的预应力损失，预应力受力路径连续光滑。预应力损失及理论伸长量一般按《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）附录G-8表中的预应力筋平均张拉力计算公式，普遍工程技术员通常采用公式（一）以直线与曲线合算的方法计算平均张拉力。笔者以为附录中公式适用于曲线段，而小注中的PP=P的公式适用于直线段，且直线段与曲线段应采用分段计算。并分段计算预应力损失推出每段的终点张拉力
中国金属通报 2020年9期2020-12-30
- 预制预应力砼T梁侧弯线形分析研究*
小，在张拉预应力钢束后，受多种因素的综合作用，T梁产生一定程度侧弯，预应力钢束的孔道定位偏差对侧弯变形量的影响更明显。过大的变形不仅影响后续施工的正常进行，同时严重影响结构的安全性和耐久性。当前，有关侧弯变形的研究多集中在定性分析和侧弯变形控制方面，对于定量计算的讨论还较少，相关规范性文件对T梁侧弯变形量的允许值也没有具体规定，仅部分地区在地方标准中进行了部分阐述。该文依托平益[平江(湘赣界)至益阳安化]高速公路矮洲汨水大桥，通过实地调研了解T梁侧弯变形情
公路与汽运 2020年6期2020-12-07
- 悬臂浇筑预应力混凝土连续梁设计研究
主要包含：预应力钢束合理配置、钢束施工图绘制、主梁节段钢筋图绘制等。对于大跨径悬浇梁，合理的配置预应力钢束需要对上百根钢束反复调整试算，计算工作量大；接下来的钢束图、钢筋图绘制要面对上百根呈空间曲线状的钢束、十几个悬浇节段，也是一项繁重的劳动。如何能够使设计人员从繁重的计算绘图工作中解脱出来、提高工作效率、保证设计质量，显得尤为重要；本文以六枝至安龙高速公路上跨径60 m+110 m+60 m的石糯尾大桥为例介绍一套适用的悬浇梁计算及自动绘图方法。1 预应
黑龙江交通科技 2020年10期2020-10-23
- 体外预应力技术在桥梁工程中的应用要点解析
泛开展，以及体外钢束的防腐手段日趋成熟，体外预应力结构又得到了复兴［1，2］。人们逐渐认识到，其在施工便捷性、施工质量控制、维修便利性、钢束可替换等方面，具有体内有粘结预应力无法比拟的优势。但是在实际应用中，体外束受外部环境直接影响，对温度变化较为敏感，对火灾类事故的抵抗能力有限；在极限状态及破坏机理、钢束应力增量、二次效应、转向块及梁端锚固块设计等方面，体外预应力与体内预应力具有多项截然不同的设计节点及技术指标。下文重点就以上几个问题进行分析归纳，以梳理
广东土木与建筑 2020年8期2020-08-17
- 某连续刚构桥局部预应力钢束失效分析及修复
桥箱梁顶部预应力钢束圆曲线段下沉和顶板空鼓病害修复为背景，通过有限元分析该桥局部应力和整体受力状态，分析该病害对桥梁的影响程度，并提出病害修复方案。研究结论为类似工程修复提供参考。1 工程概况某大桥主桥上部结构为60+110+60m变截面连续刚构箱梁，主桥下部结构桥墩采用薄壁墩，基础采用挖孔灌注桩+承台基础。采用双幅桥设计，桥梁平面位于曲线上。竣工验收前发现大桥左幅第六跨箱内距离5#梁40m 顶板W4号齿块处约有1.5m×2.0m范围空鼓，且空鼓处W4号预
福建建筑 2020年2期2020-03-13
- 现浇箱梁预应力混凝土中横梁设计与计算
梁的计算与预应力钢束的布置密切相关，而预应力钢束的布置受横梁结构尺寸影响。本文将对贵阳市双龙航空港经济区二堡路猫洞河桥的支点中横梁在支座布置受限时(仅能布置两支座，且支座位置靠横梁边缘)，对中横梁预应力配束方式及中横梁尺寸参数进行计算分析，给出支点中横梁合理的结构尺寸参数及预应力配束方式。2 桥梁基本参数2.1 中横梁尺寸及支座布置本工程主梁跨径为(30+35+30)m一联，为单箱四室现浇箱梁，梁高2.0 m，箱梁顶宽23.7 m，底宽19.0 m，悬臂板
黑龙江交通科技 2020年10期2020-01-11
- 卡拉奇核电站“华龙一号”预应力摩擦试验
，用于水平预应力钢束的张拉和锚固。预应力钢束布置在内层安全壳的筒体和穹顶中，钢束包括三种类型：即倒U型钢束共94束，筒体环向钢束共106束，穹顶环向钢束共21 束，每束钢束由55 股钢绞线1×7-15.7-1860 组成；其中1×7表示钢绞线由7根钢丝组成一股钢绞线；15.7表示一股钢绞线的公称直径为15.7mm，1860表示一股钢绞线的抗拉屈服强度不低于1860MPa。2 摩擦试验目的及原理2.1 摩擦试验目的预应力倒U 型钢束长度为173m～195m
门窗 2019年7期2019-12-17
- 后张法预应力T梁钢束理论伸长量计算方法的优化
的预制环节，张拉钢束预应力是施工过程中的一个重要环节，如何控制钢束张拉力是关键。目前，主要采用张拉力和伸长量控制误差，用伸长量的实际测量值校核理论计算值，从而表征张拉力的施工质量。JTG/T F50—2011《公路桥涵施工技术规范》[1]提供了预应力钢束理论伸长量的计算方法，但该方法仍然存在较大的计算误差，国内外相关技术人员对此进行了研究和总结，并细化了相关计算公式。鲁华明[2]、万利军等[3]探讨了对称线形、非对称线形及复合曲线预应力筋的理论伸长量；陈欣
铁道建筑 2019年8期2019-09-03
- 连续刚构桥梁合龙段张拉顺序调整设计
按设计要求对临时钢束进行张拉，张拉力满足设计要求，混凝土浇筑前已进行外刚性支撑焊接锁定，进行中跨合龙段施工时，各合龙段外刚性支撑保持锁定状态，未拆除。根据2017年9月21日大偏坡桥合龙段施工情况召开专家论证会上的专家意见，将中跨已张拉500kN的临时钢束张拉至设计吨位，增强跨中合龙段抗拉能力，并检测边中跨砼有无裂缝，因此，需要根据实际情况调整边、中跨钢束张拉顺序。1.合龙张拉方案1.1 工程概况本桥主桥系预应力混凝土连续刚构桥，主桥上部结构为40m+70
中国勘察设计 2019年3期2019-04-03
- 装配式先张工字梁模拟和分析
通过转向器来实现钢束弯折［9］，钢束折点处容易出现应力集中。先张梁主要通过钢束放张来实现预应力施加［10］，但放张会引起梁体变形，进而产生预应力损失，导致梁体有效预应力降低。此外，已有关于先张梁的研究大多针对箱梁［11］、矩形梁［12］和 T梁［6］，而先张折线预应力工字梁的受力性能有待进一步深入研究。为全面了解装配式先张法折线预应力混凝土工字梁的受力性能，采用ABAQUS有限元软件，建立了考虑普通钢筋和转向器拉杆影响的工字梁精细模型，进而研究了普通钢筋对
武汉工程大学学报 2019年1期2019-02-20
- 预应力筋张拉与锚固分析的接触-预紧单元模型
效应，提出预应力钢束张拉和锚固模拟的接触-预紧单元模型。建立孔道实体与混凝土梁体布尔运算并控制划分得到钢束与孔道的一致网格后，调整节点坐标系，在钢束节点与孔道节点之间建立法向点-点接触单元模拟接触、摩擦和滑移等相互作用，在钢束张拉端与锚板之间建立预紧单元并采用多荷载步加载模拟张拉和锚固过程。以空间曲线钢束算例分析表明，与传统锚固损失估算的面积试算法相比，接触-预紧单元模型计算得到的锚固损失最大相对差约5.0%，具有较高的精度；与传统预应力效应分析的约束方程
铁道科学与工程学报 2018年10期2018-10-31
- 高铁32 m简支箱梁梁端局部应力研究
用了大规格预应力钢束，梁体重量比我国常用高铁简支梁减轻约110 t。减小梁体尺寸并加大预应力规格后，梁端锚固位置局部应力集中问题较为突出，本文即以某境外项目高速铁路32 m简支梁设计为背景，对其梁端设计及优化过程进行分析。简支梁梁体采用C50混凝土，梁长为32.6 m，计算跨度31.3 m，梁端位置顶板厚0.55 m，底板厚0.7 m，腹板厚0.8 m。在对32 m简支梁优化方案进行初步设计时，由于减隔震支座尺寸较大，导致梁端部预应力锚固体系布置较为困难，
城市道桥与防洪 2018年9期2018-10-09
- 预应力混凝土连续梁钢束布置方案的探讨
二次力的影响，其钢束布置复杂多变，难以把握。现结合工程实例，在不影响相邻联钢束施工的前提下分别采用常见的配置腹板束和顶底板束及仅配置腹板束两种方案，从技术经济、结构受力性能和设计施工便利等角度进行分析比较，推荐优先采用仅配置腹板束方案，并就如何优化钢束几何形状进行了说明，可为同行进行预应力钢束布置提供借鉴[1,2]。1 实际工程的两种配束方案城市立交桥梁要求其外观优美、线形流畅、跨越能力大且对曲线及变宽段适应性强，同时考虑到经济性，根据近年来我国多条高架道
城市道桥与防洪 2018年7期2018-09-10
- 沈阳市长青街快速路工程跨越地铁车站桥墩承台设计分析
关系图承台预应力钢束布置见图2、图3。图2 承台预应力钢束布置图（单位：cm）图3 承台预应力钢束横断面布置（单位：cm）2 计算条件2.1 加载方式选取上部结构恒载、上部结构活载、活载偏载、桥墩自重、地面道路车辆荷载、地面道路覆土等采用静力加载，桩侧土采用土弹簧模拟，桩基础与承台采用弹性连接中刚性连接。2.2 计算模型采用MIDAS CIVIL2016程序建立梁单元模型，进行空间计算分析。承台的空间有限元模型见图4。图4 承台空间计算模型2.3 设计荷载
城市道桥与防洪 2018年8期2018-08-18
- 现行铁路桥规中预应力钢筋锚固损失计算方法的改进
置的预应力钢筋(钢束)线型，推导了考虑反摩阻作用的锚固损失简化计算公式，并讨论了减小锚固损失和摩阻损失的途径，提出在一定条件下采用单端张拉比两端张拉更有利于减小预应力损失。文献[5]将预应力钢筋的有效预应力沿全长按分段线性分布考虑，导出计算锚固损失的分段线性化近似公式，有助于简化复杂线型预应力钢筋的锚固损失计算。文献[6]从张拉预应力钢筋时的摩阻损失计算公式出发，推导了考虑反摩阻作用的锚固损失计算公式和反摩阻影响长度计算公式，并给出了预应力钢筋按二次抛物线
铁道学报 2018年4期2018-05-07
- 后张预应力混凝土梁钢束锚固损失研究
张预应力混凝土梁钢束锚固损失研究张元海，张睿，王晨光，林丽霞(兰州交通大学 土木工程学院，甘肃 兰州，730070)从分析后张曲线预应力钢束微段的切向平衡条件出发，导出计算锚固损失的精确公式。通过比较在反摩阻影响长度范围内钢束应力相对于端部应力的增量与摩阻损失之间的大小，揭示摩阻作用与反摩阻作用之间的差别。结合数值算例，评价我国现行桥梁设计规范中锚固损失计算方法的近似程度。研究结果表明：反摩阻作用小于摩阻作用；我国现行铁路桥梁设计规范中的锚固损失计算方法具
中南大学学报（自然科学版） 2018年2期2018-03-09
- AutoCAD二次开发在Midas/civil建模中的应用研究
通过辅助程序改进钢束形状生成器的功能，对钢束信息的读取与输出方法进行优化；其次，结合OpenDCL界面交互设计，进行批量截面特性计算、拓展荷载自动施加等功能；最后，以工程实例对程序进行验证。结果表明，程序可实现快速化建立Midas/civil箱梁计算模型，明显缩短建模周期，具有使用简单、高效建模、分析准确的优点。二次开发；快速化；箱梁；模型在公路桥梁设计中，箱梁因具有良好的力学性能，如抗弯刚度大、抗扭能力强等优势[1-3]，被国内外广泛应用于桥梁上部结构。
苏州科技大学学报(工程技术版) 2017年4期2017-12-27
- 预应力配束对连续箱梁内力影响分析
跨跨中梁底预应力钢束重心位置变化采用等代作用效应，即通过配重调整模拟。当预应力钢束重心下移，相当于自重卸荷；预应力钢束重心上移动，相当于自重加荷。4 计算结果分析4.1 恒载作用下内力（弯矩）结果对比通过计算得出4种分跨结构自重下（不考虑预应力）的内力结果，对其进行汇总，比较每种分跨结构对箱梁内力的影响。结果见图2和表1。图2 2～5跨自重内力结果表1 2～5跨自重内力汇总表kN·m从表1可以看出，各分跨结构支点负弯矩绝对值和跨中正弯矩值绝对值均为边跨大于
山西交通科技 2017年2期2017-11-09
- 预应力混凝土连续箱梁桥应力控制设计
状态还要受预应力钢束配置情况的影响，即便是相同的钢束根数，不同的钢束线型也会引起截然不同的内力状态，由内力决定的应力状态也就具有一定的不确定性。应力控制设计作为预应力桥梁设计的一个重要环节，是保证桥梁后期良好运营的关键。本文以辽宁省新民至铁岭高速公路腰堡北立交A匝道桥为实例，以钢束调整作为贯穿全文的主线，介绍预应力混凝土连续箱梁桥应力控制设计需注意的一些问题。1 工程简介新民至铁岭高速公路路线全长75km，A匝道桥上跨国道G102，上部采用三跨预应力混凝土
辽宁省交通高等专科学校学报 2017年2期2017-06-07
- 基于钢束优化配置的PC梁桥长期变形控制*
0168)基于钢束优化配置的PC梁桥长期变形控制*薛兴伟， 庞兴， 孙聚阳(沈阳建筑大学 交通工程学院， 沈阳 110168)针对大跨度预应力混凝土箱梁桥普遍出现的长期变形过大的问题，通过对预应力钢束配置进行优化，降低最大悬臂施工阶段的初始位移，进而减小过大的长期变形，达到挠度控制的目的.构建单位预应力的挠度矩阵，以挠度为控制目标，利用ANSYS进行钢束优化求解得到钢束最优配置.结果表明，优化设计后的挠度较恒载零弯矩法减小40%.利用ANSYS进行钢束优
沈阳工业大学学报 2016年4期2016-09-14
- 预应力混凝土箱梁底板锚固块构造及其受力性能
板锚固块在预应力钢束根数不同的情况下受力性能的揭示，本文针对几种典型的大跨度预应力混凝土箱梁底板的锚固块构造进行了统计和分析，并通过有限元软件的使用实现了对构造不同的锚固块的模拟，同时针对以下几种情况展开了分析：①锚固块受到预应力筋作用时相应区域混凝土的受力性能；②参数化分析了影响锚固块受力性能的因素；③对不同预应力束数对应的箱梁底板上、下缘进行配筋，并根据规范进行验算。从而得到预应力混凝土箱梁底板锚固块张拉预应力钢束时的受力特点，确定了影响锚固块受力性能
大科技 2016年23期2016-08-16
- 桥梁工程中现浇连续梁曲线段预应力的施工技术
.1 计算预应力钢束的伸长值桥梁设计需要对张拉力和预应力钢束伸长值进行设计，该桥梁设计的伸长量数据是各个预应力钢束的平均值。由于平弯半径有所差异，则预应力钢束理论上的伸长量和设计给出的存在着很大的差异。因为桥梁的预应力有着平面与竖向的特点，因此会产生巨大摩阻力，在张拉端应力抵达设计应力的时候，桥梁中部复合曲线段的钢束应力可能由于曲率半径的影响，无法达到设计应力值，实施过程中应该对各个部分的钢束由于各种原因产生的影响进行分析，减少对工程实施的损害。在工程实施
江西建材 2015年11期2015-12-02
- 不同预应力筋张拉顺序对连续梁桥挠度及现浇支架的影响*
了顶板横向束横梁钢束，顶板横向束配筋形式为3φs15.2 mm；全桥共设置5 根横梁，端横梁配筋形式为19φs15.2 mm，中横梁配筋形式为15φs15.2 mm、17φs15.2 mm。2 预应力次内力原理预加应力对构件给予轴向的压力、弯矩以及剪力等作用，因此构件在预加应力作用下要发生变形（图1）。假如支撑对构件的变形没有约束，则在没有荷载的时候，构件就没有任何附加支承反力，因为预加的力在构件内部相互平衡了。假如构件不是简支等静定结构，它的变形在支承处
建筑施工 2015年2期2015-09-18
- 大跨径桥梁体外预应力加固工程施工方法
梁结构本体之外的钢束张拉而产生的应力。对桥梁施加体外预应力主要是指在桥梁结构的受压区施加体外预应力，使其产生与原桥中的不利弯矩方向相反轴向压力和弯矩,以抵消部分自重应力并且减少活载应力，从而提高桥梁的承载能力。由于桥梁施加体外预应力具有结构自重轻，预应力损失和应力变化幅度小，施工工期短，维修方便等优点，已被广泛应用在新时期的桥梁建设及加固过程中。洛维大桥位于国家高速公路(G72)的柳州至南宁高速公路路段，起点桩号K1267+318.82，终点K1268+0
西部交通科技 2015年6期2015-07-01
- 城市高架桥梁横向预应力钢束布置研究
架桥梁横向预应力钢束布置研究于微微1冯家骏2王汉席1王龙伟1吴宜凤1(1.长春市海威市政工程设计有限公司，吉林 长春 130062； 2.长春建业集团有限公司，吉林 长春 130000)结合工程实例，对高架桥横向预应力布置的方法开展了研究，分析了钢束布置偏上、布置在截面中心以及布置偏下三种方式的合理性，提出在支点处采用下弯预应力钢束形式，达到降低钢束正弯矩的目的，进而满足A类预应力混凝土构件的抗裂性要求，降低工程成本。高架桥梁，预应力混凝土，钢束布置，抗裂
山西建筑 2015年22期2015-06-05
- 施工工况对T梁预应力筋应力的影响
分析了张拉负弯矩钢束对主梁预应力筋应力的影响，得出了一些有意义的结论。简支转连续，预应力筋应力，应力增量，Midas近年来，由于简支转连续梁桥所具有的优点，使该种桥型成为城市桥梁和高速公路桥梁建设中的业主第一选择[1]。简支转连续梁桥中预应力筋是关键受力构件，预应力筋的应力分布及其变化直接影响桥梁结构承载力、刚度的变化[2]。因此，鉴于其重要性有必要对该种桥型在荷载作用下主梁预应力筋应力变化进行研究。本文依托实际工程，对该工程主梁预应力筋的应力进行施工阶段
山西建筑 2015年4期2015-06-05
- 筒体预应力钢束张拉伸长值问题的分析与处理
当竖向50#孔道钢束在张拉完毕准备按正常程序进行卸压锚固时，由于千斤顶油泵故障，压力值瞬间从47．24Mpa 降至0Mpa(正常应为2～3min)，经测量锚固后标记块回缩了16mm，超过允许最大值2．5mm(允许值10．6～13．5mm)。此时施工单位在未上报设计的情况下，自行重新张拉(未退张)。油泵压力仍控制在47．24Mpa，最终张拉后伸长值为487．3mm，锚固后标记块移动值为13．5mm，达到设计理论值的1．095 倍，不符合设计文件中“当千斤顶压
产业与科技论坛 2015年6期2015-03-18
- 连续刚构桥钢束张拉次序对预应力损失影响研究
的生命线，预应力钢束张拉是连续刚构桥施工过程中非常重要的环节。现行《公路桥涵施工技术规范》(JTG/T F50－2011)规定:预应力筋的张拉顺序应符合设计规定，设计未规定时，可采取分批、分阶段的方式对称张拉［1］。对顶板束、腹板束同时存在的桥梁分批张拉次序并未作出规定，为数不少桥梁设计文件中也并没有明确预应力钢束张拉次序，只是按经验先张拉较长束。目前对预应力分批张拉造成预应力损失的研究，仅限于分批张拉空间理论计算［2］和有限元模型计算［3］，并未考虑不同
河北工程大学学报(自然科学版) 2015年2期2015-03-18
- 配体外预应力钢束的曲线箱梁桥抗扭设计
2）配体外预应力钢束的曲线箱梁桥抗扭设计沈 殷，宋泰宇，李国平（同济大学土木工程学院，上海200092）为了抵抗曲线箱梁桥的扭转效应、改善结构的受力状态，在不增加预应力钢束数量的前提下，提出一种利用体外预应力钢束形成空间抗扭作用的方法.基于空间解析几何关系推导了体外预应力扭矩计算公式，以此建立了以最小扭矩为目标的体外预应力钢束的抗扭设计流程，并利用非线性规划方法给出钢束最优平面线形参数的数值解法.分析结果表明，与体内预应力钢束相比，通过合理的体外预应力钢束
同济大学学报（自然科学版） 2015年12期2015-01-19
- 预制T梁翼缘板混凝土开裂数值模拟分析
，根据T梁预应力钢束布置图，N2、N3预应力钢束横向上为非对称布置，这就造成横向受力不均衡，出现翼缘板产生翘曲现象。现采用ANSYS分析软件，建立三维弹塑性实体有限元模型，针对其预应力钢束偏位对翼缘板应力状态的影响进行数值模拟分析，获取不同工况下T梁翼缘板的变形、应力、裂缝等结构响应的发展规律，以便有针对性地进行设计和施工工艺的改进［5］。1 有限元模型的建立1.1 材料性能及几何尺寸本文以福建某30 m跨径T梁桥为依托工程进行建模分析，主梁立面图及主要截
重庆科技学院学报（自然科学版） 2014年4期2014-12-28
- 三维预应力钢束辅助设计软件的研究与开发
应用·三维预应力钢束辅助设计软件的研究与开发郑 岗 戴 玮 谢玉萌(安徽省交通规划设计研究总院股份有限公司，安徽 合肥 230088)对基于Microstation平台的三维预应力钢束辅助设计软件进行了研究和开发，介绍了其功能设计与总体框架，并对其关键流程以及算法进行了分析，指出该软件解决了直观呈现预应力钢束空间曲线形状并自动计算理论伸长量的问题，具有一定的实用价值。Microstation，三维，预应力钢束，理论伸长量0 引言目前常规预应力混凝土箱梁设计
山西建筑 2014年28期2014-08-11
- 预应力混凝土连续梁钢束配置分析
，只要知道截面及钢束相对形心的位置就可知道相应的应力。不确定的因数为次弯矩，以25 m+32 m+25 m预应力混凝土连续梁为例，分析各种不同配束对连续梁的作用，及规律性认识。3 实例分析示例连续梁跨径布置为25 m+32 m+25 m，桥宽8.5 m，梁高1.7 m，单箱单室，其钢束布置如下：腹板束F1、F2、F3为2-12φs15.2，顶板束T1、T1′、T2、T2′为4-7φs15.2，底板束D1、D2、D3、D4、D5为2-7φs15.2，具体配束
城市道桥与防洪 2014年6期2014-08-06
- 曲线连续刚构梁桥预应力钢束的简化计算方法
弯梁模型的预应力钢束布置相同。本文只考虑桥梁的纵向预应力，直梁与弯梁纵向都布设了7组预应力钢束，分别为边跨顶板合龙束N1、边跨底板合龙束N2、边跨顶板束N3、中跨底板合龙束N4、腹板静定束N5，T构静定束N6、中跨顶板合龙束N7。全桥共布置了408根预应力钢筋。均采用φs15.2 mm低松弛钢绞线。其中顶板束沿箱梁顶板布置在边跨端部、边跨合龙段及中跨合龙段;腹板下弯束全部布置在腹板上;底板后期束沿底板线形布置在边跨合龙段及中跨合龙段。T构静定束布置在T构梁
铁道建筑 2014年4期2014-05-04
- 铁路曲线连续梁桥预应力施工控制
圆曲线上，预应力钢束在竖向也呈S形曲线布置，弯曲形式复杂，具有明显的空间曲线特征。2)线形复杂，腹板钢束每根的线形都不同，施工定位较为困难。3)计算理论钢束伸长量时局部偏差系数κ和摩擦系数μ的取值较为困难。鉴于以上特点，在施工过程中，需要综合考虑各种情况，保证预应力工程施工安全和质量。2 预应力工程主要工艺施工控制2.1 预应力钢束伸长值计算图1 结构横断面布置图（单位：cm）本桥设计已给出设计张拉力及预应力钢束的伸长值，但设计给出的理论伸长量为各预应力钢
山西建筑 2013年14期2013-08-23
- 基于横张法有效预应力测试仪的计算方法
4）为了检测目标钢束有效预应力值，采用自行研制的预应力钢索张力测试仪（LCZL－50）进行室内试验，在预应力钢束单端安装穿心式压力传感器，通过预应力锚固系统分别张拉预应力钢束到不同力值，然后用横张法进行预应力测试，基于传统级差法和最小二乘拟合法对实验数据进行分析处理，并和锚下传感器的理论值进行对比，最后将此方法在工程实桥上进行应用。结果表明：目标钢束在较小横向位移时，横向力与横张位移成线性变化；最小二乘拟合法比级差法的误差小；实桥有效预应力实测值与理论值相
合肥工业大学学报（自然科学版） 2013年2期2013-07-18
- 预应力钢-混凝土组合梁挠度计算
土组合梁和预应力钢束组合而成的结构型式.它既发挥了钢材抗拉强度高和混凝土抗压强度高的优点，弥补了单一材料的短处，具有施工简便、承载能力高、延性好、刚度大等特点；又改善了普通钢-混凝土组合梁变形大、负弯矩区域由于混凝土板受拉而易开裂等缺点，延缓和抑制了混凝土板的开裂，提高了截面的抗弯刚度和抗弯承载力.预应力钢-混凝土组合梁拓宽了普通钢-混凝土组合梁和体外预应力钢束的应用领域，兼有普通钢-混凝土组合梁与预应力结构的优点，是现代预应力技术在组合结构领域的进一步发
山东理工大学学报（自然科学版） 2013年3期2013-04-06
- 预应力钢束空间干涉快速计算方法
杂，梁体内预应力钢束的布置也随之变得更加困难，出现了大量平纵弯重叠的情况；与此同时，斜腹板梁由于能够有效减小桥墩顶帽宽度，得到了广泛的应用，在这种情况下，由于腹板倾斜，预应力钢束的形状变得愈发复杂。因此，如何准确、快速判断钢束之间、钢束与普通钢筋之间以及钢束和梁体表面之间的距离是否满足规范要求成为了一个需求。本文通过建立预应力钢束的空间参数方程，运用数值计算方法求解钢束之间、钢束与梁体表面之间的最小间距，从而提高了设计效率，确保设计质量。1 预应力钢束空间
铁道标准设计 2013年8期2013-01-17
- 多联现浇预应力连续箱梁桥同期施工问题探讨
设投资，设计者将钢束锚固于梁端顶部，创造出梁顶开槽、集中张拉的施工方法，可以在一定条件下做到多联同期施工，大大缩短了施工周期[1］。目前，铁路设计院和南方沿海一部分设计院还在沿用此方式。但该方法的局限性也很明显，主要表现在钢束强大的压力过于集中于梁顶，梁底成为薄弱点，极易受拉开裂，危及结构安全。此外，锚头在桥面下埋设较浅，汽车冲击不仅对钢束锚固不利，桥面铺装也容易在反射应力下破坏;桥面渗水亦容易对锚具的耐久性产生影响。2)20世纪90年代末和21世纪初，随
山西建筑 2012年2期2012-11-05
- LNG 储罐预应力钢绞线束伸长值计算方法探讨
竖向和环向预应力钢束理论伸长值的精确计算方法。2 预应力设计条件2.1 预应力材料特性预应力钢束及锚具均按德国DYWIDAG公司产品采用，标准抗拉强度fpk=1 860 MPa，弹性模量Ep=195 GPa，考虑锚具及千斤顶2%的瞬时摩擦损失;单根钢绞线截面积A=150 mm2，竖向钢束每束12根As=1 800 mm2，张拉控制应力δk=1 467 MPa;环向钢束每束19根Ah=2 850 mm2，张拉控制应力δk=1 488 MPa。2.2 预应力张
山西建筑 2012年21期2012-07-30
- 结构优化理论在预应力混凝土连续梁桥配束中的应用
算中，确定预应力钢束(筋)的数量与位置，使结构在施工与使用阶段处于合理的受力状态是一项重要的内容。传统的配束方法是:首先按照正常使用极限状态的应力要求以及按承载能力极限状态的强度要求预估预应力钢束的数量，然后根据预应力钢束的预估数量进行预应力钢束的布置。由于结构的次内力与预应力钢束的数量和布置有关，而且结构施工方法转换体系的顺序对结构次内力的影响也很大，因此预估的预应力钢束的数量是非常粗略的，而且配置的预应力钢束又导致内力重分配，需再调整。有时结构尺寸不符
铁道建筑 2010年6期2010-07-30
- 符汶大桥体外预应力加固技术研究
梁体外布置预应力钢束，与被加固梁体锚固，然后通过张拉预应力钢束，使原梁形成带柔性钢束的超静定结构，形成反拱，从而减小裂缝宽度甚至闭合裂缝，提高梁体承载力，起到加固桥梁的作用，它是后张法预应力技术的延伸应用。其优点体现在:①施工工序简单、养护维修方便、施工工期短，并且在施工中可以做到不影响交通;②加固费用少，体外预应力加固费用仅为新建桥梁的10%～20%，但是却可以使承载力提高30% ～40%;③与相对的体内预应力技术相比由于没有与混凝土粘结，因此可认为预应
铁道建筑 2010年12期2010-05-08
- 高架车站大悬臂预应力盖梁设计探讨
相同的结构材料及钢束线形布置形式下,比较两类设计方法的理论承载能力以及极限点到设计点之间的安全储备量。极限状态设计法的极限弯矩与设计弯矩及容许应力法的实际强度安全系数与许用安全系数的比较见表1。由表1可见,当上层盖梁总钢束为20束12φs15.2时,下层盖梁总钢束为17束12φs15.2时,容许应力法的强度安全系数已不满足限值要求,而极限状态设计法在强度安全储备上仍有5%～13%的富余量。由此可见,在不同设计规范的理论计算中,建规的荷载组合方式及验算方法下
铁道标准设计 2010年12期2010-01-29