晶区
- X100管线钢焊接热影响区不同区域的显微组织与冲击韧性
低可依次划分为粗晶区、细晶区、临界区和亚临界区[6]。目前,很多学者针对X100管线钢热影响区的组织和性能进行了研究,但是研究方向主要集中在焊接热输入对焊接接头整个热影响区组织和性能的影响上[7-12],而对于热影响区不同区域的研究还不多见。X100管线钢热影响区各个区域非常狭窄,很难单独取出进行相应的试验研究。为了解决这一问题,可以利用焊接热模拟技术对较大的试样进行与实际焊接时相同或相近的热循环,使试样的组织状态与需要研究的热影响区特定部位相同或相近,以
机械工程材料 2023年9期2023-11-12
- 1 400 MPa 级超高强钢SH-CCT 曲线及其热影响区组织和性能
缝区的热影响区粗晶区晶粒粗大，易产生粒状贝氏体和M-A 组元等，对韧性不利，而且不合理的焊接工艺会造成热影响区软化现象，严重影响焊接接头性能[6-7]，深入研究高强钢焊接热影响区粗晶区组织转变规律、制定合理的焊接工艺、改善其性能是超高强度钢结构应用的基础和前提.国内外大量学者对高强钢焊接热影响区组织转变开展研究.Wu 等人[8]对Q &P980 高强钢SHCCT 曲线及热影响区粗晶区组织进行研究，结果表明冷却速率不小于20 ℃/s 时，组织为马氏体，硬度保
焊接学报 2023年8期2023-08-18
- 热处理工艺对M390/304 CMT 焊接接头微观组织及力学性能的影响
材、M390 细晶区和M390 粗晶区)的微观组织演变，提高焊接接头硬度的同时改善力学性能，并揭示不同热处理工艺下M390/304 焊接接头的断裂机理.1 试验材料与方法1.1 试验材料试验材料为M390 高碳马氏体不锈钢与304 奥氏体不锈钢.M390 马氏体不锈钢与304 奥氏体不锈钢的化学成分如表1 所示.在热处理试验之前，利用冷金属过渡技术(CMT)在填充镍基焊丝ERNi-1 的情况下实现了M390 与304 的焊接，焊接工艺参数如表2 所示.表1
焊接学报 2023年1期2023-04-05
- 屈强比对DP540双相钢闪光对焊接头变形行为的影响
断裂于焊接接头粗晶区。第2至第4批DP540钢板焊接接头的屈服强度和抗拉强度接近，相应为450和520 MPa左右，屈强比均为0.8～0.9，拉伸试样断裂于母材。图3中插图为拉伸断裂的试样。图3 不同批次DP540钢板闪光对焊接头的拉伸强度Fig.3 Tensile strengths of flash butt welded joint of the different batches of DP540 steel platesHwang等[21]研究了
上海金属 2023年1期2023-02-11
- 服役态Super304H耐热钢管显微组织演变及高温力学性能研究
异常长大，形成粗晶区，而靠近内壁钢管中的奥氏体晶粒长大不明显，为细晶区。相对于细晶区，粗晶区奥氏体晶界及晶内析出更多的第二相，尺寸更大，弥散度降低，导致粗晶区高温拉伸性能显著降低。长期高温运行的Super304H耐热钢管应加强监督，消除因外壁奥氏体晶粒异常长大而带来的胀管等安全隐患。超超临界机组；Super304H钢管；晶粒尺寸；第二相；显微组织演变；高温力学性能随着我国社会经济的高速发展，对能源的需求量不断增加，以火力发电为主的电力结构会带来严重的环境污
装备环境工程 2022年12期2023-01-10
- 服役态Super304H过热器钢管显微组织及力学性能
04H钢管外壁粗晶区厚度薄，难以制备全部为粗晶区的拉伸试样，本文在去除服役40 000 h 后Super304H钢管内外壁表面氧化层后，以钢管内壁为基准，按图1的要求，取厚约3 mm的弧形试样。基于等应变模型，含粗晶区及细晶区的全厚试样的室温强度：σ=[h1σ1+h2σ2]/h，也即，σ1=[hσ-h2σ2]/h1(1)图1 室温拉伸试样尺寸Fig.1 Dimensions of the room temperature tensile specimen式
金属热处理 2022年11期2022-11-29
- 薄板TC4 钛合金TIG 电弧和激光焊接接头晶粒尺寸与微观组织
化，在热影响区粗晶区部位存在硬度的软化区，随着焊接热输入增加，硬度值逐渐减小.吴健文等人[5]采用快频脉冲TIG 技术搅拌熔池内部液态金属，进而减小TC4 钛合金焊缝晶粒和热影响区粗化，焊缝区组织为网篮状马氏体α'相.随着激光焊接的普遍应用，TC4 钛合金激光焊接技术也得到大量研究[6-8].南京航空航天大学黄炜等人[9]研究发现TC4 钛合金激光焊接接头主要分为细晶区、柱状晶区和等轴晶区，熔合区组织主要为网篮状针状α'马氏体和未转变的β相，热影响区主要为
焊接学报 2022年10期2022-11-23
- 高温过热器出口集箱管座焊接接头开裂原因
区域为热影响区粗晶区[3-4]，裂纹由外壁向内壁扩展。其中1根管座焊接接头的磁粉探伤结果如图1所示，可见现场管座焊接接头上的裂纹距熔合线约1.6 mm，裂纹长约2/5圈，其余部位未见明显胀粗、变形、鼓包等特征。图1 管座焊接接头裂纹宏观形貌Fig.1 Crack macromorphology of welded joint of pipe socket1.2 应力分布对现场部分管座焊接接头切割后，采用钢板尺对管子的偏移量进行测量，表中管座编号11-15表
机械工程材料 2022年9期2022-10-19
- DP980双相钢CMT焊接接头组织及性能
法》测量并记录粗晶区晶粒尺寸。采用402MVD数显维氏硬度仪对试样显微硬度进行测试，每隔300 μm测试一个点，实测40个点，加载载荷1.96 N，加载时间15 s，记录测量结果并绘制Origin折线图。采用WDW-100B的微机控制电子万能试验机对试样抗拉强度进行测试，拉伸速度为2 mm/min，同样取3组试样平均值作为最终抗拉强度测试结果，并观察拉伸试样断口的SEM组织图。2 结果及分析2.1 焊接接头典型显微组织分析在送丝速度为4 m/min、焊接速
焊接 2022年4期2022-06-22
- MAG 和激光扫描-电弧复合焊X80 钢接头组织和性能
接头热影响区由粗晶区(CGHAZ)、细晶区(FGHAZ)和临界晶区(ICHAZ)组成.其中，热影响区粗晶区是热影响区中加热温度最高的区域，其受热后的形成温度约为1 100～ 1 350 ℃，在此温度范围内管线钢材料不会熔化，但是远高于钢材的奥氏体化温度，同时焊接过程的连续加热条件下该区域的奥氏体晶粒长大具有热惯性，使得粗晶区形成粗大晶粒并保留至室温状态，导致脆化现象和裂纹的形成，是焊接接头力学性能的薄弱点.因此，后续组织分析主要针对焊缝区和热影响区粗晶区展
焊接学报 2022年5期2022-05-16
- LNG储罐用节镍低温钢焊接接头组织与低温性能
，一次热循环的粗晶区通常形成粗大的板条马氏体，是接头韧性的薄弱区；二次热循环的临界粗晶区的韧性也较低，这是由于一次热循环过程形成的粗大晶粒的遗传作用。由于不同区域热循环过程不同，焊接热影响区在接头高度方向上存在明显的组织差异。为此，对7%钢多层多道焊接头不同高度的热影响区进行了组织分析。接头上部热影响区和焊缝金属的微观组织如图4所示，在多层多道焊接热循环的作用下，热影响区形成不均匀的显微组织。其中图4a为距离熔合线较远的亚临界区，组织为回火马氏体，与母材相
电焊机 2022年1期2022-02-18
- X100 钢级管线钢焊接接头热影响区粗晶区冷却时间计算方法研究
的差异， 分为粗晶区、 细晶区、 临界区和亚临界区。 其中粗晶区的峰值温度一般认为在1 100 ℃到固相线之间。 由于加热温度很高， 奥氏体晶粒发生急剧长大， 冷却后得到粗大的组织， 对热影响区的性能会产生不利影响。 在粗晶区的热循环过程中， 冷却时间t对焊后冷却组织的影响很大， 因此冷却时间t对于研究粗晶区的组织性能具有重要的指导意义。1 计算冷却时间t8/5 的理论经验公式当钢材板厚大于临界板厚时， 采用三维传热的计算公式 （公式 （1））； 当板厚小
焊管 2022年1期2022-02-11
- A508-3钢回火焊道接头组织和性能
循环后热影响区粗晶区和临界粗晶区组织均为回火索氏体组织。常规焊接工艺+焊后热处理的临界粗晶区和粗晶区组织为回火索氏体组织，但是晶粒尺寸明显长大。回火焊道工艺的粗晶区显微组织为回火索氏体组织，临界粗晶区为晶粒内部的回火索氏体+晶界处晶粒细小的回火索氏体组织，但与焊后热处理结果相比，由于前1层所经受的焊后热处理时间较短，晶粒无明显长大。图3 常规焊接工艺试样的显微组织图4 常规焊接工艺+焊后热处理(590 ℃×2 h)试样的显微组织由图可知，Ni690堆焊层组
焊接 2021年10期2022-01-07
- 利用固体NMR研究一种萜类有机分子在聚乙烯中的吸附行为
它的相结构除了结晶区和无定形区，在二者之间还存在界面区，界面区的分子链排列具有一定的有序程度，而且同时具有晶区和无定形区的结构特征［14-15］。利用dmfit软件对PE和PE/OM的13C SPE/MAS NMR谱进行分峰拟合，将谱图分成晶区、界面区和无定形区，分峰结果见图3。从图3可看出，该结果与Mattozzi等［16］报道的PE相结构一致：δ=33.1处的峰归属为晶区，δ=31.7处的峰归属为界面区，δ=31.2处的峰归属为无定形区，各相区的含量见
石油化工 2021年10期2021-11-03
- DP780钢焊接接头温度场及粗晶区相含量数值模拟
接接头热影响区粗晶区(CGHAZ)组织和力学性能的研究未考虑焊接变形的影响[2]。焊接变形危害极大，不仅会导致构件尺寸精度的变化，过大的变形还会显著降低结构的承载能力。但是焊接变形在实际焊接过程中很难避免，只能在最大程度上减小变形量。焊接接头GCHAZ因受高温影响而组织粗大、韧性很低，是焊接接头的薄弱环节，易产生脆化或裂纹[3]。焊接接头热影响区宽度极小。要想充分了解这一细小区域特别是粗晶区的组织和性能，采用传统的焊接试验方法是很难实现的，而焊接热模拟技术
机械工程材料 2021年5期2021-06-08
- 轴承钢大方坯凝固组织模拟
(b)两图在柱状晶区与等轴晶区比例上基本一致，模拟结果较为准确。图2 模拟结果与实际低倍结果3 结果分析与讨论3.1 凝固组织模拟结果分析采用切片的方式将铸坯切分为若干个片层，通过对比不同片层间晶粒的变化规律的方式对铸坯凝固组织进行研究。具体切片结果如图3所示，从铸坯横截面一边开始向着铸坯中心方向每隔2 mm截取一个长80 mm、宽30 mm的截面，至铸坯横截面中心处结束。图3 切片示意图铸坯的致密度可以通过比较平均晶粒半径来衡量，即相同面积下平均晶粒半径
工业加热 2021年2期2021-04-01
- 初始晶粒均匀性对GH720Li 合金等温锻造组织演变的影响规律
。图2(a)中细晶区组织非常均匀细小，平均晶粒度细于ASTM 8 级，这主要是因为一次γ'相均匀分布于基体，钉扎晶界阻碍了晶粒长大，如图2(b)所示。图2(c)粗晶区晶粒组织分布较为不均匀，这主要与开坯过程中晶粒再结晶不充分有关，其平均晶粒度粗于ASTM 4 级。等温锻造过程组织演变分析1080℃等温锻造过程组织演变分析图2 棒材初始晶粒组织图3 GH720Li 合金在1080℃经不同速度的等温锻造后的晶粒组织辽、金、元时期的服饰既沿袭汉人的礼服制度，又具
锻造与冲压 2021年5期2021-03-12
- 高强型聚酯工业丝在不同温度下的蠕变断裂机制
其拉伸力学性能：晶区长周期厚度越大，对应着工业丝具有较大的断裂伸长率；工业丝的初始模量与晶区取向程度密切相关，晶区取向程度越高，初始模量越大；取向程度越高，纤维的强度越高；片晶倾斜角越大，纤维的收缩率越大[3-4]。此外，生产加工工艺对聚酯工业丝的结构、性能影响也十分显著，如热定形温度越高，分子链发生收缩越严重，分子链取向越低，干热收缩低[5-6]。目前，对于聚酯工业丝的研究只局限于建立断裂强度、断裂伸长、干热收缩率等短期应用指标与工业丝内部结晶、取向等微
纺织学报 2020年11期2021-01-04
- 复合型高铌耐火钢热影响区粗晶区的低温冲击韧性
成热影响区，其粗晶区的峰值温度接近熔点，晶粒粗化是其显著的微观组织特征之一。由于晶粒粗化，导致粗晶区力学性能恶化，尤其是低温冲击韧性，已是当今钢铁材料焊接冶金领域关注的内容。对于体心立方结构(BCC)的低合金高强钢，在焊接热循环的加热过程中，当温度高于Ac1点，会发生从体心立方(BCC)向面心立方(FCC)的相变，称为奥氏体逆转变[1-2]，继续加热到Ac3点，完成奥氏体的逆转变，之后发生奥氏体的长大[3]。在此过程中，奥氏体的长大行为，决定了热影响区粗晶
焊接 2020年9期2020-12-28
- EH40钢摆动电弧窄间隙MAG焊接头粗晶区微观组织与性能
接头厚度方向上粗晶区亚区的影响图5给出了填充厚度对焊缝、热影响区中的亚区及它们重叠区域的变化的影响。以图5a中各亚区命名为例介绍该文对接头厚度方向热影响区粗晶区的各亚区的划分方式。单道焊缝仅产生一次热循环，其横向分布的热影响区为粗晶区(CG-HAZ)，细晶区(FG-HAZ)，临界区(IC-HAZ)。临界区指细晶区与升温过程中未发生奥氏体相变区域之间的区域。随填充道数逐渐增加，前道焊缝的粗晶区会受到后续焊道的热影响。后焊焊道的粗晶区与前道焊缝粗晶区叠加，形成
焊接 2020年5期2020-10-28
- 海洋石油平台用热轧H型钢FCAW焊接接头组织与性能
可分为焊缝区、粗晶区、细晶区、不完全重结晶区四个区域。采用多层多道焊接工艺，后焊焊道对前一道焊缝有部分重熔和热处理作用，图2为焊缝区和焊缝重熔区显微组织，由图可见，焊缝区显微组织主要由针状铁素体、先共析铁素体以及少量的侧板条铁素体组成。奥氏体晶界完全被先共析铁素体覆盖，侧板条铁素体由奥氏体晶界向晶内生长；晶内为针状铁素体。多层多道焊经过重熔后，焊缝区微观组织几乎没有变化，晶粒相对细小，柱状晶转变为等轴晶组织。图2 FCAW焊缝区和焊缝重熔区的显微组织 粗晶
安徽冶金科技职业学院学报 2020年3期2020-10-13
- 焊接热循环对P460NL1高强正火容器钢微观组织及低温冲击韧性的影响
HAZ)可分为粗晶区(CGHAZ)、细晶区(FGHAZ)和两相区(ICHAZ)。峰值温度与奥氏体晶粒尺寸和析出相溶解及冷却时的相变行为直接相关，峰值温度1350～1200 ℃时对应的是热影响区粗晶区，此条件下奥氏体中碳元素分布均匀，当冷却速率较大时，奥氏体会转变成马氏体组织，若冷却速率小，则会形成贝氏体组织；峰值温度1150～950 ℃时对应的是细晶热影响区，由于峰值温度略高于Ac3，奥氏体晶粒来不及长大，冷却后形成细小的贝氏体组织；峰值温度低于900 ℃
武汉科技大学学报 2020年5期2020-09-24
- 大厚度高强度钢E550焊接性能研究
察得到热影响区粗晶区组织转变与t8/5的关系。表4 粗晶区组织与热模拟工艺参数的关系对80 mm厚E550海工钢按照表4的焊接热循环进行焊接热模拟，并结合不同t8/5的金相组织，可确定粗晶区随不同焊接热循环的组织转变规律。E550粗晶区金相组织随t8/5的变化规律见图1。结合金相结果及硬度结果绘制了E550焊接连续冷却转变曲线,见图2。结果显示：粗晶区的组织随着t8/5时间延长，贝氏体含量不断提高，硬度不断降低；从开始的全部马氏体，到马氏体和贝氏体占一定比
江苏船舶 2020年3期2020-09-05
- T23低合金耐热钢再热裂纹敏感性研究
接接头热影响区粗晶区(coarse- grained heat- affected zone, CGHAZ)出现再热裂纹而导致管道爆裂及泄漏，导致火电机组存在极大的安全隐患[3]。因此，研究如何避免T23钢产生再热裂纹具有重要意义。目前，避免产生再热裂纹的措施主要是改进焊接工艺等。低合金耐热钢的再热裂纹敏感性与合金元素密切相关[4- 6]，改进T23钢的化学成分可从根本上解决再热裂纹敏感性大的问题。文献[6]提出了计算2.25Cr- 1Mo钢产生再热裂纹的
上海金属 2020年3期2020-05-29
- 时域NMR法研究热处理对聚乙烯相结构的影响
少为三相结构，即晶区、无定形区和界面区，界面区指的是晶区与无定形区之间的过渡区域[2-13］。NMR技术是信息量最丰富的聚集态结构表征技术之一。当温度高于聚烯烃无定形区的玻璃化转变温度时，聚烯烃中氢原子核的横向弛豫时间T2谱（简称T2谱）一般可分解为三部分，分别表征晶区、界面区、无定形区[14］。不同的相区有着各自特征性的T2，有几个T2就有几个相区。T2的长短反映了该相区内分子运动的快慢，因此可以用T2的个数和长短反映聚烯烃的相组成和相区内分子运动性。通
石油化工 2020年1期2020-03-06
- 核电钢制安全壳SA738 Gr.B搭接接头裂纹成因分析
特别是热影响区粗晶区进行光学显微金相(OM)观察和电子背散射衍射(EBSD)显微组织分析，开展显微硬度、室温拉伸和冲击力学性能试验，采用扫描电镜(SEM)对拉伸和冲击断口形貌进行观察，分析搭接接头裂纹产生机理，为防止此类裂纹产生提供一定的数据支持。1 裂纹描述与试验方法该试验研究对象是截取自1∶1模拟件制作过程中裂纹试板，如图1所示。材料牌号SA738 Gr.B，试板厚度52 mm，其化学成分见表1。试板正反面标记A，B面，裂纹位于焊缝热影响区，沿焊接长度
焊接 2020年12期2020-03-01
- DP540双相钢焊接接头组织与拉伸断裂位置研究
为焊缝中心区、粗晶区、细晶区、不完全重结晶区和母材。图2 焊接接头母材区微观组织Fig.2 Microstructures of basemetal in the welded joints图3 焊接接头金相全貌Fig.3 Overall view of the welded joints焊缝中心区与粗晶区的显微组织如图4所示。可见两种试样焊缝两侧熔合良好，未出现气孔、裂纹等明显的焊接缺陷。闪光对焊过程中，焊接件两端相对放置并逐渐接触，一定时间后，施加顶锻
上海金属 2020年1期2020-01-17
- α板条排列方式对电子束熔丝沉积TC4钛合金组织与拉伸性能的影响
:其中Ⅰ区为模糊晶区，只能观察到模糊柱状晶晶界；Ⅱ区为准模糊晶区，该区不仅能看到柱状晶晶界，还能看到晶内存在的细小“雪花状”组织；Ⅲ区为清晰晶区，该区柱状晶晶界和晶内“雪花”清晰可见，与传统铸态钛合金清晰晶低倍组织近似。图1 TC4钛合金堆积体横截面的低倍组织Fig.1 Macrostructure of the cross section of EBRM TC4 titanium alloy2.2 高倍组织2.2.1 热等静压态高倍组织图2为TC4钛合金
钛工业进展 2019年6期2020-01-06
- 热处理对热致液晶聚芳酯纤维结构与性能的影响
结晶度(Xc)、晶区取向度(fc) 和晶粒尺寸(Lhkl)[6]。1.3.2 纤维线密度测试按照GB/T 14343—2008《化学纤维 长丝线密度试验方法》，采用称量法测量纤维的线密度。1.3.3 力学性能测试采用XL-20型纱线强伸度仪(上海科浦应用科学所)测试纤维的拉伸强度、初始模量和断裂伸长率。测试时夹持距离设置为250 mm，拉伸速度为50 mm/min，预加张力为5～10 cN。2 结果与讨论热处理温度通常不高于熔点，以避免纤维发生黏连，热处理
纺织学报 2019年11期2019-12-09
- DP540双相轮辋钢焊接接头组织特征及其不均匀变形研究
区包含界面区、粗晶区、重结晶区和部分重结晶区4个部分。本文采用闪光对焊技术制备了DP540双相钢焊接接头，并对焊接接头不同特征区域的微观组织及力学性能进行了观察与分析，以期为DP540钢在车轮轮辋上的应用提供参考。1 试验材料与方法试验所用DP540双相钢的化学成分如表1所示，为低碳低合金钢。DP540钢经闪光对焊成焊接接头，在整个焊件上截取用于组织观察分析的试样，试样原始形貌如图1所示。表1 DP540双相钢的化学成分(质量分数)图1 闪光对焊焊接试样形
上海金属 2019年5期2019-10-09
- 不同材质管道对接环焊缝热影响区的硬度分布规律研究
区域覆盖焊缝、粗晶区、细晶区、两相区和母材。2.1 X60-X80 环焊缝X60-X80 环焊缝硬度打点位置和硬度曲线如图1 所示，金相显微照片中打点位置与硬度曲线中的硬度值相对应，HV1 打点间隔200 μm。图1 1#焊接接头热影响区的硬度分布从图1（a） 中可以看出，在X60 侧热影响区内，从粗晶区、细晶区到两相区硬度有明显降低趋势，两相区硬度与母材基本相同。X80 侧热影响区内从粗晶区到两相区也逐渐降低（见图1（b）），与X60 侧规律相同。此外，
石油工程建设 2019年4期2019-08-30
- 焊后热处理对15CrMoR(H)钢焊条电弧焊焊接头组织与性能的影响
b)母材(c)粗晶区(d)细晶区(e)临界区(f)焊缝图2 热处理前最后焊道不同区域的微观组织从图2(b)可以看出，母材区的铁素体呈等轴细晶粒状，微粒状碳化物弥散分布在铁素体基体上，组织为回火索氏体。从图2(c)可以看出，粗晶区组织出现明显的粗化，这主要是由于该位置距离焊缝熔合线较近，焊接过程中被加热至1 100 ℃～固相线温度区间，导致该区域组织粗化严重。在铁素体晶粒内部，存在位相差较小的条状铁素体和间断分布的渗碳体，呈羽毛状，为上贝氏体组织；在晶粒内部
压力容器 2019年5期2019-07-12
- 低合金高强钢焊接t8/5测定实验研究
织，有利于改善粗晶区的冲击韧性。目前，做焊接工艺研究时通常是根据SH-CCT曲线测定结果，并结合相关经验公式对实际线输入能量进行计算，从而得到相关t8/5值。而实际焊接过程中t8/5并无具体测量方法，计算与实际情况是否吻合无从得知。为此，本文针对低合金高强钢的焊接过程，对实际焊接过程中t8/5值进行测量，并对传统计算公式进行修正，得到更加符合低合金高强钢焊接过程中的t8/5值计算经验公式，为实际焊接提供参考。1 实验1.1 实验材料试验采用湖南华菱涟钢生产
四川冶金 2019年2期2019-05-31
- 热输入对激光焊接800 MPa级微合金化碳锰钢接头显微组织和力学性能的影响
，由于热影响区粗晶区冷却速率较快，在3种热输入下焊接接头热影响区粗晶区的组织都为板条马氏体(LM)，原始奥氏体晶界如图中白色线条所示。根据GB/T 6394-2002，对距表面1.5 mm处的热影响区粗晶区的晶粒尺寸进行统计。当热输入为1.27，1.52，1.90 kJ·cm-1时，热影响区粗晶区的平均晶粒尺寸分别为9.3，10.6，12.1 μm。图2 不同热输入下激光焊接接头的宏观形貌Fig.2 Macroscopic morphology of la
机械工程材料 2018年12期2019-01-02
- DP540双相钢闪光对焊接头的组织与硬度研究
为焊缝中心区、粗晶区、细晶区、过回火区和母材。Xi等[15]研究了闪光对焊焊接工艺参数对RS590CL钢焊接接头组织和性能的影响，发现焊接接头同样有几个特征区域，且各个特征区域的宽度随着焊接工艺参数的改变而变化。焊缝中心区组织主要是粗大的铁素体和板条马氏体， 粗晶区的铁素体较粗大，细晶区由于经历了再结晶，晶粒较细小，过回火区受焊接热的影响较小，部分发生再结晶，部分晶粒仍然保持母材区域的轧制状态。两种试样特征区域的组织分别如图2(b～e)(对应图2(a)的B
上海金属 2018年6期2018-11-27
- 耐候钢Q420qNH焊接粗晶区冲击韧性及耐电化学腐蚀性能
其是焊接热影响粗晶区的性能是高性能耐候桥梁钢应用过程中的关键问题。焊接热影响区在焊接过程中受热循环作用性能发生变化，其性能对整个结构具有重要影响[6-9]。研究高性能耐候桥梁钢焊接热影响粗晶区的组织变化规律以及耐蚀性能规律，对控制焊接热影响区组织以及提高其耐蚀性能具有重要的理论价值，对综合评价焊接接头的性能具有重要的工程价值[10-12]。程炳贵等人[13]通过热模拟的方法研究了Q500qENH耐候桥梁钢热影响区的组织及力学性能，彭云等人[14]对09Cu
电焊机 2018年10期2018-11-09
- S355J2W+N钢焊接接头返修焊金相组织分析
如图8所示。由粗晶区（未受正火作用）、正火区（细晶区）和不完全正火区组成，此处增加熔合区和母材区进行讨论。熔合区是熔化区和非熔化区的交界，图8a为未受正火焊缝表层与受正火粗晶区交界，在熔化区一侧基本保持焊缝表层的组织形貌特征，未熔化一侧则保持受正火粗晶区的组织特征。粗晶区组织主要为沿原奥氏体晶界分布的块状先共析铁素体、珠光体（黑色区域）、少量魏氏组织和较多的粒状贝氏体（见图8b）。正火区组织是细小均匀的块状铁素体和珠光体（见图8c）。不完全正火区晶粒大小不
电焊机 2018年3期2018-04-17
- 回火处理对Q690钢焊接粗晶区组织和性能的影响
度回火后的焊接粗晶区硬度、冲击韧性进行测试，探讨回火对粗晶区组织和性能的影响。2 试验材料及方法试验用Q690钢化学成分见表1。焊接设备为YD-500气体保护焊机，试样采用K形坡口，坡口角度为45°，采用多层多道焊接工艺，层间温度控制在100～150℃，焊接电流215 A，焊接电压24.6 V，焊接速度2.42 mm/s，热输入为21.9 kJ/cm。焊后用HS620型数字式超声波探伤仪探伤，在焊接接头处截取试样，在XCSL-17-18Y高温实验炉中分别加
山东冶金 2018年1期2018-03-17
- 棉花纤维发育过程中晶区取向参数变化及与纤维比强度的关系
疆棉区开展棉纤维晶区取向参数(分散角α、螺旋角φ、分布角ψ)的动态变化及对纤维强度影响的报道较少。在研究不同生态棉区、不同品种、不同播期和不同果枝部位棉纤维晶区取向参数差异性及与纤维强度关系的基础上，分析棉花纤维晶区取向三个参数在发育过程中的动态变化。探讨不同品种间纤维超分子结构与纤维强度的差异机理，揭示影响北疆棉区棉纤维强度形成的内部原因。【拟解决的关键问题】选取三个纤维品质不同的新疆自育棉花品种，统一播种后于花后30 d开始分阶段收取棉铃样品，手工分离
新疆农业科学 2017年12期2018-01-22
- X80与X100管线钢粗晶区SHCCT曲线的比较研究
X100管线钢粗晶区SHCCT曲线的比较研究唐 丽 1，李 东 1，尹立孟 1，王学军 2，姚宗湘 1（1.重庆科技学院冶金与材料工程学院，重庆401331；2.四川石油天然气建设工程有限责任公司，四川成都610213）采用相变仪DIL805A/D将X80、X100管线钢空心微缩管状试样，以200℃/s加热至1 350℃，保温10s后以1～200℃/s的不同速度冷却至室温，在分析显微组织、硬度和相变温度的基础上获得两种管线钢的粗晶区SHCCT曲线。对比发现
电焊机 2017年11期2017-12-29
- 基于埋弧焊的EQ 51海工钢接头组织调控研究
（HF）、再热粗晶区（CGHAZ）、临界再热粗晶区（ICGHAZ）和不完全重结晶区（SCGHAZ）四个位置的组织形貌及亚结构。结果表明：母材C-Mn含量偏高及焊接熔合比是造成焊缝位置韧性偏低的原因；通过降C-Mn、降Ni、提Mo的递进式母材成分设计进行组织调控，有效抑制了热影响区组织中M/A的析出，将熔合线平均冲击功从14 J提高到62 J，满足大于33 J的焊接要求。焊接；再热粗晶区；临界再热粗晶区；不完全重结晶区；大角度晶界0 前言自升式海上钻井平台作
电焊机 2017年3期2017-04-28
- 空气层高度对干湿法纺聚乙烯醇初生纤维结构的影响
生纤维的结晶度、晶区取向因子以及熔点都随空气层的高度增加而呈增加的趋势；空气层阶段PVA分子链的缠结程度随着空气层高度的增加逐渐降低。聚乙烯醇纤维 初生纤维 干湿法 纺丝 空气层高度 结构聚乙烯醇( PVA) 纤维是合成纤维的重要品种之一。PVA以其独特的结构成为柔性链高强高模化研究的模型,高强高模纤维也成为PVA 纤维发展的重要方向[1-2 ]，在PVA纤维高强高模化的研究进程中，凝胶纺丝以其独特的优势成为实现这一目标的理想方法之一。作者采用干湿法凝胶纺
合成纤维工业 2016年1期2016-12-23
- 外焊温度对X80钢二次热循环后热影响区粗晶区组织与力学性能的影响
循环后热影响区粗晶区组织与力学性能的影响林哲1，2，李红斌1，2，徐树成1，2，李小林1，2（1.华北理工大学冶金与能源学院，河北唐山063009；2.河北省现代冶金技术重点实验室，河北唐山063009）通过热模拟技术、V型缺口冲击试验、硬度实验与显微分析方法研究了外焊温度对二次热循环X80管线钢粗晶热影响区组织与性能的影响规律。结果表明：当外焊热循环峰值温度在（α+γ）两相区范围时，X80管线钢的韧性最低，明显低于一次加热粗晶区；硬度最大，明显高于一次加
电焊机 2016年3期2016-12-13
- 析出强化超细晶粒钢焊接热影响区粗晶区的组织和性能
钢焊接热影响区粗晶区的组织和性能单小龙，方俊飞，何宜柱（安徽工业大学材料科学与工程学院，安徽马鞍山243002）为研究焊接对800 MPa级Ti、Nb复合微合金化析出强化超细晶粒钢组织性能的影响.运用Gleeble3500热模拟试验机，对实验钢进行单道次焊接热循环试验，并研究冷却速度、冷却时间t8/5对焊接热影响区粗晶区（CGHAZ）组织、性能的影响.结果表明：冷却速度5～15℃/s，CGHAZ的组织为贝氏体，冷却速度进一步增大，会出现马氏体.随着冷却时间
材料科学与工艺 2016年4期2016-09-27
- 多道次环焊焊缝组织变化规律与冲击韧性的关系研究*
按柱状晶组织、粗晶区组织、细晶区组织、粗晶区与M/A混合组织、亚临界粗晶区组织的顺序呈规律性重复变化。其中粗晶区与回转奥氏体冷却形成的晶界链状M/A组元是焊缝韧性下降的主要原因。焊接；环焊缝金属；临界再热粗晶区；链状M/A；冲击韧性0 前 言管线钢通常要经过成型、焊接(直缝或螺旋埋弧焊)、扩径、连接(多道次环焊)等多种工序才能最终应用在油气输送管线上。制管过程中的埋弧焊焊接热影响区(HAZ)是韧性与强度匹配的薄弱环节，其韧性和强度可以通过控制焊接热输入的大
焊管 2015年1期2015-12-18
- 12Cr1MoVG钢焊接接头粗晶区的再热脆化行为
与焊接热影响区粗晶区产生再热裂纹有关[4-6]。为预防事故发生，提高设备的使用寿命，国内外对12Cr1MoVG钢再热脆化行为开展了许多研究，但很多研究都是在特定焊接工况条件下进行的，且多为接头整体性能研究，而针对再热脆化严重及裂纹产生较多的粗晶区的研究还少见报道。因此，作者通过热模拟试验机得到12Cr1MoVG钢焊接接头粗晶区试样，对粗晶区再热脆化行为进行了研究，分析了再热脆化产生的原因，为进一步优化该钢的焊接工艺提供参考。1 试样制备与试验方法试验用12
机械工程材料 2015年6期2015-12-11
- 智能型耐火钢焊接热影响区高温拉伸性能研究
高温拉伸强度在粗晶区最高，逐渐向细晶区和不完全重结晶区降低，到未相变区又升高。双道次焊接热影响区也呈现相同的规律。随着焊接热输入的提高，焊接热影响区粗晶区的高温拉伸强度降低。在焊接热循环作用下，碳氮化物（Nb，Ti）（C，N）的溶解、长大和粗化引起了焊接热影响区不同区域高温拉伸强度的差异。耐火钢；微合金化；焊接热影响区；高温拉伸0 前言随着高层建筑业的迅速发展，基于安全性、经济性、造型美观、空间利用等方面的要求，耐火钢以其高强、轻量、耐火、抗震、相对于防火
电焊机 2015年11期2015-11-23
- 浇铸板栅筋条晶区的形成及组织特性
王杜友一、铸件三晶区的形成机理在实际生产当中，铸件是液态金属在模具中冷却凝固后成型的。铸件的宏观组织通常是由三个晶区所组成的，即外表层的细晶区、中间层的柱状晶区以及中心部位的等轴晶区，其示意图如图1所示。图1 铸件的三晶区示意图1.外层细晶区当液态金属注入模具后，金属首先从模具壁处开始结晶凝固，这是因为温度低的模壁具有强烈的吸热和散热作用，使靠近模壁的一层薄膜液体产生极大的过冷，加上模壁可作为非匀形核的基底，因此，在这一薄层液体中立即产生了大量的晶核，并同
新能源科技 2015年1期2015-07-25
- TMCP特厚E500钢板模拟焊接热影响区的组织与性能
500模拟焊接粗晶区（coarse grained heat affected zone，CGHAZ）连续冷却相变曲线；采用扫描电镜（SEM）、示波冲击试验、电子背散射衍射（EBSD）等技术，研究CGHAZ以及后续再加热峰值温度t2p对其组织性能的影响。结果表明，CGHAZ的显微硬度值（HV10）、冲击功及大角度晶界（大于15°）分数均随着焊接热输入量E的增大而减小；E≤50kJ／cm，组织以细密板条贝氏体（LB）为主，不同位向的板条束之间存在大角度晶界，
四川冶金 2015年6期2015-04-08
- X100管线钢的焊接冷裂纹敏感性分析
地方之一，因为粗晶区组织粗大，晶界容易出现淬硬组织，且容易造成应力集中，故冷裂纹在此处容易萌生并扩展，是造成这类管线钢断裂的严重缺陷之一。在此研究了X100管线钢的焊接冷裂纹敏感性，确定了X100管线钢焊接时能防止冷裂纹的最佳预热温度范围。1 试验材料和方法1.1 试验材料试验使用X100管线钢，板厚18.4 mm，供货状态为热轧态。X100钢的主要化学成分和力学性能如表1、表2所示，X100钢的显微组织如图1所示。表1 X100钢的化学成分Tab.1 C
电焊机 2015年8期2015-03-12
- E4330钢模拟粗晶区组织与性能的研究
1]。一般认为粗晶区是焊接接头中的薄弱环节[2]。而实际焊接为多层多道焊，后续焊道对前一焊道的粗晶区性能也有影响[3]。了解高强钢焊接接头粗晶区性能变化是有意义的。采用热模拟技术研究了预热温度、层间温度及焊后热处理对E4330钢粗晶区组织与性能的变化规律，对于制定合理的焊接工艺具有重要作用。1 试验方法试验材料为E4330钢，其化学成分如表1所示。采用调质处理，母材组织为回火索氏体。表1 E4330钢化学成分 %热模拟试样尺寸为11 mm×11 mm×10
电焊机 2014年4期2014-03-12
- 铝对大线能量焊接条件下HSLA焊接热影响区粗晶区M-A组元及冲击韧性的影响
下焊接热影响区粗晶区的韧性恶化已经成为国内外研究的热点[3]。大量研究表明[4-6]，合金元素对低合金高强度钢在大线能量条件下焊接热影响区粗晶区的韧性提高有明显影响，例如铌、钒、钛可在焊接热循环过程中产生大量析出物钉扎晶界，起到细化晶粒的作用[4]；铌、硅能够改变M-A组元的形貌和含量[5]，铌还可以促进针状铁素体的形成等[6]。低合金高强度钢焊接热影响区粗晶区内往往出现晶粒粗大的粒状贝氏体，并且在铁素体板条上析出M-A组元。M-A组元的含量及形貌对于粗晶
电焊机 2014年11期2014-03-12
- ASTM4130钢焊接冷裂纹敏感性分析*
维氏硬度计测试粗晶区硬度，光学显微镜观察粗晶区组织特征。2 试验结果与分析2.1 临界断裂应力插销试验结果见表3。试验条件相同情况下，拘束力越大，插销试棒保持不断裂的时间越短；反之，断裂时间明显延长。以持续20 h不断裂的应力作为临界断裂应力，不预热、预热100℃和200℃的临界断裂应力分别为344.46 MPa，642.55 MPa和806.11 MPa。根据断裂准则，σcr≥σs能避免冷裂。ASTM4130钢的σs为785 MPa。因此，实际焊接时，预
焊管 2014年11期2014-01-30
- X80管线钢焊接热影响区组织性能改善措施
区不同的位置(粗晶区、细晶区、临界区、亚临界区)。图2 不同焊接线能量和不同峰值温度的热模拟曲线2 试验结果与分析2.1 冷速对组织和性能的影响2.1.1 冷速对组织的影响图3给出了该X80钢焊接粗晶区经不同冷速冷却后金相组织。由图3可看出，冷速为0.25℃/s时，组织为多边形铁素体、珠光体及大量针状铁素体(图 3（a）)；当冷速增加至 0.5℃/s时， 多边形铁素体含量很少，组织多为针状铁素体，但针状铁素体条片及岛状组织较为粗大(图3（b）)；当冷速达到
焊管 2014年4期2014-01-24
- X70管线钢焊接接头断裂韧度试验
焊管焊缝热影响粗晶区的微观结构和金相组织，发现改变焊接冷却时间对粗晶区微观组织和韧性有较大影响。Miao等［3-4］对海洋结构用钢S335G10+N埋弧焊焊接接头进行常温下CTOD测试，表明该焊接接头具有良好的断裂韧性，不需焊后热处理。Wang等［5］测试了海洋钻井隔水管X80管线钢焊接接头在0℃时的断裂韧性，发现热影响区CTOD值大于焊缝中心金属的值，而且焊缝中心金属裂纹NP取向CTOD值大于NQ取向的值;文献［6］中比较了两种焊接工艺下钢板焊接接头0°
实验室研究与探索 2013年8期2013-09-03
- 13MnNiMoR钢板焊接性研究
定焊接热影响区粗晶区组织转变规律；通过最高硬度试验、斜Y坡口试验确定了最佳焊前预热温度和再热脆化温度敏感温度区间；粗晶区热模拟试验确定了该钢种的焊接工艺适应性；结果表明13MnNiMoR钢板具有良好的焊接性，该结果对制定合适的焊接工艺有重要参考意义。低合金高强钢；热影响区；组织转变；焊接性0 前言13MnNiMoR钢作为一种低合金高强钢广泛应用于锅炉气泡等压力容器的制造。为保证其常温和中温性能，13MnNiMoR钢合金元素含量较高，淬硬倾向较高，热影响区易
电焊机 2012年7期2012-11-14
- Q460C钢组织特性对表面裂纹成因的影响分析
消除，精轧阶段粗晶区先于细晶区变形，产生不均匀变形，最终导致钢板表面沿粗晶区与细晶区界面开裂.在轧辊摩擦力作用下，多余的变形被向前推压，沿开裂处向钢板表面延伸，随轧制进行，裂纹向内部扩展.热送热装生产中，控制粗轧温度和压下量是控制裂纹产生关键.中厚板;表面裂纹;组织转变;混晶;热送热装控轧控冷工艺已经在中厚板生产中得到了广泛应用，其中传统Q345级别的微合金结构钢已经开始向Q460和Q550级别转化，但伴随的是更多的表面裂纹问题［1－2］，特别现在热送热装
材料科学与工艺 2011年5期2011-12-20
- 高强热轧卷板SQ600MC焊接性研究
0MC热影响区粗晶区的组织转变规律；最高硬度试验和斜Y冷裂纹敏感性试验结果表明SQ600MC具有低的冷裂敏感性；焊接工艺试验表明热输入在14.26～20.16 kJ／cm范围内SQ600MC焊接接头的力学性能够满足使用要求。高强钢；SQ600MC；焊接性0 前言工程机械行业是机械工业的重要组成部分，工程机械主要包括挖掘机械、铲土运输机械、工程起重机械、叉车、工业车辆等零部件。这些机械的制造所需的焊接结构部件用材通常称为工程机械用钢[1]。600 MPa级工
电焊机 2011年5期2011-11-14
- 汽轮机高压主汽门螺栓断裂失效分析
现断口断裂源为粗晶区。1.4 硬度试验在螺栓螺杆部距断口约30 mm处截取圆环试样，在其断面进行硬度试验，试验结果见表2。表2 硬度值1.5 金相检验1.5.1 宏观组织检验在螺栓螺杆部距断口约30 mm处截取圆环试样，在其端面进行宏观组织检验，结果显示，在螺杆外圈约半圈长度范围内存在0～5mm深度不等的肉眼可见的粗大晶粒，按照DL/T 439—2006《火力发电厂高温紧固件技术导则》C3.1.2.6的规定，应评定为宏观粗晶，如图3所示。图3 宏观粗晶1.
综合智慧能源 2011年7期2011-09-04