计算误差
- 浑圆形裸脚式稀土矿山原地浸矿稳定浸润线分析
。2 浸润线计算误差的参数分析2.1 有限元模型与工况为了进一步分析浸润线方程式（15）及式（16）的计算误差，根据矿山的地形条件和注液条件，提出4 个参数：出渗坡度（α）、基岩坡度（β）、注液范围和相对渗透系数（λ），按图3 简化模型建立有限元模型，将有限元计算结果作为对照值，分析上述4 个参数对浸润线方程计算误差的影响规律。其中，α可根据山脚集液沟设计和施工情况确定；β应根据矿山工程勘探资料给出的地质剖面图确定；r12/r32根据矿山注液方案中矿体分布
有色金属科学与工程 2023年6期2024-01-06
- TVD格式求解对流扩散方程的最优限制器研究
表3 算例1计算误差由上表可以看出，在网格数相同的情况下，选用同种通量限制器时，TVDLF格式的计算误差远大于MUSCL格式。且在两种TVD格式中，Superbee限制器的误差最小，而Minmod误差最大。两种格式的计算结果如图1和图2。图1 带有Superbee和Minmod限制器的MUSCL格式计算结果图2 带有Superbee和Woodward限制器的TVDLF格式可以看出，基于TVD格式的数值解中没有出现明显的震荡，只存在小部分激波被抹掉的现象，而
计算机仿真 2023年2期2023-03-29
- 地月空间星地双向单程测量高精度模型
l_down计算误差小于10 ps，可以忽略。将上行和下行的伪距测量量表达式相减，忽略小于10 ps的项及多径效应影响，记T23=t3-t2。地面站和星上原子钟的天频漂值均远小于其频率准确度，所以在短时间内，星地钟差变化由二者频率准确度决定，呈线性关系，得Dge(t1)-Dsr(t2)+Dsha_down-Dsha_up+[Dion_down(t4)-Dion_up(t2)]+[Dtro_down(t4)-Dtro_up(t2)]+[tUTC(t1)-t1
宇航学报 2023年2期2023-03-18
- Volterra积分-微分方程的高精度数值算法研究
心有理插值的计算误差要比重心Lagrange插值小很多, 从图2我们可以发现, 在第二类Chebyshev节点下, 两种配点法的误差变化趋势有着很大的不同, 重心Lagrange插值配点法的计算误差较为稳定, 而重心有理插值配点法的计算误差波动较大. 本算例使用的8个高斯积分点的节点和权重如表2.表1 例1的计算误差表2 8个高斯积分点和高斯积分权重图1 等距节点下例1的计算误差图2 Chebyshev节点下例1的计算误差例2考虑如下形式的二阶Volter
南阳师范学院学报 2023年1期2023-02-07
- 基于改进型SVM 算法的气液两相流持液率计算模型
模型的随机性计算误差，每套模型模拟计算10次，详细记录每一次模拟的原始值、预测值以及计算误差等数据。其中，计算误差采用均绝对误差（MAE）、均方误差（MSE）和平均绝对百分比误差（MAPE）3个指标来表征，计算公式分别如下：式中：xi为第i个预测值；yi为第i个实际值；n为数据总量。分别取每套模型计算效果最好的数据集和计算效果最差的数据集，绘制成图（如图4～图6所示）。计算精度方面：由图4～图6可知，3套模型的计算误差均较小，除了少数点计算效果较差之外，大
西安石油大学学报（自然科学版） 2022年6期2022-12-05
- 移频在线测试记录表智能检定装置研制
，进行比对，计算误差，并进行结果判定。2.2.3 直流电压幅值测量(负直流)本选项中，检定系统设定负直流信号，送给待检仪表电压端口，计算机读取标准仪表和待检表电压值，进行比对，计算误差，并进行结果判定。2.2.4 单频交流信号-频率测量本选项中，检定系统设定某一固定电压的正弦信号，变换各种频率，送给待检仪表电压端口，计算机读取标准仪表和待检表频率值，进行比对，计算误差，并进行结果判定。2.2.5 单频交流信号-电压测量本选项中，检定系统设定某一固定频率的正
上海铁道增刊 2022年1期2022-07-27
- 一种配电线路漏电流精确计算方法
流的准确值，计算误差如表1所示。表1 方均根值算法的误差分析表中：(7)式中：基准值为Simulink中的“RMS”模块计算结果。由表1可知，漏电流方均根值法的计算误差较大。3.2.2 傅里叶算法图5为傅里叶算法的漏电流计算结果，计算误差如表2所示。图5 傅里叶算法的漏电流波形表2 傅里叶算法的误差分析由图5可见，傅里叶算法仅需一个周波便可准确计算出漏电流值。由表2可知，傅里叶算法的计算精度明显高于方均根值算法。但随着采样时间的增加，由于谐波影响会产生一定
工业仪表与自动化装置 2022年2期2022-04-12
- 基于QC方法降低换流站二次精平土方计算误差
二次精平土方计算误差，为以后工程进一步提高计算准确性提供了有力的技术支撑。一、课题选择近年来，随着国家对环境保护重视程度的日益提高，建设项目土方挖填不平衡，项目后期弃土或购土不仅需要追加资金投入，而且是影响项目能否通过环水保验收的重要因素。减少建设项目土方平衡计算误差，对项目建设管理十分重要。换流站土方平衡计算分为场平和二次精平两个阶段，场平阶段施工末期，可以通过调整场平标高弥补计算误差；二次精平在土建施工尾期进行，此时站内建构筑物基础、地下设施均已施工，
中华建设 2022年2期2022-03-04
- 大型渠道弧形闸门过流公式测试比较
合R2、流量计算误差、平均绝对误差等性能，为大型弧形闸门的公式选择和率定提供参考。1 闸门过流特性分析严陵河闸位于南水北调中线干渠上游，为并列双孔弧形闸（图1），单孔宽13 m，半径11 m，设计流量340 m3/s，闸前工作水深6.21 m。选取工程运行以来双孔同开度工况的监测数据，剔除错误、缺失数据，得到约18 000组有效样本，各含闸前水位Hu、闸后水位Hd、闸门开度e和过闸流量Q。流量区间58～332 m3/s，占设计流量的17%～98%。闸门过流
灌溉排水学报 2022年1期2022-02-25
- 地层电磁波衰减与相位差参数算法设计
°时，相位差计算误差很大；而相位差在90°和270°附近时，相位差计算误差大幅降低。所以，需要预调整相位差以得到高精度的相位差计算精度。图1 相位差与相位差计算误差的关系表1是在不加窗、SNR=0dB、对128组数据做相关分析后得到的统计结果。信号的相位差分别为0 和90°。从表1可知，在采样点个数增加时，相位差和衰减计算误差的统计特性明显提高。在采样点达到一定数量时，统计特性的提高不再明显。由表1可知，信号相位差为90°时，相位差计算误差远小于信号相位差
西部探矿工程 2021年12期2022-01-23
- O形密封圈偏心情况下接触应力仿真研究*
以及二维型的计算误差，如表1所示。其中相对偏心量为偏心量与正常预压缩量的比值，二维计算的误差为二维结果和三维结果的差值与三维结果的比值。从表1可以看出，对于任意偏心量，在最大压缩量处二维模型计算结果大于三维模型，在最小压缩量处二维模型计算结果小于三维模型；同时二维模型计算误差绝对值都随着偏心量的增大而增大。对误差变化进行拟合，得到：表1 不同偏心量下最大接触应力值以及二维模型计算误差y1=0.036 4x(2)y2=-0.144x(3)式中：y1为最大压缩
润滑与密封 2021年11期2022-01-17
- 解析单元方法在土壤水渗透水量计算验证分析中的应用
度和月尺度的计算误差总体低于20%，且无系统误差，表明采用的解析单元方法对辽西地区壤土土壤渗透水量计算具有较高的精度，这主要是因为解析单元方法针对土壤纵向分层，对不同分段的土壤水进行计算，从而解决传统方法不能考虑土壤纵向分段土壤渗透水变化特点的局限，使得其计算误差有所降低，此外从不同时间尺度的土壤渗透水量计算误差可看出，时间尺度越高其误差也相对越大，时间尺度变异度对土壤渗透水量计算误差影响较为明显，时间尺度越小，解析单元方法的辽西地区土壤水渗透量计算误差相
水利技术监督 2021年9期2021-10-22
- 不同正则化方法在船舶辐射噪声计算中对比与试验研究
降低辐射噪声计算误差。2.2 GCV方法从式(13)可看出，正则化参数越大，正则化程度越大，噪声越小，但是正则化误差越大，反之则相反。GCV方法通过广义交叉验证寻找最合适的正则化参数λ，其表达式可表示为(18)式中，trace(·)为矩阵的迹，表示矩阵对角线元素之和；Ir为r阶单位矩阵；Xλ满足Tλ=XλY，即Xλ=(XTX+λ2Im)-1XT(19)则矩阵的迹可转化为trace(Ir-XXλ)=trace[Ir-X(XTX+λ2Im)-1XT]=(20)
振动与冲击 2021年16期2021-09-27
- 炭黑填充天然橡胶超弹性本构方程的适用性分析
3.1 力的计算误差分析17种橡胶材料超弹性本构方程对在有/无永久变形下三点弯曲试样力的计算误差如图3—19所示。由 图3—19可 见，Arruda Boyce，Marlow和Polynomial方程对三点弯曲试样力的计算误差随着位移的增大逐渐减小，且以有永久变形试样作为建模对象的计算误差小于以无永久变形试样作为建模对象的计算误差，尤其是二阶Polynomial方程在位移最大值的计算误差仅为0.08%，即计算精度达到99.92%，其在位移小于5 mm时计算
橡胶工业 2021年7期2021-07-21
- 网格划分对多级离心泵水力性能计算精度的影响
果从扬程相对计算误差的角度来看，随着流量的增加，3 种方案相对计算误差变化趋势各不相同。在多流量工况条件下，四面体网格方案相对计算误差变化呈现逐渐增大的趋势，最大误差值出现在1.5Qd工况点，为5.31%，其余工况点计算误差均在3.67%以内；混合网格方案相对计算误差在0.9Qd工况点之前呈现单调下降的趋势，在0.9Qd工况点之后随着流量增加逐渐增加，最大误差同样出现在1.5Qd工况点，为3.41%；而六面体网格方案在多流量工况下，相对计算误差变化趋势不稳
西华大学学报（自然科学版） 2021年3期2021-05-17
- 投运/停机工况下水电厂运行电气量计算方法
两种计算方法计算误差对比（kV）从上表中可以看出，设计方法计算误差基本可以控制在0.02kV 以下，最大计算误差仅为0.015kV；而传统方法计算误差最大值为9.264kV，计算误差远远高于设计方法，因此实验证明了设计方法精度更高，更适用于投运/停机工况下水电厂运行电气量计算。3 结束语本文在现有文献资料的基础上，对投运/停机工况下水电厂运行电气量计算方法进行了研究，提出了一套有关水电厂不同工况下电气量的计算理论，并利用实验证明了该套计算理论可以有效保证水
数字通信世界 2021年4期2021-05-07
- 多级离心泵水力性能数值模拟精度影响因素研究
。从扬程相对计算误差大小的角度来看，在（0.2～0.5）Qd以及（0.9～1.2）Qd工况范围内，定常计算的扬程计算误差小于非定常计算，原因是这两个工况范围处于定常计算曲线与试验曲线的交点位置附近，当偏离这两个工况范围时，定常计算的相对计算误差大于非定常计算；定常计算的扬程相对计算误差最大值在关死工况点，为12.23%，其次是0.8Qd工况点，为9.10%，其他工况点的计算误差位于2.54%～6.61%之间；非定常计算的扬程相对计算误差最大值在1.2Qd工
流体机械 2020年10期2020-11-09
- 基于舰载主动声纳的水下目标距离精确测量方法
同计算模型的计算误差对比分析4.1 传统模型相比精确计算模型的计算误差对比分析为对比分析传统模型相比精确计算模型的计算误差，首先设定本舰航速为24 kn、目标相对声纳的深度为20 m，由此计算出对应不同距离和不同目标舷角情况下，传统距离计算模型相比精确距离计算模型的计算误差，如图2 所示。由图2 可以看出，在目标舷角为0°和180°时，传统距离计算模型的距离和时间计算误差最大，在目标舷角为±90°时，传统距离计算模型的距离和时间计算误差最小；另外随着目标距
火力与指挥控制 2020年8期2020-09-23
- 锅筒疲劳寿命计算中的径向温差计算方法
算方法的相对计算误差及其产生原因和对船舶动力锅炉锅筒径向温差计算的适用性，以期该方法能够应用于固定式动力锅炉和船舶动力锅炉锅筒径向温差计算，从而为工程研究和应用奠定基础。1 固定式动力锅炉国家标准法固定式动力锅炉国家标准[1-3]给出的锅筒径向温差计算式为：(1)式中：Δt1为锅筒外壁与内壁的温差，℃；to为锅筒外壁绝热温度，℃；ti为锅筒内壁温度，取为锅筒内工质温度，℃；δ为锅筒名义厚度，mm；v为锅筒内工质温度变化速率，℃/min。其中，升温为正值，降
哈尔滨工程大学学报 2020年7期2020-08-25
- 平均角膜屈光度、翼状胬肉长度与翼状胬肉切除术并一期Phaco+IOL 植入术后患者IOL 度数计算误差的关系探究
仍无法避免因计算误差而导致的视力恢复效果欠佳,因此有必要从其他术前检测指标入手,分析其对IOL 度数计算误差的影响,现报告如下。1 资料与方法1.1 一般资料 回顾性分析2016年11月～2019年10月于本院接受治疗的97例单眼患病的翼状胬肉伴白内障患者的临床资料。纳入标准：①符合翼状胬肉及白内障相关诊断标准［1］；②年龄＜85 岁且单眼有手术治疗指征；③翼状胬肉侵入角膜；④Emery 晶状体核硬度分级≥Ⅲ级；⑤采用翼状胬肉切除术并一期Phaco+IOL
中国现代药物应用 2020年15期2020-08-24
- PHC管桩单桩极限承载力的现场试验研究
2)，桩1的计算误差都比桩2的小。极限端阻力的大小也会对桩极限承载力有所贡献，对比桩1、桩2可知，对于软土厚度较大的地层条件的摩擦型管桩，极限端阻力并不对承载力计算误差起决定性影响。2.2.2 贯入度的影响对于锤击法施工的管桩，贯入度对其承载力的大小也有着重要的参考价值。分析5Z645地块的3根桩，桩型、桩长、桩端持力层相同，贯入度不同。贯入度最大的桩4，其承载力计算误差最小，贯入度最小的桩3，其承载力计算误差最大，由此可知规范公式法计算桩极限承载力对于贯
四川建材 2020年6期2020-06-30
- 差压式流量计测量脉动流量方法研究
单路差压流量计算误差由稳态流动下仿真结果,可获得截面Ⅰ和截面Ⅱ之间流出系数C1=0.981 5,截面Ⅲ和截面Ⅳ之间流出系数C2=1.007。进一步可获得k1,Ⅰ-Ⅱ=141.75,k2,Ⅰ-Ⅱ=4 788.9,k1,Ⅱ-Ⅲ=71.856,k2,Ⅲ-Ⅳ=4 549.4。稳态流动下,质量流量qmc可由式(11)计算:(11)正弦脉动流情况下,流量导数可由式(12)表示,若直接通过式(11)计算瞬时质量流量引入的导数项误差通过式(13)计算:(12)(13)表1
计量学报 2020年4期2020-05-29
- 转向节主销与转向轮间转向运动及转角误差分析＊
角误差 转角计算误差1 前言转向机构运动设计与车轮实际转角和理想转角的计算有关，这两者的计算误差必然影响车辆转向机构的设计。车轮实际转角涉及左、右主销之间和主销与车轮之间2类运动传递。前者的相关研究文献较多，计算模型有近似的平面模型[1-3]和精确的空间模型[4-5]；后者与车辆转向轮的主销内倾角、主销后倾角、车轮外倾角与前束角这4 个定位角参数有关，严格来说，目前还缺乏其运动的精确计算模型。对断开式车桥的转向梯形进行运动分析时，一般直接用转向轮车轮轴在水
汽车技术 2020年5期2020-05-25
- 基于蒙特卡罗的复杂火工系统可靠性预计精度研究
方法的可靠度计算误差可采用串联系统进行评价，尽量减少系统中的随机抽样元件个数，提高抽样数量可提高可靠度的计算精度，重复计算次数可使计算结果趋于稳定，并且单个元件抽样统计值控制可显著降低计算误差。火工系统；可靠性预计；蒙特卡罗；计算精度火工系统是指由数个火工元件或数个火工装置组成，同时完成两个以上（含两个）功能的组合体[1]。火工系统在设计过程中需要进行可靠性预计，根据组成系统的各单元可靠性或以往经验来推测系统的可靠性[2]。对于简单逻辑的火工系统，可通过其
火工品 2019年5期2020-01-03
- 多模型在引水隧洞初始应力场反演计算中的应用对比研究
水平方向应力计算误差分析结合试验观测应力测定值，对比不同模型在水平方向两个矢量应力计算误差，计算误差对比结果见表7—8，各模型不同深度下误差对比结果如图2所示。表7 不同模型在引水隧洞水平方向σxx计算误差对比表8 不同模型在引水隧洞水平方向σxy计算误差对比图2 水平方向应力矢量计算误差对比从水平方向误差对比结果可看出，多元线性回归模型水平方向应力计算误差大部分散点分布在15%以内，最大误差值为24.23%，其钻孔深度为123.4m，距离引水隧洞的轴线距
水利规划与设计 2019年9期2019-09-25
- 三维叶盘失谐模态分析的摄动降阶方法
对固有频率的计算误差可以保持在0.25%以下;失谐强度增大至0.02后,摄动降阶法计算误差出现一定波动,大部分频率的计算误差仍维持在0.3%以下;失谐强度为0.03时,根据统计学原理,失谐量最大将达到6%,叶片间刚度的误差已达到极端值,实际工况下已很难发生,误差仍控制在0.3%左右,说明该算法在失谐强度为0.03以内时具有较好的精度稳定性。失谐强度为0.01时分别统计了3种方法计算前100阶模态的耗时,如表1所示。当Ψk取为100时,完整法计算时间为320
西安交通大学学报 2019年9期2019-09-10
- 带时变计算时间和计算误差的倒立摆视觉H∞控制研究
理计算时间和计算误差,从而影响控制系统性能甚至造成控制系统失稳[17].因此,国内外学者开始构建基于视觉传感的倒立摆控制系统实验平台进行理论方法验证,为工业视觉伺服实时控制提供理论基础和技术支撑.在倒立摆视觉伺服控制中,因为倒立摆属于快变的运动控制系统,采样周期非常小,故从摆体图像采集到经过图像处理计算出小车位移和摆杆偏角耗费的计算时间对控制系统性能及其稳定性影响至关重要.根据是否考虑图像处理计算时间将目前倒立摆视觉伺服控制研究分为两类:第一类不考虑图像处
自动化学报 2019年2期2019-04-12
- 核电厂硼化量快速校核计算方法及分析
3 简化校核计算误差分析海南昌江核电厂堆芯初始冷却剂装量168 t，堆芯寿期初、寿期中、寿期末硼浓度分别为 9×10-4，6×10-4，3×10-4。由上述公式推导可知，寿期初堆芯硼化前硼浓度CB0越大，对硼化量简化校核计算的影响越明显。因此以寿期初的情况为例，以简化校核计算不同硼浓度变化条件下的硼化量，计算误差见表1。表1 寿期初堆芯硼化量简化校核计算误差由表1可得，当硼浓度变化量ε≤20时，寿期初，硼化量简化计算值与公式计算偏差最大为0.164%，满足
设备管理与维修 2019年2期2019-02-22
- 坐标系选取对压制兵器射击准确度的影响分析
时会产生一定计算误差[1-2]。本文分析了采用大地坐标系和采用平面直角坐标系计算炮目距离和方向时的差别，在定量分析高斯投影变形的基础上，给出了针对炮目距离和炮目方向计算误差的修正方法，并给出了计算实例。本文还讨论了高斯投影和UTM投影的关系。分析结论表明，由于投影变形，在平面直角坐标系下计算炮目距离和方向时对射击准确度有一定的影响，应视情况予以修正，修正后的计算误差可忽略。计算实例表明，炮目距离不大于200 km时，采用平面直角坐标系计算炮目距离和方向并进
火力与指挥控制 2018年11期2018-12-19
- 太阳位置算法的计算误差对辐射预测的影响*
至少 1%的计算误差[15]，由此可见，太阳位置算法的精确程度对太阳辐射计算会产生不可忽略的影响。由于所有的辐射模型计算中均需要采用大气层外水平面辐射值，因此，本文以大气层外水平面辐射值为分析对象。为保证分析结果的准确性，以紫金山天文台公布的《中国天文年历》数据为太阳位置参数基准，分别以太阳赤纬角和日地距离对辐射的影响程度进行分析，并与两种高精度太阳方位算法进行了对比研究。1 研究方法目前，太阳追踪装置中广为采用的太阳位置算法可分为从天文年历中提取变量并采
新能源进展 2018年5期2018-11-07
- 超高压气井储量计算方法研究
实验测试值对计算误差进行对比分析（图1、图2）。从图1可以看出，不同气井在不同温度下，压缩因子随压力变化的曲线形态几乎一致，温度对压缩因子计算影响不大，经验公式计算值与实验测试值差异整体较小。从图2可以看出，Gopal法、DPR和DAK法在低压区压缩因子计算误差随压力增加而增加；达到误差峰值后（Gopal法误差峰值压力为30 MPa，DPR和DAK法误差峰值压力为25 MPa），计算误差随压力增加逐渐下降。HY方法无论在高压还是低压情况下，计算误差变化不大
天然气技术与经济 2018年4期2018-09-08
- 水尺计重中密度测量与计算误差分析及相关问题的思考
；密度测量；计算误差由于受地球重力的影响，人们通常习惯于将质量与重量混为一谈。实际上，重量即质量等于体积乘以密度，密度是除了体积以外进行重量计算的另一重要参数。在水尺计重过程中，密度测量主要分为两个方面，即港水密度以及压载水密度，本文将对密度测量与误差之间展开分析。一、密度误差对水尺计重产生的主要影响对船舶排水量的计算能够以港水密度测量的方式来获得，再以比值船舶排水量图表的密度为参照，对排水量密度进行调整，进而获得实际排水量数值。一旦港水密度的测量结果失真
科技风 2018年3期2018-05-14
- 水尺计重中密度测量与计算误差分析及相关问题的思考
；密度测量；计算误差由于受地球重力的影响，人们通常习惯于将质量与重量混为一谈。实际上，重量即质量等于体积乘以密度，密度是除了体积以外进行重量计算的另一重要参数。在水尺计重过程中，密度测量主要分为两个方面，即港水密度以及压载水密度，本文将对密度测量与误差之间展开分析。一、密度误差对水尺计重产生的主要影响对船舶排水量的计算能够以港水密度测量的方式来获得，再以比值船舶排水量圖表的密度为参照，对排水量密度进行调整，进而获得实际排水量数值。一旦港水密度的测量结果失真
科技风 2018年2期2018-05-14
- 基于BWRS状态方程的天然气偏差因子计算方法
高温高压下的计算误差也稍大，存在改进的空间。为此，笔者基于改进的BWRS状态方程提出一种新的偏差因子计算方法，以期更精确地确定天然气偏差因子。1 改进的BWRS状态方程Benedict等人（1940，1942）［15-16］提出了一种剩余功（residual work content）与密度、绝对温度之间的经验方程，给出了与之对应的状态方程，即Benedict-Webb-Rubin方程，其表达式为方程（1）。BWR状态方程因其能比较准确地计算气体的热力学性
石油钻采工艺 2018年6期2018-04-11
- 一种对流层散射信号快速高精度无源定位算法
，进一步降低计算误差，研究并提出了一种改进的测向方位面定位算法，分析了计算误差。仿真分析结论表明，该算法简单，具有计算误差小、反应速度快等特点，适合于工程应用。超视距；无源定位；对流层散射0 引 言利用侦测对流层散射信号实现对辐射源超视距侦察定位，具有作用距离远、预警时间早、隐蔽性强等特点，在军事领域已得到广泛的应用。电磁波通过对流层散射做超视距传播时，实用距离(单跳)一般为300 km，最远超过1 000 km[1]，因此基于平面的无源定位方法很难实现对
舰船电子对抗 2017年4期2017-09-25
- 桩-土共同作用建模方法对桥梁地震响应预计的影响研究
桩径)的平均计算误差达34.86%,m法模型的平均计算误差达27.63%,p-y曲线模型的平均计算误差达23.74%。因此,不论采用什么简化分析模型模拟桩-土-桥梁结构相互作用,忽略桩基的材料非线性都会导致墩柱曲率计算存在较大误差,甚至偏差。进一步分析可知,采用m法模型计算得到的墩底曲率值最大,嵌固模型(4倍桩径)次之,p-y曲线法最小。相对来说,采用嵌固模型(4倍桩径)和p-y曲线法的计算结果较接近,尤其是考虑桩基的材料非线性后,两者结果非常接近。分析表
工程与建设 2016年3期2016-12-09
- 可实现误差估计的移相量计算方法
立估算移相量计算误差的参数。利用计算机仿真和实验验证了提出方法的有效性。计算机仿真显示：提出的方法比已有算法计算精度更高，而且误差估计值与实际计算误差偏离小于15%。在Fizeau干涉仪上开展了验证实验，利用两个电容位移传感器测量了镜架的位移。计算结果与电容传感器测量结果非常吻合，最大偏差仅为0.7 nm。另外，利用本文方法得到的误差估计值为0.52 nm，显示测量结果和计算结果的偏差在误差估计值范围内。所提出的方法可以高精度地提取移相量，且能给出移相量计
光学精密工程 2016年10期2016-11-15
- 抽水蓄能电站过渡过程蜗壳压力设计研究
的基础上考虑计算误差进行修正后确定，水击压力设计值还应考虑压力脉动的影响。可行性研究设计阶段，抽水蓄能电站目前可参考以下标准执行。随着工程经验和时间的积累，将进一步对修正量的选取进行调整和完善。（1）对于最大水头大于200m的抽水蓄能电站：引水系统压力脉动引起的压力上升可按甩前净水头的7%~5%选取；计算误差可按压力上升值的10%选取。尾水系统涡流引起的压力下降可按甩前净水头的3.5%~2%选取，计算误差可按尾水管进口压力下降值的7%~10%选取。（2）对
大电机技术 2016年5期2016-10-21
- 一种滤除衰减直流分量的全波傅氏改进算法研究
法带来较大的计算误差。为了消除衰减直流分量的影响，许多学者提出了大量的算法[1-14]。文献[1]取相邻的三组数据窗，即为采样间隔)，对三个数据窗分别进行全周傅氏变换，得到三组数据窗下各次波的实部和虚部数值及实部和虚部误差的理论分析值，联立方程求解出基波分量的值。文献[2-3]通过小波分析滤除衰减直流分量，充分利用了故障电流信号中的暂态信息。文献[4]假设信号由衰减直流分量和基波分量组成。将基波分量按三角函数公式展开，将衰减直流分量部分用泰勒公式展开并取前
电力系统保护与控制 2016年2期2016-06-23
- 发射点垂线偏差对导弹惯性制导精度的影响分析*
,引力加速度计算误差和自瞄准误差的影响也不可忽略。利用该误差传递模型对垂线偏差影响进行计算和修正,可有效提高导弹惯性制导精度。垂线偏差;惯性制导;误差传递模型0 引言纯惯性制导自主性强,不易受干扰,是导弹武器必保的制导手段,精确制导武器也需要由惯性制导为末制导提供必要的交班条件。初始对准误差是影响导弹惯性制导精度的重要因素,除惯性器件自身测量误差外,发射点垂线偏差也会引起初始对准误差[1]。在已知垂线偏差的前提下,通过误差影响分析由其引起的惯性制导误差并修
弹箭与制导学报 2016年5期2016-03-02
- 气体钻井高压条件下压缩因子计算方法探讨
比温度下Z值计算误差分析结果从表(1)可以得出，利用公式(1)计算低压段天然气压缩系数的精度非常高，计算数值与标准模板的吻合度也很高。2 DAK模型Dranchuk等人在1975年导出了计算气体对比密度的解析表达式，以用于估算天然气压缩因子［2］。对比气体密度表达式的定义，并通过非线性回归模型对standing-katz图版上的1 500个数据作拟合分析，得到具有11个参数的方程:式中，A1～ A11为系数，分别为 0.326 5，-1.070 0，-0.
重庆科技学院学报（自然科学版） 2015年6期2015-12-28
- 两层土壤模型垂直接地极接地电阻计算公式简化计算研究
无穷级数项的计算误差控制方法，并利用该方法对无穷级数进行了数据拟合，得到了数据拟合公式，为其工程计算提供了便利。两层土壤模型；垂直接地极；无穷级数；误差控制在土壤电阻率比较高的地区，占地面积较小的中小型变电站接地网和线路杆塔接地系统，其水平接地网的接地电阻往往不能满足国家有关规定和系统运行的要求，甚至，在少数城市变电站中，因为地网占地面积非常小但系统接地短路电流较大，即使土壤电阻率较低的环境下其地网接地电阻也无法满足相关要求，需要采取有效的措施来降低接地电
科技传播 2015年23期2015-08-18
- 结合天线互耦分析的同车电台射频干扰对消
推导出了耦合计算误差影响系统收敛时间的解析表达式。该方法通过预先建立同车收发天线近场模型，计算得出收发天线间耦合系数和相位失真度，再利用该结果设定自适应干扰对消链路的初始参数，缩短了射频自适应干扰对消算法的收敛时间。仿真表明，所提方法在不降低对消比情况下，与现有的自适应对消方法相比收敛时间缩短了30%以上，同时也验证了计算误差影响收敛时间解析表达式的正确性。电台互扰；近场耦合；自适应干扰对消；收敛时间0 引 言随着战场信息化的发展，各级指挥通信系统日趋复杂
系统工程与电子技术 2015年11期2015-06-05
- 基于时域卷积的瞬态响应计算方法及精度分析
终有2 频域计算误差原因和卷积计算提高精度的可能方法对于频域计算存在两个误差:频域截断，时域混叠。2.1 时域混叠数字DFT、IDFT是基于周期信号的理论，认为每一个小片段是一个周期，某个周期的响应可以看成信号前一系列周期输入的输出叠加和（图1）。图1 响应为一系列冲击叠加为了减小计算误差，尽管冲击时间很短，为了减小叠加效应，单个周期的计算时间T应该足够长，以使时域叠加效果尽量减弱。由于频率分辨率Δf＝1T，因此要求在频域计算时频率分辨率足够大。2.2 频
湖北工业大学学报 2015年5期2015-01-18
- 强度折减法中折减参数对边坡稳定性计算误差影响研究
对于安全系数计算误差的影响。关键词：强度折减法；极限平衡法；计算误差我们目前针对滑坡稳定性所用分析方法主要是两种：极限平衡法和强度折减法。极限平衡法以条分法为基础，通过计算各土条下滑力（矩）和抗滑力（矩），最后得出土坡安全系数；强度折减法在1975年提出，通过对粘聚力和内摩擦角折减之后获得边坡破坏情况，现在逐步被专家学者接受用于边坡稳定性分析。1 强度折减法采用有限元强度折减法很重要的一点是判断边坡何时进入破坏状态，现在通用的判断标准可以大概分成下面三种：
建材发展导向 2014年6期2014-11-24
- 减少砂砾石料场储量计算的误差率
倍的前提是:计算误差率小于1.3%［(1.52-1.5)÷1.5≈0.013=1.3%］，如复核后确实无法满足不小于1.5倍的要求，需再寻料场。因此项目部受公司委托成立QC小组，在储量复核之前，选取“减少计算误差率”为课题，研究适合该特殊作业区的可减少储量计算误差率的可行性方法，为投资决策作数据支撑。3 设定目标根据公司指令，小组将目标设定为:储量计算的误差率由试验平均值5.6%减少至小于1.3%。4 可行性分析计算砂砾石料场储量的方法一般有平均厚度法、三
水利建设与管理 2014年8期2014-10-19
- 采样率及数值积分算法对数字化电能计量误差影响分析*
点积和算法的计算误差分析可借用复化梯形公式的算法误差分析，其误差数学表达式为[3]：式中，p″（η）为p（t）在[0，T]的2 阶导数值；T为点积和算法采用的时间周期；N为积分区间采样点数。由于实际电网波形的复杂性，对功率函数求导并不容易，在此采用“事后估计误差法”[3]进行计算误差分析。设定式（6）中N为偶数，采用“事后估计误差法”估算点积和算法的相对误差，则可用下式表达其误差：式中，Pn、P2n分别为将区间[0，T]进行n 和2n 等分时利用点积和计算
计量技术 2014年12期2014-09-26
- 岩电参数对储层饱和度计算精度的影响分析*
含水饱和度的计算误差基本大于5%，最大值甚至能达到30%；而当n的误差为±0.2时，储层含水饱和度的计算误差基本小于5%。明确了m，n对饱和度的影响程度及给饱和度传递误差的大小，对复杂储层饱和度的精确评价具有一定的理论和实践意义。储层评价；Archie公式；岩电参数；饱和度；误差分析李雄炎，秦瑞宝，刘春成．岩电参数对储层饱和度计算精度的影响分析[J]．西南石油大学学报：自然科学版，2014，36（3）：68–74．Li Xiongyan,Qin Ruiba
西南石油大学学报(自然科学版) 2014年3期2014-06-07
- 基于PLC的流量累积误差及解决方法
周期量+以前计算误差当前累积量=当前周期量+原累积量当前计算误差=原累积量-当前累积量+当前周期量算法中，误差主要出现在第二步，当前周期量与原累积量的累加，第三步当前计算误差，看似此式会等于零，但它恰恰得出了第二步的计算误差，得到的“当前计算误差”将作为下一周期的“以前计算误差”。通过用STEP7编程，实现上述补偿运算，得到的流量累积结果如表2。表2 经误差补偿的浮点数累积误差测试表2中我们选择的累加次数都是后面有多个零，而一周期量的小数点后的位数有限，因
计量技术 2014年9期2014-03-22
- 基于PSO算法角接触球轴承动态接触角的求解
转速的升高，计算误差略微增大，但仍然较低，基本上在±1.09%以内。这是因为在轴承转速较低时，实际内、外接触角的差值较小，程序可以设定较小范围(上、下边界初值的差较小)的接触角边界初值；而高速时，实际内、外接触角的差值增大，需要设定较大范围的边界初值，致使计算误差也偏大。表2 计算值与文献值的对比结果图4给出了轴承转速n=15 000 r/min，轴向力Fa取不同值时内、外接触角的文献值与计算值变化曲线。由图4可知，内、外接触角的计算值分别与对应的文献值变
轴承 2013年11期2013-07-21
- 工程设计计算新的数学模型的探索
例 1.计算计算误差 －0.21961713－(－0.369144986)=0.149527856积分区间未等分，积分误差最大，现将积分区间3等分。积分区间3等分，积分误差减小。计算误差 －0.315896367－(－0.34098261)=0.025086242若积分区间进一步分细，积分误差更小，略。计算误差 －0.297013292－(－0.35170529)=0.054691997积分区间未等分，积分误差最大，现将积分区间3等分。积分区间3等分，积分
焦作大学学报 2013年1期2013-07-02
- 复杂测量模型不确定度的数值评定
介绍。4 对计算误差的评估不确定度传播律是对多元函数泰勒公式的一阶近似[2]，基于式(5)的偏导数数值计算也存在误差，因此式(8)存在方法误差。通常用蒙特卡洛法验证不确定度传播律的评定结果[8-9]。本文以蒙特卡洛法的试验结果为参照，针对式(7)做了方法比对试验，试验结果如表2所示。对灵敏系数较大的Pbs做了方法误差与输入量变化量的相关性试验，试验结果如表3所示。表2 计算方法的比对试验表3 计算误差与输入量变化量的比对试验从表2可以看出，当输入量的变化量
计量技术 2013年11期2013-05-14
- 水下爆炸爆源定位方法与误差分析＊
点与爆源距离计算误差ε如表1 所示。计算得到的爆源位置为（0.500m，0.519m，－0.458m），测 点 布 置与计算爆源位置见图3，爆源至测点距离误差绝对值的平均值为1.597 0%，完全满足工程应用的要求。图3 测点布置及爆源定位计算结果三维图Fig.3 Agraphical model for observation point layout and computed blasting source position表1 测点布置及测量结果原始
爆炸与冲击 2013年2期2013-02-26
- 基于楔形基函数的点插值法
将计算时间和计算误差进行了比较，结果如表2.表2 本文方法计算误差与其他数值由表2我们得到结论：本文楔形基点插值无网格法和径向基无网格法都能达到满意的收敛效果；与有限差分法和有限元法相比，本文数值算法在计算误差方面有明显的优势.通过表1和表2发现，影响本文楔形基无网格点插值法数值解精度的因素有插入节点数的取法和形参数的选取.图1 本文的楔形基点插值法数值解图2 径向基点插值法数值解图3 有限差分法数值解算例2 考虑二维初边值问题：(9)其中Ω={(x,y)
陕西科技大学学报 2013年4期2013-01-29
- 一种运动单站多普勒无源定位法
会引起较大的计算误差，在前置角趋于90°时存有发散现象。模拟验证表明，计算误差与移动平台的飞行速度和被测信号的波长无关。图3 等距探测时测距公式的计算误差图4 不等距探测时测距公式的计算误差计算所选用的基本参数：载机飞行速度：v＝100 m／s初始径向距离：r1＝100 km目标信号波长：λ＝0．25 m2．3 测向公式在目标的径向距离被确定的情况下，再次利用多普勒变化率的基本表达式（7），则即能获得前置角，即目标相对方位的计算公式：图5给出了不同基线长度
制导与引信 2012年1期2012-12-03
- 考虑边界条件的频率法测索力实用公式＊
基频吊杆索力计算误差的比较如图4所示.由图可知，公式（8）计算的索力整体表现最好，各吊杆的索力误差均小于1%，文献［5］和文献［10］的索力误差基本相同，不超过2.5%，文献［6］的公式整体表现稍差，最大索力误差也不超过2.5%.图4 基频吊杆索力计算误差Fig.4 First－order frequency cable tension calculation error of suspenders公式（8），文献［6］和文献［11］计算的吊杆前5阶频率的
湖南大学学报（自然科学版） 2012年8期2012-03-19
- 民用运输机RVSM航电设备初始适航符合性分析
要可分为高度计算误差、SSEC计算误差、压力传感器误差、气压基准设置(Baro Set)计算误差以及高度显示误差。(1)一般高度计算误差、SSEC计算误差、压力传感器误差，都合并到大气数据计算机(ADC)设备精度中。在RVSM高度层(FL290－FL410)，ADC的高度测量精度为±40 ft。(2)Baro Set用来设置高度显示的气压基准，是一项数字式的计算功能，其设置旋钮的分辨率最小为0.01 inHg或1 mbar(0.01 inHg=1 mbar
电子科技 2011年12期2011-06-01
- Bernstein多项式的移位-加算法
于 xy，其计算误差不大于ε。(3)当u=0或v=0时，程序输出结果 uv=0。当uv≠0时，u 和 v 在 subprogram UV(u，v，ε)中预处理为 uv=s×2m×u1v1。 这里 s为 1 或-1。u1和 v1在(0，1]中。 由(2)，计算结果 z′N有|z′N-u1v1|＜|u1|(1+|v1|)·δN-1≤2δN-1＜δN-2；迭代次数 N 满足δN-2≤2-m×ε。 所以最终结果 zN=s×2m×z′N满足|zN-uv|＜2m×δN
网络安全与数据管理 2010年17期2010-05-18
- 有害物品运输风险度量过程中的计算误差分析
量时可能产生计算误差的主要情形，并应用数字例子，就其误差对运输风险的计算结果的影响程度进行评估。最后，还将讨论几种常用的风险度量模型存在的计算误差情况。1 有害物品运输传统风险模型回顾有害物品运输风险就是所谓路径运输风险，一般而言，一条路径由若干边组成，而每一边又由若干基元路段构成。因此，Erkut和Verter（1998）从基元路段风险开始，系统地对路径运输风险进行了分析和总结。1.1 基元路段风险所谓的基元路段是指一定长度（如1公里）的路段。根据传统风
统计与决策 2010年1期2010-01-07