氢油_参考网

变压器废油加氢再生工艺研究

1.0 h-1,氢油体积比为500,预硫化时间为24 h。表2 催化剂性质1.2 变压器废油再生试验使用50 mL高压加氢试验装置进行变压器废油加氢工艺条件考察。首先,在固定床反应器中装上加氢催化剂,然后将经过滤去除固体杂质的变压器废油进行加热,并送入固定床加氢反应器进行催化加氢试验。在催化剂作用下,变压器废油中的极性化合物发生加氢反应。反应产物经过汽提塔脱除加氢反应过程中生成的气体和轻质组分,得到再生变压器油。该加氢工艺流程见图1。图1 变压器废油加氢工

石油炼制与化工 2023年10期2023-10-12

加氢脱芳精制溶剂油的研究

流量计对试验中的氢油体积比进行控制[2]。1.3 热力学分析对于芳烃加氢试验而言，本质上是一个放热反应，当在200 ℃中进行苯加氢工序时会产生大量热量（220 kJ/mol），不过随着反应发生分子数的降低，对于反应而言，降低温度和增大压力有着促进作用，不过苯加氢在生成环已烷时也会伴随一些副反应，结合其发生原理及过程进行分析，选择非酸性载体、较低反应温度、较高反应压力时，可以提高芳烃加氢反应的效果。2 试验结果及讨论2.1 反应温度的影响将反应压力、氢油体积

山西化工 2023年7期2023-08-08

操作条件对加氢精制的影响因素研究

定的温度、压力、氢油比和空速条件下，借助加氢精制催化剂的作用，把油品中的杂质（即硫、氮、氧化物以及重金属等）转化成为相应的烃类及易于除去的H2S、NH3和H2O而脱除，金属则截留在催化剂中。同时二烯烃得到加氢饱和为单烯烃，从而制得色度浅、气味淡、安定性都较好的优质产品。1.1 加氢精制化学反应式加氢精制过程脱除的硫主要是硫醇、硫醚。脱硫：1.2 双烯烃饱和为单烯烃R1-CH=CH- CH= CH R2+ H2→ R1-CH2-CH2-CH= CH R2油品

石化技术 2023年7期2023-08-04

煤间接液化精制减三线油制备高端白油反应性能的研究

应温度、氢分压、氢油比和空速)对高端白油产品性能的影响，以期对高端白油反应装置的建设、操作和控制提供参考依据。1 实验部分1.1 催化剂制备ZSM-48分子筛的合成见文献[5]。合成后的分子筛在550 ℃下焙烧6 h，采用1 mol·L-1的氯化铵在80 ℃下铵交两次，产品在80 ℃下干燥6 h，550 ℃下焙烧6 h，制得H-ZSM-48分子筛。按干基m(H-ZSM-48)∶m(Al2O3)=65∶35将分子筛与氧化铝混合，加入稀硝酸作为胶粘剂，挤条时酸

工业催化 2022年12期2023-01-06

镍基催化剂催化工业双戊烯加氢制备对孟烷

压力、气态空速、氢油体积比（简称氢油比）四个方面对工业双戊烯催化加氢制备对孟烷的反应工艺进行了研究。同时将自制的镍基催化剂与同类催化剂进行了200 h 的性能对比，对镍基催化剂的催化活性及稳定性进行了考察。1 实验部分1.1 主要原料和仪器工业双戊烯：工业级，江西鑫森天然植物油有限公司；氢气：纯度99.99%（φ），抚顺新港气体工业有限公司；铝镍合金催化剂：工业级，辽宁众力催化剂科技有限公司。SU8010 型场发射扫描电子显微镜：日本日立公司；D8 Adv

石油化工 2022年8期2022-09-07

融合人类知识的随机森林特征选择方法研究

累的专家经验可知氢油比越高，辛烷值损失越少等。这些信息无法直接由一般的特征选择算法学习得到，因此应用到特征选择上时会起到意想不到的效果。由此，该文尝试搭建一个框架将人类知识引入特征选择任务中，从而筛选出更具代表性的关键特征。在随机森林特征选择模型中，设计了引入人类知识提升特征选择效果的方法，通过基于模糊系统对人类知识建模，建立了人类主观知识和客观数据集的联系，完成了对数据集特征的二次筛选，从大量特征中更好地筛选出关键特征。通过实验验证，较单一的随机森林特征

计算机技术与发展 2022年7期2022-08-02

石油中蜡油催化裂化工艺技术研究

温度、反应压力、氢油体积比对脱硫程度、脱氮程度和总产率的影响。2.1.1 反应温度的影响保持反应压力、空速和氢油比恒定在8.4兆帕，1.0小时,图3显示了反应温度对脱硫程度和脱氮程度的影响。随着反应温度的升高，反应速率和转化率增加，因此，脱硫度和脱氮程度均增加。脱氮程度低于脱硫程度，但脱氮程度随反应温度的增加增加程度高于脱硫程度，说明脱氮程度对反应温度更敏感。图3 氢化度与反应温度的函数反应温度对总产率的影响如图4所示。随着反应温度从360℃升高到390℃

石油和化工设备 2022年6期2022-07-11

Pt/H-SSZ-32催化正十六烷加氢异构性能研究

考察温度、压力、氢油比和重时空速对Pt/H-SSZ-32催化正十六烷加氢异构化性能的影响。3.1.1 反应温度的影响图3为催化剂Pt/H-SSZ-32在重时空速2 h-1、氢油比1000、反应压力3 MPa下催化正十六烷加氢异构性能随温度的变化。从图3可以看出，正十六烷的转化率随温度升高而增大。异构十六烷的收率在反应温度240～270 ℃时随温度的升高而升高，并在270 ℃时达到最高值72.1%，然后随着温度的升高开始下降。随着反应温度的升高，裂解收率增大

润滑油 2022年3期2022-06-25

氢油比对柴油加氢脱硫和芳烃饱和选择性的影响

应温度、氢分压、氢油比和空速是加氢反应的4个主要工艺参数，通过改变这4个参数能够将不同来源、不同性质的柴油馏分加工为合格的柴油产品。但是在实际生产过程中，受限于装置的设计压力和处理量，氢分压和空速的调整空间较小。反应温度具有操作上限，在运转周期内逐渐提高反应温度以补偿催化剂活性的逐渐降低，因而生产时希望初期反应温度尽可能低，从而获得更长的运转周期。柴油加氢装置在设计时，一般按照满负荷的110%～120%进行核算，而实际生产的负荷较低(一般仅为70%左右)，

石油炼制与化工 2022年6期2022-06-21

环烷基馏分油高压加氢生产特种油品的研究

定的压力、空速、氢油比的条件下，随着温度升高，反应速度常数增加，反应速度加快，含S、N物质与H2反应加快，产品中S、N含量降低。不同温度对产品性质的影响见图2。图2 不同温度对产品性质的影响2.2 氢油比对产品性质的影响不同氢油比下产品中S、N含量的变化见图3。图3 不同氢油比对产品性质的影响从图3可以看出，在一定的温度、压力、空速条件下，随着氢油比的增大，产品中S、N含量降低。氢油比加大，反应器内氢分压上升，有利于提高反应深度。氢油比增加有助于抑制结焦前

炼油与化工 2021年6期2021-12-23

丁醛加氢催化剂活性探究

剂，对体积空速，氢油比和反应温度进行考察，确定了装置稳定运行的条件见表5 和表6。表5 不同温度和氢油比丁醇含量/%表6 不同温度和体积空速丁醇含量/%通过表5 和表6 的数据我们可以得出：随着温度在130～165℃之间，丁醛的转化率增大,160℃以上，丁醛转化率增大速率减小；氢油比在600～3000，随着氢油比的增大，丁醛的转化率增大，氢油比在2400 以后转化率增加缓慢；体积空速在0.4h-1～1.0h-1，随着体积空速的增大，丁醛转化率增大，丁醛的转

天津化工 2021年6期2021-12-04

轻质环油(LCO)选择性加氢生产高附加值的芳烃产品

6.4 MPa，氢油比为600，空速为2.0 h-1。1.2.2 选择性加氢实验在多环芳烃选择性加氢机理中[6-7]，多环芳烃部分加氢饱和相对速率常数(k1)、多环环烷烃开环反应相对速率常数(k3、k4)都在1.0以上；单环环烷烃开环生成烷烃的相对速率常数(k5)仅为0.2；单个苯环加氢饱和反应最慢，相对速率常数(k2，k6)仅为0.1。LCO加氢生产BTX就是利用不同反应间相对速率常数的差异。实验进油量为 40 mL/h，压力8 MPa，空速为 1.0

应用化工 2021年3期2021-04-09

Co-Mo/TiO2-Al2O3废润滑油加氢精制催化剂研究

度、压力、空速和氢油比条件下，Co-Mo/TiO2-Al2O3催化剂的废润滑加氢精制活性。1 实验部分1.1 原料油原料油是预处理后的废机油，外观颜色为黑色，无明显颗粒物存在。原料油性质见表1。表1 原料油的理化性质废润滑油加氢精制是为了脱除杂原子(S、N、O和Cl)，并将残留的胶质、沥青质、添加剂及有机酸和有机酸盐转化为基础油成分或轻质烃类。针对此技术要求，本文开发了Co-Mo/TiO2-Al2O3催化剂，比表面积186 m2·g-1，孔容0.46 cm

工业催化 2021年1期2021-03-20

加氢裂化反应工艺参数对喷气燃料馏分收率和性质的影响

压)、体积空速和氢油体积比，以下分析裂化反应单元各工艺条件对喷气燃料馏分收率和性质的影响。2.1 裂化反应温度对喷气燃料馏分收率和性质的影响试验在氢分压为13.0 MPa、体积空速为1.64 h-1、氢油体积比为1 100下进行，通过调节裂化反应温度来控制原料转化率。裂化反应温度对原料转化率和喷气燃料馏分收率的影响见图2。由图2可知，在原料转化率为60%～85%的范围内，随着裂化反应温度提高，原料转化率和喷气燃料馏分收率均呈增加趋势，裂化反应温度每升高1

石油炼制与化工 2021年2期2021-02-03

加氢装置的热高分产物高温模拟蒸馏曲线图解析

反应温度、空速和氢油比）所得到的热高分产物油命名为：HSB-1-2，HSB-2-2，HSB-3-2，HSB-4-2，HSB-5-2，HSB-6-2，试验条件见表1。表1高硫减压渣油试验条件用Origin 8.6软件对高温模拟蒸馏曲线做以下数学处理：用拟合菜单中的“S拟合”，将热高分产物油品的数据点连线转化为可导函数曲线；用数学菜单中的“微分”将可导函数曲线转化为微分函数曲线［3］。蒸馏温度还为可导函数曲线的横坐标；曲线纵坐标为每个温度点对应热高分产物油蒸发

炼油与化工 2020年5期2020-11-14

中油型加氢裂化催化剂工艺条件的影响

空速、反应压力和氢油体积比等。在其他反应参数不变的情况下，反应温度的升高意味着反应速率提高即转化率提高，从而直接影响产品分布，使产品分布向低分子轻组分方向偏移。选择合适的反应温度，不仅能够使目的产品最大化，还能降低生产成本，提高催化剂利用率。空速决定反应物流在催化剂床层的停留时间，而且还是一个重要的经济指标，决定装置的加工能力。氢油体积比增加会使反应器内氢分压增加，有效抑制结焦前驱物的缩合反应，抑制焦炭生成减缓催化剂失活延长装置运行周期。而高的氢油体积比则

工业催化 2020年9期2020-11-13

Ni-Mo/Zr-ASA 催化剂的萘加氢工艺条件优化*

反应压力、空速、氢油体积比对萘加氢反应的影响，对工艺条件进行优化。1 实验部分1.1 试剂与仪器Ni（NO3）2·6H2O，（NH4）6Mo7O24·4H2O，Zr（SO4）2·4H2O，萘（C10H8）均为分析纯，国药集团；ASA 分子筛（南开大学催化剂厂）。101-2AB 干燥箱（鹤壁市华源仪器仪表有限公司）；SDTGA100 马弗炉（湖南三德科技发展有限公司）；78-1 型恒温磁力搅拌器（鹤壁市华源仪器仪表有限公司）。1.2 催化剂制备（1）采用 Z

化学工程师 2020年9期2020-09-24

镍催化剂用于重整生成油选择性加氢的研究

空速8 h-1、氢油体积20∶1条件下，考察不同反应温度对催化剂加氢活性的影响，数据见表2。随着反应温度的增加，加氢生成油溴指数逐渐降低，温度≥90℃时，溴指数120℃时，芳烃损失随着反应温度的提高而明显上升，在反应温度180℃内，芳烃损失控制在0.2%以内。综合考虑两者，重整生成油加氢温度以90～180℃为宜。表2 不同反应温度对催化剂加氢活性的影响2.1.2 体积空速对催化剂活性的影响在反应温度120℃，反应压力2.0 MPa、氢油体积60∶1条件下，

山东化工 2020年15期2020-09-01

一种混合劣质柴油加氢改质技术的应用

.2 MPa,对氢油比、温度、空速等工艺条件分别进行了考察。原料油经MCI 改质后的生成油经蒸馏,柴油主要性质如表2。3.1.1 反应温度的影响由表2可知,在氢分压7.2 MPa,氢油比800（v/v）、反应总空速1.0 h-1的条件下,反应温度由360 ℃提至370 ℃,十六烷值指数只上升0.3 个单位,说明超过360 ℃后反应温度对十六烷值影响不大。表2 各种工艺条件下柴油的主要性质 续表2各种工艺条件下柴油的主要性质 3.1.2 反应氢油比的影响由表

辽宁化工 2020年6期2020-07-08

响应面法优化麻疯树籽油加氢催化制备生物航空燃料工艺

1.2 h-1、氢油比1 000条件下，探究不同反应温度对催化加氢后液体产物中烃类燃料组分含量的影响，结果如图2所示。图2 不同反应温度对产物分布的影响由图2可知，随着反应温度的升高，脱氧率、C8～C16烃比率及C8～C16烃异构率均呈现先上升后下降的趋势，但变化程度不同。C8～C16烃比率的变化程度最明显，C8～C16烃异构率次之，脱氧率的变化程度最不明显。在反应温度为400℃时，脱氧率、C8～C16烃比率及C8～C16烃异构率均达到最大值，分别为98.

中国油脂 2019年9期2019-11-20

催化裂化重油加氢(HAR)技术开发和工业实践

条件(反应温度、氢油比、氢分压、空速)对加氢反应的影响。表1 回炼油的主要组成和性质1.2.1 氢分压的影响在反应温度为360 ℃、氢油体积比为800和体积空速为1.4 h-1的条件下，考察氢分压对多环芳烃加氢反应的影响，结果见图1。从图1可以看出，在氢分压为8.0～14.0 MPa范围内，随着氢分压的增高，多环芳烃饱和率和氢含量[w(H)]增加值均持续增大。多环芳烃加氢饱和反应是分子数减少的可逆反应，高氢分压促使反应向正反应方向进行，有利于多环芳烃的饱和

石油炼制与化工 2019年9期2019-09-18

重整原料掺入焦化汽油后预加氢工艺优化研究

压力、体积空速和氢油体积比，结合工业装置加热炉、循环氢压缩机及原料泵的设计负荷，在响应面试验设计时设定相关的工艺条件适用范围，如表2所示。根据中心组合试验设计(BBD)原理[7]，以生成油的硫、氮含量为响应值，对反应温度、体积空速、反应压力、氢油体积比进行研究。采用Design Expert 8.0.6软件进行中心组合试验方案的试验因素、水平设计，共进行29次试验。表2 响应面试验设计因素与水平2 结果与讨论2.1 单因素对脱硫率和脱氮率的影响分别考察反应

石油炼制与化工 2019年5期2019-05-07

重整生成油液相加氢脱烯烃适宜操作条件的研究

考察了反应空速、氢油比、反应温度、反应压力等适宜操作条件。长周期运行结果表明：该技术可以使加氢后重整生成油溴指数关键词：重整生成油;液相加氢;烯烃脱除;操作条件;管式反应器中图分类号：TE 426 文献标识码： A 文章编号： 1671-0460（2019）12-2884-04Abstract： The feasibility study of reformate hydrodeolefin was carried out，

当代化工 2019年12期2019-01-14

工艺条件对费-托合成蜡加氢裂化催化剂性能的影响

1.8 h-1，氢油体积比1 000，升温速率40 ℃/h，温度升至250 ℃保持4 h；第二段硫化条件为：质量空速10 h-1，氢油体积比800，升温速率30 ℃/h，温度升至350 ℃保持4 h。以反应温度、压力、空速及氢油比作为考察的工艺条件，每8 h进行一次平衡取样，并对产物进行分析，通过实验得到最优的工艺操作条件。图1 固定床反应装置流程示意以重质蜡油(≥370 ℃馏分)转化率、轻质燃料油(≤350 ℃馏分油)选择性及裂解气选择性(S2)表征反应

石油炼制与化工 2019年1期2019-01-10

多级孔Ni2 P/TiO2-Al2O3催化加氢脱萘工艺条件优化

反应压力、温度、氢油体积比和空速等）影响。正交实验法可以采用较少的实验考察各因素对实验的影响程度，为寻求最优条件组合提供保障[9-11]。本研究制备了Ni2P/TiO2-Al2O3催化剂，并与Ni2P/γ-Al2O3和Ni2P/介孔Al2O3进行了催化性能对比，采用L9(34)正交实验，研究温度、压力、质量空速及氢油体积比的显著性影响顺序，根据该顺序进行单因素考察，得出各工艺条件对反应结果的影响，并得出优化后的条件。1 实验部分1.1 主要试剂及原料十二烷

石油化工高等学校学报 2018年5期2018-10-25

PdCa-Al2O3催化剂的制备及其C5抽余油加氢反应性能研究

速12 h-1、氢油体积比100。助剂筛选评价的结果如表2所示。表2 助剂筛选评价结果由表2可知：在载体中添加碱金属能够明显降低催化剂的表面酸性；热重分析结果表明，由于表面酸性的降低，催化剂质量损失降低，表明反应后催化剂表面残余的有机物量随之降低；同时少量的碱金属添加后催化剂的比表面积都降低，原因是添加的碱金属填充了部分孔道，造成了比表面积的降低；同时碱金属的添加影响了催化剂的加氢活性，其中Mg元素的添加影响最为严重，活性下降很严重(烯烃饱和率由97.8%

石油炼制与化工 2018年9期2018-09-10

顺丁烯二酸酐加氢制备丁二酸酐的研究

度、压力、空速、氢油比等条件对顺酐转化率、丁二酸酐选择性的影响。该工艺具有简单易操作，产品不需分离，纯度高等特点。1 实验1.1 原料MA，分析纯，国药集团化学试剂有限公司；1,4-二氧六烷，分析纯，研峰科技(北京)有限公司；DFM，分析纯，南京化学试剂股份有限公司；四氢呋喃，分析纯，百威科技有限公司；甲乙酮，化学纯，宜兴化学试剂厂。1.2 催化剂的制备实验采用自制催化剂，以金属钯为活性组分，采用惰性三氧化二铝为载体，利用浸渍法将活性组分负载于载体上。

精细石油化工 2018年4期2018-08-23

常一线油管式固定床选择性液相加氢生产喷气燃料的研究

反应温度、空速、氢油比等条件对FITS加氢生产喷气燃料质量的影响，并通过长时间运行试验，监测催化剂活性、脱硫率、脱硫醇率、脱酸率的变化，分析该工艺实现长周期运转的可行性。1 实验1.1 试验原料与催化剂格尔木炼油厂常一线油的性质如表1所示。试验采用由中国石化石油化工科学研究院研制的牌号为RSS-2的喷气燃料加氢催化剂。催化剂RSS-2的主要性质见表2。1.2 试验流程喷气燃料FITS加氢工艺是中国石化和湖南长岭石化科技开发有限公司联合开发的新一代喷气燃料

石油炼制与化工 2018年8期2018-08-02

低黏度聚-烯烃合成油加氢技术研究

0.2 h-1、氢油体积比300的条件下，考察反应压力对PAO4加氢饱和程度的影响，结果见表4。表4 不同反应压力下PAO4加氢产品的性质由表4可知：随着反应压力的提高，PAO4加氢产品的黏度逐渐增加，这可能与提高反应压力时油品中有更多的芳烃加氢饱和生成环烷烃有关；同时随着反应压力的提高，PAO4加氢产品的芳烃含量逐渐降低，当反应压力提高至4 MPa时，PAO4加氢产品的芳烃含量已降至较低水平。芳烃加氢饱和反应是体积缩小的反应，提高压力对加氢饱和反应有利，

石油炼制与化工 2018年7期2018-06-29

工艺条件对蜡油缓和加氢裂化产品性质的影响

0.6 h-1、氢油体积比800的条件下，考察氢分压为8.0，10.0，12.0，13.0 MPa时，蜡油产品性质的变化规律，通过调整反应温度控制不同氢分压下的转化率约为30%。表3为不同氢分压条件下的精制蜡油产品性质。由表3可见，在相同转化率条件下提高氢分压时，精制蜡油的密度、硫含量、氮含量均降低，氢含量升高。表3 不同氢分压下的蜡油产品性质表4为蜡油原料及不同氢分压条件下的蜡油产品烃类组成。为较清楚地分析蜡油原料各烃类变化规律，将不同氢分压条件下的烃类

石油炼制与化工 2018年1期2018-01-18

沸腾床渣油加氢脱金属工艺中关键影响因素分析

受到温度、空速和氢油体积比等几个关键因素的影响，其中，在温度、空速、氢油体积比都处于一定范围内的反应条件下，在持续增加温度的情况下，原料加氢脱金属反应会明显加速，脱金属率明显上升；而持续增大空速，原料油加氢脱金属率表现出明显下降反应；与前两者都不同的是氢油体积比，随着氢油体积比的增大，渣油加氢脱金属率呈升高趋势，在达到一个最佳反应区间平衡后，如果再增大氢油比，那么脱金属效率反而会降低。脱金属率；沸腾床渣油加氢工艺；关键因素作为三相流化床工艺的代表—沸腾床渣

化工管理 2017年30期2017-11-03

镍基均相络合催化剂在芳烃抽余油催化加氢蒸馏中的应用

0～150 ℃、氢油体积比150～160、剂油质量比0.03～0.04反应条件下催化剂具有最佳的加氢脱芳性能，加氢产品通过产品分离塔将产品与催化剂分离，加氢后抽余油中苯的含量从30 g/kg降低至7.8 mg/kg，烯烃碘值（100 g油）降低至小于4.0 mg，分离后催化剂的活性未见下降。芳烃抽余油；镍基均相络合催化剂；加氢脱芳抽余油中由于含一定量的烯烃和芳烃，限制了其进一步应用［1］。目前，重整抽余油加氢脱除芳烃和烯烃后可生产优质的溶剂油［2］，裂解抽

石油化工 2017年7期2017-08-15

含油污泥热解及热解油加氢精制研究

2.0 MPa、氢油体积比为800、体积空速为1.0 h-1的条件下，热解油经加氢处理后，脱硫率为94.5%，脱氮率为89.4%，氢油馏分收率较高，可作为轻质燃料调合组分，而蜡油馏分及重油馏分可以作为优质的加氢裂化原料，进而获得更多的轻质燃料。含油污泥热解热解油加氢精制在石油开采、污水处理、原油储运及原油加工过程中，常产生一些含油污泥，其中主要含有悬浮类固体、石油类物质(主要为重质组分，如胶质、沥青质等)、驱油聚合物、泥砂和水等[1]。含油污泥在自然

石油炼制与化工 2017年1期2017-06-05

C5抽余油与非芳烃汽油混合加氢工艺技术研究与工业应用

4.0 h-1、氢油体积比200～400。在此条件下加氢后反应产物中二烯烃质量分数不大于0.1%。1 500 h的稳定性试验结果表明，该催化剂具有良好的活性和稳定性。C5抽余油加氢近几年来，国内石化企业新建、扩建了多套大型蒸汽裂解制乙烯生产装置，其原料紧缺，迫使企业和相关技术人员寻找新的蒸汽裂解原料来源，以 C5馏分加氢作蒸汽裂解原料是解决这一问题的有效方法之一[1-2]。C5馏分是蒸汽裂解制乙烯的副产物，是一种具有潜在加工价值的化工原料。随着我国乙烯生

石油炼制与化工 2017年4期2017-06-05

催化重整循环氢的作用

度、压力、空速和氢油比。温度高、压力低、空速小和低氢油比对生成芳烃有利，但为了抑制生焦反应，需要使这些参数保持在一定的范围内。此外，为了取得最好的催化活性和催化剂选择性，有时在操作中还注入适当的氯化物以维持催化剂的氯含量稳定。该催化重整工艺流程主要包括原料预处理和重整两个工序，在以生产芳烃为目的时,还包括芳烃抽提和精馏装置。经过原料预分馏系统，分离出重石脑油、轻石脑油及少量燃料气。轻石脑油送至灌区作为汽油调和组分，燃料气进入重整装置放空系统后出装置，重石脑

化工管理 2017年30期2017-03-05

邻苯二甲酸二异丁酯脱硫-加氢工艺

力、温度、空速、氢油比等工艺参数对DIBP脱硫及加氢反应的影响。试验结果表明：在反应压力14MPa、温度110℃（脱硫段）、温度160℃（加氢段）、空速0.3h–1、氢油比600∶1的最佳条件下，装置稳定运行1000h，DIBP中的硫含量为3.5μg/g，DIBP转化率99.94%，脱硫和加氢性能稳定。邻苯二甲酸二异丁酯；环己烷-1,2-二甲酸二异丁酯；脱硫；加氢；环保型增塑剂邻苯二甲酸二异丁酯（DIBP）作为常用的邻苯二甲酸酯类增塑剂在食品、医药和橡胶等

化工进展 2017年1期2017-01-19

循环氢油洗在润滑油加氢装置上的应用探析

15007）循环氢油洗在润滑油加氢装置上的应用探析李赫阳（中海沥青（营口）有限责任公司，辽宁 营口 115007）循环氢油洗是一种全新的清洗技术，相对于传统技术而言，其具备氢耗较少、环境无污染等优势。本文详细分析辽宁某公司在采用循环氢油洗措施在润滑油加氢处理装置上的应用效果以及存在的问题，希望能够为相关企业提供理论性优化依据。循环氢；油洗；润滑油；加氢装置；应用辽宁某公司40万t/a润滑油加氢处理装置所应用的原料主要有混合油、减压三线、四线以及丙烷脱沥青轻

化工管理 2016年33期2016-12-22

重整重芳烃选择加氢Ni-M/Al2O3催化剂性能

1.5 MPa，氢油体积比为300，新鲜油体积空速为1.0 h-1的条件下，萘的转化率和四氢萘的选择性分别达到98%和99%，反应1 000 h稳定性良好。重芳烃萘四氢萘加氢重整装置和蒸汽裂解装置副产的C10重芳烃馏程高、比重大，含有较多的萘系化合物，加氢难度大，目前普遍采用的芳烃加氢工艺技术难以满足其要求［1-2］，C10重芳烃的化工增值利用依然处于探索阶段，例如采用两步加氢处理工艺来实现增产轻质芳烃目的［3-5］：第一步采用负载型金属催化剂进行加

化学反应工程与工艺 2016年3期2016-08-02

宽馏分油加氢制取溶剂油和白油的研究

.6 h-1）和氢油体积比（1 000：1～1 800：1）对加氢精制产物油性质的影响，并确定最佳的工艺参数。结果表明，产物油硫含量随着反应温度、压力、氢油体积比的增大而减小，随着空速的增大而增大；产物油芳烃含量随着反应压力、氢油体积比的增大而减小，随着反应温度和空速的增大而增大。对加氢产物油进一步蒸馏切割得到25%溶剂油馏分、60%白油馏分和11%减底尾油馏分。对产物油馏分进行含量分析，生成的产品油分别满足溶剂油和白油标准。关 键 词：宽馏分油；加氢精制

当代化工 2016年3期2016-07-10

正十八烷在Pt/SAPO-11上的加氢裂化性能

速、反应压力以及氢油比的条件下，考察了正十八烷在PtSAPO-11上的加氢裂化性能。结果表明：适当增加Pt的负载量会增强其催化活性；升高温度、降低空速和提高反应压力均有利于增强PtSAPO-11的正十八烷裂化活性，氢油比越高越容易发生异构化反应，但产油率偏低；在反应温度380 ℃、压力2.5 MPa、质量空速1 h-1、Pt质量分数0.7%、氢油体积比1 000的条件下，正十八烷的产油率可达52.2%，中馏分与轻馏分的摩尔比为1.57，单支链异构体选择性为

石油炼制与化工 2016年3期2016-04-11

催化裂化汽油催化精馏二烯烃加氢过程的模拟分析

，考察了回流比、氢油比、空速、压力对二烯烃加氢转化率的影响。结果表明，降低反应空速、氢油比和回流比以及提高反应压力均有利于催化裂化汽油二烯烃加氢转化率的提高。模拟分析结果可为催化裂化汽油催化精馏二烯烃加氢过程的操作优化以及工艺设计提供指导和依据。催化精馏二烯烃加氢模拟在催化裂化(FCC)汽油加氢脱硫过程中，汽油中的二烯烃容易聚合生焦，影响加氢脱硫装置的长周期稳定运行[1]。因此，FCC汽油在加氢脱硫前需要将汽油中的二烯烃加氢为单烯烃，同时应尽可能避免

石油炼制与化工 2016年2期2016-04-11

硅含量对异构脱蜡工艺加氢补充精制催化剂性能的影响

力15 MPa、氢油体积比500、体积空速1.1 h-1，此条件下加氢产物中芳烃质量分数为0.38%。加氢裂化尾油加氢补充精制润滑油基础油芳烃饱和加氢法生产的润滑油基础油具有优异的品质，常被用作生产高档润滑油[1-2]。异构脱蜡技术是目前最为先进的加氢基础油生产技术之一[3]。该技术包括加氢裂化-异构脱蜡-补充精制三段工艺，其中补充精制段通过高活性加氢催化剂使原料中的芳烃深度饱和，改善基础油色度、氧化安定性和光热稳定性。根据芳烃饱和机理，要求催化剂具

石油炼制与化工 2016年12期2016-04-11

介孔碳载铂催化剂的制备、表征及催化性能评价

压力3 MPa、氢油比500、质量空速2 h-1的条件下，萘的转化率和生成十氢萘的选择性均大于98%。此催化剂对降低石油产品中芳烃具有潜在应用价值。催化化学；铂催化剂；介孔碳；萘；加氢随着原油劣质化日趋严重，环保法规的日益严格，各国对清洁燃料的质量要求越来越高。燃料油中存在的大量芳烃不仅降低了十六烷值，同时其燃烧产物也会增加PM排放，因此降低油品中芳烃含量的研究受到极大重视[1-3]。目前，工业上普遍采用加氢脱芳工艺(HDA)降低油品中的芳烃含量，为了提高

贵金属 2016年3期2016-02-13

Ni-Mo/HM上偏三甲苯异构化性能研究

1.0 h-1，氢油比为5的条件下，考察 Mo含量对Ni-Mo/HM催化剂催化性能的影响，结果如表2所示。表2 w（Ni）和w（Mo）对偏三甲苯异构化的影响Table 2 Effect of Mo content on the isomerization of 1，2，4-TMB由表2可知，Mo的引入可以提高催化剂的活性，在Ni含量相同的条件下，催化剂中 w（Mo）由0增加到2.50%，偏三甲苯的转化率由47.99%增加到54.25%，但是均三甲苯的收率出

化学工业与工程 2016年1期2016-02-04

催化裂化汽油加氢脱硫工艺条件优化研究

温度、反应压力、氢油比和空速四个方面对工艺条件进行了考察。实验结果表明：FCC汽油重组分进行加氢脱硫具有良好的脱硫率；较优的工艺条件为反应温度为240～250℃，反应压力为1.0～1.5 MPa，氢油体积比为300～350，空速控制为3.0 h-1。加氢脱硫催化裂化汽油工艺条件催化剂0　前言随着世界环保法规的日益严格，各国都提高了汽油产品的质量标准。从2012年5月31日起，北京实施了国家第五阶段机动车污染物排放标准，车用汽油的标准从93号、97号调整为9

上海化工 2015年9期2015-12-01

延长苯胺流化床生产周期探讨

结控制反应温度、氢油比、床压、催化剂的结焦等主要影响因素，来保证流化床的稳定运行，使流化床运行单程由100 d延长至120 d，从而延长流化床的生产周期。硝基苯；苯胺；催化剂；流化床；再生；活化以兰州石化公司7万t/a苯胺装置为讨论对象，探讨其流化床的运行周期。此装置的流化床采用硝基苯催化加氢法生产苯胺，设计运行单程120 d，但受各种因素影响，此前单程运行周期只达到了一次120 d。因此在这几年的生产中不断探索总结，确定最佳运行条件，控制影响其周期的主要

石油化工应用 2015年2期2015-10-18

加氢法生产十氢萘的工艺研究

1.0 h-1、氢油体积比800∶1条件下，考察了反应温度、压力、空速和氢油体积比（以下简称氢油比）等条件对反应物转化率和产物选择性的影响，实验数据均取自该条件下的反应稳定阶段的活性数据。2.2.1 反应温度图2是反应温度对萘的转化率和产物选择性的影响。图2 反应温度对萘的转化率和产物选择性的影响从图2可以看出：随着温度的升高，萘的转化率呈现增高的趋势，最高到达99.5%。当反应温度较低时，十氢萘的选择性较低，产物主要以四氢萘为主；升高温度促进了四氢萘向十

精细石油化工 2015年1期2015-06-05

废塑料油加氢精制的研究

、压力、空速以及氢油比等因素对加氢精制效果的影响。实验表明，加氢精制效果最佳条件为：反应温度为210 ℃、反应压力为6.0 MPa、空速0.5 h-1以及氢油比为800:1。柴油收率为83.0%。加氢后得到的柴油凝点为-12℃，色度为1.0，闪点为 54.2，十六烷值为53.7。废塑料油；加氢精制；柴油；收率目前，塑料制品深入到人们生活的各个方面，在方便人们生活的同时也给环境造成了巨大的压力。据统计，至2009年以来，我国每年塑料实际消费量超过4 000万

当代化工 2015年8期2015-02-16

焦化轻油制备高辛烷值汽油调和组分

讨了温度、压力、氢油比及液体空速对HDS的影响。1 实验部分1.1 原料与试剂焦化轻油，太原化学工业集团焦化厂提供，其性质见表1。氢气，99.9%，太原钢铁气体有限公司。催化剂，太原化学工业集团宝源化工有限公司提供，预加氢阶段催化剂为NiMo/γ-Al2O3，主加氢阶段催化剂是CoMo/γ-Al2O3，其特性参数见表2。1.2 实验方法在小型固定床加氢装置上进行焦化轻油加氢实验，微型等温积分反应器直径为20 mm，置于管式炉中，加氢装置示意图如图1所示。在

化工进展 2014年3期2014-10-11

硼改性TiO2纳米管阵列负载Mo-Ni-P催化剂的制备及加氢脱硫性能

1.5 h-1，氢油体积比为600∶1的条件下，该柴油产品脱硫率为96.6%，基本达到工业化生产的要求。TiO2纳米管阵列；催化加氢；硼改性；脱硫近年来，PM2.5雾霾事件受到国家和政府的高度关注，再次将石化成品油的质量问题推向舆论浪尖。通过催化裂化和延迟焦化工艺获得的柴油初级品普遍存在质量差的问题[1]。为了达到国IV和即将实施的国V标准的含硫量要求，劣质柴油必须经过深度加氢处理才能达标。深度加氢过程的难点在催化剂生焦而导致的催化活性下降，所以，开

石油化工高等学校学报 2014年5期2014-08-07

催化加氢合成浅色度C5石油树脂

速0.5h-1、氢油比600∶1的条件下对C5石油树脂加氢，可制得软化点高的浅色度树脂。C5石油树脂；催化剂；催化；加氢C5石油树脂是一种无定形结构的热塑性树脂，利用裂解乙烯副产物——C5馏分进行聚合反应生成，平均相对分子质量在1000～3000，具有较好的降凝增黏性能，通常用于胶黏剂、路标漆、涂料添加剂、油墨等方面[1-2]。采用混合C5馏分为原料生产出来的普通C5石油树脂中含有较多不饱和双键，存在颜色深、软化点低、黏结性差等缺点，用途受到限制。浅色度C

化工进展 2014年9期2014-07-05

绥中36－1原油减三线馏分油催化加氢脱酸研究

速1.0h－1，氢油体积比300，温度依次为150 ℃（4h），230 ℃（10h），290℃（4h），340℃（12h）。催化剂经硫化后降温至200℃，进料，切换成实际反应条件开始反应评价。每24h取样1次，进行酸值和模拟蒸馏分析。表1 SZ36－1减三线馏分油的主要性质2 结果与讨论2.1 催化剂的性质对制备的催化剂的组成和孔结构进行表征，结果如表2所示。表2 催化剂的组成和孔结构数据2.2 催化剂的加氢脱酸活性对比将自制催化剂和参比催化剂（CB－1，

石油炼制与化工 2014年5期2014-05-14

裂解C9加氢催化剂性能研究

反应温度、压力、氢油比、空速对一段加氢效果的影响，并初步探讨了二段反应温度对加氢性能的影响，研究结果表明两段加氢后的产品溴值小于 2.0 g Br/100 g，总硫小于 1.0μg/g，胶质含量小于 5 mg/100 mL，可用于汽油调和组分或芳烃溶剂油。裂解 C9；加氢催化剂；汽油调和组分；芳烃溶剂油裂解 C9是乙烯裂解的副产物，占乙烯产量的10%～20%。近年来，我国乙烯产业迅速发展，2012年国内乙烯产量已达到 1 490 万 t/a[1]，副产的裂

当代化工 2014年7期2014-04-13

连续重整装置设计参数研究

积空速2h-1，氢油体积比800，反应加权平均入口温度（WAIT）530℃。变温反应条件为：压力0.35MPa，体积空速1.2h-1，氢油体积比1 300。表1 中试评价原料油性质1.2 工艺参数的模拟研究采用自主开发的重整反应工艺模型，结合目前国内连续重整装置上实际运行数据对工艺参数进行模拟研究。为了考察原料组成的影响，反应部分的进料选取芳烃潜含量（简称芳潜）较低的原料A和芳潜较高的原料B，其性质及组成见表2和表3。表2 原料A和原料B的性质2 结果与讨

石油炼制与化工 2013年6期2013-11-24

非负载型催化剂上柴油深度加氢脱硫工艺条件研究

反应压力、空速和氢油比等工艺条件对柴油深度HDS效果的影响，并与工业化NiMo/Al2O3催化剂的加氢活性进行对比。1 实验1.1 催化剂的制备非负载型Ni-Mo-W催化剂的制备方法：以碱式碳酸镍、七钼酸铵和偏钨酸铵为原料，采用水热合成法制备Ni，Mo，W摩尔比为2∶1∶1的Ni-Mo-W前躯体。与适量黏结剂铝溶胶混捏，挤条成型。在烘箱中于120℃下干燥12h，并在马福炉中于400℃下焙烧4h，即得非负载型Ni-Mo-W催化剂。1.2 催化剂的表征采用荷

石油炼制与化工 2013年10期2013-09-15

炼油副产品油提取烯烃合成并精制基础润滑油

.30 h-1、氢油比为700︰1 的条件下加氢精制。改变精制温度对Ni-W-P/Al2O3催化剂活性的影响，对精制后润滑油的油品性能进行考察。由于加氢反应是个吸热的反应，高温有助于加氢反应的进行。如表格所示，溴价、比色、收率都是随着温度的升高而逐渐降低。当温度大于270 ℃时，溴价、比色不再变化，逐渐趋于平稳，而产品的收率却降低，是因为高温可以使原料油发生裂解，生成了小分子物质。由此可见精制加氢温度为270 ℃较为合适（表1）。表1 温度对加氢精制效果的

当代化工 2013年3期2013-07-31

通过优化连续重整装置氢油比降低装置能耗

优化连续重整装置氢油比降低装置能耗胡海兰（兰州石化公司研究院）连续重整装置是石化企业的重点耗能装置，同时也存在着一定的节能空间。某石化企业连续重整装置反应氢油比高于设计值，导致装置能耗较高，通过适当降低反应氢油比试验，降低了循环氢压缩机蒸汽耗量，使装置能耗显著降低。石化企业 连续重整装置 反应氢油比 循环氢压缩机 优化 降耗连续重整装置是石化企业的重点耗能装置，工艺特点及操作水平、设备状态等诸多因素都直接影响装置的整体能耗，同时也存在着一定的节能空间。通过

石油石化节能 2013年10期2013-05-05

正庚烷在Pt/SAPO-41上异构化性能研究*

温度为400℃，氢油比等于600∶l，体积空速为1.0h-1的条件下，金属Pt的质量分数对正庚烷加氢异构化反应性能的影响见图2。图2 Pt载量对正庚烷转化率的影响Fig.2 Effect of Pt loading amount on the conversion of n-heptane由图2所知，当Pt的载量为0.1%时，正庚烷的转化率比较低，只有35.66%。这说明SAPO-41分子筛作为催化剂，在临氢条件下，尤其是当金属Pt的含量比较低的时候催化活

化学工程师 2012年5期2012-02-07

不同原料在Pt／HZSM－5上芳构化研究

应温度450℃，氢油体积比800∶1，体积空速2.0h－1的反应条件下，考察了不同的反应压力下3种原料在催化剂Pt／HZSM－5上的芳构化反应，结果如图2所示。Fig.2 The change of aromatics olefin content with pressure of different materials图2 不同原料芳烃含量随压力变化从图2中可以看出，随着压力的增加，以正庚烷为原料的液相产品中，芳烃含量均达到一定值后开始下降，在1.5MP

石油化工高等学校学报 2012年4期2012-01-16

沸腾床渣油加氢脱金属工艺条件的研究

察了温度、空速和氢油体积比对渣油脱金属率的影响。结果表明，在实验所考察的温度范围内，渣油加氢脱金属率随着反应温度的增加呈上升趋势；在实验所考察的空速范围内，原料的脱金属率随着空速的增加呈下降趋势，且下降趋势明显；在实验所考察的氢油体积比范围内，脱金属率先随氢油体积比的增大而提高，达到一个最佳反应区域后，又随氢油体积比的增大而降低。渣油； 沸腾床； 加氢脱金属； 反应温度； 氢油体积比； 空速沸腾床渣油加氢技术是一种三相流化床技术，其主要特点是：原料油适应强

当代化工 2011年1期2011-09-30