气柱
- 浮沉子不可逆现象的探究*
中位于液面以下的气柱长度,h′2为图2(b)中浮沉子内气柱长度,h″2为图2(c)中浮沉子内气柱长度.联立式(2)、(3)有h′2=h″2p′=p″(4)式(4)中,p′、p″分别为图2(b)和图2(c)中浮沉子内上方气体压强.对3种状态下的浮沉子进行受力分析,根据力的平衡有mg+p0S=pS(5)mg+p′0S=p′S(6)mg+p″0S+ρgΔhS=p″S(7)式(5)、(6)、(7)中,p0、p′0、p″0分别为图2(a)～图2(c)中外部容器上方气
物理通报 2023年10期2023-10-10
- 考虑环空液体热力学特征的持续环空带压预测模型研究
参数对环空压力、气柱高度的影响分析,为现场环空带压预测及管理提供理论支撑。1 力学模型油管气体在油管漏点内外壁压力差作用下泄漏至环空并在井口聚集,最终形成环空带压,如图1所示。在气体泄漏至环空过程中由于井筒传热会导致环空温度变化,影响环空液体热膨胀系数、压缩系数,最终影响环空压力预测准确性。图1 气井结构示意图Fig.1 Gas well structure diagram为此首先建立井筒温压场预测模型,利用井筒温压场预测模型预测油管内温度、压力及油套环空
科学技术与工程 2023年20期2023-07-31
- 激波诱导环形SF6 气柱演化的机理*
长宽比下无膜椭圆气柱界面的RM 不稳定性，发现在大水平方向尺度情况下，界面发展后期会出现二次涡对结构。Zhai 等[7]和Luo 等[8]通过实验和数值仿真研究了平面激波冲击轻、重质多边形（包括三角形、正方形、菱形以及矩形）气柱的RM 不稳定性过程，揭示了激波在多边形界面内的演化情况以及气柱特征的变化规律。沙莎等[9]则基于大涡模拟方法对平面激波与两种SF6梯形重气柱的相互作用过程进行了数值模拟，揭示了两种梯形重气柱的变形过程以及其复杂波系结构。廖深飞等[
爆炸与冲击 2023年1期2023-03-02
- 增压条件下浮沉子不可逆下沉的动力学研究
会被挤入，导致空气柱的体积增大或者减小，从而改变浮沉子受到的浮力，实现上浮或者下沉.浮沉子在液体中特定位置的浮沉状态受到其几何结构[1]、外界压强[1]、液体密度[1-2]以及温度[3]等因素的影响. 由于浮沉子在展示浮力变化以及浮力与重力的相对大小方面具有现象明显的特点，故常常作为教具[4-6]. 浮沉子原理也被应用于高空气球形貌的预测[7]、磁力浮沉子密度计的设计[8]、检测高浓度水[9-10]等. 由于浮沉子的研究内容广泛而有趣，该内容被选为2021
物理实验 2022年11期2022-12-06
- 浅谈易熔塞在多联空调上的应用
侧支共振器会产生气柱共振，因为管道中充满了气体，且气柱可以膨胀和压缩,因此气柱可以看作是一个具有质量的弹性振动系统，具有一系列的固有频率。当某一阶的气柱固有频率与空调管路产生的激发频率相接近时,系统就会产生气柱共振，从而产生噪音。图5 侧支共振器示意图一端为开放、一端为封闭的气柱固有频率计算公式如下：式中：n=0，1，2，3，……；c—介质声速；L—支管长度。式中：K—气体绝热指数；R—该介质气体常数；T—气体绝对温度。从公式可以看出，当介质声速c一定，支
日用电器 2022年10期2022-11-26
- 高压聚乙烯装置增压机出口管线振动特性研究
管线结构共振。②气柱振动系统。管线内气柱本身为一个具有连续质量的弹性振动系统，往复式压缩机周期性的吸气与排气对气柱产生激发，使得管线内的压力发生脉动。如果激发频率与气柱固有频率接近，同样会引起管线内气柱的共振，从而引起压缩机管线系统的剧烈振动［9-12］。2 振动异常管线振动测试取二次增压机出口管线不同位置进行振幅测量以及频谱信号采集，除在振动较大管线附近采集振动信号外，还在远离压缩机的顶层平台采集了频谱数据。由于二次增压机管线振动基频较低，因此采用低频、
石油化工设备 2022年6期2022-11-25
- 湿有效能量层结分量计算和斜压分量判定的简化及其应用
程。给出了“有限气柱内单位质量MAE层结分量”的计算方法和若干计算实例；给出了斜压分量强度的判定方法。MAE的层结分量与位势不稳定能量相对应，通常与对流有效位能CAPE有正相关关系，但二者有本质区别。近年来，一些学者[20-29]在暴雨和强对流天气的分析研究中，用不同的方法，从不同的角度，都将稳定度的变化、水汽的辐合、高低空急流、不稳定能量释放的触发机制等作为研究的重点。实质上是寻求包括MAE及CAPE在内的能量输送、积累和集中释放的踪迹和成因。邢台201
Advances in Meteorological Science and Technology 2022年3期2022-07-07
- 多样植被：气候家族的“活跃成员”
一直到大气层顶的气柱，那么地面覆盖植被的气柱比覆盖砂石的气柱能吸收更多的太阳辐射能，使气柱蕴含更多的能量。植物会源源不断地从土壤中吸收水分，并通过蒸腾作用释放进入大气，相当于在土壤和大气之间加了一个强大的水泵。特别是根系扎入土壤深层的林木，能直接将深层土壤中的水分输运给大气。大气中的水汽增多，意味着湿度增加，可降水量增多。加上气柱中蕴含的更多的能量，很有可能影响当地的云量、降水量和降水强度。同时，高大的植被比低矮的植被会对空气运动产生更强的拖曳力，或者是阻
知识就是力量 2022年5期2022-06-17
- 两种井涌余量计算模型的比较分析
要的作用。对连续气柱模型和动态多相流模型求取井涌余量的方法进行了比较分析，认为动态多相流计算模型更符合实际钻井作业过程中井涌余量的计算需求，从而为今后钻井现场安全作业提供了重要的依据和支撑。井控； 井涌余量； 井涌强度； 连续气柱模型； 动态多相流模型井涌余量又称溢流允许量，是钻井井控作业中衡量溢流处理能力的一个重要参数，是判断钻井溢流发生后能否关井，以及使用何种方法压井的判断标准，因此准确理解和求取各井段井涌余量对钻井设计及钻井作业安全是非常重要的[1]
辽宁化工 2022年4期2022-04-28
- 激波诱导双层气柱演化的偏心效应研究
研究中, 激波与气柱相互作用一直是研究热点. Haas等[7]采用硝化纤维膜技术生成氦气柱和R22气柱, 利用几何声学对激波作用后气柱内外的波系结构进行了预测并分析了界面的演化过程. Picone等[8]数值研究了激波与气柱相互作用过程, 提出了预测界面沉积环量的PB模型. 为了消除硝化纤维膜技术中膜和支杆对流场的影响, Jacobs[9-10]使用射流技术生成了无膜轻气柱和重气柱, 并采用平面激光诱导荧光技术(planar laser-induced f
气体物理 2022年2期2022-03-31
- 利用纹影法测量气体的喷流速度
放置薄金属片阻挡气柱前进。在测量时，首先点击采集纹影视频按钮，随后迅速抽出金属片，气柱向前运动，得到丁烷气体喷流的纹影视频。图6 气流发生器结构示意图理想情况下，气体流速较低，认为气体是不可压缩流体［15］，并且喷出管口后的一小段时间内气流受到空气阻力的影响可以忽略不计，这样气柱在喷出管口后的一小段距离内仍能保持在流管内运动的形态。根据流管模型流体流速与流量的关系，计算气体在流管中的流速，即是气体刚喷出管口时的理想流速，流体流速与流量的关系为式中：v为流体
实验室研究与探索 2022年1期2022-03-23
- 气柱共振导致的核电站蒸汽管道振动分析与机理研究
当气流脉动频率与气柱固有频率接近时产生气柱共振，例如某核电站主给水泵再循环管道中存在残留气体，使得起泵过程中产生水锤并对管道及主泵造成强烈冲击，导致管道及主泵振动超标［6］；例如某单位往复压缩机出口管道气柱共振与结构共振共同作用导致异常振动问题，研究人员通过降低管内的脉动压力来降低对管道的冲击，进而实现减振［7-10］。本文针对国内某核电站机组汽动辅助给水泵蒸汽管道振动问题展开研究，结合故障现象与测试数据分析，提出故障机理假设。同时，开展了蒸汽管道气柱固有
流体机械 2022年1期2022-03-03
- 两种充气碟形囊体结构力学性能比较研究*
合及主气囊-高压气柱-悬挂屏组合。从制造工艺上讲，分隔帘布式囊体为单气室充气，而高压气柱式囊体为双气室，需分别给高压气柱和主气囊充气，充气后的高压气柱起到支撑保形的作用，但充气后二者的变形需匹配协调才能达到较好的成形效果。本文通过建立具有相同结构外形尺寸的2种囊体结构有限元模型，施加相同的约束和载荷，采用基于膜单元和非线性接触算法的分析方法，经过计算分析并与试验对照，探讨褶皱变形及应力分布情况，比较了2种囊体结构的力学性能。1 充气囊体结构建模两种囊体结构
现代防御技术 2021年6期2022-01-06
- 浅谈空劲气功“冲关”
顶，在空间形成“气柱”。并同时冲开双肩“肩井穴”，左右肩井穴冲出气柱，形成三柱合一气柱体，在头顶上冲得较高，冲关成功。在没有开顶时气柱是在体内的经脉运行，开顶后气柱冲出头顶，形成气柱在体外和体内经脉运行，而且气柱在空间冲的很高。开顶后，身体的疾病要再次反应，有些疾病可能要拔根，彻底痊愈。冲关、开顶后一般需炼成以下几步才能过关：第一步：三贯通1.要实现左右手内、外劳宫穴贯通，形成内外劳宫穴贯穿气柱。2.双涌泉穴与双肩井穴贯通。从左右脚涌泉穴冲起的气柱，从左右
现代养生·上半月 2021年12期2021-12-03
- 不同影响因素下动态置换法压井参数研究
井数学模型，讨论气柱体积、井斜角、钻杆偏心率、压井液黏度和表面张力对压井液最大注入排量和套压的影响规律，为动态置换法确定压井液最大注入排量提供理论基础。1 动态置换法压井动态置换法压井是一种准恒定井底压力的压井方法，压井液下落增加的静液柱压力等于排出井内气体降低的套管压力。与静态置换法相比，其不用等待压井液下落，可同时从压井管线注入压井液和从节流管线排出气体。动态置换法适用于钻柱堵塞、钻柱不在井底或井内无钻具等原因造成不能建立井口到井底循环的气井溢流或井喷
钻采工艺 2021年4期2021-09-22
- A气田气井井底压力计算模型研究进展
以下两种即：静止气柱井底压力计算法和流动气柱井底压力计算法。（3）环形空间流动气柱干气井井底压力计算模型的适用范围：气井关井时，油管和环形空间内的气柱都不流动，井口压力稳定后，录取井口最大关井压力，按静止气柱公式计算气层压力。气井生产时，计算井底流动压力的方法视生产情况而定。如果油管采气，套管闸门关闭，油管与环形空间连通。通常，这种情况下录取井口套管压力，仍按静止气柱计算井底流动压力;反之，环形空间采气而油管生产闸门关闭，油管与环形空间连通，录取井口油管压
油气·石油与天然气科学 2021年4期2021-09-17
- 反射激波作用下三维凹气柱界面演化的数值研究1)
案例,平面激波与气柱相互作用已被大量研究.Ding 等[13-14]利用肥皂膜技术生成三维柱形界面,研究了三维性对重气柱和轻气柱的影响,并将Haas 和Sturtevant[15]提出的理论模型拓展到三维情形.Ou 等[16]实验和数值研究了激波冲击椭圆重气柱的不稳定性发展,重点关注了激波聚焦和射流现象,并分析Atwood 数(At=(ρ2-ρ1)/(ρ2+ρ1),其中ρ1和ρ2分别为激波冲击前气柱外和气柱内气体密度) 和椭圆气柱的长宽比[17]对气柱演化
力学学报 2021年5期2021-05-31
- 配气台管路系统气固耦合振动特性分析
管路内气体构成的气柱固有频率和管路系统构成的机械结构固有频率[1])重合时，会引起管路系统的共振，激烈的管路共振会造成供气阀件、管路结构的损坏。目前，管路共振破坏是配气台的主要故障模式之一。大量学者对管路振动问题进行了研究，田家林等[2]对管路振动的机理进行了分析，建立了气体压力脉动与管路耦合作用的计算模型；方桂花等[3-5]利用有限差分方法对气动管路波动情况进行分析，得到高精度管路振动频率的计算方法；张伟等[6]利用AMESim中气动设计元件库搭建了比例
液压与气动 2021年2期2021-02-03
- 纵向磁场抑制Richtmyer-Meshkov不稳定性机理*
场控制下R22 气柱界面Richtmyer-Meshkov 不稳定性的演化过程. 结果描述了平面激波冲击气柱界面过程中激波结构和界面不稳定性的发展; 无磁场时, 流场结构与Haas 和Sturtevant (Hass J F,Sturtevant B 1987 J. Fluid Mech. 181 41)的实验结果相符; 施加纵向磁场后, 激波结构的演化基本无影响, 但明显抑制了气柱界面的不稳定性. 进一步研究表明, 激波与界面的作用, 使磁感线在界面上发
物理学报 2020年18期2020-10-13
- 人工气顶形成评价理论方法与参数界限研究
分析各因素对临界气柱高度的影响，计算典型油藏室内实验和油藏条件下，人工气顶形成所需的临界气柱高度。图1 高压条件下气驱油阶段孔喉内流体分布Fig. 1 Fluid distribution in pore throats under high pressure in the stage of gas displacing oil多孔介质孔隙中单个游离态气泡受力情况如图2所示，气泡向上运移需满足式中，PF为气泡受到的质量力，气泡单位面积受到浮力与重力的合力，
石油钻采工艺 2020年2期2020-06-18
- 富气压缩机的管路振动治理方案研究
别是当排气管道中气柱发生共振时，压缩机消耗的功率大大增加。（6）气流脉动的存在使管道内的气体压力和流量产生周期性的变化，从而影响排气量的稳定性。美国石油学会标准API618（American Petroleum Industry Standard 618）对于往复式压缩机系统气流脉动与管道振动的控制作了专门的规定。目前全世界大多数国家（包括我国）均以该标准作为验收石化压缩机的依据，所以对气流脉动及管道振动的分析、控制也必须以它为依据。然而，由于缺乏对气流脉
设备管理与维修 2020年3期2020-03-05
- 轮胎气柱共鸣影响因素及改善措施
)0 前言轮胎的气柱共鸣噪声在传统内燃机汽车的轮胎上普遍存在,由于发动机噪声掩蔽效应,轮胎气柱共鸣噪声并未得以凸显。新能源汽车尤其是纯电动汽车,因为没有发动机噪声,车辆行驶时的胎噪和路噪尤为突出。1999年,美国福特公司对电动车车内声学特性进行了深入研究,并与传统汽车进行了对比分析[1]。研究指出,由于缺乏发动机的掩蔽效应,在低速工况下,同样声压级和响度的噪声在纯电动车内主观感觉强烈。轮胎气柱共鸣噪声频率范围是人耳感知较为敏感的区域,因此轮胎气柱共鸣噪声差
汽车与新动力 2019年5期2019-11-07
- 基于迎风差分格式的气动制动系统的共振频率研究
于制动系统管路中气柱长期振动产生共振导致的管路接口处气体泄漏和疲劳破损。因此，对气动制动系统管路部分研究一直是国内外研究的热点问题。在气动管路研究过程中，对于管路中气柱部分数学建模为制动气柱振动分析的前提。于是选择精度较高、稳定性较强的分析方法对气柱振动研究就显得非常重要。朱长建[3]通过对多轴重型车辆气动制动管路研究和实验分析得出，管路长度是引起时间滞后的主要原因，从而证明了对气动制动系统管路参数的研究是制动性能好坏的重要保障。在气体动力学中，动力学方程
液压与气动 2019年10期2019-10-17
- 不同磁场构型下Richtmyer-Meshkov不稳定性的数值研究及动态模态分解*
N2,Kr)球形气柱变形过程进行了研究,并定量分析了界面运动,结果表明气柱界面运动速度在发展后期基本保持不变.同样因实验技术所限,他们的实验结果并不能清晰地反映复杂波系演化过程.Picone和Boris[7]利用数值算法对激波冲击气柱导致其变形的过程进行了更加完整细致的研究.近年来,Zhai等[8]和Luo等[9]采用肥皂泡膜技术直接形成气泡,排除了塑料薄膜对实验结果的影响.结合高速摄像技术,他们对激波与各种形状(三角形、四边形、菱形)气柱相互作用的复杂过
物理学报 2019年16期2019-08-29
- 活塞式压缩机振动原因分析及解决措施
度设计不当引起的气柱共振。为进一步验证压缩机振动是由气流脉动引起的，根据相关技术标准进行以下计算。2.3.1 缓冲罐容积计算往复压缩机缓冲罐能起到消弱气流脉动的作用，若缓冲罐缓冲容积过小，则不能有效的削弱气流脉动对压缩机的影响，会使机组振动值升高。缓冲罐的设计通常以API标准和国内常用容器设计规范为依据，API618关于缓冲罐最小容积的计算如下式中 Vs——需要的最小进气缓冲罐容积，m3PD——与缓冲罐相连的气缸往复一次的总吸气量，m3K——介质气体的等熵
压缩机技术 2019年6期2019-05-02
- 往复式压缩机管系振动与控制措施探讨
塞的运动逐渐形成气柱时，气柱与管系也会产生共振作用，因为气柱本身根据特性会有一个固有频率，该频率与外界环境因素无关，只由气柱本身的组成和其他的自身性质决定，在气柱与管系共同组成的系统中，气柱的固有频率并不能起到关键作用，其中能和管系形成共振的是气柱的激发频率，该频率主要由活塞的运动情况决定，与气柱的自身情况关系不大。管系的振动情况便主要由气柱的激发频率和管系的振动频率共同决定，我们在研究管系振动的控制措施时需要将气柱的共振考虑进去，从而最大程度上减小气柱对
中国设备工程 2019年15期2019-01-17
- 往复压缩机气柱共振分析
59）往复压缩机气柱共振分析张振宇， 张秀珩， 纪然， 申靖宇（沈阳理工大学机械工程学院，沈阳 110159）基于声学振动系统和电学电路的振荡过程可用相同类型的微分方程来描述，通过变量间的类比关系，应用MATLAB/SIMULINK建立实验室内2D-90MG-2.5/1.5型空气联合压缩机实验机的出口管系的电学模型，进而得到管系的气柱固有频率，并且与有限元分析方法结果进行对比分析。验证电学模拟方法计算压缩机管道系统气柱固有频率是可行而且简单的。管路振动；声
机械工程师 2018年1期2018-12-29
- 磁控条件下激波冲击三角形气柱过程的数值研究∗
重质或轻质三角形气柱相互作用过程进行数值研究.结果表明:无论有无磁场,两气柱在激波冲击下均具有完全不同的波系结构和射流现象.其中,入射激波与重气柱发生常规折射,形成介质射流,而与轻气柱作用则发生非常规折射,形成反相空气射流.无磁场时,气柱在激波冲击下,产生Richtmyer-Meshkov和Kelvin-Helmholtz不稳定性,界面出现次级涡序列,重气柱上下角卷起形成主涡对,轻气柱空气射流穿过下游界面后形成偶极子涡.施加横向磁场后,次级涡序列、主涡对以
物理学报 2018年20期2018-11-28
- 适用于特高压主变压器现场安装的充气柱式保温房设计与实施
由于本文提出的充气柱式保温房和酚醛泡沫保温房在主变压器的安装过程中各有利弊，因此本节先将二者从保温效果、经济性等方面进行对比，得到适合现场作业的最佳方案。1.1 不同保温措施保温效果的对比1.1.1 充气柱式保温房的传热计算充气柱式保温房的相关参数列于表1中。表1 充气柱式保温房的相关参数设定室外温度为Tw=-24℃，设室内温度为Tn，通过计算，即可求出室内最大加热温度与加热功率的关系。具体计算过程如下：通过墙面和屋顶的散热量为：式中：K为传热系数，A为传
浙江电力 2018年10期2018-11-09
- 激波作用不同椭圆氦气柱过程中流动混合研究
弱激波与R22重气柱、气泡以及He轻气柱、气泡的作用过程进行了研究,对界面变形和运动特征进行了讨论和分析.Jacobs[8]首次采用平面激光诱导荧光(planar laser-induced fluorescence,PLIF)技术研究了低马赫数激波与氦气柱相互作用的混合问题,采用激波压缩后气柱面积的减少量来表征混合.Giordano和Burtschell[9]研究了较低马赫数下激波与气柱及气泡的相互作用,数值模拟结果和一维气体动力学理论分析表明,不同密度
物理学报 2018年18期2018-10-26
- 某卡车空压机气柱共振异响试验分析及优化
截面管时，会构成气柱系统。此管路内的气体介质，具有连续分布的质量及可压缩性，会产生气柱振动，管道内气柱构成的系统存在气柱固有频率。当空压机的激励足够大时，会使管道气柱共振，此时整个进气系统会发生强烈振动以及很大的辐射噪声。本文针对上述问题，通过LMSTest.lab软件进行噪声、振动数据采集分析，确定异响频率计异响源，基于管道声学原理设计了一款进气消声器，有效地解决了此车型进气异响问题，并为解决同类问题提供了可借鉴的方法。1 管道气柱固有频率计算1.1 简
装备制造技术 2018年6期2018-08-04
- 往复式压缩机管路的振动分析
罐过小和管内发生气柱共振引起；二是管道发生结构共振。这主要是管道结构固有频率与机器固有频率接近，使管道振动加剧。因此要减小管道振动，必须减小管内气体压力脉动和避免管道发生结构共振[2]。2 管道振动分析设计方法API-618规定了三种分析设计方法。方法1：使用专利或根据经验设计的脉动抑制装置来控制脉动。无需进行声学模拟。方法2：使用脉动抑制装置和经过验证的声学模拟来控制脉动。此方法在进行声学模拟同时要考虑压缩机、脉动抑制装置和管道系统及三者的相互影响。方法
山东化工 2018年10期2018-06-07
- 600 MW机组MGGH烟道振动原因分析及对策
率)与某一阶烟道气柱固有频率偶合时，烟道内就会产生强烈的声学驻波共振而发出强烈噪声。理论计算卡门漩涡脱落频率fs为：(1)式中：S为斯特罗哈数；U为烟气速度，m/s；D为管径，m。理论计算烟道气柱固有频率fn为：(2)式中：n为波的阶次；C为烟气声速，m/s；W为空腔的宽度，m。根据表1换热面管束几何结构参数，由式(1)计算得到各工况的MGGH换热面漩涡脱落频率，见表2。表2中各负荷工况的卡门漩涡激振频率依据设计平均流速计算得到。由于烟道内烟气流速的不均匀
发电设备 2018年3期2018-06-04
- 不同初始磁场对激波冲击R22重气柱过程影响的数值模拟*
弱激波与R22重气柱、气泡以及He轻气柱、气泡的作用过程进行了实验研究，对气柱、气泡变形过程进行了分析讨论。Tomkins等[3]对激波与SF6重气柱的作用过程进行了实验研究，研究分析了两种介质的混合机理。范美如等[4-5]对激波与矩形、椭圆、菱形以及两种三角形五种不同形状的SF6气柱作用过程进行了数值研究，对比分析了这几种形状界面的波系、涡量以及气体界面的演变。王显圣等[6]数值研究了入射激波以及反射激波与SF6重气柱作用过程。Si等[7]利用高速纹影技
爆炸与冲击 2018年2期2018-03-07
- 气柱共振对开洞结构内压风洞试验的影响
度依然较小，此时气柱共振频率位于内压功率谱的高频区，对脉动内压均方根的影响可忽略不计，但对于双腔或多腔结构，体形补偿箱形成的管道长度加倍，气柱共振对脉动内压的影响则较为显著，必须在内压信号处理时，通过滤波等手段消除气柱管道共振的影响。文中首先阐述开洞双腔结构内压风洞试验的相似定律以及气柱共振机理，然后通过开洞结构的多参数对比风洞试验验证气柱共振现象的存在以及它对风致内压特性的影响。1 内压风洞试验相似定律及体积补偿要求对于图1所示的两空间结构，余先锋等[6
振动与冲击 2018年4期2018-03-05
- 激波与椭圆形重气柱相互作用的PLIF实验*
)激波与椭圆形重气柱相互作用的PLIF实验*黄熙龙，廖深飞，邹立勇，刘金宏，曹仁义(中国工程物理研究院流体物理研究所冲击波物理与爆轰物理重点实验室,四川 绵阳 621999)在水平激波管中，采用平面激光诱发荧光(planar laser-induced fluorescence, PLIF)方法对椭圆形重气柱界面的Richtmyer-Meshkov不稳定性进行实验。气柱由SF6混入一定比例的丙酮蒸气构成，环境气体为空气。通过改变椭圆形气柱的长短轴比值，得到
爆炸与冲击 2017年5期2017-10-19
- 磁场对激波冲击R22重气柱作用过程影响的数值模拟＊
激波冲击R22重气柱作用过程影响的数值模拟＊林震亚，张焕好，陈志华，刘 迎（南京理工大学瞬态物理国家重点实验室，江苏南京210094）为研究平面入射激波与磁化R22重质圆形气柱的作用过程，首先通过数值方法得到了不同初始条件下激波诱导R22气柱的Kelvin－Helmholtz（KH）及Richtmyer－Meshkov（RM）不稳定性导致的重气柱变形过程，并详细讨论了不同情况下透射激波在气柱内聚焦诱导射流的过程；然后在加入磁场的情况下，采用CTU＋CT算法
爆炸与冲击 2017年4期2017-07-31
- 利用岩心资料确定低渗透气藏产气界面的新方法
一化处理，得到了气柱高度与毛细管压力、含气饱和度的计算关系式，建立了产气界面深度的计算模型。应用该模型对A气田2口探井的S层产气界面进行了计算，计算结果与实际实施井一致，证明该计算模型的计算结果准确可靠。研究表明，利用岩心资料可以准确确定低渗透气藏的产气界面，从而指导井位部署和射孔优化。低渗透气藏；产气界面；束缚水饱和度；气柱高度；毛细管压力低渗透气藏的产气界面对计算气藏的含气面积、气层有效厚度和储量等极为重要[1-3]。由于低渗透气藏孔隙结构差，孔隙与喉
石油钻探技术 2016年6期2017-01-19
- 往复式压缩机管路振动与疲劳分析及减振方案研究
任公司)运用管路气柱分析软件Bently PLUS对某往复式压缩机管路系统的气柱进行声学模拟，应用管路应力分析软件CAESARII对管路进行静态分析和疲劳应力分析。研究发现，该管路系统不满足管道振动和疲劳强度要求，为此，用支架或缓冲罐等对其进行减振，分析后发现管路支架可以改变管系的固有频率、减小振动位移和降低动态疲劳应力；而添加缓冲罐可以改变管路气柱的模态，使管路气柱共振频率避开激振的共振频率范围，从而有效减小压力脉动，降低管路振动水平。往复式压缩机 静态
化工机械 2016年1期2016-12-24
- 制冷压缩机配管系统模态分析及振动特性
管系统和管道内部气柱的三维实体模型，然后利用有限元分析软件ANSYS分别对配管系统和管道内部气柱进行结构模态分析和声学模态分析，得到配管系统和管道内部气柱的前6阶固有频率.计算结果表明:配管系统的4阶固有频率与压缩机激发频率非常接近，会发生共振；而管道内部气柱的固有频率不在共振区内，不会发生共振.基于此，研究了回气管长度、排气管长度和固定支撑数目对制冷压缩机配管系统振动的影响特性.模态分析结果表明:随着回气管和排气管长度的减小，制冷压缩机配管系统和管道内部
北京工业大学学报 2016年6期2016-09-05
- 激波两次冲击下重气柱Richtmyer-Meshkov不稳定性的粒子图像测速研究*
湍流混合。激波与气柱的相互作用是研究此类问题最为简单的构型，对于深入认识惯性约束聚变、高超声速燃烧、爆燃转爆轰[3]等复杂实际应用中RM不稳定性的产生、发展及作用具有重要的工程价值。良好的界面形成方法和精密的诊断技术对实验研究RM不稳定性至关重要。Haas等人[4]通过硝化纤维薄膜形成气柱界面，采用纹影技术观察到界面在激波冲击后演化成涡对结构。Jacobs[5]利用层流射流方法生成无膜气柱，采用可以精确捕捉界面的平面激光诱导荧光(Planar Laser-
高压物理学报 2016年6期2016-04-25
- 反射激波作用重气柱的Richtmyer-Meshkov不稳定性的实验研究
)反射激波作用重气柱的Richtmyer-Meshkov不稳定性的实验研究廖深飞,邹立勇,刘金宏,柏劲松,王彦平(中国工程物理研究院流体物理研究所冲击波物理与爆轰物理重点实验室，四川 绵阳 621999)采用高速摄影结合激光片光源技术，研究了反射激波冲击空气环境中重气体(SF6)气柱的Richtmyer-Meshkov不稳定性。通过在横式激波管试验段采用可移动反射端壁获得不同反射距离，实现了反射激波在不同时刻二次冲击处于演化中后期的气柱界面，得到了不同的界
爆炸与冲击 2016年1期2016-04-17
- 基于气柱共振的往复压缩机出口管道减振技术应用
00000）基于气柱共振的往复压缩机出口管道减振技术应用樊艮1，回志澎2（1.武汉工商学院公共基础课部，湖北武汉430065；2.92537部队，北京100000）基于传递矩阵计算气柱固有频率，针对某单位往复压缩机出口管道以及空冷器的振动情况，研究了管道气流脉动的控制方法。通过对现场管道进行实际测量，建立管道气柱和机械的模型，找到了现场振动大的根本原因，并从气柱和机械2个方面分别进行减振措施，通过增加孔板和增大阻尼来改变其气柱和机械固有频率，现场施工后压缩
压缩机技术 2015年4期2015-10-27
- 离心压缩机出口管道声学振动分析
振动分析，计算出气柱固有频率，并与转移矩阵法进行对比，验证有限元方法可行性。以某压缩机站场的实际问题为例，介绍软件的应用及气柱固有频率计算方法，并计算热旁通支管处的涡脱频率，分析管道产生气柱共振现象的可能及危害，最终提出减小声学共振的切实有效方法。离心压缩机；振动；声学分析1 引言由于离心压缩机运转平稳、连续等特点，广泛应用于石油天然气管道中。与往复压缩机管道的振动不同，离心压缩机管道的振动主要是管内流体流经三通、阀门等位置产生涡流导致的声学振动，具有很强
压缩机技术 2015年2期2015-10-27
- 天然气压缩机站场工艺管道振动分析技术探讨
管道；固有频率；气柱；振动中图分类号：TQ 051 文献标识码： A 文章编号： 1671-0460（2015）07-1690-03Discussion on Analysis Methods of Pipeline Vibrationin Natural Gas Compressor StationsLENG Jun1， WU Zhuo-qian2， LIAO Kai3， JIANG Chong4， ZHAO Yong5（1. School of Oil
当代化工 2015年7期2015-10-21
- 含空冷器管道系统气柱固有频率研究
含空冷器管道系统气柱固有频率研究韩文龙1,*, 卫 国1, 韩省亮2, 白长青2(1. 北京强度环境研究所, 北京 100076; 2. 西安交通大学航天航空学院 机械结构强度与振动国家重点实验室, 西安 710049)根据空冷器国标GB/T-15386-94和工程中惯用的空冷器结构模型设计并制造了简易空冷器模型，搭建了含空冷器管道系统气柱固有频率实验测试平台；用计算流体动力学(CFD)方法建立了管道系统流体动力学模型。通过对比模拟结果与实验数据验证了试验
实验流体力学 2015年3期2015-06-22
- 为什么哈气暖而吹气凉
间上是一个狭长的气柱，气柱的表面积远大于哈气团。同时，由于吹气速度远大于哈气速度，吹出气柱的直径又远小于哈气团的直径，在黏度、密度及温度等气体参量基本保持不变的情况下，吹气的雷诺数将远大于哈气。因此，吹气将处于湍流状态，在气柱与周围环境空气接触界面处，不再仅以简单的空气传导方式发生热交换，而会不断有较冷空气混入气柱之中，使气柱的温度迅速下降，使得到达离嘴十几厘米远的手心时，温度基本降至环境温度。但是，这仍不足以彻底解释“吹气凉”的现象。当人通过嘴唇向手掌心
初中生之友·中旬刊 2015年7期2015-06-10
- 歌唱的技术性方面探讨
一、物理上的呼吸气柱抗是演唱者歌唱时的身体——“人体乐器”的整体意念和某些器官特定运动的形态。歌唱时气柱抗是两种反向气流，即向外呼气的动力与人为地向下坠压的阻力相互间反向制约对抗运动的感觉。（一）动力——为主、自发、生理的适用于IEEE 802.15.4的非相干BPSK接收机………………………………张艳秋，林伟荣，马欣月，等(53)日常生活中吸气时胸廓扩张，胸腔扩大，肺亦随之扩张，此时肺内压低于大气压力，负压升高使空气入肺；呼气时相反，胸腔缩小，肺基于自身
文艺生活·中旬刊 2014年11期2014-11-22
- 缓冲袋气柱成型机控制系统
4433)缓冲袋气柱成型机控制系统许文静(江阴职业技术学院 机电工程系， 江苏 江阴 214433)根据实际控制要求，选用三菱的控制器，通过触摸屏进行人机对话，光电传感器对卷膜的位置进行识别，完成了硬件系统和软件平台的搭建。实践证明,采用该控制方案，性能安全可靠，降低了生产成本，自动化程度高，有效提高缓冲袋的生产效率和质量。气柱成型机； PLC； 触摸屏0 引 言近年来，缓冲袋作为一种新型包装材料较多应用于各运输包装领域。它主要用在易碎商品的内层保护性包装
长春工业大学学报 2014年5期2014-09-04
- 往复压缩机管道振动原因以及防振设计
形式我们一般称为气柱，气体在动力系统的作用下，常常会发生一系列的物理变化，例如气体的压缩与气体的膨胀都是具有连续性的，所以气体在压缩机内反复的运行，是具有节律性的；在吸气和排气的过程中，气柱会产生一定的变化，一般表现为气柱的振动，这样的振动方式也是具有节律性的，这样的气体振动会导致压缩机内的管道振动，是振动的根本来源。对于管道的振动需要注意以下两个概念：首先是机械振动，机械振动主要包括机械的阀门以及变径管在受到周期性的振动力后导致的振动。然后一个概念就是激
化工管理 2014年23期2014-08-15
- 反射激波作用下两种重气柱界面不稳定性实验研究
激波作用下两种重气柱界面不稳定性实验研究何惠琴，翟志刚，司 廷，罗喜胜（中国科学技术大学近代力学系，合肥 230027）在水平方形激波管中对两种无膜重气柱界面（分别是SF6和氩气）在反射激波作用下的不稳定性发展进行了实验研究。气柱界面采用射流技术形成，实验采用连续激光片光源照射流场，乙二醇作为示踪粒子，并用高速摄像机对流场进行拍摄，获得了入射激波以及反射激波共同作用下，两种不同气柱界面的演化过程。实验结果表明，两种气柱的Atwood数不同，界面演化速率不同
实验流体力学 2014年6期2014-07-10
- “武林盛会”的电力元素
——第十届中国郑州国际少林武术节保电精彩掠影
看管道路两侧摆放气柱的负责人。根据本届武术节组委会的安排，10月19日开幕式当天，从鹅坡武校到少林寺山门沿途9.1千米的道路上，7万余名武术爱好者将进行武术展演。为了烘托气氛，沿途的每一个十字路口的道路两旁，都摆放有红色的气柱，上面悬挂着“喜迎八方宾客”“少林武术甲天下”等宣传标语。图.保电人员在塔沟武校万人武术表演现场值守这样，在近10千米的道路上的6个十字路口，为48个气柱供电的12处临时电源点，是少林武术节现场临时电源最多的，也是情况最复杂、突发状况
河南电力 2014年11期2014-05-09
- 反射激波作用下重气柱界面演化的PIV研究
多种不同形状，但气柱界面在反射激波作用下的发展则研究较少。而国内关于反射激波下RM不稳定性研究多集中于数值模拟方面[8-11]。在激波与界面的作用中，斜压机制占据了重要的地位[12]。激波冲击界面之前，界面形状影响着密度梯度的分布，进而影响激波作用后的涡量分布[13]。如果流场中存在反射激波，在反射激波冲击之前界面上就已经有了涡量的堆积，而反射激波会使界面上产生额外的涡量，从而改变单次激波产生的涡量分布。为了获得详细的流场涡量信息，粒子图像测速 (Part
实验流体力学 2014年5期2014-03-30
- 新型传染病现场应急处置帐篷系统设计与研制
双层篷体、多腔室气柱支撑整体式结构密闭空间；优化滤材种类、配比、折叠结构、过滤级数等条件，破解低气阻条件下高过滤效率瓶颈问题；基于可编程逻辑控制器（programmable logic controller，PLC）的智能控制，实现帐篷内微环境智能调控与监测显示。结果：生物气溶胶过滤效率＞99.99%，负压差15～30 Pa；展开作业时间10 min、气柱充气间隔时间＞24 h，负压差建立时间10 min，缓冲间压差重建时间3 min。结论：帐篷系统高效排
医疗卫生装备 2014年12期2014-03-18
- 高含硫高压气藏井口井底压力折算新方法研究
基本参数，再进行气柱井筒压力折算。研究结果表明，利用该方法得到的井底压力值与实测井底压力值十分接近，因而在实际生产中具有可行性，可以为油田施工提供参考。高压气藏;压力折算;压力监测1 高含硫气田硫化氢含量变化特征对气藏开发规律进行的分析表明,高含硫气田开发过程中H2S含量上升与地层水中H2S的溶解度密切相关[1]。在原始地层压力条件下,H2S在地层水中大量溶解；在气田投入开发以后，地层压力逐渐降低, H2S在地层水中溶解度降低，部分原来溶解于地层水中H2S
长江大学学报(自科版) 2012年13期2012-11-10
- 复合射孔气液作用后气体上移运动规律实验研究
中气液作用结束后气柱在压井液中的上移运动规律。观测了复合射孔过程中气液冲击作用结束后气体在模拟井筒的上移运动过程,考察了不同气体压力、不同气体体积作用下的气液作用结束后气体在液柱中的上移运动状态及变化规律。分析了实测的气体上移运动速度变化曲线。作用的气体压力越大、作用的气体的量越多,气泡的上移速度就越快。此外井筒内液柱的波动对气体的上移运动速度有增大作用。通过与Taylo r模型的计算结果对比,结合油田实际状况,得出目前大部分油田现场复合射孔施工后,井底的
测井技术 2011年2期2011-12-26
- 可压缩多介质粘性流体和湍流的大涡模拟*
激波管上进行的单气柱实验[9],给出了不同时刻气柱的高度和宽度,流场中SF6上游边界、下游边界和涡边界处的速度以及涡的特征。通过与LAN L 实验和计算结果的比较可见,在单气柱激波管界面不稳定性诱发至湍流混合大涡数值模拟研究中,Vreman 模型和Smagorinsky 模型计算的气柱形状基本一致,而在流场速度计算中Vreman 模型的计算结果与实验更接近一些,比较2 种模型计算涡的分布,V reman 模型耗散小于Smagorinsky 模型。通过比较和
爆炸与冲击 2010年3期2010-02-26