静风
- Π型叠合梁斜拉桥建造全周期静风失稳模式及机理研究
度斜拉桥中存在有静风失稳与颤振相互竞争问题。程进等[4-5]采用了内外双重迭代方法确定了静风稳定性分析基本方法。目前,许多学者对于不同跨径及主梁截面下对称结构成桥阶段静风稳定性能[6-12]、失稳模式[13-14]、发展路径[15]、失稳机理[16-19]和应对措施[20-23]都进行了深入研究,并有了一定的成果和文献。但目前研究主要针对于成桥运营阶段,而对非对称结构不同施工阶段的静风稳定性发展变化规律的研究非常少。Π型钢混叠合梁由于自质量轻、施工吊装方便
振动与冲击 2023年20期2023-10-31
- 斜风作用下三塔悬索桥颤振稳定性研究
方面,前者主要是静风荷载作用下结构的变形和稳定性问题,而后者主要是动力风荷载作用下结构的颤振和抖振问题,其中颤振是一种发散性振动,一旦形成会对桥梁结构造成如1940年美国塔科马悬索桥的风毁事故,因此成为三塔悬索桥抗风研究的首要问题。迄今为止,对于三塔悬索桥的系统研究主要集中在静力性能、结构体系、中塔合理刚度和动力性能等方面[2-5],同时也开展了一些颤振方面研究[6-10]。已有的三塔悬索桥抗风研究都是针对法向风情况,即风的来流方向与桥轴线正交。大跨度桥梁
浙江工业大学学报 2023年3期2023-06-20
- 大跨高低塔斜拉桥抗风性能试验研究
m的明石海峡大桥静风失稳风速远低于颤振临界风速92 m/s，仅为后者的83.2%[10]。因此有必要对大跨桥梁的静风稳定性做专门研究。薛晓峰等[12]使用内外双重迭代法对某窄幅大跨人行悬索桥进行非线性静风稳定性分析。程进等[11]考虑了初始风攻角、垂度效应等因素，对某双塔对称斜拉桥进行非线性静风稳定性分析，该方法是目前主流的非线性静风稳定性分析方法。可以看出，对大跨桥梁抗风性能的研究一直是热点，国内外学者从分析方法，影响因素，气动措施等方面做了详尽的研究，
城市道桥与防洪 2022年12期2023-01-26
- 多跨加劲梁悬索桥非线性静风稳定性分析
0)悬索桥非线性静风稳定性与动力稳定性不同，其失稳前结构一般无任何征兆、破坏性大，需要在设计中避免发生。1994，Boonyapinyo V等[1]首次进行静风荷载非线性变化的结构几何非线性计算，采用有限位移法计算结构非线性静风稳定性；程进等[2]对主跨888 m的虎门大桥悬索桥进行了静风稳定性分析，研究了其失稳过程和机理；李源等[3]考虑几何非线性和荷载非线性采用Ansys分析了三塔双跨斜拉桥的静风非线性稳定性,研究了其失稳形态和机理；沈锐利等[4]对三
中外公路 2022年4期2022-11-08
- 独塔斜拉-T构协作体系桥梁静风稳定性研究
横向刚度较小，在静风荷载作用下，主梁会发生较大的横向弯曲及扭转变形，当桥梁附近风速达到静风失稳临界风速时，主梁的竖向、横向，以及扭转位移显著增大，从而导致桥梁在静风荷载下失稳[1]。随着桥梁跨径逐渐增大，桥梁组合体系的增多，桥梁的刚度逐渐降低，而缆索桥梁的静风失稳正在成为制约缆索桥梁向大跨径方向进一步发展的主要原因。桥梁静风失稳问题最早由Hirai[2]在悬索桥风洞实验时发现，结构在静风荷载作用下发生了静力扭转发散的现象，之后同济大学学者也同样发现了类似情
交通科技 2022年5期2022-10-27
- 大跨人行悬索桥非线性斜风静力稳定研究
而静力作用只关注静风压力作用，静力作用与动力作用一样，都可能引起桥梁风致失稳。 桥梁静风失稳试验现象最早可追溯到1967 年加拿大Hirai教授的风洞试验。 对于大跨桥梁静风稳定性问题，许多学者[1-7]展开了不断的研究，基本分析了静风失稳发展过程及作用机理。 近年来，又进一步丰富了桥梁静风稳定问题的研究，诸如大跨度斜拉桥静风稳定安全系数的估算方法[8]、基于应变能和动力特性分析了三塔悬索桥气动失稳模式和破坏机理[9]、不同箱梁形式对双主跨斜拉桥静风失稳与
山东建筑大学学报 2022年4期2022-08-18
- 抗风缆对大跨人行悬索桥非线性静风失稳模式的影响
1 990 m)静风失稳计算风速(76.5 m/s)远低于风洞试验颤振临界风速(92 m/s)[1]，最近研究发现2×1 500 m双主跨斜拉桥也存在静风失稳与颤振发散的竞争关系[2]。近几年来，研究学者对大跨桥梁静风失稳问题开展了深入研究，诸如气动失稳模式、失稳发展过程、失稳机理及其对策[3-7]，以及紊流风场、非均匀风场、风偏角等因素对大跨桥梁静风稳定的影响等系列专题研究[8-11]。抗风缆是提高桥梁结构刚度及抗风能力的重要结构措施，尤其在大跨人行悬索
公路交通科技 2022年2期2022-03-21
- 非均匀风下流线型箱梁悬索桥静风稳定性分析
者对大跨度桥梁的静风稳定性开展了研究。Boonyapinyo等[2]采用有限元方法，考虑桥梁几何非线性以及位移相关风荷载非线性，对大跨度斜拉桥在风荷载作用下的弯扭屈曲失稳临界风速进行了计算。程进等[3]采用非线性方法开展了江阴长江大桥的参数分析和比较，发现悬索桥的静风稳定性随着初始攻角的增大而降低。Cheng等[4-6]提出了大跨度斜拉桥和悬索桥静风稳定性的非线性方法，并开发了相应的分析程序。Boonyapinyo等[7]提出了一种考虑位移非线性、几何非线
土木与环境工程学报 2022年1期2022-03-01
- 斜风下大跨度悬索桥三维非线性静风稳定性研究
大，结构刚度小，静风稳定性是其设计中需要关注的重要问题。当前，大跨度悬索桥的静风分析研究主要针对法向风作用情况，即假设风的来流方向与桥轴线正交。大跨度桥梁在确定桥位时，通常使桥轴线的法向偏离桥址处的主风向，内地山区或复杂地形地区的桥梁所受的自然风方向复杂多变，沿海地区桥梁经常遭受风向多变的台风侵袭，现场风速观测表明桥梁所受强风的作用方向大多偏离桥跨法向[2]。鉴于现实情形下桥梁多承受斜风作用，因而研究斜风下悬索桥的静风稳定性以确保其安全运营具有重要的理论和
浙江工业大学学报 2021年6期2021-11-30
- 索梁结构应急桥非线性静风稳定性分析
题值得深入研究。静风荷载作用会导致结构强度破坏、变形破坏或失稳［1-3］。桥梁静风失稳主要指桥梁主梁在静风荷载作用下发生横向屈曲或扭转发散的现象。通过非线性静风稳定程序既可以分析桥梁结构静风失稳全过程，又能分析桥梁结构的静风失稳机理及变形特点［4-6］。周强等［7］采用风荷载增量与内外迭代方法编制静风稳定性分析程序，对双主跨悬索桥的静风失稳模式和机理展开研究，得到双主跨悬索桥的两种失稳模式。吴长青等［8］基于索梁体系广义模型分析得到大跨度悬索桥静风扭转发散
铁道建筑 2021年7期2021-08-08
- 考虑地形效应的山区大跨度悬索桥静风稳定性分析
)0 引言空气的静风作用会使大桥的主梁产生弯曲和扭转，这不仅会改变桥梁结构的几何刚度，还会导致主梁的扭转角增大，在来流风的持续作用下，沿主梁扭转角的增大又会进一步导致主梁变形的增大，并最终导致桥梁结构出现静风失稳现象。早在1967年，HIRAI[1]在某大跨度悬索桥全桥气弹模型风洞试验中发现了大桥会出现静风失稳现象。此后，方明山[2]、葛耀君[3]等先后在风洞试验中观察到了大跨度桥梁的静风失稳的现象，并且发现大跨度桥梁的静风失稳可能优先于动力失稳而发生。随
公路工程 2021年2期2021-05-27
- 大跨度悬索桥非线性静风效应分析
力稳定性，对结构静风响应的研究相对较少，尤其是千米级超大跨度桥梁的静风响应。空气静力响应是指结构在风荷载的作用下，主梁发生侧向弯曲和扭转，导致作用在主梁上的风荷载发生改变，进而促进结构的变形，最终导致结构失稳[2]。实验证明，大跨度悬索桥存在着非线性空气静力失稳的可能性。1976年日本东京大学HIRAI教授在悬索桥的全桥模型风洞试验中观察到了静力扭转发散现象。之后，同济大学风洞实验室在汕头海湾二桥的全桥模型风洞试验中发现了斜拉桥由静风引起的空间弯扭耦合变形
四川建筑 2020年4期2020-09-18
- 考虑风速分布的特大跨悬索桥静风响应分析
洞试验中也发现了静风失稳现象[2]。随着非线性有限元法的兴起，Boonyapinyo等[3]于1994年首次综合考虑了结构几何非线性和静风荷载非线性因素的影响，将静风失稳的研究推入了非线性层面。程进等在综合考虑静风荷载与结构非线性的基础上，提出了增量与内外两重迭代相结合的方法，并对桥梁的静风稳定性进行了全过程分析[4]。基于增量与内外双重迭代法，程进等探讨了结构对称性和初始攻角等因素对悬索桥静风稳定性的影响[5]。李永乐等也通过此法，以改变三分力系数的方式
四川建筑 2020年4期2020-09-18
- 钢桁架人行悬索桥静风稳定性分析
钢桁架人行悬索桥静风稳定性分析得到资料支撑[1]。2 钢桁架人行悬索桥结构静风稳定性分析（1）初始风攻角具体影响因工况情况不相一致，所以不同初始风攻角条件下临界风速差异化表现：+3° 、 0 °静风失稳临界风速均为100m/s、 -3 °时临界风速低于100m/s，仅为95m/s（如表1）。表1 初始风攻角 °+3 、 °0 、 °-3 时临界风速 对比于初始风攻角 °0 条件下主梁位置移动，初始风攻角 °-3 主梁结构横向位置移动幅度一致，需注意的是，这
四川水泥 2020年2期2020-05-13
- 浅谈等效静力风荷载在建筑结构领域的研究
荷载是指这样一种静风荷载,当把它有效地作用于一个结构上时,在其上导致的静荷载响应与外来气动荷载产生的极大脉动响应一致[2]。值得一提的是,这里的“等效”指的是某一设计关注的结构响应指标,让建筑结构在某类假设模式的荷载作用下静力风振响应与实际风荷载作用导致的极值脉动风振响应一致。二、等效静力风荷载计算方法等效静风荷载并非真实存在,而是出于设计需要而假设的一种风荷载模式，主要有以下几种计算方式。(一)阵风荷载因子(GLF)法。“阵风荷载因子”的概念由daven
福建质量管理 2020年6期2020-03-17
- 管道悬索桥抗风稳定性研究
。2 管道悬索桥静风稳定性及影响因素的分析在对管道悬索桥静风稳定性及其影响因素进行分析前，我们首先需要对管道悬索桥稳定性的相关理论进行了解，同时还需要对管道悬索桥结构各部分的风荷载进行调查。2.1 管道悬索桥稳定性相关理论研究在对管道悬索桥稳定性相关理论进行研究时，首先我们需要对管道悬索桥的抗风发展具有一定的了解。人们对管道悬索桥静风稳定性这一研究是源于1940年美国的一座管道悬索桥由于风力作用而倒塌而开始的。在长达80年的研究过程中，我们发现桥梁风致震动
四川水泥 2020年7期2020-02-16
- 2×1 500 m双主跨斜拉桥静风失稳机理研究
)大跨度斜拉桥在静风荷载作用下，主梁发生弯曲和扭转变形。当来流风速超过临界风速时，随着结构变形的增大，结构抗力的增加速度小于静风荷载增加速度，此时结构发生静风失稳[1]。尽管国内外迄今为止未发生大跨度桥梁的静风失稳现象，然而随着跨径的不断增加，向着更长、更大、更柔方向发展，越来越多的学者在风洞试验中观测了大跨度桥梁静风失稳现象。大跨度桥梁静风稳定问题正在成为制约大跨度桥梁跨径进一步突破的核心和关键问题。以往研究普遍认为大跨度桥梁的静风失稳风速高于颤振临界风
振动与冲击 2019年23期2019-12-23
- 大跨度悬索桥颤振的三维精细化分析
响将更加显著：①静风作用下结构大变形导致的结构刚度和施加在结构上以结构变形为函数的风荷载的非线性变化及其三维效应，简称静风效应[2-3]。②风速空间分布的非一致性。实测资料表明风速沿着竖直高度和水平方向是变化的，但已有大跨度桥梁颤振分析中通常将桥址区域内的风速考虑为均匀分布。悬索桥的主缆矢高和桥塔高度都比较大，桥面主梁采用竖曲线布置，依据风的空间分布特性，桥面主梁、主缆和吊杆以及桥塔等构件上风速的差异性将更加明显，形成风速的空间非均匀分布。③主缆气动力。随
振动与冲击 2019年14期2019-08-06
- 典型箱梁下腹板倾角对桥梁静风稳定性能的影响
0)大跨度桥梁在静风荷载作用下，主梁会发生弯曲和扭转变形.随着风速的提高，结构变形会进一步增大，当结构抗力的增速小于静风荷载增速时，结构发生静风失稳.随着桥梁跨径的不断增大，新型轻质高强复合材料的运用以及对桥梁美学的追求，桥梁结构变得更加轻柔，而桥梁静风稳定问题则日益突出[1].对于跨度千米及以上的桥梁，由于结构刚度的降低，静风失稳可能先于颤振失稳出现.日本东京大学Hirai教授于1967年在悬索桥的全桥气弹模型风洞试验中观察到了静力扭转发散的现象[2]，
同济大学学报（自然科学版） 2019年8期2019-08-06
- 三塔大跨斜拉桥风致响应研究
三塔大跨斜拉桥在静风和脉动风作用下主梁的风致响应特征。1 桥梁简介该三塔斜拉桥整体布置见图1，跨径布置为45 m+120 m+2×400 m+120 m+45 m，两侧边跨分别设置一个辅助墩和一个过渡墩。中间塔高约为180 m，两侧塔高约为160 m。主梁宽32 m，高3 m，其中边跨51 m范围为混凝土梁，其余梁段为工字钢和混凝土板的叠合梁。图1 整体布置(单位:m)2 桥址区风特性2.1 风速标准桥址区位于低层建筑稀少地区，根据文献[22]，该地区地表
四川建筑 2019年6期2019-07-20
- 大跨度悬索桥施工阶段静风稳定性精细化分析
结构稳定性(包括静风和动力风作用的结构稳定性，前者主要指静风稳定性，后者则主要指颤振)已成为控制悬索桥设计和施工的重要因素。与动力风失稳相比，静风作用下结构失稳毫无预兆，突发性强，破坏性更大。此外，较之于成桥状态，施工状态的悬索桥结构边界约束更少，结构的整体刚度明显降低，导致结构抗风稳定性更差[1]。虽然施工阶段静风失稳检验风速可以降低，但是通常情况下悬索桥主梁架设期难以避开强风天气，因而悬索桥主梁架设期的抗风性能及控制研究颇受国内外学者的重视。随着悬索桥
浙江工业大学学报 2019年3期2019-05-13
- 箱梁内腹板高度对斜拉桥静风稳定性的影响
要控制因素之一。静风失稳和颤振失稳是桥梁风致失稳的主要问题。以往专家学者认为，大跨径桥梁的静风失稳临界风速远远高于颤振临界风速，因而桥梁风致失稳研究重点针对颤振，忽略了对静风稳定问题的研究。但是，东京大学Hirai教授的悬索桥全桥模型风洞试验[1]、同济大学的汕头海湾二桥风洞试验[2]、同济大学宋锦忠等[3]的鄂东长江大桥全桥模型风洞试验中相继观测到了大跨桥梁的静风失稳现象。在理论方面，Boonyapinyo[4,5]、谢旭等[6]、方明山[7]、程进等[
山西建筑 2019年8期2019-03-22
- 单缆悬索桥成桥及施工阶段非线性静风响应
验室同样发现了由静风引起的斜拉桥静力失稳现象[2-3]。此后，多位国内外学者对静风稳定问题进行了研究[4-6]。JTD/T D 60-01—2004《公路桥梁抗风设计规范》中也基于线性的方法给出了侧倾失稳和扭转失稳临界风速的计算公式。随着有限元方法的发展，程进等[7]进一步提出了综合考虑几何非线性、静风荷载非线性和材料非线性的静风稳定性分析方法。此后多位学者对非线性的静风稳定性进行了研究[8-10]，但目前国内对于单主缆双幅大跨度悬索桥研究较少，特别是施工
重庆交通大学学报(自然科学版) 2018年11期2018-11-15
- 海岸不同坡向滨麦光合特性与风速异质环境的关系
的测定以及在夏季静风天、秋季静风天、秋季大风天滨麦叶片光合生理参数的测定,来探讨不同生态断带滨麦外在表型与光合速率之间的关系,明晰不同坡向滨麦光合生理可塑性与风速异质环境的关系,揭示滨麦抗风生理机理,这不仅可丰富植物抗风沙理论,而且对开发其抗风沙基因及其为海岸带生态修复和植物的引进提供理论依据。1 材料和方法1.1 样地自然概况试验材料来源于烟台市西泊子海岸沙地。烟台市地处山东半岛中部,位于119 °34 ′—121 °57 ′E,36 °16 ′—38
生态学报 2018年10期2018-06-23
- 主跨420 m人行悬索桥非线性静风稳定影响参数分析
中发现了斜拉桥的静风弯扭失稳试验现象[2]，后来在西堠门大桥和主跨1 400 m的斜拉桥全桥气弾风洞试验中，也发现了静风失稳现象[3-4]，项海帆和葛耀君也研究发现一座主跨5 000 m悬索桥的静力扭转发散临界风速与颤振失稳临界风速大小相当[5]，Boonyapinyo等[6]研究发现主跨1 990 m日本明石海峡大桥静风失稳计算风速仅为76.5 m/s，低于全桥气弹模型风洞试验得到的颤振临界风速92 m/s。这些试验研究与理论计算都表明，大跨度桥梁的风致
振动与冲击 2018年9期2018-05-23
- 考虑风速空间分布的三塔悬索桥静风稳定分析
径悬索桥设计中,静风稳定分析和空气动力失稳分析同等重要.日本东京大学Hirai等[3]在全桥气弹模型风洞试验中发现了悬索桥静风失稳现象;之后,同济大学风洞试验室在汕头海湾二桥、西堠门大桥和某主跨1 400 m的斜拉桥的全桥风洞试验中,也发现了静风失稳现象.2005年,项海帆等[4]对一座5 000 m主跨悬索桥气动稳定性和静风稳定性进行了分析,发现静力扭转发散临界风速与颤振失稳临界风速大小相当,在同一量级上.2006年,Boonyapinyo等[5]综合考
东南大学学报（自然科学版） 2018年1期2018-02-08
- 中央开槽箱梁风致静力稳定性研究
同初始风攻角下的静风稳定性能。首先通过节段模型风洞测力试验得到±12°风攻角范围内六种开槽率下的箱梁断面的静风三分力系数，在此基础上运用三维非线性静风稳定分析方法对六种开槽率断面的桥梁结构进行静风稳定性分析。得出主要结论为：开槽箱梁静风失稳临界临界风速会随着开槽率的增加而提高，同时随着初始风攻角的减小而提高。开槽箱梁；三分力系数；初始风攻角；开槽率；风致静力稳定性概述近年来由于桥梁的大跨化导致结构整体刚度弱化，从而对风的敏感性也大大增加，桥梁抗风问题成为大
四川水泥 2016年3期2016-12-18
- 600 m跨钢筋混凝土拱桥静风失稳全过程分析
跨钢筋混凝土拱桥静风失稳全过程分析谢长洲(广西交通科学研究院，广西 南宁 530007)文章根据桥梁静风稳定理论，针对600 m钢筋混凝土拱桥静风稳定性能问题，运用大型通用有限元软件ANSYS建立计算模型，分析拱桥随风速增加的静风失稳全过程情况，探讨拱桥在静风荷载下的失稳机理。特大跨度；混凝土拱桥；静风稳定；ANSYS0 引言混凝土拱桥受到施工技术的限制，最大跨度一直徘徊在400多米。近些年来，日本、欧洲以及中国，相继开展了600 m级特大跨钢筋混凝土拱桥
西部交通科技 2016年9期2016-12-09
- 交叉吊索对超大跨CFRP主缆悬索桥静风失稳的抑制作用
FRP主缆悬索桥静风失稳的抑制作用李翠娟，李永乐，强士中(西南交通大学 土木工程学院，成都610031)大跨度桥梁静风失稳有可能先于动力失稳，且破坏性更强，应予以重视。简单经济的交叉吊索可在基本不增加成本的前提下，有效改善超大跨悬索桥的静风稳定性。采用三维非线性分析方法，研究了交叉吊索对超大跨CFRP(Carbon Fibre Reinforced Plastic)主缆悬索桥静风抗力、失稳过程及失稳形态的影响。在提出有助于提高其静风稳定性的交叉吊索最优设置
振动与冲击 2016年17期2016-10-24
- 悬索桥静风扭转发散的影响因素研究*
082)悬索桥静风扭转发散的影响因素研究*吴长青†，张志田，陈政清(湖南大学 风工程试验中心,湖南 长沙410082)摘要：基于索-梁体系广义模型揭示了主缆系统刚度退化是导致大跨度悬索桥静风扭转发散的主要原因.研究了主缆和桥塔的变形对悬索桥刚度退化的影响.理论分析表明，主缆的竖向运动对系统的扭转刚度影响至关重要，当任何一条主缆向上的竖向位移足够大时，主缆将处于松弛状态，进而导致系统的扭转刚度急剧下降.因此，主缆竖向运动引起的刚度退化是大跨度悬索桥发生静风
湖南大学学报（自然科学版） 2016年3期2016-05-10
- 悬索桥静风扭转发散的影响因素研究
导致大跨度悬索桥静风扭转发散的主要原因.研究了主缆和桥塔的变形对悬索桥刚度退化的影响.理论分析表明，主缆的竖向运动对系统的扭转刚度影响至关重要，当任何一条主缆向上的竖向位移足够大时，主缆将处于松弛状态，进而导致系统的扭转刚度急剧下降.因此，主缆竖向运动引起的刚度退化是大跨度悬索桥发生静风扭转发散的关键原因.本文的研究还表明主缆的侧向位移和两座桥塔塔顶之间沿桥轴方向的相对变位对主缆的刚度退化起延缓作用，从而提高临界竖向位移.此外，紊流对扭转发散的影响不容忽视
湖南大学学报·自然科学版 2016年3期2016-04-08
- 西昌2014年大气边界层风场特征分析
分为16个方位和静风C。式中gn为n方向的风向频率，fn为这段时间内出现n方向风的次数，c表示风速为0的风向（静风）。根据以上计算结果，利用电子表格的图表功能绘制风向玫瑰图，其中中心数字代表静风频率。1.2.2 各高度上的平均风速V（平均矢量风风速）这里的平均风速是指同一高度上不同时间的平均风速，是用求向量和的方法计算出来的风的平均值。2 西昌地区边界层风向特征2.1 300 m高度上风向特征2.1.1 各月300 m高度上风向特征表1 距地300 m高度
西昌学院学报（自然科学版） 2015年4期2015-12-16
- 一种新型风玫瑰的设计及其对海洋站风场数据的应用*
半径长度表示），静风的频度放在中间。风速玫瑰图与风向玫瑰图类似，不过前者的统计对象是各方向的风速大小，即风速玫瑰图中极坐标的半径表示各方向的平均风速。风频风速玫瑰图是在一个玫瑰图中同时表达风频和风速，即在每一方向上用线段的长度表示风频，用线段末段的风羽表示该方向上的平均风速。风玫瑰图应用非常广泛，它在天气分析［1］、气候 评 价、风 能 利 用［2］、城市规划［3］、建 筑 设计［4］、环境评估、卫生工程学［5－6］、污染扩散［7］、消防监督、海洋能开发［
海洋开发与管理 2015年6期2015-06-06
- 常规大跨斜拉桥常遇与极端静风荷载响应分析
研究内容丰富，在静风荷载研究方面主要集中于静风稳定性方向。程进较早系统研究了大跨桥梁的静风稳定性，考虑静风荷载与结构双重非线性影响，基于增量与内外两重迭代完成了大跨径斜拉桥静风稳定性的全过程分析［2］。此外，很多学者对大跨桥梁静风稳定性分析方面进行了广泛研究。李俊对宜宾长江大桥进行了静风稳定性分析［3］;熊正元讨论了静风荷载非线性、初始攻角等影响参数对大跨斜拉桥静风失稳临界风速的影响［4］;杨上清利用ANSYS 分析软件，研究了风速逐级增加的过程中，非线性
湖南交通科技 2015年1期2015-04-26
- 风障对大跨度悬索桥静风稳定性的影响
障对大跨度悬索桥静风稳定性的影响，本文以某大跨悬索桥为研究背景，在风洞试验获得的主梁静力三分力系数的基础上，对比研究了透风率50%的风障静风稳定性的影响。1 工程概况及计算模型某悬索桥跨径布置为578m+1650m+485m=2713m，如图1所示。加劲梁断面采用全宽36m的分体双箱梁，中间开槽宽度为6m，梁高3.5m。钢筋混凝土桥塔塔柱采用矩形凹角断面，塔高约为200m，桥面以上部分塔高165m。该桥位于亚热带季风性海洋气候区域，桥址处基本风速为41.1
安徽建筑 2014年6期2014-11-26
- 独塔斜拉桥静风稳定性分析
越来越柔，结构的静风稳定性问题日益凸显出来。以前大多数专家学者把主要精力放在研究桥梁结构的动力失稳问题上，这是因为根据以往经验，大跨径桥梁结构的静风失稳风速要比结构的颤振临界风速高。目前，桥梁结构的空气动力问题已得到妥善的解决，但对空气静力问题的研究仍然欠缺［2－3］。静风稳定性分析方法主要有侧倾失稳线性方法、扭转发散线性方法、三角级数非线性方法和增量迭代非线性方法［4］。某独塔钢箱梁斜拉桥所在地区台风灾害比较频繁，周围环境开阔，地表类别为A类。桥梁跨度布
山东交通学院学报 2014年2期2014-10-13
- 大跨人行悬索桥非线性静风稳定性分析
其突出，大跨桥梁静风失稳风速可能低于动力失稳风速，成为设计控制风速。日本主跨1 990 m明石海峡大桥静风失稳风速仅76.5 m/s，低于全桥气弹模型风洞试验所得颤振临界风速92 m/s[1]。Hirai等[2]在悬索桥全桥气弹模型风洞试验中发现静力扭转发散现象，而在主跨518 m汕头海湾二桥风洞试验中发现该斜拉桥受静风作用导致弯扭失稳现象[3]。Boonya-pinyo等[4-15]对大跨桥梁静风响应与稳定性问题进行分析探讨、研究改进，初步探明失稳机理。
振动与冲击 2014年14期2014-09-07
- 大跨径桥梁静风稳定参数的敏感性分析
，发现了斜拉桥由静风引起的弯扭失稳现象。后来，Boonyapinyo等学者对桥梁静风稳定性问题进行不断的探讨和改进，初步探明了失稳机理。在总结已有研究的基础上，本文基于风洞试验测得的主梁静力三分力系数，在综合考虑结构几何非线性和静风荷载非线性的基础上，对大跨径悬索桥以及大跨径斜拉桥进行了静风失稳全过程分析；然后分别考察了三分力系数、初始风攻角、桥塔风荷载、缆索风荷载以及边跨风荷载等参数对大跨径缆索承重桥静风稳定性的敏感程度，得出在分析中必须考虑的参数和可以
振动与冲击 2014年4期2014-09-05
- 超大跨度斜拉桥空气静力稳定性研究
定性，前者主要指静风扭转发散或横向屈曲失稳，而后者则主要指颤振稳定性.迄今为止，对跨径在千米及以下的斜拉桥开展了比较系统的抗风研究，但对于超千米以上更大跨径斜拉桥的抗风性能研究则非常少.Nagai等对1 400 m主跨的钢斜拉桥进行了设计和分析，并进行了不同主梁宽度和高度情况的空气静力和动力稳定性的选型分析[4-5].高金盛等对采用碳纤维索的1 400 m主跨斜拉桥进行了静风作用下的结构稳定性分析，从静风稳定性角度探讨了碳纤维索在超大跨度斜拉桥中应用的可能
浙江工业大学学报 2014年2期2014-08-24
- 颗粒物固定源在静风条件下对周边环境的影响
行二次评估，分析静风等极端条件下污染源对周边环境的影响。关键词：固定污染源；颗粒物；静风；环境中图分类号：X820.3 文献标识码：A 文章编号：2095-6835（2014）07-0157-02近几年，我国中东部地区出现了长时间和大范围的雾霾天气，严重影响了人民群众身体健康。空气中存在的大量霾粒子会使大气混浊，造成视野模糊并导致能见度降低，当水平能见度小于10 km时，就会出现霾或雾霾天气，因此控制颗粒物排放是治理雾霾的根本方法和首要任务。为实现这一目标
科技与创新 2014年7期2014-07-03
- 澧水河大桥施工猫道的非线性静风响应分析
猫道的构件对其抗静风稳定性的影响越来越受到关注。因此，本文中笔者基于有限元软件ANSYS，对澧水河特大悬索桥（以下简称澧水河大桥）猫道的非线性静风响应进行分析。1 工程概况澧水河大桥施工猫道采用三跨分离式布置（200m＋856m＋190m），共有6个通道。每幅猫道以8根Φ52钢丝绳作为承重绳，其上联结横梁并铺设钢丝网和防滑木条。其中，大、小横梁分别采用□80×80×3和□60×60×3，且每隔6m设置1道。猫道两侧每2m设1根立柱，每侧立柱上采用Φ20和Φ
建筑科学与工程学报 2013年1期2013-12-08
- 屋盖结构的风振分析及等效静风荷载研究
的风振分析及等效静风荷载研究马 超，石碧青(华南理工大学土木与交通学院，广东广州 510641)结合刚性屋盖模型的风洞试验，在采用HEM方法精确分析结构风致响应的基础上，根据位移等效原则，结合荷载响应相关法(LRC)可以计算出大跨度屋盖空间结构的等效静风荷载(ESWL)，并将其应用于某体育场馆的风振分析和ESWL计算，结果显示了该方法的有效性和正确性。风洞试验；大跨度屋盖；风致响应；风荷载由于大跨度屋盖空间结构具有自重轻、阻尼小、柔性大、自振频率低等特点，
河北工业科技 2013年4期2013-12-06
- 大跨平屋盖的多目标等效静风荷载研究
、风振响应和等效静风荷载分析成为近年来研究的重点和热点。其中，等效静风荷载将结构风振以一种静力等效的方式表现出来，成为结构主体抗风设计用风荷载的取值依据，该方面的研究工作具有重要的工程价值。以阵风荷载因子法［1］为基础的高层、高耸结构等效静风荷载分析方法已较为成熟，并反映到各国建筑规范中。Zhang［2］从结构动力学方程出发，将脉动风对应的等效静风荷载用高层结构第1阶振型惯性力表示(惯性力法)，其成果反应到中国建筑结构荷载规范中。Kasperski等［3］
振动与冲击 2013年24期2013-05-24
- 双主跨悬索桥静风失稳模式及其机理分析
也发现了斜拉桥由静风引起的弯扭失稳现象［4］.此后，多位国内外学者［5-11］对静风稳定问题进行的研究也表明大跨度桥梁静风失稳有可能先于动力失稳而发生，并对单主跨缆索承重桥梁静风失稳机理进行探讨.目前国内外对大跨度桥梁静风稳定性的研究主要针对单主跨的缆索承重桥梁，对双主跨悬索桥的静风稳定性的研究很少.本文在综合考虑结构几何非线性和静风荷载非线性基础上，采用风荷载增量与内外迭代方法，编制相应分析程序，对国内在建的3座双主跨悬索桥的静风稳定性进行非线性全过程分
哈尔滨工业大学学报 2012年8期2012-09-04
- 林芝机场风场特征及对飞机起降的影响
于增大飞机升力，静风条件下起降也是比较安全的。而在侧风条件下起降的飞机，要保持正常的下滑道或跑道非常困难。风向风速对飞机起降、爬升均有直接影响。同样，在林芝机场，近地面风也是对飞机起降威胁很大的气象条件之一。1）盛行风盛行风又称最多风向，是指一个地区在某一时段内出现频数最多的风或风向。通常按日、月、季和年的时段用统计方法求出相应时段的盛行风向。盛行风带往往与一地的环流条件有密切关系。以下利用2002年地面风逐日逐时观测资料作05号和23号跑道的风向风速玫瑰
科技视界 2012年27期2012-08-22
- 大跨度悬索桥的静风稳定性分析
者通过计算发现了静风失稳现象出现的可能性。因此，有必要对大跨度桥梁的静风稳定性问题进行全面的研究。2 静风荷载的计算静风荷载是指作用在桥梁结构上气动力中的定常部分，如图1按主梁三个方向对静风荷载进行分解，采用风轴坐标系时得到横向风荷载FH、竖向风荷载FV以及扭转力矩M。转换到结构整体坐标系下为：式中：α=α0+β为有效风攻角，α0为初始风攻角，β为主梁扭转变形角；1/2 ρU2为空气平均动压；H，B，L分别为主梁的高度、宽度与长度；CH，CV，CM分别为荷
上海铁道增刊 2011年1期2011-06-19
- 斜拉桥非线性静风稳定性分析
得更加敏感，存在静风失稳的可能性[1]。静风失稳是指结构在给定风速作用下，主梁发生弯曲和扭转，一方面改变了结构刚度，另一方面改变了风荷载的大小，并反过来增大了结构的变形，最终导致结构失稳的现象。过去，人们普遍认为大跨径桥梁的颤振临界风速一般都低于静力失稳，近年来风洞实验和理论研究表明，大跨径桥梁存在由静风引起的弯扭失稳现象。早期的静风稳定性分析方法主要采用侧倾分析法和结构扭转发散分析法，它们均未考虑结构和静风荷载非线性因素的相互作用，难以获得准确的静风失稳
合肥工业大学学报（自然科学版） 2011年4期2011-03-15
- 静风荷载对高墩大跨桥梁位移影响分析
610031)静风荷载对高墩大跨桥梁位移影响分析段翔远，徐井芒，陈 嵘(西南交通大学 高速铁路线路工程教育部重点实验室，成都 610031)为了研究静风荷载对高墩大跨桥梁纵横向位移的影响，为高墩大跨桥梁上铺设无缝线路、无砟轨道提供理论依据，运用有限元软件ANSYS，建立桥梁—墩台—基础相互作用一体化模型，分析了静风荷载对桥梁纵向位移、横向位移的影响以及不同桥型对静风荷载抵抗能力的影响。结果表明，静风荷载作用下，高墩大跨桥梁会产生较大的纵横向位移;在最大风
铁道建筑 2011年9期2011-02-02
- 空间主缆悬索桥非线性静风稳定分析
的增大导致的桥梁静风稳定问题日益突出[1-2]。大跨度缆索承重桥梁的静风失稳,一般表现为加劲梁在静力风荷载作用下发生的扭转发散现象,具有突发性特点。日本东京大学Hirai教授于1967年在悬索桥的全桥气弹模型风洞试验中观察到了静力扭转发散的现象,同济大学在对汕头海湾二桥的风洞试验中,也发现了斜拉桥由静风引起的弯扭失稳现象[3]。以往人们普遍认为大跨径桥梁的颤振临界风速一般都低于静力失稳的发散风速,许多科研工作者对动力失稳的关注程度往往高于静风失稳,但是宋等
土木与环境工程学报 2010年3期2010-08-11
- 双层球面网壳的风振特性与等效静风荷载
统风振系数的等效静风荷载表达方法，可以供设计人员参考.1 工程及风洞试验简介1.1 工程介绍工程背景为浙江某电厂拟建的两座连续排列的球壳煤仓，煤仓屋盖采用双层网壳结构，其下由36根扶壁柱和混凝土墙体共同支撑，球壳跨度(L)125 m，矢高(f)47 m，屋檐高度(h)18 m，建筑面积12 265 m2，其规模在国内是少有的(图1).该结构质量轻、柔性大，属典型的风敏感结构，且建于沿海台风多发地区，风荷载在结构设计中起控制作用，其抗风性能值得深入研究.图1
哈尔滨工业大学学报 2010年10期2010-03-14