母材
- 超声辅助焊接多振源耦合振动场COMSOL仿真模拟研究*
对高频超声在固体母材中的传播特征、振动场以及多振源重合区域耦合影响规律等研究较少,鲜有报道。为此,借助COMSOL分析软件,开展全约束、旁触式单振源模式下固体母材中振动场、超声加载位置等参数对振动分布影响规律及双振源耦合的仿真计算研究,以期为高频超声振动的工程化应用奠定理论基础和数据支撑。1 试验材料与方法试验材料选用2 mm厚航空Ti6Al4V板材,成分见表1[18]。设备采用TJS-3000-V6.0型智能超声发生系统,以同侧旁触方式导入全约束基材,超
新技术新工艺 2023年10期2023-11-05
- 高强铝合金搅拌摩擦焊接头疲劳起裂机理及应力比的影响研究
T7451铝合金母材及其搅拌摩擦焊接头进行高周疲劳试验，获得了应力比为0.1、0.3和0.5下母材与接头的S-N曲线，借助扫描电镜分析母材与接头断口区域的微观形貌，并进一步探究了粗大第2相对疲劳行为的影响．据此，Al23CuFe4、Al7Cu2Fe和Al2Mg3Zn3是首选的接头裂纹起始点，而Mg2Si是母体材料的主要断裂起始点，裂纹倾向于沿着密集的粗大第2相传播，对于较大的裂纹来说变得更加明显．根据实验观察，可以确定两种不同的裂纹形核机制分别为裂纹在粗大
天津大学学报(自然科学与工程技术版) 2023年11期2023-10-25
- 不同温度下CO2对管线钢母材/焊缝腐蚀行为研究
同温度影响下管道母材和焊缝的腐蚀行为，确定影响CO2环境下的关键温度，为含CO2原油管输工艺优化提供参考。1 实验设置现场选取含CO2原油输送管道，在母材和焊缝位置采用线切割选取试样，除掉表面腐蚀产物后分析基体主要成分，如表1所示。表1 母材与焊缝的元素含量分析Tab.1 Analysis of element content of base metal and weld基于高温高压反应釜开展腐蚀实验和电化学实验，实验溶液采用3 wt.% NaHCO3溶液
电镀与精饰 2023年2期2023-02-23
- 高温锅炉管T22/TP347H异种钢焊接接头早期失效原因
TP347H钢侧母材规格为50.8 mm×5.49 mm(外径×壁厚)，T22钢侧母材规格为50.8 mm×7.62 mm(外径×壁厚)，焊条材料为E309L钢。异种钢焊接接头两侧材料的化学成分、力学性能、热膨胀系数、导热系数等方面存在差异，在锅炉运行过程中易发生早期失效。笔者对异种钢焊接接头的末级过热器进行一系列理化检验，分析该焊接接头早期失效的原因，并提出了改进建议，以避免焊接接头发生早期失效。1 理化检验1.1 化学成分分析在焊接接头两侧母材及焊缝处
理化检验(物理分册) 2023年1期2023-02-09
- 国产825 合金焊接接头耐腐蚀性能研究
S 检测结果焊接母材采用厚度为17 mm 的国产825 合金板材，焊接材料采用Techalloy 825 合金焊丝，焊接过程中使用氩气作为保护气体。2 实验过程及结果2.1 金相显微组织测试将制备好的国产825 合金焊接接头样品做金相显微组织前处理，处理完后放在金相显微镜下分别对焊缝区、热影响区及母材进行检测。得到国产825 合金焊缝和热影响区的金相显微组织如图2 所示。图2 焊接接头热影响区金相显微组织从图2 可以看出，焊接接头焊缝区、热影响区和母材的金
设备管理与维修 2022年16期2022-09-27
- FSS/ASS 厚壁异种钢“TIG 冷焊+UNGW”组合焊的接头组织与力学性能
过热区内的晶粒与母材相当.尽管能量密度较高的激光束和电子束在焊接FSS/ASS异种不锈钢时较常规电弧焊方法更具优势，但却存在焊接成本较高的问题.钨极惰性气体保护(tungsten inert gas，TIG)冷焊，因其具有焊接热输入极低、操作简便、易于实现自动焊、焊接的精度较高且成本较低等优点，目前主要用于厚度在0.4～ 3.0 mm 的薄板焊接.郑韶先等人[8]在研究中发现，采用TIG 冷焊将φ1.6 mm的ER347L 焊丝熔敷到1Cr17 表面或在1
焊接学报 2022年7期2022-09-14
- 9Ni钢焊接接头的力学性能与失效评定曲线
期焊接接头都选择母材与焊缝两者中强度较差一方的材料作为接头材料开展研究，用均质材料缺陷评定方法对含缺陷接头进行安全评价。目前，失效评定技术鲜有在LNG储罐等低温设备上应用，而且通用的R6选择1曲线是否包络9Ni钢及其接头，用强度较弱一方的均一材料对焊接接头进行安全评定是否合适，有待进一步探讨。作者通过试验测试了9Ni钢焊接接头在室温(20 ℃)和低温(-158 ℃)下的拉伸和断裂性能，对比分析了轧制钢板取样方向对母材以及温度对母材、接头和焊缝性能的影响；基
机械工程材料 2022年8期2022-08-29
- 工程机械用钢Q345FCA对接焊缝的高周疲劳性能
2[11]所示，母材疲劳强度为273 MPa[3]。表1 试验钢的化学成分（质量分数）Table 1 Chemical composition of the tested steel（mass fraction） % 表2 试验钢的力学性能[11]Table 2 Mechanical properties of the tested steel[11]焊接试板尺寸为500 mm×200 mm×18 mm，其长度方向平行于钢板轧制方向，沿试板长度方向开V型坡
上海金属 2022年4期2022-08-03
- 焊接电流对蒸汽发生器水室封头堆焊层的影响
。考虑到低合金钢母材熔化后进入熔敷金属，对不锈钢合金元素有一定的稀释作用，蒸汽发生器水室封头内壁采用组合堆焊，第一层堆焊合金元素含量相对较高的309L 不锈钢。后续层堆焊合金元素含量相对较低的308L 不锈钢，为了满足堆焊厚度设计要求，及抗腐蚀性能要求，一般需要堆焊2～3 层308L 不锈钢。为了提高效率，蒸汽发生器制造厂水室封头内壁大面积堆焊大都采用埋弧焊（SAW）工艺，由于拐角处和接管的圆弧段形状不规则，不方便采用自动焊，则采用手工电弧焊（SMAW）进
化工装备技术 2022年2期2022-06-21
- HC750/980MS马氏体钢焊管焊缝锯切开裂的原因
响区窄且不对称，母材错边造成搭接。焊缝搭接降低了对接焊缝的有效厚度且挤出位置处易产生应力集中，导致锯切时焊缝开裂。图2 开裂焊管1（a）和2（b）的低倍组织Fig.2 Macrographs of the cracked welded pipes 1（a）and 2（b）焊接时焊缝区经过熔化和凝固，发生固态相变［5］。根据热影响区热循环的差异，焊缝区可细分为粗晶区、细晶区和临界区［6］。图3为铁碳平衡图的一部分，可根据其分析热影响区不同部位的热循环过程。粗
上海金属 2022年3期2022-06-01
- 等离子旋转电极雾化制粉高速旋转驱动机构的设计与分析*
PREP法制粉，母材融化的线速度越高，制备的粉末粒径越小。为了提高细粉的产粉率，需要在设备能够承受的极限转速以下尽可能的提升驱动母材旋转的高速旋转驱动机构的转速，并确保制粉过程能够安全平稳的进行[3]。现有的高速旋转驱动机构主要为以下几种：①由电机直接驱动，将棒料通过联轴器与电机连接，电机直接带动母材圆棒旋转，由等离子枪轴向移动熔化母材[4]；②由辊轮驱动，采用三个或者四个辊轮组，将母材圆棒夹持在辊轮组的几何中心，通过电机驱动水平分布的两个辊轮组，并带动母
机械研究与应用 2022年2期2022-05-20
- TC4钛合金电子束焊接头低周疲劳性能与断裂行为
微维氏硬度从左侧母材到右侧母材，打点间隔为0.5 mm。试验设备为HXD-1000TMC/LCD 带图像分析自动转塔显微硬度计。试验力为1.96 N，保载时间为15 s。低周疲劳试验按照GB/T 15248—2008《金属材料轴向等幅低循环疲劳试验方法》进行。试验设备为INSTRON-1341。试验条件为室温、大气环境。采用轴向应变控制，范围±0.5%～±1.2%，应变比R=-1，波形为对称三角波，应变速率为0.4%/s，以最大载荷降低25%作为失效判定的
焊接 2022年2期2022-04-13
- 某余热发电锅炉低温过热器连接弯头开裂原因
1所示：连接弯头母材外表面和内表面均有多条较长的裂纹，裂纹主要位于焊缝附近及弯头母材处分布较为曲折，但大致平行于焊缝且呈环状分布；弯头外表面焊缝处有大块补焊痕迹，补焊处也有较长的裂纹；可见裂纹萌生于弯头侧母材内表面，并由弯头内表面向外表面扩展。图1 开裂连接弯头不同位置的宏观形貌1.2 化学成分分析在开裂连接弯头裂纹附近弯头侧母材处截取试样，对其进行化学成分分析。如表1所示，弯头母材的化学成分均符合标准GB/T 3087-2008对20号钢的技术要求。表1
理化检验(物理分册) 2022年3期2022-03-31
- 去应力退火对07MnMoVR钢微观组织与性能的影响
的影响。为了降低母材因机械加工及焊后内部所形成的残余应力，通常采用的方式是去应力退火，但去应力退火后对母材的力学性能将有所影响。为了解去应力退火对该钢种母材性能的影响，本文通过分析不同退火工艺对07MnMoVR钢组织和力学性能的影响，探讨退火工艺对钢板性能的影响规律，为后续制造加工工艺制定提供理论指导。2 试验材料及方法2.1 试验用钢试验钢板选用厚度为85mm的07MnMoVR调质高强钢，交货状态为淬火+回火。钢板的化学成分见表1，力学性能见表2，测试结
金属加工(热加工) 2022年1期2022-02-14
- 核电站安全端焊后熔合线开裂原因
，发生了安全端沿母材和焊缝熔合线开裂的情况，如图1所示。母材为18MnD5低合金钢，堆焊层为E309L不锈钢。为查明安全端母材和堆焊层沿熔合线发生开裂的原因，笔者对其进行了理化综合分析，并提出了合理的焊接工艺参数建议。图1 安全端开裂位置示意图Fig.1 Schematic diagram of cracking position of the safety end1 理化检验1.1 宏观分析为了方便进行后续理化检验，通过机械加工方式打开断口，如图2所示。
理化检验(物理分册) 2021年6期2021-06-30
- MAG焊工艺对奥氏体不锈钢力学与电化学性能的影响
，对其焊接接头及母材作力学性能及电化学性能分析。探究MAG焊工艺对奥氏体不锈钢焊接的适用性与可靠性。1 实验内容及方法1.1 0Cr18Ni9不锈钢基础试验研究本实验选用0Cr18Ni9不锈钢为母材，其厚度为10mm，如图1所示。由于试件长期放置，可能引起其化学成分的变化，所以通过FMP直读光谱仪对其化学成分进一步进行测定。试验尺寸为Φ=50mm圆，如图，测定母材化学成分见表1。表1 0Cr18Ni9不锈钢化学成分图1 选用0Cr18Ni9不锈钢化学材料为
甘肃科技 2020年22期2021-01-21
- Recovery from prolonged disorders of consciousness:A dual-center prospective cohort study in China
period.因母材厚度小于38 mm，根据ASME第VIII卷规定，局部修复后不需重新热处理，按要求打磨后探伤合格即可，同一焊缝补焊次数不宜超过两次。The 62 patients who were in a VS/UWS had a mean age of 49.7 years (range:7-80)and a median number of days post-injury of 59 (range:28-496).The median CRS-
World Journal of Clinical Cases 2020年12期2020-09-15
- 构架的母材失效分析
运行三年后横梁的母材被拉裂，裂纹明显。采用宏观分析、化学成分分析、金相检验、力学性能检测等方法对裂纹进行了分析。结果表明：母材表面可见一条明显裂纹，断口表面可见少量沿晶断裂形貌，裂纹位置靠近横梁焊接部位，在热影响区发生了应力集中，是母材断裂的主要原因。【关键词】母材、裂纹、断口分析;化学分析;金相分析引言构架在轨道车上起着非常重要的作用，承受并传递载荷及作用力，并使轴重平均分配，传递牵引力与制动力，缓冲外力冲击，确保在规定距离内停车，从而保证车辆的平稳性和
理论与创新 2020年11期2020-07-26
- 过渡液相扩散焊连接工艺参数对DD407母材液化的影响*
P 连接过程中，母材的液化程度会影响影响接头的等温凝固过程，进而对接头宽度及接头的组织及性能起重要影响。Kim 等[4]采用含B 3.7%的中间层合金对镍基高温合金CMSX–2 进行TLP 连接，并研究TLP 连接中母材液化程度对接头性能的影响。翟秋亚等[5]对DD6 单晶高温合金进行TLP 连接研究发现，一定的工艺参数范围内，所得连接接头与母材结合良好，无明显缺陷。虽然镍基单晶TLP 扩散焊接头的综合性能接近于母材，但焊接过程中的等温凝固及组织均匀化阶段
航空制造技术 2020年11期2020-07-01
- 焊接工艺评定技巧
有以下技巧。2 母材的选择特种设备制造中常用的焊接方法有钨极气体保护焊、手工电弧焊、埋弧焊、等离子焊和熔化极气体保护焊。对这几种焊接方法，NB/T47014《承压设备焊接工艺评定》规定Fe-1～Fe-5A 类别的母材进行焊接工艺评定时，高类别号的母材相焊的焊评能覆盖该类别与低类别母材异种钢相焊的焊接[1]。将母材进行分类的目的是减少焊接工艺评定的数量，分类分组的准则是当重要因素不变时，焊接接头力学性能相同。所以JB4708-2000《钢制压力容器焊接工艺评
工程技术与管理 2020年4期2020-06-22
- 螺旋埋弧焊管焊缝边沿母材缺陷探伤分析
壁厚钢管焊缝边沿母材缺陷较为突出，多存在于螺旋焊缝两边25 mm 范围内。 在螺旋焊管超声波自动探伤设备中，按照标准设计有焊缝边沿25 mm 热影响区分层探伤探头布置，没有非分层缺陷探伤探头。 一般情况下，焊缝边沿非分层缺陷探伤采用X 射线和超声波探伤综合检验判定，检验难度较大，效率较低。因此，本研究针对焊缝边沿缺陷的无损检验进行了研究分析。1 焊缝边沿母材缺陷的类型螺旋埋弧焊管焊缝边沿母材缺陷的类型分为分层缺陷和非分层缺陷。 分层缺陷属于钢带中常规缺陷，
焊管 2020年2期2020-03-21
- 承压设备焊接工艺评定NB/T 47014覆盖原则解析
)表明同组别任一母材评定合格的焊接工艺，适用于同组别其他母材，也就是说母材组别号改变时，需要重新进行焊接工艺评定。但6.1.2.2d)表明一种例外情况，在这种情况下高组别号评定合格的焊接工艺评定，适用于低组别号，即若Fe-1-2的母材评定合格则适用于Fe-1-1。6.1.2.2c)在同类别号中，高组别号母材评定合格的焊接工艺，适用于高组别号母材与低组别号母材相焊[2]。此处所表达的是同一类别号不同组别号母材之间的异种钢焊接的适用原则，也就是说在实际工程中只
世界有色金属 2019年18期2019-12-26
- 高温过热器T91材质管道焊缝异常与分析
对焊缝及其附近的母材进行无损及力学性能检测，发现焊口附近经过热处理后的母材较原始母材的200 HBHLD下降30 HBHLD～50 HBHLD，部分焊缝的硬度较热处理前的约400 HBHLD下降至约160 HBHLD，而部分焊缝硬度较热处理前变化不大。1 试验方法及结果1.1 试验方法现场焊接的热输入及热处理曲线示意图见图1，选取了2条典型异常管焊接接头取样进行化学成分、力学性能和金相组织分析。两段检验用样均以环缝为中心，包含热处理段母材和原始母材段，样品
山西化工 2019年5期2019-11-27
- 316L不锈钢焊接接头高温低周期疲劳显微结构变化和断裂特征
料与方法实验所用母材为316L奥氏体不锈钢，母材和焊缝填充金属材料(308L)的化学成分见表1。采用钨极氩弧焊(TIG)，焊接工艺详见表2。采用自带电炉加热和保温装置的 Instron1350 液压疲劳试验机对母材和焊缝试样分别进行应变控制的连续低周疲劳试验。疲劳试样的形状和尺寸如图1所示。加载波形为梯型波，试验温度为600℃，应变速率为4×10-3/s，总应变幅 Δεt分别为 ± 0.4%，±0.5%，±0.6%和±0.7%。将经过低周疲劳试验后的母材和
材料科学与工程学报 2019年3期2019-07-16
- 新型Ti-650合金电子束焊接头组织及性能研究
，焊缝处硬度大于母材，室温拉伸强度与母材等强．而对于耐650 ℃高温钛合金的电子束焊接还缺乏相应的研究．本文所使用材料为一种新研制的耐650 ℃使用的Ti-Al系高温钛合金，目前关于此类材料电子束焊接性能研究较少．对此，本研究采用电子束对该材料进行了焊接，并对接头力学性能和高温持久性能进行了测定，获得了该合金母材和焊接接头的组织、基本力学性能和持久性能特点．这对于该合金焊接性的研究具有积极的意义．1 实 验被焊材料为一种新研制的耐650 ℃使用的高温钛合金
材料科学与工艺 2018年6期2019-01-23
- CT80钢级连续油管焊接接头在不同质量分数NaCl溶液中的电化学腐蚀行为
及温度和矿化度对母材电化学腐蚀行为的影响规律等方面[17-18]，而有关Cl-浓度对其腐蚀行为，特别是对焊接接头腐蚀行为的影响研究较少。为此，作者在不同质量分数NaCl溶液中对CT80钢级连续油管焊接接头的母材和焊缝进行了电化学腐蚀试验，研究了母材和焊缝的电化学腐蚀行为，为延长连续油管的使用寿命，提高连续油管作业的安全性提供参考。1 试样制备与试验方法试验材料为CT80钢级连续油管焊接接头，母材CT80油管钢的化学成分见表1，接头显微组织见图1。由图1可知
机械工程材料 2018年12期2019-01-02
- 某电厂锅炉过热器异种钢接头爆管案例分析
送检管段T91侧母材有塑性变形和胀粗现象，管壁无明显减薄，内外壁有纵向裂纹。TP347H侧母材无明显塑性变形和胀粗现象。管子在T91母材与焊缝的熔合线处沿管径横向断裂，断口平齐，具有脆性断口特征[2]。2.2 化学成分分析对泄漏段母材取样进行化学成分分析，结果如表1所示。分析结果表明，受检管样TP347H和T91母材的化学成分均符合ASME锅炉及压力容器规范2010版的技术要求。图1 末级过热器管爆管宏观形貌表1 受检末级过热器管母材的化学成分（wt%）2
现代工业经济和信息化 2018年15期2018-12-07
- 超高强度300M钢电子束深缝焊接力学性能及破坏机理研究
如图1所示。焊接母材为两个50 mm厚度的300M钢板材，并进行一次性电子束焊接成形，焊缝宽度5～8 mm。300M钢材料的元素成分如表1所示。电子束焊接后进行热处理：正火、油淬及回火。制备好的焊接试样毛坯进行X光探伤，取合格的试样进行机械加工。机械加工为棒材(拉伸试样)、板材(三点弯曲试样)、带缺口柱形(Charpy冲击试样)。(a) 电子束(b) 焊接接头成形过程元 素质量分数/%元 素质量分数/%C0.4Cr0.84Mn0.75Mo0.41Si1.5
航空工程进展 2018年4期2018-11-28
- 一种对Cu与Fe熔合物研究的方法及其强化机理
要大，可以产生使母材熔化的足够热量，且由于受焊母材为金属，因此希望反应能生成一定的金属成分作为焊缝填充物。故选用热效应大、绝热燃烧温度较高的铝热剂CuO+Al系、Fe2O3+A1系作为焊药的基本配方。按照化学计量比分别称取一定量的CuO和A1，Fe2O3和A1，在混料机中充分混合，待其干燥后制备成不同比例的焊条。采用CuO+Al系、Fe2O3+A1系及二者混合物为焊药，其中CuO+Al系的含量（质量分数）分别为0，20%，45%，60%，70%，80%，9
西部论丛 2018年7期2018-08-31
- C-276合金TIG焊接头组织与性能
试方法比较焊缝和母材在酸性、中性环境中的耐蚀性，以期为该合金的推广应用提供分析数据。1 试验材料和方法试验材料为C-276合金，尺寸500mm×150mm×1.5mm，主要化学成分如表1所示。采用Panasonic YC-300WX4焊机进行不填丝的单面焊双面成型，保护气为φ（H e）25%+φ（Ar）75%混合气。焊接工艺参数如表2所示。焊前采用丙酮、酒精清洁待焊表面，采用电火花线切割加工接头试样。金相试样经王水腐蚀后采用4XC-PC光学显微镜观察显微组
电焊机 2018年5期2018-06-08
- TOFD检测中母材缺陷的判定
经验的检测人员，母材缺陷的判定困难更大，需要通过更多的现场检测和实际解剖的比对，总结TOFD检测中母材缺陷图谱的特征，从而降低TOFD检测中母材缺陷的误判概率。1 设备制造和安装过程中的母材缺陷图谱示例笔者在本文中所引用的TOFD图谱是采用ISONIC-2007的检测仪器采集的，对大量具有一定共性的图谱进行分析，并结合超声检测和现场解剖验证，发现该类图谱为母材缺陷图谱。下面通过实际检测中发现的母材缺陷图谱进行举例说明：1）某现场安装的汽油分馏塔纵向对接焊缝
中国特种设备安全 2018年2期2018-03-14
- 5052铝合金FSW接头组织和力学性能
不对称，前进侧与母材分界线较明显，后退侧与母材分界线较模糊；焊接接头抗拉强度平均值为193.5 MPa，接头强度可达母材的99%，伸长率可达母材的84%；焊接接头正弯角和背弯角均可达到180°，弯曲性能良好；焊核区显微硬度约为72 HV，略高于母材，硬度最低点出现在前进侧熔合过渡区。搅拌摩擦焊；5052-O铝合金；显微组织；力学性能0 前言5052铝合金以Al、Mg为主要合金元素，属于不可热处理强化铝合金，具有良好的加工性能、抗蚀性、可焊性等优点，广泛应用
电焊机 2017年10期2017-12-22
- 不锈钢硝酸输送管道焊缝的腐蚀失效原因
状腐蚀沟槽。三通母材的含碳量高于标准值，导致三通侧的管材在焊接过程中，其热影响区更容易发生敏化，晶粒粗大，导致耐蚀性下降。碳含量是影响304不锈钢焊接接头在硝酸中耐蚀性的关键因素，碳含量越高，焊接过程中热影响区的不锈钢越容易发生敏化，导致其耐蚀性显著降低。硝酸；焊缝；不锈钢；腐蚀失效奥氏体不锈钢因在硝酸环境中能够生成致密的钝化膜[1-2]，且具有良好的成型和焊接性能而广泛用于稀硝酸生产设备和管道中，但是在实际使用过程中，因为焊接处理不当，经常导致焊缝发生腐
腐蚀与防护 2017年5期2017-06-13
- 基于红外热成像的TC4钛合金光纤激光焊接接头拉伸力学性能研究
直观地探究TC4母材及其光纤激光焊接接头拉伸过程中的弹塑性变形，基于红外热像研究钛合金TC4及其光纤激光焊接接头受静载轴向应力时的拉伸性能，其拉伸过程弹性阶段表现出的应力集中现象可用于无损探测构件在受力状态下的应力集中位置，进行失效预测及预防；在屈服点前发生的微观塑性变形可用于适当修正构件在实际应用条件下避免屈服的最大应力；而在塑性变形阶段的剧烈变形区域长度可与焊接工艺相结合以寻找恰当方式增加接头的剧烈变形区域长度，提升接头的塑性。1 试验材料及方法试验材
航空制造技术 2017年14期2017-05-14
- Sn/Al真空钎焊压力下母材氧化膜的破碎效果
l真空钎焊压力下母材氧化膜的破碎效果杨德云1， 石南辉1， 张 健2， 郝 亮1， 吴 犇1(1.哈尔滨华德学院 材料工程系， 哈尔滨 150025； 2.哈尔滨工业大学 材料科学与工程学院， 哈尔滨 150001)Sn 基钎料是常用的低温钎料。为深入研究真空钎焊下Sn与Al结合机理，分析不同加压环境下，不同尺寸母材氧化膜破碎情况。结果表明：小尺寸Al母材氧化膜得以破碎和去除，而大尺寸Al母材氧化膜基本无变化。当采用尺寸大小相当的母材，母材变形量基本一致，
黑龙江科技大学学报 2016年5期2016-12-09
- 母材及焊丝对转向架用耐候钢焊接接头性能的影响
都610031）母材及焊丝对转向架用耐候钢焊接接头性能的影响董洪达1，楚永萍1，倪宝成1，乔 燕1，胡 洁2，何亚玲2（1.中车南京浦镇车辆有限公司，江苏南京210000；2.西南交通大学，四川成都610031）以高速列车转向架用耐候钢S355J2W与SMA490BW为母材，匹配G424M21Z焊丝与CHW-55CNH焊丝得到三种焊接接头。观察三种接头的显微组织，并比较三种接头的力学性能和腐蚀性能。结果显示，三种接头的焊缝区显微组织均由先共析铁素体、针状铁
电焊机 2016年8期2016-12-06
- 管板堆焊层母材侧超声波检测的实验研究
00)管板堆焊层母材侧超声波检测的实验研究吕 涛1刘献游2付相辉3段小伟3 (1.四川省特种设备安全管理协会 成都 610000) (2.四川省特种设备检验研究院 成都 610000) (3.四川川润动力设备有限公司 自贡 643000)加热器管板堆焊层超声波检测，传统检测方法是从堆焊层进行检测，此种方法检测时只能将堆焊面粗车后才能进行检测，这样造成大量人力物力浪费。从管板堆焊层母材侧进行检测由于管板母材已金加工不需再加工就可进行检测，从管板堆焊层母材侧进
中国特种设备安全 2016年1期2016-11-30
- 2219铝合金母材及焊接接头的腐蚀行为
2219铝合金母材及焊接接头的腐蚀行为廖潇垚1,郝云飞2,章淑芳3,王晓敏1,何亚玲1,李明星1(1. 西南交通大学 生命科学与工程学院，成都 610031; 2. 首都航天机械公司，北京 100076;3. 西南交通大学 材料科学与工程学院，成都 610031)采用剥蚀试验和动电位极化曲线测试对2219铝合金母材、搅拌摩擦焊(FSW)和钨极氩弧焊(TIG)焊接头的腐蚀行为进行了研究。通过腐蚀失重测试、电化学试验与剥蚀后表面及深度方向腐蚀微观形貌观察，对
腐蚀与防护 2016年8期2016-11-07
- 脱硫搅拌器叶片焊接试件耐腐蚀性能试验与研究
焊接修复模拟试件母材和焊缝的耐腐蚀性能进行对比试验研究。结果表明，在试验介质条件下母材和焊缝均具有极强的耐腐蚀性，其在不同条件下耐腐蚀性能差别不大，焊缝耐蚀性能可以满足现场使用要求。脱硫搅拌器叶片；焊接修复；模拟试件；耐腐蚀性目前，超超临界机组脱硫脱硝技术以锅炉尾部加装脱硫脱硝装置并利用碱性溶液为吸收剂对锅炉烟气中的SO2和NOx进行吸收的湿法为主［1，2］，脱硫吸收塔是湿法脱硫装置的核心设备，脱硫吸收塔搅拌器是脱硫吸收塔的关键设备之一，多采用国外进口设备
电力工程技术 2016年4期2016-08-17
- 碳钢焊接接头抗CO2腐蚀的研究
，研究三种焊缝及母材的腐蚀倾向。研究结果表明：焊缝存在余高时，焊缝顶端受到的剪切力比母材大；随着焊缝余高的增大，焊缝根部熔合线位置受到的压力增大；焊缝与母材存在着电势差，可以发生电偶腐蚀；焊缝处的电化学阻抗比母材小。以上几个原因的共同作用下，使得焊缝处腐蚀加速，并且在焊缝根部熔合线位置发生局部腐蚀。焊缝；焊缝余高；电化学阻抗；腐蚀产物膜前言目前，焊缝位置发生局部腐蚀是导致管道失效的重要因素。近年来，研究者们对焊缝位置的局部腐蚀也进行了大量的研究工作。X56
当代化工研究 2016年4期2016-04-18
- 不同焊接方法对NiCrFe堆焊层组织及性能的影响
：①能量输入低，母材保持在室温，热影响区及变形极小，可忽略其对母材的影响；②仅需少量或不需进行前、后处理；③适用范围广，可适用于所有能导电、可熔的金属及陶瓷材料。本研究分别采用电火花堆焊技术、氩弧焊堆焊技术和手工电弧焊堆焊技术在同一焊接母材Q345钢表面堆焊同类型焊接材料，对比堆焊层至母材之间硬度的分布情况，分析不同堆焊方法堆焊层的组织及元素过渡情况，为利用堆焊技术修复轴类表面划伤提供技术及理论支持。1 试验材料及方法试验母材选用Q345钢，制备成3个试样
焊管 2016年10期2016-01-09
- 超高强QP980钢激光焊缝组织和性能研究
接接头显微组织。母材组织为贫碳的板条马氏体和黑色的铁素体以及马氏体板条间的残余奥氏体组织。焊缝区域为粗大的马氏体组织，与母材相比，马氏体尺寸较大，近焊缝处的热影响区为马氏体和铁素体组织。随距焊缝中心线距离的增加，铁素体含量逐渐增加，与母材相比，此区域马氏体含量高，形成热影响区硬化区(见图1c)。随距焊缝中心线距离的进一步增加，激光的峰值温度降低至Ac1以下，母材受热分解为回火马氏体和碳化物，从而使该区域强度有所下降，出现典型的热影响区软化现象，形成热影响区
金属加工(热加工) 2015年4期2015-12-27
- 建筑结构用钢2Cr13和1Cr18Ni9焊接接头的组织与力学性能分析
定1.1 试验用母材的选取试验选取马氏体不锈钢钢2Cr13和奥氏体不锈钢钢1Cr18Ni9为母材，化学成分组成见表1。试验钢板尺寸均为30mm×25mm×4mm。试验前对2Cr13不锈钢板进行淬火和高温回火处理，提高其塑性变形能力。表1 化学成分 质量分数w%1.2 焊接材料的选用为了避免焊接过程中由于母材稀释导致焊缝中存在含量过高的马氏体，该试验过程中所用的焊接材料为铬镍含量较高的1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢焊丝。针对该试验，这种焊接材料选用方式有利
长春工程学院学报（自然科学版） 2015年3期2015-12-06
- 近中性模拟土壤介质中X80钢的电化学行为研究
液腐蚀，分别观察母材、热影响区和焊缝的金相组织，然后清洗备用。参比电极采用饱和甘汞电极，辅助电极用Pt片。先把电极浸入溶液中，待自腐蚀电位基本稳定后，测量自腐蚀电位（Ecorr）。而后在E＝－1.5V下阴极除膜5min，然后分别以0.3mV／s、0.5mV／s、0.166mV／s的扫描速度由阴极向阳极进行动电位扫描。采用NS4溶液在实验室内模拟近中性pH土壤介质，用醋酸调节溶液的pH 值，分别测试pH＝7.1、6.9、6.5的极化曲线，实验前通N2预除氧0
机电信息 2015年33期2015-08-27
- GH536镍基高温合金焊接接头力学性能与断裂特征研究
行测试和分析,对母材及焊接接头进行室温和500℃拉伸试验,并分析了断裂特征,分析了母材和焊接接头不同区域的断裂韧度。结果表明：热影响区硬度未见明显变化,与母材一致；从熔合线到焊缝中心,由于枝晶变细,显微硬度逐渐升高。焊接接头整体室温拉伸强度、屈服强度和断后伸长率分别为810MPa,392MPa和30%,达到了母材的99.6%,99.7%和93.8%；在500℃时,接头整体抗拉强度、屈服强度和断后伸长率分别为678MPa,300MPa和26%,达到了母材的9
航空材料学报 2015年5期2015-06-23
- 5083铝合金搅拌摩擦焊缝的剥落腐蚀性能*
作站分析了焊缝和母材的微观组织、剥落腐蚀形貌、极化曲线及电化学阻抗谱.结果表明，浸泡腐蚀后焊缝出现轻微点蚀，而母材点蚀严重并显现局部起皮剥落，腐蚀裂纹沿晶开裂；腐蚀评级和电化学阻抗谱均可说明焊缝的耐剥落腐蚀性能好于母材，同时极化曲线也说明焊缝的腐蚀敏感性低于母材.带状晶粒等轴化，棒状的第二相细化及分布均匀化，位错密度的减小是焊缝耐剥落腐蚀性能强于母材的主要原因.5083铝合金；搅拌摩擦焊；剥落腐蚀；电化学腐蚀5083铝合金作为一种不可热处理强化铝合金，具有
材料研究与应用 2015年2期2015-03-11
- 镁合金点焊接头组织的耐蚀性
焊点的断裂倾向比母材大。其熔核组织和断口形貌如图2所示。图1 镁合金点焊接头形式Fig.1 The welding joint of magnesium alloy图2 熔核组织与断口的形貌Fig.2 Morphology of nugget microstructure（a）and fracture（b）1.2 浸泡试验将母材和点焊接头分别放入3.5%NaCl溶液中进行浸泡试验［4］，浸泡时间分别为3h，6h和9h，观察经不同时间浸泡试验后试样的表面形貌
腐蚀与防护 2015年7期2015-02-15
- 机械轻量化用轻合金的FSSW接头组织与性能
能。结果表明，与母材相比，FSSW接头焊核区只发现α-Mg基体而未发现Mg17Al12相，FSSW接头焊核区硬度与母材相当，硬度最低值位于前进侧热影响区；接头系数达到90％。搅拌摩擦点焊；轻合金；Mg-8Al-1Zn-0.2Nd-0.1V合金；机械轻量化；FSSW0 前言搅拌摩擦点焊（Friction Stir SpotWelding，简称FSSW）是在搅拌摩擦焊基础上发展起来的一种新型焊接方法，在机械、汽车、轮船、航空航天等轻合金焊接方面有着极具前途的市
电焊机 2015年7期2015-01-16
- Al-Mg-Si与Al-Zn-Mg合金异质焊接接头力学性能和微观结构的关系
为1.6 mm。母材和焊丝的化学成分见表1。焊前采用丙酮去油脂后进行干燥，然后用砂纸和钢刷去除氧化膜。保护气体采用纯度为99.99%的高纯氩气，气体流量为24 L/min。本试验采用半自动脉冲MIG焊接，焊接电流为260 A，电压为27 V，进行直流反接，输入热为12.034 J/cm，焊接时焊枪沿焊接方向以35 cm/min的速度移动并向后倾斜 5°(见图1)，使板材的法向与焊枪之间的夹角为5°，采用拼焊。在焊后进行了长达30 d以上的室温停留后，再进行
中国有色金属学报 2014年2期2014-12-15
- 6082铝合金搅拌摩擦焊缝的应力腐蚀行为＊
向分别切取焊缝与母材的金相样品，将两组金相样品表面打磨并电解抛光，抛光至表面无划痕后进行阳极覆膜，然后用光学显微镜（OM）进行金相分析.沿垂直焊接方向分别切取母材及焊缝的慢应变拉伸试验的样品，用砂纸打磨后用丙酮清洗，再用蒸馏水清洗并吹干，用氯丁橡胶封闭非工作段表面，分别在空气及浓度为3.5%的NaCl溶液中对样品进行慢应变速率拉伸 （SSRT）试验，应变速率为3.3×10－6s－1.待试样断裂后迅速取下，并用蒸馏水冲洗断口，然后在丙酮中进行超声清洗，吹干后
材料研究与应用 2014年1期2014-12-11
- Q235 钢焊接接头的组织结构耐蚀性能的影响分析
235 钢焊缝、母材和热影响区，辅助电极为铂电极 参比电极为饱和甘汞电极（SCE)。1.2 试验方法试样制备：手工电弧焊采用普通的J427 焊条；钨极氩弧焊采用普通的H08Mn2SiA 焊丝；CO2气体保护焊采用ER56-1,对厚6mm 的Q235 钢进行对焊连接,然后将得到的焊接接头按S焊缝：S热影响区：S母材=1：1：1 取下制成试样,热影响区的试件取样按照距离焊缝10mm 范围内取样。极化曲线的测量：采用三电极电化学腐蚀体系，HH-SH 数显恒温水浴
电子测试 2014年2期2014-04-14
- 直缝埋弧焊钢管焊缝附近母材缺欠的无损检测
过程中，焊缝附近母材缺欠的检测甚为棘手，原因有以下几点：①界定不清。相关的管线标准对此类缺欠的检测范围和验收极限存有歧义；②定位困难。因其存在于焊接接头内，无损检测方法不易确定缺陷在熔合线内外的具体位置；③难以避免。由于原料轧制和剪切工艺的原因，原材料板边缺欠分布密度较板体高，据某厂统计数据显示，钢管生产工艺有扩大和恶化该缺欠的趋势；④不易检测。对于含有该缺欠的原料钢板，钢板制造厂还没有行之有效的检测手段。直缝埋弧焊管焊缝附近母材缺欠主要包括：母材分层、母
焊管 2014年1期2014-03-09
- 压力容器器壁中的氢浓度分布的计算
应;(5)复层和母材金属均为均一连续介质。2.3 氢浓度分布计算设操作条件:氢分压:14.7 MPa;温度:454℃;器壁参数及材料:复层:7 mm，309和347不锈钢;根据菲克第一定律，在稳定状态操作过程中，在复层和母材金属交界面的两侧的氢通量必需相等，即式中:Jc—进入交界面的氢通量，kg/(m2·s);Dc—复层的氢扩散系数，m2/s;Co—复层内表面处的氢浓度，kg/m3;Ci—在复层与母材金属交接面处氢浓度，kg/m3;Db—氢在母材金属中的扩
石油化工腐蚀与防护 2013年1期2013-10-25
- 镁合金中空薄壁型材的脉冲MIG焊
验材料和试验方法母材为AZ31镁合金中空薄壁型材，型材尺寸如图1所示，焊接翼厚度3.2 mm。焊丝采用经过工厂拉拔的AZ61镁合金焊丝，直径φ1.6 mm，母材和焊丝的化学成分如表1所示。焊接电源选用EWM PHOENIX 421 PULS forceArc多功能脉冲逆变焊接电源，MIG焊，采用99.99%氩气进行保护焊接。图1 AZ31中空薄壁型材横截面1.1 焊前处理焊前充分打磨待焊区（焊接试件距离坡口中心线35 mm以内），去除试件表面的油污、水分、
电焊机 2013年7期2013-08-05
- ASME第Ⅸ卷与NB/T47014焊接工艺评定对比
造成的。3 焊接母材覆盖范围对比3.1 母材厚度覆盖范围ASME第Ⅸ卷与NB/T47014中对于母材厚度的覆盖范围要求基本是一致的。（可能是由于公英制转换原因，数值不同。）但对于一些母材厚度覆盖范围的特殊性规定，ASME规范描述更加的明确。3.1.1 返修、补焊母材厚度覆盖范围焊接返修、补焊的母材厚度范围，在ASME第Ⅸ卷QW-202.3中进行了明确规定：坡口焊缝评定合格的焊接工艺可用于焊缝返修及补焊。对于角焊缝返修，金属厚度与母材厚度不做限制；对于其它类
科技视界 2013年15期2013-07-07
- 重载铁路钢轨焊接接头磨耗特征研究
，有效降低了钢轨母材的磨损。但由于材质的焊接性能下降，使接头磨损相对增加。初步的调查表明，高强度钢轨的焊接接头经过一段时间使用，大量出现低塌现象。对于钢轨焊接接头而言，除了要求确保接头强度和韧性防止断轨外，接头与钢轨母材同步磨损也是确保线路状况良好的重要方面。曾有研究认为［6］，钢轨闪光焊接头经过接头热处理，焊缝热处理区(不包含软化区)的硬度应与母材相当。对于热轧钢轨焊后接头经过正火加热，然后喷风冷却即可达到同步磨损的目的。对于高强度热处理钢轨而言，焊接接
铁道建筑 2012年11期2012-07-26
- 5083铝合金搅拌摩擦焊缝应力腐蚀行为＊
微镜分析了焊缝和母材的微观组织、硬度分布、极化曲线及应力腐蚀断口的微观形貌．结果表明：焊缝的断裂强度及表层硬度分别达到母材强度及硬度的96%和90%，伸长率超过母材的2倍；应力腐蚀敏感指数低于母材；焊缝应力腐蚀断口呈现与母材断口不同的混合型断裂形貌．焊缝的细晶组织及第二相溶解是其抗应力腐蚀性能优于母材的本质原因．5083铝合金；搅拌摩擦焊；慢应变速率拉伸；应力腐蚀搅拌摩擦焊（FSW）是一种节能环保的先进固相连接技术，自1991年由英国焊接研究所（TWI）发
材料研究与应用 2010年4期2010-12-25
- 常见蒸汽锅炉腐蚀情况分析
坑不仅分布在炉胆母材上,而且遍布在焊缝热影响区上。三、金相检验及腐蚀产物分析在二台锅炉炉胆上共取7处作现场金相检验,7处都有腐蚀凹坑。第1处离前管板约350mm处的焊缝热影响区及母材上;第2处离前管板约650mm的母材上;第3处离前管板约1 000mm的母材上。 在另一台炉胆上,第1处离前管板约1 200mm处的焊缝热影响区及母材上;第2处离前管板约1 250mm的母材上;第3处离前管板约1 600mm的母材上;第4处离前管板约1 900mm的母材上。分别
活力 2009年2期2009-06-08