配箍率
- RC 梁构件基于能量的抗震设计方法研究
；ρsv为面积配箍率。将式(2)～式(4)代入式(1)，可得：图1 是主要参数示意图。由式(5)可知，损伤指数Dk与结构设计参数(配箍率ρsv、截面屈服弯矩My和屈服位移角θy)和总累积耗能EH建立了量值联系。图1 主要参数示意图Fig.1 Schematic diagram of main parameters在进行RC 梁构件设计时，梁端屈服位移角θy可由式(6)求得[26]，梁端屈服弯矩My可由式(7)求得[27]。式中： εy为纵向钢筋的屈服应变；
工程力学 2023年11期2023-11-22
- 双柱式节段拼装桥墩抗震性能的影响因素分析
能，并探讨节段配箍率、轴压比、预应力度对其性能的影响。通过考察其在耗能能力、刚度退化以及预应力损失等方面的变化规律，为以后预应力节段拼装桥墩的设计与应用提供依据。1 模型建立1）模型参数。预应力双柱式节段拼装桥墩的基准模型采用的混凝土强度等级为C40，纵筋选用HRB400 级别，配筋率为1.33%；箍筋选用HPB300级别，配箍率为1.16%；预应力钢筋选用5 束s15.2的预应力钢绞线，其抗拉强度标准值为1 860 MPa，预应力度设定为0.4，桥墩构造
工业安全与环保 2023年11期2023-11-09
- 井形碳纤维箍筋混凝土梁抗剪承载力试验
,采用4个不同配箍率的足尺寸混凝土梁,开展4点弯曲静力加载试验,得到CFRP筋混凝土梁的破坏模式,并针对CFRP筋配箍率对混凝土梁承载力、变形、裂缝宽度及裂缝分布的进行全面分析,提出井字形CFRP箍筋的抗剪承载力计算方法,为CFRP箍筋斜截面受剪承载力的应用计算提供理论支持。1 试验设计与加载1.1 试验材料采用混凝土等级为C30,配合比如表1所示。试验测得混凝土立方体抗压强度为fcu,k=30.05 MPa。表1 混凝土配合比设计Table 1 Conc
科学技术与工程 2023年22期2023-08-23
- GFRP-珊瑚礁混凝土柱偏心受压承载性能及弯曲延性分析
,研究偏心距、配箍率对构件承载力、跨中挠度、截面曲率的影响。本文可为珊瑚礁混凝土构件在海洋工程中的应用提供参考。1 实 验1.1 试件设计本试验共设计5根GFRP筋-珊瑚礁混凝土柱,试件均采用矩形截面且对称配筋,每侧配置3根纵筋。试件内部纵筋、箍筋均采用GFRP筋,纵筋直径为10 mm,箍筋直径为6 mm。试件尺寸均为150 mm×150 mm×500 mm,珊瑚礁混凝土强度设计等级为C30,保护层厚度均为20 mm。具体设计尺寸及配筋方式见图1。本文共设
硅酸盐通报 2023年7期2023-07-31
- BFRP筋混凝土深梁动态剪切破坏尺寸效应模拟
析了截面尺寸、配箍率、应变率对BFRP筋混凝土深梁剪切破坏及相应尺寸效应规律的影响。结果表明：动载下梁的破坏模式与静载时存在较大差异，但均表现出尺寸效应；增大应变率及配箍率均能有效提高梁承载力且削弱剪切尺寸效应，但应变率的作用程度明显大于配箍率。关键词 BFRP筋混凝土深梁; 应变率; 配箍率; 剪切破坏; 尺寸效应; 细观模拟引 言钢筋混凝土深梁（l0/h≤4或λ≤2［1］，l0为梁净跨，h为梁高，λ为剪跨比）由于其自身受力合理及刚度较大等优点广泛应用于
振动工程学报 2023年1期2023-06-30
- 高强混凝土方柱不同强度网格箍筋约束效果
能够屈服的体积配箍率下限值。国内外学者对约束混凝土峰值压应力下箍筋拉应力的计算方法有回归分析法[3-4,7-8]和迭代法[9]，迭代法步骤繁琐，不便于实际工程应用。文献[3-4,7-8]均提出了峰值荷载下的箍筋拉应变预测公式，但文献[3-4,7]提出的公式在不配置箍筋时所算得的箍筋拉应变为正值，不够准确；文献[8]提出的公式将箍筋屈服强度作为影响因素，不够准确。本文基于峰值荷载下箍筋未屈服的试验数据，得到了约束混凝土柱峰值受压荷载下的箍筋拉应变计算公式，该
哈尔滨工业大学学报 2022年10期2022-09-21
- 双层高架桥框架式桥墩地震易损性分析
立柱配筋率ρ和配箍率ρsv对框架式桥墩地震易损性的影响。1 试验概况试验依据文献[4]中的双层高架桥梁抗震设计要求，按等配筋率进行1∶5.5缩尺设计并制作了双层高架桥框架式桥墩模型，其中立柱配筋率为1.19%，盖梁配筋率为1.14%，桥墩宽高比为0.18，桥墩尺寸参数为3.06 m，上下层柱高比为1.0，上下层质量比为1.0，梁墩质量比为7.8，缩尺试件尺寸及配筋如图1。混凝土强度为C30，其立方体抗压强度实测平均值为33.8 N/mm2，其弹性模量实测平
重庆交通大学学报(自然科学版) 2022年8期2022-09-01
- 循环荷载作用下SFRC/RC组合柱抗震性能研究*
，延性降低，当配箍率增大时，RC柱耗能能力得到提升；Belkacem等[5]对RC柱抗震性能进行分析，结果表明轴压比和配箍率对RC柱抗震性能的影响较大；葛文杰等[6]研究了循环荷载作用下4根500MPa级RC矩形截面柱抗震性能，结果表明RC柱抗震性能随着轴压比的减小、配箍率的增大而提高。由以上研究可知，在一定范围内减小轴压比、增大配箍率能够提高RC柱抗震性能。由于RC柱破坏部位通常出现在柱端，因此多位学者通过在柱端局部使用高延性混凝土代替普通混凝土改善RC
施工技术(中英文) 2022年9期2022-06-21
- 螺旋箍筋约束叠合剪力墙14 mm竖向钢筋搭接性能试验研究
长度、1.4%配箍率下钢筋等级HRB400和HRB500、搭接钢筋直径10 mm和14 mm的搭接性能.Jiang等[4-5]通过足尺剪力墙抗震性能试验研究，证明了采用该搭接形式的预制叠合剪力墙具有良好的抗震性能，墙体分布区和边缘构件中采用的配箍率分别1.75%和1.96%，搭接长度为1.0倍的抗震锚固长度.目前，不同配箍率下最小搭接长度的研究主要集中在现浇混凝土构件和预制实心构件.Einea等[6]对现浇混凝土中螺旋箍筋约束钢筋搭接性能展开了拉拔试验研究
西安建筑科技大学学报（自然科学版） 2022年2期2022-06-10
- 强化再生骨料混凝土柱抗震性能研究
究轴压比和体积配箍率对粗骨料强化的再生混凝土柱抗震性能的影响，试验设计制作了3个普通混凝土柱和5个强化再生骨料混凝土柱，混凝土强度等级为C30，尺寸等参数见图1和表4.为控制各试件有效水灰比[1]一致，强化再生骨料混凝土采用添加附加水的方法确定最终配合比，其中附加水以粗骨料10 min吸水率计算确定，在拌制时与自由水一并加入搅拌，详细配合比见表5.图1 试件截面及配筋表4 试件尺寸、参数表5 混凝土配合比1.3 加载方式拟静力试验的竖向荷载由轴压比确定，并
西安建筑科技大学学报（自然科学版） 2022年1期2022-03-29
- 钢筋混凝土柱地震破坏模式影响因素研究综述
比的情况下不同配箍率、轴压比及荷载加载方式，对钢筋混凝土柱地震破坏模式的影响，分析发现在轴压比小的钢筋混凝土柱易发生剪切变形，配箍率小的钢筋混凝土柱在破坏前没有明显的征兆，出现脆性破坏。Xiao[5]设计了多种钢筋混凝土柱试件，并对其进行循环反复加载试验,发现具有小配箍率的钢筋混凝土柱在模拟地震作用的反复荷载作用下会出现抗剪强度不足，柱的底部塑性铰区域会发生弯剪破坏，试件对作用力表现出部分延性后迅速发生破坏。Lynn等[6]对不同设计参数的钢筋混凝土柱进行
安徽建筑 2022年11期2022-03-03
- 三重螺旋筋约束混凝土柱承载力影响参数分析
、螺旋箍筋体积配箍率对双层螺旋箍筋约束混凝土圆柱受力性能的影响,试验结果表明,随着混凝土强度的提高,设置双层螺旋箍筋可以有效提高承载能力和延性。熊海明等[10]提出了一种三重螺旋箍筋复合约束混凝土圆柱,如图1所示,并对其进行了轴心受压试验,研究结果表明,三重螺旋箍筋约束混凝土圆柱的破坏过程及形态与双层螺旋箍筋约束混凝土圆柱相似,但具有更大的初始刚度、更好的变形能力和耗能能力。现有研究针对多重螺旋箍筋约束混凝土圆柱的研究中,涉及的变化参数较少,且主要集中在双
广西大学学报（自然科学版） 2022年6期2022-02-17
- 螺旋箍筋混凝土短柱低速冲击作用实验研究
—轴压比、体积配箍率、箍筋强度、纵筋配筋率等参数的影响规律进行数值分析，揭示该类构件的位移延性系数与其影响参数之间的关系。任晓丹［13］等研究了不同加载速率下的箍筋约束混凝土力学性能，发现混凝土单轴受压性能会受到配箍率、应变率和混凝土强度等级三者的共同影响。湖南大学张怀安［14］和孙晓逊［15］探究了落锤轴向冲击作用下CFRP-螺旋箍筋复合约束混凝土的抗冲击性能。讨论了FRP 约束混凝土构件和螺旋箍筋约束混凝土构件的性能特点，在此基础上提出了FRP-螺旋箍
佛山科学技术学院学报（自然科学版） 2021年4期2021-08-31
- 装配式桥墩连接部位构造参数对抗震性能的影响分析 *
度、套筒厚度和配箍率等构造参数进行了分析，对已有研究进行了补充，以期对实际工程的设计提供参考。1 计算参数以某工程采用的装配式单柱墩为依托，按1∶5的比例对桥墩进行缩尺研究，每个模型由三部分组成，由上到下分别为加载端、墩身和基础。整个模型高2900 mm，墩身高1800 mm，加载点至接缝面距离为2000 mm；墩柱截面为正方形，尺寸为400 mm×400 mm；纵向钢筋为12根直径18 mm的HRB400钢筋；箍筋为HRB400，直径8 mm。主要研究套
现代交通与冶金材料 2021年1期2021-07-31
- 高强钢筋约束混凝土柱的抗震性能
测试结果可知,配箍率为1.00%和1.34%时,普通钢筋约束混凝土试件和高强钢筋约束高强混凝土柱的极限位移角都满足GB50011—2016《建筑抗震设计规范》中对具有抗震设防能力钢筋混凝土结构极限位移角都高于1/50的要求,而配箍率为0.85%的C组试件中,只有高强钢筋约束高强混凝土柱试件C2的极限位移角高于1/50,而普通钢筋约束混凝土试件C1的极限位移角小于1/50,不满足GB50011—2016的要求。由此可见,无论是普通钢筋约束混凝土试件还是高强钢
太原学院学报(自然科学版) 2021年2期2021-06-30
- 约束混凝土受压应力-应变曲线统一方程
MPa，体积配箍率为1%～2%，纵筋配筋率为1.6%～4.8%的约束普通强度混凝土圆柱受压应力-应变关系进行研究，提出了适用于多种箍筋形式的约束混凝土受压应力-应变关系上升段和下降段统一的方程。Mander模型考虑了箍筋形式、体积配箍率、箍筋间距、箍筋强度及纵筋的影响，但对高强及超高强混凝土的适应性还需进一步研究。文献[6]提出了适用于高强混凝土的应力-应变模型，该模型考虑了混凝土强度等级、箍筋形式、体积配箍率、箍筋间距、箍筋屈服强度、截面尺寸等因素的影
哈尔滨工业大学学报 2021年4期2021-03-29
- UHTCC新型框架梁柱中节点非线性有限元分析
核心区箍筋体积配箍率和UHTCC浇筑范围对UHTCC新型框架节点抗震性能的影响，为UHTCC的推广应用提供技术支持。1 材料本构关系选取1.1 混凝土的损伤塑性模型在低围压状态下，混凝土可视为准脆性材料，即材料因拉伸开裂和压缩破坏而破坏。基于ABAQUS连续介质塑性损伤模型，使用各向同性弹性损伤、各向同性拉伸和压缩塑性的模式表示混凝土的非弹性行为，引入非关联多重硬化塑性和各向同性弹性损伤理论说明材料断裂过程中发生的不可逆的损伤行为[7]。本文采用《混凝土结
湖北工业大学学报 2021年1期2021-02-23
- 箍筋约束混凝土柱受压性能研究
m；（4）体积配箍率ρv：1.07%～3.62%。6 组约束混凝土棱柱体试件的头部和尾部都加设间距15 mm 的长度90 mm 的箍筋加密区；在钢筋混凝土试件制备过程中，箍筋端部需要加工弯钩以加强对混凝土的约束。钢筋混凝土试件设计参数见表1（纵筋为Φ12 mm HRB335 钢筋）。表1 试件设计一览表Table 1 Parameters of the specimen在制备过程中，6 组约束混凝土棱柱体试件的制备方式都采用木模板立式振捣浇筑[6]。普通箍
山东农业大学学报（自然科学版） 2020年6期2021-01-09
- 再生混凝土梁抗剪承载力的可靠指标分析
代率、剪跨比、配箍率等因素对再生混凝土梁抗剪承载力的影响，以期为再生混凝土梁的工程应用提供一定的参考。1 再生混凝土梁抗剪承载力计算公式及不定性系数选用1.1 再生混凝土梁抗剪承载力计算公式对于梁的剪切破坏形态，再生混凝土梁与普通混凝土梁基本一致。由于工程中的梁基本上都配有箍筋，故本文主要研究再生混凝土有腹筋梁的抗剪承载力。韩定杰[12]、Li等[13]和Yanweerasak等[14]对不同再生骨料掺入量的再生混凝土梁进行加载试验，结果表明再生混凝土梁破
水利与建筑工程学报 2020年6期2021-01-04
- 钢筋混凝土墩柱抗震变形能力研究进展及评述
，墩柱塑性铰区配箍率随轴压比增加而增加。2 箍筋配箍率和强度的影响墩柱抗震变形能力随配箍率增加而增加，并且随箍筋屈服强度的增加而增加。这主要是因为，随配箍率和箍筋强度的增加，对墩柱核心混凝土的约束能力增加，并且延缓了纵筋屈曲破坏的过程，且增大了墩柱的塑性铰区抗剪强度。2.5.2 引出论题，初步观察 针对茎中有怎样结构才能高效地运输水分，有学生马上想到了茎中可能有管状的结构。引出论题： 茎中有专门管道运输水分。接下来教师展示横切的茎的图片。询问学生对于这一猜
建筑施工 2020年7期2020-11-10
- 自密实再生混凝土梁斜截面抗裂试验与计算*
了混凝土种类、配箍率、剪跨比、混凝土强度对自密实再生混凝土梁的斜截面开裂荷载的影响，并建立了斜截面开裂荷载计算公式，为日后的工程设计及应用提供相应的理论依据.1 试验概况1.1 试件设计和材料性能图1 J型环试验图2 坍落度试验表1 混凝土配合比1.2 试件加载及测试内容本文试验在沈阳工业大学结构实验室500 kN压力试验机上进行，加载形式采取对称加载，加载制度参照《混凝土结构试验方法标准》(GB50152-2012).加载方案采用分级单调加载，当加载至极
沈阳工业大学学报 2020年5期2020-09-24
- 铁尾矿砂浮石混凝土梁抗剪性能数值模拟研究
级、剪跨比以及配箍率的不同来研究铁尾矿砂浮石混凝土梁的抗剪性能.构件梁的尺寸150 mm×300 mm×2200 mm，钢筋采用HRB400级钢筋，直径分别为6 mm、10 mm和22 mm.模型分为三组：(1)混凝土等级为LC25、LC30、LC35；(2)剪跨比分别为0.5、1、1.5、2、3、3.5；(3)配箍率分别为0.76%、0.38%、0.253%、0.19%.1.1 模型建立部件(Part)采用分离式建模，混凝土梁采用C3D8R积分单元.箍筋
河北建筑工程学院学报 2020年2期2020-09-07
- Mathcad在钢筋混凝土梁斜截面受剪承载力计算中的应用
用量、验算梁的配箍率？应用本文Mathcad[1]软件编程的方法，即可快速准确地计算钢筋混凝土梁的箍筋用量(如：箍筋间距)，快速验算配箍率是否满足。应用Mathcad软件编程方法计算箍筋间距或验算配箍率，其编程过程直观简捷、数据修改方便，与手算过程类似。限于篇幅，本文仅探讨矩形截面钢筋混凝土梁(仅配箍筋)斜截面受剪承载力的计算，采用Mathcad编程的方法，快速计算梁的箍筋间距、验算配箍率。本文所有计算或编程所依据的规范是《混凝土结构设计规范》(GB500
淮北职业技术学院学报 2020年3期2020-08-04
- 低配筋率铁路圆端空心墩延性抗震性能分析
率较大情况下，配箍率的提高可以有效约束核心混凝土的侧向膨胀，同时可以提高桥墩的延性；但在配筋率低的情况下，箍筋的作用并不明显。鞠彦忠[2-3]进行了10个低配筋圆端形镦的模型试验，得到了不同的剪跨比和配箍率对低配筋桥墩延性性能的影响规律，分析发现：纵向配筋率对混凝土桥墩的延性性能有一定的改善作用，但总体而言延性抗震性能不足；剪跨比较大的低配筋率桥墩的滞回特性有显著差异，剪跨比对破坏形式的影响非常显著；模型临近破坏时，滞回耗能曲线的下降段迅速下降；配箍率对低
四川建筑 2020年3期2020-07-18
- 混凝土叠合结构叠合面抗剪性能影响因素研究
合面粗糙程度、配箍率、混凝土强度、叠合面压应力、叠合面主拉应力等。图1 叠合面抗剪模型2.3 叠合面剪应力计算2.3.1 叠合面平均剪应力对于混凝土叠合受弯构件，弯矩极值点两侧的剪力反号，说明弯矩极值点两侧的剪切变形趋势相反，考虑到叠合受弯构件叠合面破坏时混凝土已经进入到塑性状态，隔离体选取长度应以支座、绝对最大弯矩点和零弯矩点为界限，划分成若干剪跨区段(图2)。图2 叠合受弯构件剪跨的划分叠合面抗剪计算隔离体取每一剪跨叠合面以上的现浇区域(图3)。由于弯
中州大学学报 2020年3期2020-07-15
- 钢筋混凝土连续梁火灾后抗剪性能有限元分析
模拟连续梁不同配箍率(通过改变箍筋直径和间距)、升温时间和剪跨比影响下抗剪性能变化规律，为高温后既有建筑结构检验和加固奠定基础。1 模型设计连续梁按照现行《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010)要求，每跨净距均为2.0 m，混凝土强度为C30。纵向钢筋强度选取HRB400，箍筋强度选择HPB300。增加RC连续梁试件配筋率以确保其具有足够的抗弯能力来使连续梁产生受剪破坏。图1所示为梁截面尺寸及钢筋分布图。不同参数下模拟梁的编号如表1所示。表1
华北理工大学学报(自然科学版) 2020年3期2020-07-03
- 超高性能混凝土构件抗震性能研究进展
压比、纵筋率和配箍率对UHPC构件抗震性能的影响，希望能为UHPC构件抗震性能研究以及工程应用提供参考。二、试验研究(一)轴压比轴压比是影响压弯构件抗震性能的重要因素，其大小与结构的抗震富余能力密切相关。为此，鞠彦忠[4]开展了18根UHPC柱的拟静力试验，分析了轴压比分别为0.29、0.43和0.58时对构件抗震性能影响，此后，郝文秀[5]试验了5根轴压比为0的UHPC桥墩以及任亮[6]试验了轴压比为0.15的3根UHPC箱型桥墩。对比三者的实验结果表明
福建质量管理 2020年6期2020-02-25
- 钢筋混凝土悬臂梁剪切破坏及尺寸效应律研究
表明：超过最小配箍率的混凝土深梁，其抗剪强度依然表现出了明显的尺寸效应现象。Yu和Bažant[10]的数值结果同样表明，箍筋的存在仅能削弱梁的抗剪强度尺寸效应，即使梁内配置了很高的配箍率，尺寸效应也不能被完全抑制。Jin等[11]设计了最大梁高为1000 mm，剪跨比为2的钢筋混凝土悬臂梁在承受低周往复荷载作用下的剪切破坏试验，试验结果表明含有腹筋的悬臂梁在循环加载下的名义抗剪强度具有明显的尺寸效应现象。Bhal[12]的含腹筋混凝土细长梁受剪试验研究同
工程力学 2020年1期2020-01-17
- 弯剪破坏钢筋混凝土桥墩的变形能力分析
考虑了轴压比、配箍率、纵筋配筋率、混凝土和钢筋强度等的影响，建立了弯曲破坏墩柱极限位移角回归公式。本文整理美国PEER柱抗震性能试验数据库中发生弯剪破坏的20根矩形截面RC墩柱的拟静力试验数据，识别屈服位移角和极限位移角作为桥墩变形能力量化指标，分析其主要影响因素，并建立各影响因素与屈服和极限位移角之间的关系。1 弯剪破坏桥墩试件试验数据本文借助美国PEER柱抗震性能试验数据库，整理了20根矩形截面钢筋混凝土墩柱试件的拟静力试验数据进行分析，均为弯剪破坏。
水利规划与设计 2019年5期2019-05-21
- 基于ANFIS的RPC中钢筋搭接性能预测
获得了螺旋箍筋配箍率对钢筋搭接长度的影响规律；Mehmet Karatas等通过不同硅灰含量自密实混凝土梁和普通混凝土梁的受弯试验，研究了硅灰含量对搭接性能的影响。国内外对RPC中钢筋搭接连接性能的研究尚才开始。Lee基于10个采用搭接钢筋配筋的超高强度混凝土梁的受弯试验，研究了不同搭接长度对搭接性能的影响，结果显示：在钢纤维体积掺量为2%、强度等级为130 MPa的超高强度混凝土中，130 mm搭接长度对于13 mm直径钢筋的搭接连接足够可靠；Choi等
中外公路 2019年4期2019-04-16
- 基于OpenSEES的钢筋混凝土柱拟静力分析*
系数、轴压比及配箍率数值模拟，通过对比分析，给出了混凝土和钢筋本构相关参数设置的建议.1 试件简介本文选取的钢筋混凝土构件的截面尺寸与配筋如图1所示(单位：mm).图1 构件配筋Fig.1 Reinforcement of components边柱水平加载依次为10、20、30 kN，荷载循环一圈，此后以水平力控制加载，所加位移依次为10、15、20、25、30、37.5、55 mm，各级循环两圈；中柱水平加载依次为10、20、30、40 kN，荷载循环一
沈阳工业大学学报 2019年2期2019-03-22
- 压弯剪扭复合作用下钢筋混凝土柱抗震性能试验研究
、轴压比及体积配箍率的影响，研究压弯剪扭复合作用下钢筋混凝土矩形柱的抗震性能。1 试验概况1.1 试件设计考虑轴压比、体积配箍率和扭转偏心距三个试验参数影响，并按1∶3比例设计制作4个钢筋混凝土矩形柱模型。试件设计参数见表1，试件具体尺寸及配筋情况如图1。混凝土设计强度等级为C40，试件制作后实测混凝土立方体抗压强度为42.9 MPa，弹性模量为3.3×104MPa。试件纵向钢筋全部采用HRB335，箍筋采用HPB235，钢筋的力学性能试验结果如表2。表1
广西大学学报（自然科学版） 2019年1期2019-03-18
- 配箍率对火灾后钢筋混凝土短柱力学性能影响试验*
筋，且不同位置配箍率也不完全相同，同时，真实火灾时，结构柱均承受一定的竖向荷载.而目前对足尺混凝土柱，在不同轴压比、不同配箍率下遭受火灾后的力学性能研究较少.为此本文开展了经ISO834-1h标准火灾高温全过程作用后的足尺钢筋混凝土短柱轴压力学性能试验研究，研究配箍率对其剩余承载力、刚度及延性的影响，为钢筋混凝土结构火灾后的力学性能评估和修复加固提供参考.1 试验概况1.1 试件设计试验设计了12个短柱试件，试件尺寸和配筋情况如图1所示，纵筋采用4根直径1
湘潭大学自然科学学报 2018年5期2019-01-24
- 带肋钢筋与灌浆料粘结性能试验研究
径、锚固长度和配箍率对粘结滑移性能的影响。1 试件制作本文共设计13组试件，每组3个相同试件，典型的试件形式如图1所示。变化参数有保护层厚度c、[1,2]钢筋直径d[2,3]、钢筋锚固长度la和配箍率ρsv，如表1所示。本试验采用HRB400月牙肋钢筋，使用上海环宇建筑工程材料公司生产的H40型灌浆料，劈裂抗拉强度、轴心抗压强度和抗折强度[4,5]分别为3.11 MPa,65.8 MPa和7.5 MPa。钢套筒由Q235B无缝钢管加工而成，屈服强度不小于2
山西建筑 2018年26期2018-10-17
- 小剪跨比钢管混凝土组合桥墩抗震性能试验研究
压比、纵筋率、配箍率和钢管率对小剪跨比钢管混凝土组合桥墩抗剪强度、变形能力、强度衰减以及累积耗能的影响.试验结果表明：钢筋混凝土桥墩试件在水平往复作用下呈脆性的剪切斜拉破坏，组合桥墩试件则表现为具有一定延性的剪切斜压破坏；内置核心钢管可延缓墩身的损伤发展并改变其脆性失效模式，从而使组合桥墩试件的抗震性能较普通桥墩对比试件有着明显提升；随着钢管率和配箍率的增加，组合桥墩试件的抗剪強度、位移延性和耗能能力均得到改善；组合桥墩试件的抗剪强度随轴压比和纵筋率的增加
湖南大学学报·自然科学版 2018年1期2018-06-05
- 混合配箍混凝土梁最小配箍率分析
多，但对其最小配箍率的研究则相对较少。目前仅部分国家规范规定了FRP箍筋的最小配箍率，对混合配箍梁的最小配箍率则没有相应的计算公式。本文对影响混合配箍最小配筋率的因素进行研究和讨论，提出合理的最小配箍率公式，为工程设计提供技术依据。1 FRP箍筋梁的抗剪破坏特点及试验验证1.1 FRP箍筋梁抗剪受力特点由于FRP筋的低弹性模量和无屈服点特性，使得配置FRP纵筋和箍筋的混凝土梁抗剪性能与普通钢筋混凝土梁有很大区别。对于普通钢筋，由于其具有屈服平台，故弯曲段的
建筑科学与工程学报 2018年2期2018-04-08
- Z形截面柱抗剪性能有限元分析及工程建议
步研究轴压比、配箍率和剪跨比等对Z形截面柱抗剪性能的影响。最后在上述分析的基础上,提出若干工程建议。1 模型及加载1.1 模型的建立根据大量试算的结果,混凝土采用ANSYS单元库自带的8结点六面体单元——SOLID65。为了在较短的分析周期并且使用较少的计算机资源的前提下得到精度相对较高的模拟结果,试算表明：当模拟混凝土的SOLID65单元尺寸为20 mm×20 mm×40 mm时,每个模型的计算周期约为4 h左右,其分析所得应力状态、构件延性及构件极限抗
浙江建筑 2018年1期2018-01-27
- 钢筋混凝土圆柱式桥墩曲率延性系数影响因素研究
向配筋率、横向配箍率、轴压比等。本文采用有限元分析软件ucfber建立了上述不同设计参数桥墩截面模型，其中，钢筋采用有强化段的应力应变关系，约束混凝土材料和非约束混凝土材料的应力应变关系采用 Mander 本构模型，箍筋采用环式箍筋形式。2.2 影响因素分析2.2.1 对桥墩混凝土强度因素分析表1 桥墩不同混凝土强度对曲率延性系数的影响由表1，桥墩采用的混凝土强度越大，桥墩的曲率延性系数越小，桥墩的延性能力也越差。2.2.2 对桥墩纵向配筋率因素分析四种模
四川水泥 2017年6期2017-07-20
- 高轴压比下PVA—ECC柱抗震性能试验研究
析了高轴压比下配箍率变化对柱抗震性能的影响，并与普通钢筋混凝土柱进行对比，分析其在滞回性能、延性、耗能性能及刚度退化上的差异.结果表明：3根PVA-ECC柱在低周反复荷载作用下均发生弯曲破坏，没有出现普通钢筋混凝土柱的劈裂、剥落与黏结破坏；随着箍筋间距的减小，抗震延性得到改善，箍筋间距70 mm和50 mm的柱与间距90 mm的柱相比，位移延性、极限弹塑性位移角、等效黏滞阻尼系数分别增加了15.6%～16.3%，17.1%～20.6%和15.6%～17.8
湖南大学学报·自然科学版 2017年5期2017-06-19
- 配箍率对不同剪跨比RPC梁受剪性能的影响分析
541004)配箍率对不同剪跨比RPC梁受剪性能的影响分析金凌志， 周家亮， 蒋春松， 梅臣， 陈璇(桂林理工大学 广西岩土力学与工程重点实验室， 广西 桂林 541004)为了探究不同剪跨比下配箍率对高强钢筋活性粉末混凝土(RPC)简支梁受剪性能的影响，对两组剪跨比(2.25，3.0)共6根不同配箍率的HRB500级钢筋RPC梁进行受剪性能试验.验证试验梁截面应变平截面假定，分析斜裂缝形态、开裂荷载与配箍率及剪跨比的关系，并提出基于修正压力场理论的HRB
华侨大学学报（自然科学版） 2017年1期2017-01-13
- 一种新的组合桩轴压承载力计算
时外围混凝土的配箍率。提出了随着外围混凝土配箍率的不同, 这种桩在轴压下有2种破坏形式。分别推导出了不同破坏形式时轴心压力作用下新型组合桩承载力计算方法。采用该方法计算的组合桩轴压承载力与文献试验结果之比的平均值为1.015, 标准差为0.037, 二者吻合良好。约束混凝土; 组合桩; 轴压承载力; 临界配箍率桩基础通过桩把建筑上部荷载传给地基, 是一种可靠、结构形式简单的深基础形式, 在基础工程中应用广泛, 是目前研究热点之一。一些文献分别对桩的荷载传递
湖南文理学院学报(自然科学版) 2016年4期2016-12-09
- 基于可靠度的再生混凝土梁最小配筋率研究
和受剪时的最小配箍率，并将结果与普通混凝土梁进行了对比.分析结果表明，再生混凝土梁受弯时，由于钢筋的存在，再生混凝土强度的变异性对其受弯承载力变异性的影响较小，再生混凝土梁的最小配筋率提高很小.对于再生混凝土梁受剪，当再生混凝土强度变异系数为0.2时，C30再生混凝土梁的最小配箍率为0.17%，相比较普通混凝土梁约增加32.0%.通过合理增加配筋可以保证再生混凝土梁的受弯、受剪可靠指标与普通混凝土梁一致.再生混凝土； 梁； 强度变异性； 最小配筋率； 最小
同济大学学报（自然科学版） 2016年2期2016-11-09
- 配筋率对空心桥墩的抗震性能影响分析
确定了纵筋率、配箍率等参数对桥墩抗震性能的影响规律。桥墩，配筋率，抗震性能，地震波0 引言目前，我国桥梁工程发展迅速，为节约建设成本，钢筋混凝土空心桥墩得到了广泛应用，所以对空心桥墩的抗震性能的研究也越来越迫切。因此，在抗震设计中如何改善空心桥墩的抗震性能是当前迫切需要解决的问题[1,2]。本文中采用通用有限元软件ABAQUS，建立了10个不同配筋率的桥墩模型，进行弹塑性时程分析。1 模型概况1.1基本模型参数的选取结合工程设计实际，尺寸比例为1∶8桥墩缩
山西建筑 2016年23期2016-11-03
- 配箍率对高强钢筋RPC梁抗剪性能影响研究
41004)配箍率对高强钢筋RPC梁抗剪性能影响研究金凌志1,2, 梅臣1,2(1.广西岩土力学与工程重点实验室，广西 桂林 541004；2.桂林理工大学 土木与建筑工程学院，广西 桂林 541004)摘要:为了研究HRB500级高强钢筋活性粉末混凝土简支梁的抗剪性能，通过改变箍筋配筋率，对4根在集中荷载下的RPC简支梁进行受剪破坏试验，比对分析不同配箍率对试验梁的斜裂缝发展、受剪承载力及最大斜裂缝宽度的影响。试验结果表明：高强箍筋和活性粉末混凝土具有
铁道科学与工程学报 2016年4期2016-05-26
- 型钢再生混凝土梁的抗弯性能试验研究
料取代率和钢筋配箍率对其受力性能的影响。研究表明，取代率不同对型钢再生混凝土梁的极限承载力的影响甚微，配箍率对型钢混凝土梁的裂缝间距及裂缝发展有一定影响，型钢再生混凝土梁截面基本符合平截面假定。关键词：型钢再生混凝土；抗弯性能；取代率；配箍率钢与混凝土组合结构作为一种合理的结构形式，以其构件和结构承载高、刚度大、截面尺寸小和良好的抗震性能等许多突出的优点，已被逐渐推广应用到建筑、桥梁、地下等各种土木工程领域中。型钢再生混凝土是将再生混凝土应用到型钢混凝土组
河北工程大学学报(自然科学版) 2016年1期2016-05-11
- 关于剪力墙约束边缘构件非阴影区拉筋设置的分析
定，暗柱的体积配箍率为又ρυ因为是分析阴影区以外的加强范围，故根据规范规定其配箍特征值取λv/2，因此得到将阴影区以外部分的体积配箍率定义为ρυ1，则有式中：Vsv为拉筋的体积；Acor为核心区面积；S为拉筋竖向分布间距。图2为Lc范围内拉筋设置的一个标准段，则式中：Asv为拉筋的截面积。图2 Lc区域标准段钢筋布置由式（1）可得到各混凝土强度等级下的非阴影区体积配箍率ρυ1，见表1。表1 非阴影区体积配箍率GB50011—2011第7.2.15条的规定：
天津建设科技 2015年2期2015-12-05
- 核心区配箍率影响下HRB500E梁柱节点抗震研究
055)核心区配箍率影响下HRB500E梁柱节点抗震研究王思启1，高飞1，彭运动2，马健1(1．华中科技大学a．土木工程与力学学院;b．控制结构湖北省重点实验室，湖北 武汉 430074; 2．中交公路规划设计院有限公司，北京 100055)核心区箍筋可以约束混凝土同时改变梁柱节点传力机理。为研究不同核心区配箍率下高性能钢筋梁柱节点的抗震性能，设计高、低剪压比下共6个配置高性能钢筋(HRB500E)的足尺试件，并对其进行拟静力加载试验。本文分高、低两种剪压
土木工程与管理学报 2015年3期2015-05-25
- 密置焊接高强复合箍筋约束高强混凝土柱的试验
中：ρv为体积配箍率；fy，v为箍筋的条件屈服强度.材料的基本参数，如表1所示.表1 试件参数表Tab.1 Specimen parameters图2 加载装置Fig.2 Loading setup本实验采用电液伺服加载结构试验机，低周反复荷载拟静力加载，加载装置如图2所示.水平荷载采用柱端加载方式，竖向荷载由电动液压千斤顶作用于柱顶，并通过稳压控制，以保证柱轴力在试验中恒定，保证在系统加载过程中可随上部低摩擦滑动的小车水平移动.实验中试件纵筋与箍筋上布置
华侨大学学报（自然科学版） 2014年6期2014-11-19
- RC剪力墙连梁延性性能分析
B300，箍筋配箍率0.8%。连梁正截面大小尺寸b=200mm，h=800mm，净跨为2400mm。在模型[1]上加载荷载时全部采用单调荷载加载，在模型顶部分别施加5N/mm2的竖向荷载，使每片墙肢的轴压比均为0.3;同时在模型顶部施加方向水平向右的水平荷载，采用的加载方式是分步加载，每步基本保持均匀加载，一直到模型达到极限承载力为止，如图1及图2所示。图1 连梁模型受力简图图2 连梁模型及单元划分示意图本文中重点研究连梁的延性性能受混凝土强度等级、纵筋配
太原学院学报(社会科学版) 2014年1期2014-10-26
- 箍筋约束高强混凝土轴压力学性能试验研究①
H:低、中、高配箍率试件，核心混凝土取为箍筋内侧部分.图2 轴压试验照片本试验在MTS815液压伺服试验机上进行，试验照片及压坏试件照片分别见图2和(a)高配箍率试件(b)中等配箍率试件(c)素混凝土试件图3 试件压坏照片图3，试验中素混凝土试件在出现裂缝后突然破坏，承载力迅速降低，一条斜向主裂缝几乎贯通整个试件，见图3(c)，而配箍试件则会在箍筋的约束下承载力逐渐下降，最后出现较明显剪切变形，见图3(a)(b).试验中配箍试件会出现两个承载峰值，第一个峰
佳木斯大学学报（自然科学版） 2014年3期2014-06-14
- T型非对称配钢型钢混凝土柱抗震性能试验研究
有轴压比和体积配箍率，剪跨比都为2.5。对滞回曲线、延性性能进行了比较分析，试验表明，剪跨比为2.5的6根柱子的破坏形态主要为弯曲破坏；轴压比与构件延性成反比，轴压比越大，延性越差，反之越好；体积配箍率大的构件，延性越好，主要是因为箍筋对混凝土具有约束作用，从而改善了构件的延性。T型非对称配钢；型钢混凝土柱；抗震性能1 引言型钢混凝土结构，作为钢和混凝土组合结构的一种主要形式，就是在混凝土之中配置一定的型钢（轧制或焊接成型），并且配有一定的受力钢筋及构造钢
山东工业技术 2014年21期2014-05-09
- 双向水平加载下钢筋混凝土柱抗震性能的数值模拟
压比)以及体积配箍率对双向水平加载下钢筋混凝土柱抗震性能的影响．1 基于OpenSees的抗震性能分析本文采用太平洋地震工程研究中心(PEER)研发的开源地震工程模拟平台OpenSees作为数值模拟工具．1.1 材料的本构模型混凝土的本构模型采用经Scott修正的Kent-Park模型,选取OpenSees中的Concrete01材料模型来实现．该模型单轴受压的骨架曲线由抛物线形的上升段和双折线形的下降段组成;材料模型没有考虑混凝土的抗拉作用．钢筋的本构模
东南大学学报（自然科学版） 2013年2期2013-12-21
- T形柱正截面受力性能分析
面性能1 体积配箍率对T形柱的影响[2]67－82体积配箍率是用箍筋体积除以相应箍筋的一个间距包围的混凝土体积之后的比率来表示的。配箍率控制着混凝土构件斜截面绝大部分受剪承载力。为了构件不发生斜拉破坏和斜压破坏，控制结构构件斜截面的破坏形态，必须得有适当的配箍率才行。实验模型的加载方式是柱顶位移加载，柱底的约束方式是悬臂固结。根据力的平衡，只要在柱顶加一个水平荷载即可，而这个荷载等于柱底剪力，然后将一个等截面的T形钢梁放于柱顶，单元号为beam188，高3
太原学院学报(社会科学版) 2013年3期2013-10-27
- 计入墙体水平筋时约束边缘构件体积配箍率的计算方法
束边缘构件体积配箍率计算时，可适当计入满足构造要求且在墙端有可靠锚固的墙体水平分布钢筋。由于这一规定可以减少一些约束边缘构件箍筋用量，所以受到了不少开发商和设计人员的关注。但是因为规范的相关规定不够明确，有关表述还不尽相同，因而在具体工程设计中，给部分设计人员带来了一些困惑。上述规范不仅对约束边缘构件的配箍特征值的取值作出了规定，同时还对体积配箍率提出了要求，但是对配箍特征值的力学含义却未作说明，似乎配箍特征值只被看作是一个配箍率计算的参数，规范给出的配箍
四川建筑 2013年2期2013-09-11
- 双向水平加载下钢筋混凝土柱抗震性能的数值模拟
压比)以及体积配箍率对双向水平加载下钢筋混凝土柱抗震性能的影响．1 基于OpenSees的抗震性能分析本文采用太平洋地震工程研究中心(PEER)研发的开源地震工程模拟平台OpenSees作为数值模拟工具．1.1 材料的本构模型混凝土的本构模型采用经Scott修正的Kent-Park模型,选取OpenSees中的Concrete01材料模型来实现．该模型单轴受压的骨架曲线由抛物线形的上升段和双折线形的下降段组成;材料模型没有考虑混凝土的抗拉作用．钢筋的本构模
东南大学学报（自然科学版） 2013年2期2013-03-22
- 不同配箍率钢筋混凝土柱受力性能分析
钢筋混凝土柱的配箍率，分别为 1.0%，1.6%，2%，2.4%，3%，记各模型为 M1.0，M1.6，M2.0，M2.4，M3.0。混凝土的本构关系采用多线性等向强化模型定义，其单轴受压本构关系曲线的数学模型采用《混凝土结构设计规范》6.2.1的公式，上升段采用二次抛物线，下降段采用水平直线，即:当 εc≤ε0时，σc=fc[1 －(1 － εc/ε0)2];当 ε0≤εc≤εcu时，σc=fc。其中分别取 ε0=0.002 和 εcu=0.003 3。
山西建筑 2012年21期2012-07-30
- 中美两国混凝土规范配筋计算的差异对比
小配筋率、最小配箍率进行对比。通过对比反映出两国规范使用的差异，进而使我们对两国规范的计算规则乃至结构安全度方面的差异有进一步的理解。中国混凝土规范，美国混凝土规范，最小配筋率，最小配箍率随着国际工程的日益增加，我国工程技术人员越来越多使用到美国规范。本文提及的美国规范是指美国混凝土协会规定的美国房屋建筑混凝土结构规范（ACI 318-05）及条文说明（ACI 318R-05）［Building Code Requirements for Structur
山西建筑 2012年19期2012-01-22
- 基于MATLAB的碳纤维布抗震加固的GUI程序设计
原有箍筋的体积配箍率计算时的信息输入、基于规程和规范的被加固柱因CFRP环向约束的体积配箍率增量计算时的信息输入,具体如箍筋材性信息、CFRP材性信息、加固几何信息等,同时界面中还包含加固设计时的数据检查、计算分析和帮助等“Push Buttons”控件。图1中的各板块包含了完成CFRP抗震加固计算的所需参数。“n¯1(n¯2),A¯s1(A¯s2),l¯1(l¯2),A¯cor,s”分别指构件截面的“钢筋根数、单根钢筋截面面积、钢筋长度、混凝土核心面积、
山西建筑 2011年8期2011-04-14
- 型钢混凝土的粘结滑移关系研究
护层厚度、横向配箍率和纵向配筋率等进行分析,最后在对数值分析结果进行回归分析的基础上,提出型钢混凝土粘结滑移关系的特征方程。1 有限元模型的建立型钢混凝土构件的型钢采用Shell181壳单元模拟,混凝土采用实体单元Solid65模拟,型钢与混凝土界面视为各自边界条件,采用Contac173接触单元模拟,钢筋混凝土结构中纵向钢筋横向箍筋采用Link8单元进行模拟。型钢采用Q 345钢,弹性模量Es=2.06×105MPa,v=0.3,混凝土根据试件采取强度等
山西建筑 2011年8期2011-04-14
- 再生骨料混凝土梁抗剪性能试验研究
研究了取代率和配箍率对抗剪承载力的影响;Belén[3]研究了配箍率对再生混凝土梁抗剪承载力的影响;Masaru等[4]研究了混凝土强度和截面尺寸对再生混凝土梁抗剪性能的影响;肖建庄等[5-6]通过3根粗骨料取代率分别为0,50%,100%的有腹筋再生混凝土梁试验,提出了有关取代率与抗剪承载力的计算公式;张雷顺等[7]对无腹筋再生混凝土梁进行了试验,研究了再生骨料取代率和剪跨比对无腹筋再生混凝土梁破坏形态和斜裂缝的影响.目前研究主要侧重于不同取代率的再生混
河海大学学报（自然科学版） 2010年1期2010-10-11