动叶
- 动叶调节汽动引风机在660MW 超临界燃煤发电机组应用
调节改造为成双级动叶调节，比静叶调节风机更节能，可解决风机变转速共振[4]、低负荷失速、风机并入困难[5]等问题。1 某电厂概况1.1 机组概况某电厂3 号660MW 机组锅炉为上海锅炉厂有限公司生产的超超临界参数变压直流炉、一次再热、平衡通风、露天布置、固态排渣、全悬吊钢结构Π 型锅炉。锅炉风烟系统原配备两台动叶可调式轴流一次风机、两台动叶可调式轴流送风机和两台静叶可调式轴流引风机，其中引风机采用小汽轮机驱动。脱硫系统采用湿法石灰石脱硫，不设置GGH 换
能源工程 2023年6期2024-01-10
- 叶片弯、扭、掠造型规律对透平级气动性能的影响
。众多学者在维持动叶一定扭转规律的前提下,研究了静叶片的弯、扭、掠不同改型对透平气动性能的影响[6-10]。然而静叶片造型改变后,其出口处的流场也会发生变化,势必导致动叶来流条件的变化。对处于最佳匹配状态的动、静叶而言,静叶或动叶的单独改型会使透平级的气动性能下降。因此,对静叶进行不同程度的弯、扭、掠改型时应寻求与其相互匹配的动叶扭转规律,这样才能使得透平的性能得到最大的提升。笔者基于动、静叶的最佳匹配原则对叶片进行参数化改型:利用正交优化方法,对静叶进行
动力工程学报 2023年10期2023-10-18
- 轮缘密封影响下的动叶通道内非定常流动研究
作用及封严气流与动叶流场涡系的相互作用3 种。Schrewe 等[3]在两级低压涡轮实验台上通过实验测量将主流与封严气流相互作用所导致的涡轮级总压损失总结为4 种形式，即封严气体在上游形成堵塞，增大了主流通道内二次流损失，改变了转子上游流场，以及下游静叶流量导致额外的损失。Popovic 和Hodson[4-7]通过实验和数值模拟相结合的方法对轮缘密封下的主流和封严气流的非定常效应进行了研究，发现与定常计算相比由动叶转动引起的非定常特性减少了约10%主流损
北京航空航天大学学报 2023年2期2023-03-18
- 径流式氨水混合工质透平热力设计和数值模拟
进口、静叶出口和动叶出口的状态点，0*点为0点的等熵滞止点，1s、2s分别为过p1、p2的等压线与过0点的等熵线交点，2s′为过p1的等压线与过1点的等熵线交点。图2(b)为动叶进出口速度三角形的示意图。其中,c1和c2分别为动叶进出口的绝对气流速度，m/s；w1和w2分别为动叶进出口的相对气流速度，m/s；u1和u2分别为动叶进出口的圆周速度，m/s；α1和α2分别为动叶进出口的绝对气流角，(°)；β1和β2分别为动叶进出口的相对气流角，(°)。(a)
动力工程学报 2023年1期2023-02-03
- 转/静干涉对涡轮动叶气膜冷却的影响
涉会导致气冷涡轮动叶前缘压力、温度、速度均有较大波动，对前缘气膜孔出流产生巨大影响。在发动机长试中，涡轮动叶前缘常常发生氧化烧蚀现象，影响涡轮叶片的寿命及可靠性。因此，研究涡轮转/静干涉机理及其对动叶前缘气膜孔出流的影响意义重大。国内外学者一直致力于涡轮转静间非定常流动机理的研究。DOORLY D J等[1]用转动的圆棒模拟导向叶片的尾缘激波和尾迹, 发现激波直接打在叶片表面对换热的影响不大。SMITH A C等[2]通过研究非定常激波对气冷涡轮叶片冷气出
机械制造与自动化 2022年5期2022-10-23
- 汽轮机低压缸末级长叶片水蚀研究
偏离汽流方向撞击动叶吸力面，从而产生制动损失。二次水滴撞击末级动叶时除了会带来制动损失，还会对动叶产生水蚀。当大量直径较大的二次水滴冲击动叶表面时，水滴由球状变成了膜状，并且在动叶接触部分内部产生很大的压力，在这种压力的反复作用下，叶片一旦达到材料的疲劳极限，便开始产生疲劳裂纹。水滴冲击到这种裂纹内部时，水滴内部的压力将使裂纹向更深处发展，致使叶片材料从动叶表面脱落而形成水蚀，严重时还会导致叶片断裂，造成事故[3]。以某汽轮机低压缸末三级叶片为研究对象，通
发电设备 2022年4期2022-07-30
- 级参数变化对汽轮机级内损失影响的分析
主要有喷嘴损失、动叶损失、余速损失、叶高损失、叶轮摩擦损失、部分进汽损失、扇形损失、漏汽损失及湿汽损失。其中，非调节级没有部分进汽损失，反动式汽轮机没有叶轮摩擦损失，工作在过热蒸汽区的级没有湿汽损失，扭叶片没有扇形损失［1］。由于这些损失的存在，使得汽轮机级的有效比焓降减少，效率降低［2］。某300 MW 反动式汽轮机中压缸第1 级和第6 级在额定工况下级内主要损失的分布如图1所示。由图1 可知，动叶损失与余速损失占总损失的份额是较大的。图1 汽轮机反动级
沈阳工程学院学报（自然科学版） 2022年2期2022-06-06
- 提高动叶可调轴流风机液压缸运行可靠性的措施
实践中，不难看出动叶可调轴流风机的综合运行性能要高于一般的离心风机，已经为当前的一些大型火电机组中的送风设备所应用。但是在日常的使用过程中，动叶可调轴流风机的液压缸经常发生故障，进而导致风机在运转的过程中，发生运转不稳的情况，导致液压缸内部的反馈杆轴承出现损坏，严重情况下，会直接导致整体风机停止运行，造成极大的经济损失。所以，需要切实提升动叶可调轴流风机液压缸的运行可靠性，并针对所出现的问题，制定出有效的解决方案。1 轴流风机简述动叶可调轴流风机是当前轴流
今日自动化 2022年12期2022-02-22
- 双级动调轴流引风机动叶调节失控故障分析及处理
量越来越大，双级动叶可调轴流风机因其流量大、压头高、运行区域宽和经济性好，而被广泛采用。引风机是锅炉重要辅机，运行工况恶劣，对运行可靠性要求高。通过预知性检修，可以及时发现、消除设备隐患，但对某些潜在的隐患因无法及时发现、消除，导致设备故障发生。结合某电厂SAF 双级动调轴流引风机液压调节系统故障，通过分析和准确判断故障原因，并采取恰当的措施，及时消除设备异常，避免故障扩大，确保机组安全稳定运行。1 液压调节系统工作原理液压调节系统由叶片、叶片调节杆、活塞
设备管理与维修 2021年19期2021-11-26
- 动静干涉对叶栅前缘气膜冷却特性的影响
势干涉作用对下游动叶气膜出流和传热产生重要影响.文献[1]研究发现在叶片吸力面和前缘，定常和非定常的气膜冷却效率相差不大，压力面的冷却效率在非定常计算时会降低.文献[2]采用压力敏感漆测试技术，研究了高压涡轮前缘气膜孔冷却效率变化，发现上游尾迹的存在会破坏前缘冷气覆盖，不同吹风比也会影响冷却效率，在吹风比0.9时冷却效率最高.文献[3]提出叶片的旋转将使冷却气膜产生径向的分量，进而影响气膜冷却的效果.文献[4]通过对轴流涡轮叶片损失情况的数值分析得出，势流
江苏大学学报（自然科学版） 2021年6期2021-11-10
- M701DA燃机压气机动叶锁键的配合方式研究
机14级和15级动叶锁键存在两种配合方式。以这两种配合方式作为研究对象，从三个方面对比分析其对压气机运行安全性和可靠性产生的不同影响，最终确定正确的动叶锁键配合方式。Abstract： During the maintenance of Mitsubishi M701DA gas turbine， it is found that there are two matching modes of lock key of the 14th and 15th
内燃机与配件 2021年15期2021-09-10
- 航空发动机风扇转子动叶的选配优化技术研究
重力矩进行选配。动叶装配前的选配工作主要包括两部分内容:①依据固有频率离散度和重力矩差从叶片数据库中挑选叶片,挑选叶片的目标是实现动叶的高效挑选和充分利用;②叶片挑选完成后,依据动叶的重力矩,以剩余不平衡量最小为目标,规划动叶的装配序列。航空发动机风扇转子动叶的选配工作直接决定着产品的平衡质量,影响着产品的服役性能。高效的动叶选配技术可以提高动叶的资源利用率和平衡质量的可靠性,提高动叶的装配成功率,减少动叶的装调次数。动叶优选的约束是不超过给定的固有频率离
西安交通大学学报 2021年9期2021-09-10
- 某电厂引风机振动监测分析小结及处理意见
出：引风机一二级动叶水平方向振动均超报警值，一级动叶水平方向最大值为通频155µm，振速6.47mm/s，1X 137∠304，2X 48.7∠114。二级动叶水平方向最大值为142µm，6.18mm/s，1X 116∠ 312，2X 55.7 ∠ 121。其中振动值80%以上为一倍频，并含有一定分量的二倍频。调取历史运行数据并与电厂专业人员交流后得出：2020年12月17日前，风机振动平均值为5.5mm/s，17日当天多次加减负荷，频繁调整动叶开度后，振
中国设备工程 2021年16期2021-09-10
- 动叶约化中心位置对涡轮非定常气动计算的影响
文针对单级涡轮的动叶约化，就动叶约化中心位置对涡轮内部流动非定常计算结果的影响规律开展了研究，总结出了可指导采用动叶约化方法进行涡轮非定常气动计算的结论。2 研究方法2.1 研究对象研究对象为某发动机的单级高压涡轮。原涡轮静叶与动叶的叶片数分别为23、41。研究中，将动叶叶片数由41约化成46。约化时，保证动叶稠度不变，对叶型进行缩放，缩放中心位置分别选在动叶前缘点和几何中心，这样产生2 个约化中心位置不同的动叶约化涡轮，分别记为RQY、RZX，原涡轮记为
燃气涡轮试验与研究 2021年2期2021-08-19
- 轮缘间隙出流对下游动叶端壁气膜冷却特性的影响
主流通道，对下游动叶端壁面起到一定的气膜保护作用。Blair[1]研究了静叶上游槽缝出流对静叶端壁的冷却效果，发现在二次流的影响下静叶尾缘下游处端壁的传热系数沿周向剧烈变化。对此，Graziani等[2]进一步指出，在叶栅通道二次流的影响下，叶片吸力面侧的传热系数较压力面侧变化更剧烈。Harasgama等[3]实验研究了在典型燃气工况下单级透平的气动性能和换热性能，发现由于冷却气流被快速卷入通道涡中，端壁处的努塞尔数Nu最大降幅为50%。Friedrich
动力工程学报 2021年5期2021-05-22
- 汽轮机蒸汽力对动叶变形影响的数值计算分析
000）0 引言动叶变形是汽轮机通流间隙设计时需考虑的重要因素。 汽轮机运行时， 蒸汽力将对动叶变形产生影响， 从而影响通流间隙。 因此， 本文从该角度出发， 计算分析蒸汽力对动叶变形的影响。根据动叶型式的不同， 可以将动叶分为自由叶片和成圈叶片。 动叶结构的差异影响动叶刚度，因此变形必定不同。 工程上需定量计算出蒸汽力对单只动叶及成圈动叶的变形影响。汽轮机运行时， 作用在叶片上的气流力可以分解为周向分力Pu和轴向分力Pa。 圆周向分力可以由级的轮周功率来
东方汽轮机 2021年1期2021-04-17
- 某轴流式引风机故障原因分析
A侧引风机运行，动叶开度为0时，电流异常增大，达280 A。此时B引风机开度11%，电流202 A，炉膛负压-156 Pa。调整A引风机动叶开度至14%，风机电流仍维持在279 A，风机本体内部传出“轰轰”声。B引风机动叶开度和电流无明显变化，分别为11%、202 A，炉膛负压-100 Pa。期间，运行人员对A引风机动叶进行0～30%开度试调整，电流无变化；持续对烟风系统进行检查和调整，A引风机电流仍没有变化。停运A侧引风机后，保持B侧引风机运行，2号机组
东北电力技术 2021年1期2021-03-13
- 深度调峰下核电汽轮机的小容积流量工况浅析
度急剧升高，末级动叶出口边遭受水冲蚀，叶片振动加剧，甚至诱发叶片颤振等等，这些都将严重影响着核电汽轮机的安全经济运行。1 小容积流量工况下级的流动特性1.1 小容积流量工况汽轮机变工况运行时，流经某级喷嘴和动叶的容积流量可用相对值分别表示如下：式（1）、（2）中：G、G1—分别表示设计工况和变工况下级的蒸汽质量流量，kg/s；v1、v2与 v11、v12—分别表示设计工况和变工况下喷嘴和动叶出口蒸汽的比容，m3/kg[1]。在容积流量减小的变工况过程中，蒸
江西电力 2021年2期2021-03-02
- 液体火箭发动机涡轮气动优化数值研究
嘴加速后进入一级动叶，然后流经二级导叶、二级动叶和出口导叶流出涡轮。计算中考虑一级动叶叶顶气封内的泄漏流动、二级导叶叶根间隙内的泄漏流动，以及二级动叶叶顶间隙内的泄漏流动。其中，二级导叶为两对称弧段部分进气，无叶片弧段采用通流结构，即该区域有气体通过。图2 涡轮子午流道示意图Fig.2 Turbine meridian flow path涡轮整体计算模型如图3所示，分为以下几个部分：进口部分(包括进口段、集气环和喷嘴)，一级动叶和一级动叶气封泄漏，二级导叶
火箭推进 2020年5期2020-10-24
- 双级动叶可调轴流式引风机振动故障分析与处理
，由于该电厂双级动叶可调轴流式引风机存有振动故障，故而，与其结构特点相结合，通过振动测试得出其内部轴承振动数据，在经过数据分析后，认为其两级动叶存有质量不平衡这一问题。基于此，本文将以此为例，通过使用单平面动平衡处理措施，对其振动问题加以解决。关键词：双级动叶可调轴流式引风机;振动;质量不平衡1双级动叶可调轴流式引风机概述1.1结构进气室、集流器、两级叶轮、导叶、扩压器、动叶调节机构等为双级动叶可调轴流式引风机主要构成部分。双级叶轮主要分布于轴承室两侧，由
电子乐园·中旬刊 2020年8期2020-09-10
- 多级轴流式膨胀机的多学科优化设计*
力特性求解，提取动叶片最大等效应力S和最大径向位移A，并加入到参数池；优化模块将参数池中的设计变量进行数值边界和数值类型定义，将优化变量进行优化目标定义和数值约束，利用多目标遗传算法MOGA（Multi-Objective Genetic Algorithms，MOGA）进行优化。此优化平台可对多级轴流膨胀机的多工况和多列动、静叶栅同时进行优化，自动进行模块间数据传递，形成工作流，实现多学科和多目标优化设计，优化平台的架构图和流程图如图2所示。图2 优化平
风机技术 2020年6期2020-02-26
- 基于CFD的轴流式油气混输泵动叶优化设计
由采用锥形结构的动叶和静叶组成。工作时动叶将能量传递给介质，提高介质的动能，静叶则是起到将介质的动能转化为压力能并将两相介质均匀混合的作用，为流体流入下一级动叶做准备。提高混输泵性能的关键在于动叶的设计[2-3]。兰州理工大学的马希金等[4-6]提出了轴流式油气混输泵动叶的设计方法，并通过数值模拟研究动叶的翼型、进出口角、叶片数、轮毂比和叶栅稠密度对动叶性能的影响。中国石油大学的张金亚等[7]采用数值模拟和实验相结合的方法描述了流道内的流动特性和气泡的分布
西华大学学报（自然科学版） 2019年6期2019-11-07
- 半锥角与螺旋轴流式混输泵性能间关联性研究
优点[3-5]。动叶和静叶是螺旋轴流式混输泵的核心部分，其结构参数的选取对混输泵性能有很大影响，动、静叶结构如图1所示。文献[6—8]分别以动叶叶片重叠系数、动叶叶栅稠密度和静叶叶片数等动静叶结构参数为出发点，研究了这些参数变化对混输泵性能的影响。轮毂半锥角是动、静叶重要的结构参数之一。目前，有关螺旋轴流式混输泵轮毂半锥角大小对混输泵性能的研究较少，文献[9]在动、静叶轮毂半锥角其中一个参数变化的基础上对动、静叶内的含气率及静压沿流线分布情况进行了单独分析
西华大学学报（自然科学版） 2019年3期2019-05-17
- 发电厂汽轮机振动异常增大的原因分析
，并分析了隔板与动叶栅磨擦，隔板出现裂纹，以及真空度，主汽温度、压力偏低对机组振动的影响。关键词：汽轮机；振动；隔板；动叶；真空度1 前言松藻煤电公司发电厂是松藻煤电公司的煤矸石自备电厂，装机容量24MW，配有1台65t/h和一台75/h循环流化床锅炉，2台6MW凝汽式汽轮发电机组和一台12MW汽轮凝汽式发电机组。汽轮机本体部分由转动部分和固定部分组成，其中转动部分包括动叶栅、叶轮、主轴、联轴器等；固顶部分包括气缸、蒸汽室、喷嘴、隔板、轴瓦、汽封等组成。汽
科学与技术 2019年11期2019-03-29
- 端壁造型对轮缘密封流场和封严效率的影响
,端壁造型常采用动叶前缘凸起结构,但凸起设计会增加主流周向的压力不均匀度,增大轮缘的密封难度。因此,本文基于单级涡轮轮缘密封结构,设计了凹坑结构,数值研究了5种端壁造型对透平气动性能以及盘腔封严效率的影响,以期为非轴对称端壁造型的评价体系和设计系统提供参考。1 数值方法与计算模型1.1 数值方法与验证在冷气中加入一定量的CO2气体,根据CO2的体积分数分布来研究燃气入侵情况,封严效率为εc=(cs-ca)/(c0-ca)(1)式中:ca为主流进气时CO2的
西安交通大学学报 2019年3期2019-03-08
- 向心透平设计参数优化及数值模拟
热力计算方法，对动叶入口工质速度气流角α1、动叶出口工质实际相对速度w2的方向角β2对透平性能指标的影响进行计算分析，从而确定α1、β2的最优值。性能指标选取轮周效率，轮周效率是指水蒸气(或其他工质蒸气)所作轮周功与所具有的理想功之比。在设计参数优化的基础上，采用CFX 16.0软件对透平蜗壳内部速度场、静压进行数值模拟。图1 向心透平的结构2 设计参数① 待优化设计参数动叶入口工质速度气流角α1的取值范围为15°～25°，变化步长设定为1°。动叶出口工质
煤气与热力 2019年1期2019-02-14
- 600 MW机组超低排放改造后引风机失速分析与处理
风烟系统配有2台动叶调节轴流式送风机，2台动叶调节轴流式引风机，2台三分仓回转式空气预热器；配置了2台双室5电场静电除尘器，一套石灰石-石膏湿法脱硫装置，一套SCR脱硝装置，SCR反应器本体采用3层催化剂；在空预器之后、除尘器之前的水平烟道上布置4台烟气冷却器，加热#7、#8低加出口的凝结水。超低排放改造后，脱硫吸收塔浆液喷淋系统按4运1备设计，新增2层喷淋层，原喷淋层喷嘴重新更换，吸收塔配备浆液循环泵由3台增加至5台。2 机组引风机失速处理过程分析2.1
机电信息 2018年27期2018-09-21
- 透平末级动叶顶部间隙变化对排气扩压器气动性能的影响
000)透平末级动叶顶部间隙变化对排气扩压器气动性能的影响吴飞，戴斌，艾松，周洪宇(东方汽轮机有限公司，四川 德阳，618000)文章采用数值分析方法研究了透平末级动叶顶部间隙变化对排气扩压器气动性能的影响。结果显示随着叶顶间隙相对值从0%逐渐增大至1.5%，排气扩压器进口气流角和总压逐渐增大，排气扩压器静压恢复性能先提升，然后逐渐下降。排气扩压器，气流角，总压，静压恢复系数0 引言燃气轮机透平末级排气中含有较多动能，排气扩压器能有效地将动能回收转换成静压
东方汽轮机 2017年4期2018-01-05
- 1+1/2对转涡轮全环非定常数值模拟
共同影响下，高压动叶内流动呈现出较强的非定常性，二次流动增强；低压动叶方面，虽然与上游叶排轴向间距较大，但其流动非定常性依然显著，且受影响范围更广。航空发动机；1+1/2对转涡轮；全环非定常；激波；尾迹；位势作用；二次流动1 引言对转涡轮技术因在结构、质量等方面的优势，已成为新一代高性能航空发动机的一项关键技术[1]。美国普惠公司的F119发动机、GE公司的F120发动机，分别采用了1+1和1+1/2对转涡轮技术，以满足军方对第四代发动机涡轮部件高负荷、轻
燃气涡轮试验与研究 2017年3期2017-07-25
- 高负荷轴流风扇中弯曲动叶的应用研究∗
荷轴流风扇中弯曲动叶的应用研究∗陈榴1胡磊2戴韧1（1.上海理工大学能源与动力工程学院；2.上海电气电站发电设备有限公司）本文采用弯曲叶片设计方法，对前期设计的大折转角高负荷轴流风扇的叶轮叶片进行根部正弯处理，弯角为30°。采用数值模拟方法，对比了直叶片和正弯叶片的叶轮流场，确定了弯叶片气动作用的有效性。结果表明设计工况下，利用径向叶片力，压制了由于旋转和叶栅高扩压度引起的轮毂分离流动。正弯动叶级效率提高了1.64%，静压升增大了10.74%。动叶吸力面根
风机技术 2017年3期2017-07-21
- 基于流热耦合数值模拟的F级燃机二级动叶温度场分析
重型燃气轮机二级动叶的全三维坐标外形扫描和内部结构的工业CT扫描，获得了二级动叶完整的外形结构、尺寸和内部截面图像，并提取了內型面的型线，基于数值模拟进行了动叶片的温度场分布分析。关键词：燃气轮机；3D扫描；数值模拟；温度场燃气轮机二级动叶作为重要的透平部件，工作在极端高温、高速旋转的条件下，对动叶的材料和冷却提出了很高的要求。F级燃气轮机透平的动叶都应用具有航空使用经验、高温强度好的γ相析出硬化型Ni基超合金GTD-111，其中第二级动叶为精密铸造，应用
科技尚品 2017年5期2017-05-30
- 试析引风机动叶故障原因及处理措施
析入手，对引风机动叶故障原因以及具体的处理措施进行了全面分析，希望对我国相关领域的全面发展起到促进作用。关键词：引风机；动叶；故障原因；处理措施一、案例分析2016年5月20日，某电厂在启动3号机组时，对B引风机动叶的调整，并没有发现炉膛负压的变化，此时继续增大引风机动叶开度至70%，但仍然只有74A的电流[1]。3号机组在1.5小时后解列，停止B引风机的运行。由检修工作人员展开现场检查，现场检查发现无论风机是停运还是运行，动叶调整机构都处于正常状态；在对
科学与财富 2017年12期2017-05-16
- 小型部分进气亚声速涡轮流动损失研究及优化
上，对原型涡轮的动叶进行了改型优化，将动叶叶型由原来的纯冲击式叶型改为略带反力度的叶型，流场仿真结果表明涡轮效率提高了5个百分点。通过对改型前后2种部分进气式涡轮气动参数分布情况的对比分析，表明略带反力度的动叶叶型能有效减小部分进气式涡轮非进气扇区动叶通道内的回流损失，对提高涡轮性能有利，可为同类涡轮的气动设计提供参考。亚声速涡轮；部分进气；流动损失；优化0 引言随着太空探索活动的发展，多次启动、小推力高性能液体火箭发动机的应用前景越来越广阔。根据工作需求
火箭推进 2017年1期2017-03-08
- 高硫煤超临界W火焰锅炉动叶可调轴流引风机动叶卡涩及漂移防治
超临界W火焰锅炉动叶可调轴流引风机动叶卡涩及漂移防治卓仁春(贵州华电桐梓发电有限公司，贵州 遵义 563200)对于燃用高硫分无烟煤的超临界W火焰锅炉，其配套的动叶可调轴流引风机存在动叶经常性卡涩及漂移问题，针对其原因进行分析，从设备检修、设备结构优化、设备运行等方面有针对性地采取预防及治理措施，最终使问题得到了有效控制。高硫无烟煤；W火焰锅炉；引风机；动叶卡涩及漂移1 机组概况及存在的问题贵州华电桐梓发电有限公司(以下简称桐电公司)2×600 MW机组采
综合智慧能源 2017年4期2017-01-18
- 基于AxSTREAM的动叶可调轴流风机后导叶的匹配设计*
xSTREAM的动叶可调轴流风机后导叶的匹配设计*肖云峰 黄俊强 张志莲 孙哲/北京石油化工学院邓若飞/北京航天试验技术研究所基于一体化透平机械设计平台xSTREAM完成对某型商用R级动叶可调轴流风机的后导叶匹配设计；并对比分析了设计后R+S级和设计前R级风机的性能。结果表明，对R级动叶可调轴流风机匹配后导叶，能够部分地利用叶轮出口旋绕动能，提高通风机的压力，使得通风机效率也相应地得到提高。此外，为轴流风机的气动设计计算提供了快捷高效的数值方法。轴流通风机
风机技术 2016年2期2017-01-10
- 引风机动叶调整故障原因分析及优化方案研究
126)引风机动叶调整故障原因分析及优化方案研究彭博伟(安徽华电六安发电有限公司 生产技术部, 安徽 六安 237126)以某厂动调轴流引风机为研究对象,介绍了一起因液压缸故障引起机组跳闸的事故,并分析了故障原因,主要有两点:动叶指令函数死区过大;RB保护动作无法触发.针对以上原因,提出了一种对风机状态参数信号进行综合判断的优化方案,对引风机的故障进行融合处理,并触发引风机跳闸,再通过RB保护动作,从而有效避免了机组主燃料跳闸,提高了机组安全运行性能.引
上海电力大学学报 2016年5期2016-12-15
- 静叶尾迹对压气机动叶非定常气动载荷的影响
静叶尾迹对压气机动叶非定常气动载荷的影响杨文军1， 袁惠群2， 寇海江1(1.东北大学机械工程与自动化学院 沈阳,110819) (2.东北大学理学院 沈阳,110819)以某型航空发动机压气机转子系统为研究对象，建立了单级叶盘的三维结构及流场模型。通过对滑移网格(sliding mesh,简称SM)方法与运动坐标系(moving reference frame,简称MRF)方法在计算耗时和收敛性方面的比较，证明了运动坐标系方法的准确性和高效性。考虑前一级
振动、测试与诊断 2016年4期2016-12-07
- 动叶可调轴流式风机安全节能型变频控制系统设计
发电有限责任公司动叶可调轴流式风机安全节能型变频控制系统设计武广富 庄劼/上海明华电力技术工程有限公司陈捷 孙坚/上海外高桥发电有限责任公司0 引言电站轴流风机［1-4］在运行时，负荷率下降导致低负荷时轴流式风机效率较低，因此对轴流式风机进行变频改造成为降低厂用电率的一种手段，但若简单将轴流式风机动叶全开，全部利用变频调节风机出力，在部分工作区域会出现抢风失速等故障，这是由于变频方式下风机工作点超出了正常运行范围所致［5］，因此，选择合理的动叶开度和变频幅
风机技术 2016年4期2016-11-22
- 引风机动叶调节装置故障原因浅析与处理
2000）引风机动叶调节装置故障原因浅析与处理田宇鹏（大唐彬长发电有限责任公司 陕西咸阳 712000）引风机动叶开度对机组安全运行具有重要影响。当动叶发生异常时，引风机自身工况和炉膛压力将会产生巨大波动。以彬长电厂国产600MW超临界空冷汽轮机组生产实际中出现的引风机调节装置故障为例，着重分析故障原因，并梳理归纳出防范措施和事故预案，对机组生产安全具有实际意义。动叶开度；故障原因；防范措施锅炉运行中，风机的工作状况将随锅炉的负荷变化而变化，以适应不同负荷
大科技 2016年9期2016-08-10
- 600MW机组增压风机保护及动叶控制逻辑优化探讨
组增压风机保护及动叶控制逻辑优化探讨王礼信（贵州产投兴义电力发展有限公司 贵州兴义 562400）增压风机是烟气脱硫系统最重要的设备之一，它能否安全稳定和可靠运行取决于增压风机的动叶控制逻辑和增压风机的保护逻辑，以下简要介绍兴义电厂烟气脱硫系统增压风机的保护逻辑及其动叶的自动控制逻辑。脱硫；动叶；增压风机；控制逻辑1 概述贵州产投兴义电力发展有限公司（以下简称兴电公司）一期建设2×600MW燃煤发电机组，#1、#2机组烟气脱硫系统随主机同步投入运行，FGD
大科技 2016年14期2016-07-12
- GE9E系列燃气轮机透平一级动叶销槽磨损处理方案
燃气轮机透平一级动叶销槽磨损处理方案撰文/叶仁杰1方国民2■1.318000 台州发电厂 浙江 台州 ■2.318000 浙江头门港投资开发有限公司 浙江 台州摘要：上世纪90年代末期燃气轮机发电机组在我们国家特别是东南沿海得到快速发展，为东南沿海的经济腾飞插上了翅膀，这些燃用重油的机组在运行10多年后出现了一系列故障。本文主要针对GE 9E型燃气轮机在转子上出现的问题，采取了合适的现场处理方式，节约了大量的维修费用，对其他机组类似的故障有一定的借鉴意义。
中国机械 2016年6期2016-06-21
- 双级动调引风机变频改造节能安全运行实践
有限责任公司双级动叶可调式引风机变频改造后的节能分析和动叶开度固定后的安全稳定运行，对当前机组普遍低负荷下，使引风机节能降耗、变频改造后安全运行有很好的示范作用。动调引风机;变频改造;节能;安全运行0 引言由于大唐林州热电1号机组工程设计值没有脱硫增压风机，加上脱硫设备燃煤硫分3.0%设计，所以选取引风机功率较大，加上一定的裕度，选用4700kW功率的电机。国内机组普遍运行负荷率较低，动叶开度在45%左右运行，电率高，能耗大，同时风机运行工况点与设计高效点
电力科技与环保 2016年3期2016-04-11
- 提高动叶可调轴流风机液压缸运行可靠性的措施
21004）提高动叶可调轴流风机液压缸运行可靠性的措施卜庆锋（江苏省徐州经贸高等职业学校，徐州 221004）轴流风机的内部流体是沿着风机轴向流动，同时由于其离心风机具有较大的优势与优越性，被广泛应用于工厂的通风系统。近年来，随着电厂锅炉容量的不断增大，轴流风机已经完全取代离心风机，成为锅炉通风系统中的重要组成部分。但是，随着人们对用电需求的不断增加，电厂锅炉内的动叶可调轴流风机的液压缸的应用逐渐广泛，需要对其采取相关措施进行实时提升，进而确保其运行的可行
现代制造技术与装备 2016年10期2016-04-05
- 跨音轴流压气机气动设计与数值优化
成了带有一级跨音动叶的三级轴流压气机（以下简称三级压气机）气动设计.在基本满足设计目标的气动方案基础上，利用遗传算法结合人工神经网络的数值优化方法对跨音级动叶在多级环境下进行叶型优化，进一步提高压气机气动性能.1 气动设计1.1 设计目标根据燃气轮机总体方案的要求，设计了一台三级压气机，进口带有一排导叶（IGV），气动设计目标参数如下：总压比为2.05，绝热效率为88%，失速裕度大于15%.1.2 一维平均流线设计一维平均流线设计的主要目的在于初步确定通道
动力工程学报 2015年5期2015-08-03
- 叶型超差对某两级涡轮气动特性影响
口给定平均静压；动叶给定转速。2 计算与分析表1给出了该涡轮动叶叶型各截面的超差量。图2给出了一级动叶A1截面的超差前后叶型。图3和图4分别给出了一级动叶A1截面及二级动叶A5截面的压力分布图。由图可以看出，不管是正超差还是负超差，叶片型面压力分布都有所变化，叶片载荷明显减小，且一级动叶的正攻角增大，做功能力下降。图1 计算网格表1 叶型超差量mm图2 一级动叶A1截面图3 一级动叶A1截面压力分布图5给出了级出口相对马赫数沿叶高的变化。可以看出，级出口马
机械工程师 2015年1期2015-05-07
- 双级动叶可调轴流引风机液压缸传动故障的分析与预防
43000）双级动叶可调轴流引风机液压缸传动故障的分析与预防张学锁夏力伟 （皖能马鞍山发电有限公司，安徽马鞍山 243000）发改厅［2012］1662号关于开展燃煤电厂综合升级改造工作的通知出台后，国内很多燃煤电厂利用机组检修进行锅炉引增合一节能技术改造。引增合一改造后的双级动叶可调轴流风机液压缸在实际运行中，因液压缸制造工艺等问题，存在诸多隐患制约着引风机难以长周期运行。本文用引风机液压缸在某电厂实际运行中发生的故障进行分析，制定预防措施进一步保障引风
中国科技纵横 2015年8期2015-04-28
- 680 MW机组增压风机动叶自动调节系统改进
备之一，增压风机动叶调节系统是增压风机最重要的控制系统，其稳定性直接关系到脱硫系统及主机系统的运行。某电厂第1台680 MW机组脱硫系统的增压风机动叶自动调节系统为单回路自动调节系统，机组调试及168 h试运行期间，机组在全工况运行方式下，特别是机组调峰时自动调节系统不能投入自动，导致脱硫旁路门经常开启，急需对增压风机动叶自动调节系统进行优化，以保证脱硫系统及机组的稳定运行。1 原有的单回路增压风机动叶自动调节系统原有的增压风机动叶自动调节系统为单回路调节
综合智慧能源 2015年9期2015-04-24
- 基于智能执行器的300 WM机组送风机动叶控制系统改造
WM机组送风机动叶控制系统改造吴 昊1，郭 南2(1.通辽发电总厂检修 项目部，内蒙古 通辽 028000；2.沈阳工程学院 自动化学院，辽宁 沈阳 110136)针对某300 WM机组送风机动叶控制系统运行中发现的指令值与反馈值有较大偏差、调节精度较差的问题，将送风机执行器更换为智能型执行器。经过改造之后机组总风量控制系统调节质量明显提高，详细介绍了此次技术改造过程。送风机；执行机构；控制系统1 设备概况某公司自备电厂2×300 MW锅炉是哈尔滨锅炉厂
沈阳工程学院学报（自然科学版） 2015年3期2015-02-24
- 基于脱硫系统拆除旁路挡板的增压风机试验
626。送风机为动叶可调轴流风机，型号GU15238-01，全压升3995Pa。引风机为静叶可调轴流风机，型号YA16648-2F，全压升6511Pa。增压风机为动叶可调轴流式风机。脱硫及主机DCS系统均采用EDPF-NT分散控制系统。2 实现增压风机RB功能逻辑优化2.1 脱硫侧逻辑优化（1）增加增压风机停止后联开增压风机动叶至100%逻辑。（2）取消增压风机停止保护关闭原烟气进口挡板。（3）取消增压风机停运延时30s联关净烟气进口挡板。（4）取消浆液循
电站辅机 2015年4期2015-01-12
- 汽轮机调节级变工况特性曲线的快速算法改进
1.3。蒸汽通过动叶时的流动也可以由多变过程表示为：式中：ψ为动叶速度系数；kb为蒸汽的绝热指数。通过喷嘴的流量Gn为：式中：An为喷嘴出口面积；βn为喷嘴流量比。βn可由下式求得：式中：εn为喷嘴压力比。εn可由下式求得：喷嘴的理想比焓降hn为：喷嘴损失Δhn为：喷嘴出口汽流速度c1为：式中：i0为喷嘴入口焓值；c0为喷嘴入口汽流速度。为了提高计算的准确性，必须考虑汽流进入动叶时由于进口角β1与进汽角不相等而产生的撞击损失Δhβ1。按照习惯算法，汽流进入
热力透平 2014年4期2014-12-03
- 炉膛压力控制系统控制策略优化研究
过控制2台引风机动叶或入口挡板的开度，使引风量满足机组自身当前的运行状况、负荷能力、设备安全保护及变负荷承受能力等，目标负荷与送风量相适应，从而保证炉膛压力在允许范围内，以稳定燃烧、减少污染、保障安全。某300 MW单元机组炉膛压力控制系统的基本结构如图1示。由图1可见，它的组成与送风控制系统基本相同，是一个简单的单回路控制系统，可分为炉膛压力调节、引风机动叶控制和低炉膛压力保护等几个部分。图1 炉膛压力变增益控制系统1.1 变增益控制策略炉膛压力控制系统
综合智慧能源 2014年11期2014-09-11
- 高压涡轮全环非定常流动数值模拟
2.4万）、高压动叶1219万（单通道网格数20万）、导叶和动叶沿展向34个网格；高压动叶叶尖间隙为0.4mm，展向给了7个网格节点。采用1条槽缝来代替1排气膜孔的方法来模拟冷气流动，其中1条槽缝的面积近似等于1排气膜孔面积的总和。冷气边界条件给定质量流量、冷气流动方向角、冷气总温、冷气湍流度和涡黏性比。在轴向间隙处，冷气流动方向与旋转轴正方向之间的夹角约为30°；进口湍流度为5%。图1 计算整体和局部网格在计算中，进口边界条件给定总温、总压和气流角。其中
航空发动机 2014年2期2014-04-27
- 论FGD系统取消旁路挡板后逻辑优化处理
序（1）增压风机动叶开度关至0。（2）开启净烟气挡板，关闭吸收塔对空排放阀。（3）启GGH马达运行。（4）开原烟气挡板，启增压风机运行。（5）增压风机动叶控制投自动，动叶开度自动开至18%。（6）旁路挡板关闭至＜5%（该步目前采用手动关闭）3.4 FGD保护跳闸程控停运顺序（1）开启旁路挡板。（2）停运增压风机。（3）增压风机动叶控制切手动同时动叶开度关小至0。（4）关闭原烟气挡板。（5）开启吸收塔顶部通风挡板。（6）关闭净烟气挡板。以上的控制逻辑可以明显
机电工程技术 2014年9期2014-04-16
- 动叶可调引风机失速与喘振原因分析与处理
271100）动叶可调引风机失速与喘振原因分析与处理张 成（华电国际莱城发电厂，山东 莱芜 271100）针对某厂330MW机组高负荷及低负荷下出现两台引风机“抢风”现象，通过分析提出防止该现象的技术措施，成功避免因风机“抢风”降低机组出力、锅炉灭火的发生。引风机；失速；动叶可调；喘振；抢风；稳燃某厂330MW机组锅炉采用型号为B&BW-1196/17.5-M的汽包炉。炉膛采用平衡通风系统，选用两台动叶可调轴流式引风机，引风机为SAF型电站动叶可调轴流引
中国设备工程 2014年8期2014-03-24
- 压气机级内动静非定常干涉数值研究
分析了原型和改型动叶不同尾迹输运的特点，及其对下游静叶的非定常扰动。2 数值方法图1 计算网格示意图本文数值模拟模型为某多级压气机第七级原型级和弯掠动叶改型级。采用三维N-S 求解器FINETM 模块对压气机级进行非定常数值模拟。非定常计算采用叶片约化方法，计算叶片数目约化为2∶3。计算网格采用Autogrid5 与IGG 生成，计算网格总数约250 万，图1 给出了计算所用的网格示意图。3 动静叶干扰对静叶流动的影响本文采用非定常脉动速度［6］来研究非定
机械工程师 2013年2期2013-12-23
- 900MW汽轮机中压缸首级静叶与第一级动叶损伤分析
首级静叶与第一级动叶表面损伤严重。2.2 中压缸运行状况1）检查动叶 吊离中压缸上缸后，发现第一级动叶（全周）受硬质合金密封面碎片撞击，损坏较为明显，叶片表面呈现不规则细小凹坑，深度为0.1～0.5mm。金属碎片嵌入动叶与叶顶围带，如图5所示。金属碎片大小不均，颗粒度重约0.01～1.50g。第二级动叶表面（全周）受金属碎片撞击，呈现分散的少量轻微损伤点。自第三级动叶起至末级（第十三级）动叶，受金属碎片撞击损坏不明显。检查发现，末级动叶围带、次末级动叶围带
电力与能源 2013年3期2013-08-31
- 涡轮第二级动叶冷却结构设计研究
列燃气涡轮第二级动叶为研究对象，完成叶片的仿真建模、网格离散直至最终仿真计算的全过程。主流燃气在经过了高压涡轮两列叶栅和低压涡轮导叶以后，温度和压力下降了很多，低压动叶前燃气进口温度大概在1 000 K，这时只需要更加简化的结构就能够达到冷却要求。因此，省略了气膜喷孔、内冷通道中的扰流斜肋片以及尾缘的劈缝结构，只保留蛇形通道。1 低压动叶冷却结构设计1.1 低压动叶的参数化建模低压动叶的造型同样采用了以Matlab为基础的自编程序以及结合UGNX软件的曲面
节能技术 2013年5期2013-08-20
- 叶片安装角偏差对涡轮通道内热斑迁移作用分析
析过程中,把四个动叶中间两个叶片所产生的安装角降低了2°，以此来进行安装角偏差的模拟，在此将原型定义为算例1,而动叶安装角所存偏差情况定义为算例2。在计算过程中，静叶与动叶为H-O型网格，而支板则呈H型网格，且第一层网格y+低于10。除了满足上述需求以外，在研究和分析过程中，还需明确边界条件。在本次研究中，总压呈均匀分布，而总温为非均匀分布，其热斑呈圆型，其圆心处于展向50%的叶高位置，且正对着静叶的前缘，同时热斑的直径是静叶进口展高的二分之一，热斑中心的
中国科技信息 2013年24期2013-01-29
- 动叶调整式轴流风机调节故障分析及处理
800/1400动叶调整式轴流送风机及2台AST－1960/1400动叶调整式轴流一次风机，均系沈阳鼓风机厂在引进丹麦诺狄斯克风机公司VARTAX动叶调整式轴流风机技术的基础上生产的动叶可调轴流通风机系列产品。该系列风机在运转中可通过调节叶轮叶片角度来调节风机出力，调节性能良好。该系列动叶调整式风机(如图1所示)的液压调节机构包括风机轮毂及内部的动叶组件、伺服油缸、旋转油封、拉叉、风机传动臂、伺服马达以及液压油站等。送风机和一次风机均采用动叶调节方式进行负
综合智慧能源 2012年4期2012-10-19
- 660 MW超超临界机组MFT时炉膛压力控制策略优化
0/1600B，动叶可调轴流式风机，额定转速990 r/min。2 现象描述和原因分析2.1 现象描述2009年2月26日，该公司3号机组运行负荷399 MW，炉膛负压自动回路投入，A、B引风机开度分别为47%和53%，炉膛负压设定值为-121 Pa。11∶00∶14，由于触发主燃料跳闸（MFT），锅炉灭火，2台一次风机跳闸， 炉膛压力急剧下降；11∶00∶24，炉膛压力偏差大使炉膛压力自动切除，A、B引风机开度维持在41%和45%；11∶00∶26，炉膛
电力工程技术 2010年4期2010-06-07