热流量
- 消防服用蓄热调温热防护材料的研究
肤接收的温度和热流量随辐射时间的动态变化过程。研究结果可为开发兼具热防护性能与蓄热调温功能的高性能热防护材料提供理论依据。1 试验部分1.1 原料及仪器试验原料:MPCM为市售TH-ME系列材料,购自湖北赛默新能源科技有限公司,相变温度分别为37、43和49 ℃,对应的代号分别为MP37、MP43和MP49,其主要成分为SiO2和石蜡,密度为0.55 g/cm3,储能密度为120～130 J/g,平均粒径为40 μm。消防服用面料和阻燃纱线均购自上海圣欧同
产业用纺织品 2023年6期2023-09-18
- 加热型织物系统的热传递性能
；空气层厚度；热流量中图分类号：TS941文献标志码：A文章编号：1009-265X（2023）02-0146-06低温对人们的工作状态和身体健康都有显著影响，易造成冻伤、四肢灵活度下降等问题，因此需穿着防寒服维持人体热舒适，其中轻便、恒温可控的电加热服被广泛关注［1-2］。但目前市面上的电加热服缺乏严谨的设计，可能导致皮肤烫伤或保暖不足、造成电池能源的浪费，使得电加热服难以提供长时间的有效供暖［3］。目前对于无内部加热源的织物传热性能已有一定的研究。Da
现代纺织技术 2023年2期2023-06-20
- 大型LNG储罐罐壁隔热层保冷性能及其优化对策探究
LNG储罐罐壁热流量的计算2.1 无太阳辐射时的罐壁热流量大型LNG储罐所处区域无太阳辐射时，罐壁接收的热流量多来自空气本身的热量。但由于储罐罐壁不同区域的传热强度不同，计算热流量时，可利用圆筒壁的热流量推导罐壁的热流量，计算公式为：式中，φWL为无太阳辐射时内罐壁面的热流量；hL为LNG储罐的液位高度；Te为大型LNG储罐所处的环境温度；Tin为储罐运行时的基本温度；αe为空气作用于储罐表层的传热系数；Dout为LNG外罐的直径；N1、i分别为罐壁保冷材
工程建设与设计 2022年22期2022-12-15
- 燃煤机组供热改造以及中压调门节流技术的运用
MPa，最大供热流量50t/h。#1高再供热利用再热器出口的蒸汽（压力3.43MPa、温度568℃）作为汽源，利用给水泵中间抽头来水（压力5.1MPa、温度168℃）作为减温水。出口蒸汽压力1.2~1.6MPa、温度250~320℃，最大供热流量100t/h。#2高再供热也是利用再热器出口的蒸汽，减温水来自新加装的两台减温水升压泵，每台额定流量50t/h，水源取自凝泵出口的主凝结水管道。#2高再供热压力1.2~1.6MPa、温度260~300℃，最大流量1
电力设备管理 2022年21期2022-12-07
- 亚临界机组光煤互补技术除氧器改造分析
分，通过改变光热流量，影响动力装置部分的性能，以此达到节省煤炭资源的目的［1］。在传统的330 MW 热力系统中，中压缸排汽主要通入除氧器部分，对低压加热器组的给水进行加热。原机组的除氧器为DFST-1036·150/175型，水箱的工作温度为175 ℃，进行光煤互补技术改造后，给水泵的出水温度提升至180 ℃～185 ℃，实现了在高压加热器组对系统给水整体加热的同时，减少了相应的抽汽损失［2］。由于各级加热器对给水的吸热量的差异［3］，并且考虑到在光热互
沈阳工程学院学报（自然科学版） 2022年4期2022-12-03
- 油气两相柔性丝刷封传热性能数值分析及试验研究*
温度分布和出口热流量，进一步分析柔性丝刷封的传热机制和各项参数对其传热性能的影响规律。2.2 数值计算方法柔性丝刷封传热模型的计算域包括挡板区的固体域、刷丝束区的多孔介质域和上下游的常规流体域。常规流体域是润滑油雾和空气的油气混相介质，视为可压缩理想气体，其流动遵循连续性方程和动量方程。刷丝束区被视作各向异性多孔介质，刷丝对流体会产生额外的流动阻力，为模拟流体在刷丝束区中的流动情况，需在动量方程中加上惯性阻力项和黏性阻力项，修正后动量方程[16]如下所示：
润滑与密封 2022年10期2022-11-03
- “双碳”背景下火焰速度测量实验设计与教学改革
自制了一套基于热流量法的燃烧火焰速度定量测量的实验教学装置，以精确测量氢气、氨气、甲烷、乙烷、丙烷等低碳、零碳气体燃料和液体燃料的绝热层流火焰速度为设计目标，8～10人的小班化教学，构建了学生自主设计实验方案、协同完成TBL（Team-Based Learning，小组合作学习）目标实验、以学生为主体、教师引导、多维互动的实践教学新模式，满足新时代工科生的实验教学需求，为全面提升学生的综合素质奠定基础。1 火焰速度的测量开发新型低碳气体燃料如煤基、生物质、
实验室研究与探索 2022年6期2022-09-23
- 地核的热输运性质与地核对流的驱动机制
而揭示了地核的热流量、热分层以及地核对流的驱动机制（图1）.图 1 地核的热流量、热分层以及对流示意图. 地核顶部的亚绝热环境可造成地核的热分层，该热分层会抑制热对流的产生并影响地震波的波速Fig. 1 Schematic of the heat flux, thermal stratification, and convection in Earth's core. A subadabatic temperature gradient at the to
地球与行星物理论评(中英文) 2023年1期2022-08-19
- 通风工况下风力发电机舱火灾场景特性模拟
通风开口处设置热流量监测平面，用于输出通风开口处总的热流量流出速率。图2 风力发电机舱内监测点布置图Fig.2 Layout of monitoring points in the wind turbine cabin1. 5 网格划分和无关性验证通过火源特征直径确定网格大小的计算公式如下：(4)式中：Q为火源热释放速率(kW)；ρ∞为环境空气密度(kg/m3)；cp为环境空气比热[kJ/(kg·K)]；T∞为环境空气温度(K)；g为重力加速度(m/s2)
安全与环境工程 2022年4期2022-08-12
- 日光温室水幕的液膜强化换热特性研究
。1.4.2 热流量与初始速度的关系图5 为该模型在不同时间点，通过模型的热流量与初速度关系的折线图。横坐标为初速度，纵坐标为热流量。若各时间点上热流量数值相近，说明保持该初速度不变时，水幕换热稳定；若各时间点上的热流量数值相差较大，说明在该初速度下的换热不稳定。图5 热流量与初始速度、时间关系当V0≤0.3 m/s 时，各时间段热流量相差较大，由于初速度过小，水层无法覆盖整个水幕的情况，使得热交换不稳定；当V0＞0.3 m/s 时，各时间点上的热流量值波
沈阳工程学院学报（自然科学版） 2022年2期2022-06-06
- 环己烷-乙酸乙酯共沸体系分离模拟与优化研究
，需优化换热器热流量Φ。综上所述，萃取精馏的设计变量共11个，比变压精馏多热流量。萃取精馏间壁塔主塔侧线采出蒸汽，作为副塔再沸器的热源，副塔塔釜下降液体回流回主塔，这一过程在热力学等效于图4的II、III区交界处的传热、传质，故主塔侧线采出位置应与副塔塔釜采出液进料位置相同。因此选择进料位置NF3作为设计变量，萃取精馏间壁塔与普通萃取精馏流程同样需优化3 处进料位置NF1、NF2、NF3。由于萃取精馏间壁塔主塔相较于萃取精馏流程的萃取塔，多出侧线采出，所以
化工生产与技术 2022年1期2022-05-07
- 660 MW亚临界纯凝机组供热改造控制系统分析
联锁关条件为供热流量大于5 t/h。供热流量达到5 t/h时，可以认为管道中已无积水，所以设置联锁关闭疏水阀，以减少蒸汽的损失。无启动允许条件，方便运行人员根据实际运行工况及时启动疏水阀。2)用户要求的蒸汽参数为230 ℃、1.2 MPa。减温减压器的功能就是对冷再蒸汽进行减温减压，控制逻辑是围绕着产生合格品质的蒸汽来设计的。蒸汽压力控制功能是通过减温减压器自带的调节阀实现的。压力控制流程简单，所以采用单回路控制，压力偏差信号送入PID调节器，PID调节器
重庆电力高等专科学校学报 2022年1期2022-03-21
- 内齿轮传动啮合齿面稳态温度场分析
啮合位置处摩擦热流量的数值以及各个表面的对流换热系数；并通过将啮合齿面划分成若干条形区域，来实现摩擦热流量的加载；采用有限元的方法，得到单齿的稳态温度场分布。1 齿轮稳态温度场的理论基础齿轮系统在传动过程中存在摩擦生热和齿轮接触面之间对流换热这两种状态。当生热和换热趋于平衡时，达到稳定状态，此时齿轮的温度基本不变。处于稳定状态之后的同一个齿轮上所有的齿，齿轮旋转一周的时间内所经历的过程是相同的［5］。所以取单个轮齿进行稳态温度场研究。单齿模型如图2 所示。
南京航空航天大学学报 2022年1期2022-03-17
- 拱顶罐油气空间温度分布及其变化规律研究*
壁和油面传入的热流量，经罐顶、罐壁传入的热流量包括大气传入的热流量和油罐接收的辐射热流量，油面与气体的换热是以对流换热形式完成的。罐内气体空间换热结构原理如图1 所示。图1 油罐热流图Fig.1 Heat flow diagram of oil tank可将罐内气体空间视为圆柱形，忽略向阳或背阳对温度分布的影响，根据其对称性建立柱坐标下的二维稳态导热数学模型[17]。式中：λ为罐内气体导热热阻，w/（m·k）；qw为对称中心处传入的热流量，W/m2；qe为
油气田地面工程 2021年12期2021-12-22
- 近加热壁面的双空穴对颗粒堆传热性能的影响
价指标选取了总热流量、研究区域热流量、表观热阻、研究区域表观热阻、空穴影响区域和空穴影响区域面积比作为本文的评价指标，具体如下：① 总热流量：空穴颗粒堆换热过程的总加热功率为总热流量。② 研究区域热流量：所选研究区域换热过程的总加热功率为研究区域热流量。③ 表观热阻：颗粒堆阻止热量传递的能力，用冷热壁面温度差值与总热流量的比值表征，计算方程如式(9)所示：(9)式中，Ra为表观热阻，K/W；ΔT为冷热壁面温度差值，K；Qa为总热流量，W。④ 研究区域表观热
广西大学学报（自然科学版） 2021年4期2021-11-08
- 围护结构保温设计中非稳态计算方法适用性研究
下内表面热流，热流量以及耗热量在两种方法下综合评判非稳态方法的适用性，以及间歇采暖在北方采暖地区适应性问题考虑较少.针对以上问题，建立一栋多层建筑模型，选取寒冷地区太阳能辐射不同的城市，分析内壁面温度，逐时热流以及耗热量在这种计算方法下的差异性，探究非稳态计算方法在围护结构保温设计中的适用性，为将来精细化节能控制下围护结构保温动态评价提供参考.1 计算方法的对比1.1 稳态计算方法现有的围护结构保温设计[14]假定在全阴天的环境条件下(不考虑太阳辐射的影响
西安建筑科技大学学报（自然科学版） 2021年4期2021-09-22
- 基于有限元法摆线针轮温度场研究
线针轮啮合摩擦热流量摆线轮轮齿与针轮轮齿在接触点处有摩擦而产生热量。由摆线轮与针轮啮合传动原理可知，摆线轮会以摆线轮齿由啮合到下一次啮合为周期运转，运转过程中所产生的啮合摩擦热量同样会呈现周期性。摆线轮运转一个周期接触区域为轮齿的一半，如图1所示，啮合位置为AB区域，可由啮合相位角φ决定。摆线齿与针齿在不同啮合位置的齿面摩擦热流量［2］为图1 齿面啮合区域Fig.1 Tooth surface meshing area式中：σp为摆线齿与针齿间的齿面平均接
中国工程机械学报 2021年4期2021-09-02
- 加热区域设计对电加热服热舒适性的影响
皮肤表面温度和热流量，每组服装测试3次，取其平均值。图3 Newton暖体假人服装总热阻和加热效率根据公式计算［10］。服装总热阻It=（Ts－Ta）A/0.155H。其中，It为服装总热阻（clo）；Ts为皮肤表面温度（℃）；Ta为环境温度（℃）；A为暖体假人体表面积（m2）；H为总热流量（W）。加热效率ε=（P1－P0）/P0×100%。其中：P0为无加热装置时消耗的功率（W）；P1为有加热装置时消耗的功率（W）。1.3 组合设计方案试验时将5片碳纤维
棉纺织技术 2021年5期2021-07-16
- 复合点阵夹芯结构数值分析
量图和蒸汽出口热流量分布云图，如图3、图4和图5所示。根据结果，可以得出结论：随着冷却流速的提高，结构整体在散热过程中产生的蒸汽量显著提升。在不同的冷却流动速度下，在蒸汽出口的热流量分布状况较为相似，最大热流量也有较大提升。随着冷却液流动速度的提高，结构整体在冷却过程中产生的蒸汽量越来越高。通过冷却水相变蒸发，可为结构提供良好的散热功能。图3 冷却流速0.5 m·s-1时的蒸汽速度矢量图和蒸汽出口热流量分布云图图4 冷却流速0.75 m·s-1蒸汽速度矢量
现代制造技术与装备 2021年5期2021-07-02
- 某古镇商铺建筑火灾蔓延数值模拟分析研究
引燃通过温度和热流量来表征。根据文献8中所述，木材被引燃的温度在250℃～300℃，临界引燃热流量值在10～13KW/m2。轰燃的定量描述一般有两种[9][10]。一种是以地面的热流量达到一定值为条件。通常认为，处于室内地面上可燃物所接受到的热流量达到20KW/m2就可以发生轰燃。另一种方式是以顶棚下的烟气温度接近600℃为临界条件。2.5 结果分析本文火灾蔓延数值模拟的目的是考察由于防火间距不足带来的火灾蔓延问题，主要考虑火灾在竖向蔓延至商铺的2楼，水平
中国应急救援 2021年3期2021-06-13
- 低质水相变墙体的性能模拟
7 ℃时的墙面热流量和温度进行模拟计算。夏季工况室内设计温度为26 ℃，设计供/回水温度为9 ℃/13 ℃，取平均供水温度11 ℃，相变潜热225 kJ/kg，导热系数0.2 W/(m·K)，对相变温度分别为17、18、19 ℃时的墙面热流量和温度进行模拟计算。墙面热流量和温度的变化如图3所示。为了简化图像，将每种工况的墙面热流量与温度重合为一条曲线。图3 不同相变温度下墙面热流量和温度的变化冬季工况3种相变温度下墙面平均热流量分别为47.41、50.77
暖通空调 2021年5期2021-06-02
- 春夏针织运动面料手感性能的研究
糙度振幅、最大热流量、热导率和单位挠曲力功[3]。3 试验结果与讨论3.1 表面粗糙度对织物手感性能的影响表面粗糙度振幅是指织物表面突出毛羽的平均高度，即模拟人手触摸面料刺痒感。本文依次测量15种春夏针织运动面料的粗糙度振幅。织物粗糙振幅结果如图1所示。图1 表面粗糙度测试结果从图1（a）可以看出，对于相同纤维成分的织物，手感性能越好，表面粗糙度振幅数值越小。棉织物和聚酯纤维织物不同手感性能等级织物的表面粗糙度振幅变化范围较大，锦纶织物中不同手感性能等级织
中国纤检 2021年5期2021-05-25
- 浅析探究物质比热容实验中水浴法失败的原因
属于热传导，其热流量可以表示为(1)其中λ是热传导系数[2]，为简化研究，我们只关注试管与热源水交界面的热传导，在试管壁厚度一定的条件下，则由式(1)可以得到Φ∝-λAΔT(2)由式(2)可以看出，水浴法的热流量与烧杯中的水和试管之间的温度差ΔT以及它们之间的接触面积A成正比.在加热的过程中，由于温差变得越来越小，会使得热流量变小，也就是在相等的时间内，传递的热量会越来越少，加上水温和试管的温差本来就很小，所以导致水浴法升温线是一条逐渐变缓的曲线.而对比装
物理通报 2021年4期2021-03-25
- 基于ANSYS的输油栈桥供热管道热-结构耦合分析
温度场分布图，热流量等值线等重要数据.该方法对输油栈桥供热管道及其他类似对称结构部件的动态指标分析、研发具有重要工程指导意义.1 有限元模型建立图1 供热管道接头部位1.1 属性定义带供热片的轴对称管，其管道和供热片均为不锈钢，管内为热流体.供热管道接头部段如图1所示.参考供热管实际工况[7]，相关参数为：管内压力为7.5 MPa，管内流体温度为250 ℃，管外为空气，管外流体温度为39 ℃.材料数据如下.弹性模量：1.93 MPa柏松比：0.3热膨胀系数
南京晓庄学院学报 2021年6期2021-02-28
- 柔性丝刷式密封传热特性的数值分析与试验研究*
13]通过添加热流量对刷丝与转子的摩擦热进行了表征，数值分析了刷式密封的温度分布；孙丹等[14]基于三维实体建立了刷式密封传热模型，数值分析了一些参数对刷丝最高温度的影响规律。前人研究的多为金属丝刷式密封，对非金属丝刷式密封研究较少，且更缺乏对生热、传热和对轴承腔体隔热性能的综合研究。笔者采用碳纤维刷丝，提出一种大过盈柔性丝刷式密封结构；建立碳纤维刷式密封和金属丝刷式密封CFD多孔介质数值模型，首次采用两段柔性刷丝变阻力参数设置，并结合试验，对碳纤维刷式密
机电工程 2021年2期2021-02-25
- 基于温度场与热流密度的储粮仓型研究
]与热流密度(热流量)变化。由于整个传热过程与初终态间的变化分别涉及热力学与传热学两个范畴的问题，为此，本研究制作了实验仓，对不同粮种进行温度与热流量测试，并在不同型式的仓房中验证，以期为选择适合于安全储粮、“绿色储粮”[5]要求的储粮型式、围护材料提供参考。1 材料与方法1.1 实验材料1.1.1 粮种玉米、稻谷、小麦、大豆。1.1.2 实验仓图1 实验仓外形图实验仓主体由钢板制作而成，长1 m、宽1 m、高1.5 m，见图1。设有进粮口-进人孔、出粮口
中国粮油学报 2021年1期2021-02-06
- 矿井回风余热回收用可变导热管的换热分析
行时，热管的总热流量为：式中：Φ 为热管的总热流量，W；T1为热流体的温度，K；T2为冷流体的温度，K；R0为热管的总热阻，K/W。热管的各部分热阻之间有：式中：Reva为热管蒸发段总热阻，K/W；Rcon为热管冷凝段总热阻，K/W；R1～R11为各分热阻，K/W。由换热过程，热管内工质和不凝性气体的温度由热阻分析得：式中：Φ1为热管不凝性气体段的热流量，W；Ts为工质的温度，K；Tn为不凝性气体的温度，K。2.2 热管冷凝段工作部分的长度对于可变导热管，
煤矿安全 2021年1期2021-02-05
- 石墨-石蜡复合相变材料的圆柱型动力电池组热管理性能
最高温度对应的热流量本文引入热流量为监测量，热流量数值为电池与复合相变材料之间接触面的热量传递，相比于温度监测，热流量对热量的变化更为敏感。图8为不同放电倍率下3种不同间距模组内，电池最高温度和热流量随时间的变化关系图。图6 不同倍率下3种不同间距模组内电池表面平均温度随时间变化曲线Fig.6 The curve of the average temperature of the battery surface with time in three dif
储能科学与技术 2021年1期2021-01-19
- 织物结构和性能对接触冷暖感的影响
，表明最大瞬态热流量值影响人们对女装针织物品质的主观评价。姚穆等[1]提出织物接触冷暖感产生的理论模型，并研制出织物接触温度仪。徐广标等[6]以33种色织衬衣面料为研究对象，探讨了色织衬衣面料接触冷暖感与结构参数之间的关系，得出织物表面形态、织物组织及纤维种类为主要影响因素。相关研究[7-9]分析了织物接触冷暖感的影响因素，包括纤维种类、织物含湿量、织物比热容及外界环境等。本文测试了25种不同纤维成分的织物的最大瞬态热流量，从织物组织、织物厚度等织物结构参
毛纺科技 2020年8期2021-01-06
- 织物的热舒适性测试与分析
器通过测量瞬间热流量，模拟人手触摸织物时的冷暖感受。杨明英等的研究指出，织物热舒适性取决于织物的导热系数与比热容等[3]。本文主要分析织物热舒适性中接触最大热流量、织物热阻与织物规格之间的关系。1 试样与测试仪器1.1 试样在恒温恒湿的实验室中，选取6块织物试样，对其厚度、经纬密度及纱线线密度进行测试。试样的基本规格参数如表1所示。表1 织物试样的基本规格参数(续表1)1.2 试验仪器对织物试样的厚度、热阻及触感进行测试。试验仪器如下：YG141D型数字式
国际纺织导报 2020年1期2020-04-25
- 蒸汽-兰炭传热及余热回收特性
。图8 单颗粒热流量曲线Fig.8 Heat transfer rate curve of single particle图8为单颗粒热流量变化曲线。由图8可知，底层颗粒热流量随时间先急剧减小后趋于0。因为在换热初期，兰炭与蒸汽温差较大，随后底层颗粒温度逐渐下降，气固温差减小，导致热流量逐渐下降，最后趋于0。当蒸汽经底层颗粒加热后流经中层颗粒时，气固温差较小，对流换热强度小于底层颗粒，因此底层颗粒热流量大于中层颗粒热流量。随后底层颗粒温度减小，蒸汽流经底层
科学技术与工程 2020年4期2020-04-08
- 基于供热量调整的一次调频方法探讨
荷下，背压机供热流量每减少20t/h，机组负荷可提高约5.891MW。若背压机供热流量从110t/h 减至30t/h，可使机组负荷提高约23.627MW，即最大可增加23.6MW 的负荷调节能力。1 一次调频现状及考核要求1.1 一次调频设计原理某厂DCS 为FOXBORO 公司的I/ASeries 控制系统，汽轮机控制采用西门子的T3000 控制系统，机组的一次调频功能由DEH 控制系统完成，通过DEH 控制系统中的一次调频功能调节汽机高压调门来控制汽轮
价值工程 2020年36期2020-03-02
- 基于响应面法的表冷器-风机集放热系统参数优化
差对热交换系统热流量的影响，提出优化调控参数。佟雪姣等[16]以集热量为评价指标，通过单因素试验，确定系统设计参数。虽然单因素试验可以反映某单一因素对集放热性能的影响，但在各主要影响因素间存在交互作用时，单因素试验结果不准确，甚至存在极大差异。响应面法常用于模型研究领域中，该方法结合因素筛选、重要因素确定、建模和优化设计，对有代表性的因素水平组合进行试验，用回归方法模拟试验范围内各因素与结果之间的函数关系，从而得到各因素的最优水平[17]。表冷器-风机集放
农业机械学报 2020年12期2020-02-02
- 空气层厚度对热防护面料蒸汽防护性能的影响
肤接近，可测量热流量随时间的变化，精度在±3%以内。皮肤热流传感器与数据采集系统相连，并用电脑控制记录温度变化曲线。蒸汽喷射和数据采集时间可以根据测试要求设定。采用Pennes皮肤传热模型和Henriques模型预测皮肤达到二级或三级烧伤的时间，同时计算皮肤总吸收能量。图1 蒸汽防护测试仪皮肤组织内的热传递预测采用3层皮肤传热模型，主要包括表皮层、真皮层和皮下组织内的皮肤传热，同时考虑了皮肤血流对传热的影响。皮肤内的热量传递Pennes方程如下所示：(1)
纺织学报 2019年10期2019-10-29
- 9F级燃气-蒸汽联合循环机组供热改造
供热后，每天供热流量保持在低压供热抽气1 100 t、中压供热抽气500 t左右。供热系统的投运既保证了机组连续运行，又提高了机组各项经济技术指标和盈利能力，但目前的供热量还未达到热电比40%的要求。由于外部中压供热市场热负荷的增加，需2台机组连续运行才能满足后续的供热需求，但当前的天然气供应情况无法保证机组的连续运行。因此需对现有的2台机组进行增容改造，提高中压抽汽能力。2 供热改造技术方案原中压抽汽从低温再热蒸汽系统抽出，通过减温减压装置后达到需要的参
综合智慧能源 2019年9期2019-10-11
- 大型相变热交换器壳程蒸汽流动数值模拟
器传热系数h、热流量Φ与蒸汽进口速度v的关系分别见图6和图7。由图6a～图6c可知，热交换器传热系数随进口速度的增大而增大，v=3.5 m/s时无导流板热交换器传热系数为0.861 kW/(m2·K)。在相同的进口速度和导流板宽度下，随着倾斜角的增加，热交换器传热系数降低，但纵向导流板热交换器传热系数始终高于无导流板热交换器传热系数。随着导流板宽度的增加，倾斜角对传热系数的影响越来越大。当B=100 mm、v=3.5 m/s时，α=25°的纵向导流板热交换
石油化工设备 2019年4期2019-08-07
- 加氢裂化尾油沉浸式水槽热交换器传热特性及计算
数Φc——冷端热流量，kWΦh——热端热流量，kWΦs——热流量损失，kWqmc——冷流质量流量，kg/sqmh——热流质量流量，kg/sqmy——溢流量，kg/sRi——管内污垢热阻，m2·℃/WRo——管外污垢热阻，m2·℃/WRe——雷诺数ti′——热流进口温度，℃to′——热流出口温度，℃ti——冷流进口温度，℃to——冷流出口温度，℃αi——管内传热系数，W/(m2·℃)αo——管外传热系数，W/(m2·℃)加氢裂化装置的加氢裂化尾油(HTO)从
石油化工设备 2019年3期2019-05-24
- 非均匀加热管内单相流动传热特性数值模拟
半周加热管内的热流量分配及单相换热特性和摩擦压降特性的影响规律目前还没有文献报道。由于半周加热的实现方式比较困难，而且通过实验的方法很难确定流体在管内的具体流动情况，加上实验的方法在经济性和安全性等方面存在一些问题，所以数值模拟作为一种实验研究的替代方法获得了广泛的应用。文中利用计算流体力学的方法，对不同热流密度、不同管内工质流速、不同壁厚时壁温分布及加热侧与绝热侧的热流量比值进行了计算，分析了热负荷非均匀分布对管内换热系数及压降的影响，为圆管换热器设计和
应用能源技术 2019年3期2019-03-28
- 300MW火电机组工业抽汽供电煤耗及调峰特性仿真研究
同抽汽位置和供热流量的变工况仿真计算。1.2 仿真工况设置通过数值仿真，探究300MW机组热电联产能耗及出力特性。具体内容包括：1）不同发电量、供热量及供热方式下供热改造机组能耗研究；2）不同发电量、供热量及供热方式下供热改造机组出力研究；3）环境温度（边界条件变化）对供热改造机组能耗和出力的影响。循环水温调整至33℃，即夏季工况{TRL工况（300MW）}；4）发电量：选取了THA工况（300MW）、75%THA工况（225MW）和50%THA工况（15
江西电力 2018年8期2018-08-29
- 冷藏集装箱的非稳态数值模拟
。1.3 基于热流量的稳态工况定义冷藏集装箱壁面热流量Φ的计算公式如下：式中：A为壁面换热面积，m2；m为壁面传热系数，W/(m·K)；Tout为冷藏集装箱外壁处空气的温度，K；Tin为冷藏集装箱内壁处空气的温度，K。可以看出冷藏集装箱壁面热流量的变化与温度场的变化有着一致性。冷藏集装箱开始工作后，是一个从非稳态到稳态的过程，其内部流场是随着时间变化而变化的。本文定义当冷藏集装箱壁面热流量变化率小于0.06 W/s时，即可认为冷藏集装箱达到稳态。2 冷藏集
建筑热能通风空调 2018年7期2018-08-17
- 水套加热炉热力计算方法比较
出口温度等计算热流量Φ及水浴温度。③假定排烟温度，计算排烟等各项热损失，得到加热炉热效率、燃料耗量等数据。④假定火筒出口烟气温度，根据燃料带入热量和火筒出口烟气焓，计算火筒烟气单位时间放热量Φf。⑤计算火焰黑度、系统黑度、火焰温度和炉壁温度，进而计算基于假设火筒出口烟气温度的单位时间传热量Φf1。⑥判断Φf、Φf1两者相对误差是否在1%以内，如果不满足，返回④重新假设火筒出口烟气温度，再进行④～⑥的计算，直至满足要求。⑦由加热炉负荷、火筒单位时间放热量计算
石油化工设备 2018年3期2018-05-31
- 正压送风和室外风综合作用对住宅建筑着火房间火灾发展的影响
高流向下风向的热流量越大；高为刚[2]基于FDS模型对不同功率的池火灾在不同风速的迎风面和背风面作用下自然排烟效果进行数值模拟，发现迎面风对侧墙排烟口的自然排烟有一定抑制作用；黄村[3]利用FLUENT软件模拟分析不同风速对单室房间火灾发展和窗口溢出羽流的影响。正压送风对室内火灾发展的相关研究也有很多，Stephen[4]对装满家具的房间进行了一系列试验，发现正压送风可以略微降低室内温度；中佛罗里达大学[5-6]的研究者通过试验发现，正压送风排烟是一种有效
中国人民警察大学学报 2018年4期2018-05-10
- 低温液氮冻结食品传热研究
冻结传热过程中热流量和冷却速度的变化规律。在－170～－50℃之间以－20℃为间距设置7个温区进行冻结实验，将马铃薯从初始温度18℃降至冻结点－18℃。采用拟合公式法对采集的数据进行计算，得到换热过程的平均热流量和温度分布；分析热流量变化规律及温度变化率得到最佳氮气温度。结果表明：当氮气温度为－122．87℃时，热流量增长速率达到最大值，继续降低温度，热流量增长幅度减小，此时有部分热量聚于内部，造成冷量浪费；通过对食品中心－3℃时不同界面的温度变化率计算，
制冷学报 2017年6期2017-12-06
- RV减速器摆线齿轮热分析
轮接触齿面摩擦热流量所需的各种参数，得出啮合接触区域的摩擦热流量及对流边界条件。通过三维建模，并运用有限元软件Ansys Workbench进行分析，得出了摆线轮齿在实际传动过程中的稳态温度场分布，考虑了不同输入功率和接触区条形区域划分数量对实际结果精度产生的影响，得出了最佳的条形区域划分数量为32。为提高机构整体传动精度、避免轮齿胶合、指导轮齿修形等更深入的研究奠定了基础。RV减速器； 摆线针轮传动； 摩擦热流量； 有限元分析； 温度场； 条形区域RV减
哈尔滨工程大学学报 2017年10期2017-11-22
- 含水率对消防服用多层织物系统热蓄积的影响
50 mm。其热流量的计算方法与皮肤烧伤预测程序与ASTM F 1930—2000 《用于评估阻燃服的标准测试方法—燃烧假人法》中方法类似。首先根据Duhamel准则，由皮肤模拟传感器温度变化量计算出其表面的热流量，然后依据Henriques Burn Integral 模型预测出皮肤二度烧伤时间。试样的预处理方案：将S-1与S-2 2种4层织物组合分别分为4组，编号分别为1～4，每组每种织物暂取9块(如实验中出现试样数目不够情况，另行添加)，第1组不添加
纺织学报 2017年8期2017-09-03
- 针织内衣织物接触冷暖感的形成机制与影响因素
织物的最大瞬态热流量。从织物密度、织物厚度等结构参数以及织物相关力学性能等方面分析其影响因素。结果表明：织物结构越紧密，织物中静止空气含量越低，皮肤与织物接触冷感强烈；织物表面越光滑，皮肤与织物接触面积越大，接触冷感强烈；织物厚度越大，皮肤与织物接触暖感强烈。织物的结构参数影响织物中静止空气含量，从而对织物接触冷暖感产生影响。由织物最大瞬态热流量与织物力学性能参数相关性分析可知，减小织物与皮肤的接触面积，提高织物的蓬松性，有利于增强织物的接触暖感。针织内衣
纺织学报 2017年1期2017-05-17
- 熔盐冷冻壁应用中关键工艺影响因素研究
工艺条件。利用热流量的变化分析了冷冻壁厚度变化的原因：热流量越大，冷冻壁厚度减小量越大，达到平衡时，热流量越大，冷冻壁平衡厚度越小。通过实验数据拟合得到了线热流密度与冷冻壁平衡厚度的关系式，平均相对误差11.2%。冷冻壁，干法处理，熔盐堆熔盐堆是第四代反应堆核能系统的6种候选堆型之一［1］，非常适合于钍铀燃料循环的开发，而配置了在线干法处理流程的熔盐堆核能系统有可能实现完全的钍铀燃料闭式循环［2］。干法处理（Dry reprocessing）是在高温、无水
核技术 2016年8期2016-09-09
- 燃气-蒸汽联合循环供热调峰机组热态启动优化
发量必须大于供热流量。燃气轮机负荷为20 MW时，余热锅炉蒸发量为80 t/h，足够用于对外40 t/h的供热流量。图2 优化后的热态启动流程图3 具体操作流程2.2对汽轮机冲转的影响一部分主蒸汽通过减温减压装置用于对外供热，剩余的主蒸汽必须能够保证汽轮机的正常冲转，即保证汽轮机冲转时的蒸汽压力和温度符合要求，同时可根据高压旁路阀的开度来判断主蒸汽流量是否充足。汽轮机冲转需要一定的蒸汽流量，热态时为10 t/h左右。燃气轮机负荷为20 MW时，余热锅炉蒸发
综合智慧能源 2016年7期2016-09-05
- 低温贮箱连接支撑结构优化设计
度、连接结构的热流量和失稳情况进行了分析；在相同质量的情况下，对壳段连接支撑结构也进行了分析，对比了杆系和壳段两种结构形式的总热流量，指出：杆系结构的总热流量更低，杆系连接支撑结构形式更优。关键词：低温贮箱；连接支撑结构；优化；强度；热流量1 引言低温推进剂具有比冲高、无毒无污染的特性,采用低温推进剂可以有效降低飞行器规模,在一次性使用运载器和可重复使用运载器上得到了广泛应用［1］。然而由于液氢、液氧的沸点很低(分别为-253℃和-183℃),易于蒸发且二
载人航天 2016年2期2016-05-24
- 某特大桥大体积混凝土温度控制理论分析
升，导热系数，热流量1 工程背景某特大桥跨越某河流，当地地形为U型河谷，高差较大，且要跨越原高速公路，路线线位较高，桥墩高度平均超过60 m，桥梁全长1 534 m。上部结构采用4×40 m预应力混凝土先简支后连续T梁+45 m +75 m +45 m预应力混凝土刚构+30×40 m预应力混凝土先简支后连续T梁，下部结构采用薄壁矩形空心墩+承台+群桩基础，承台的平面尺寸为13.2 m×8.2 m，高度为3.5 m。2 绝热温升实验本实验利用绝热温升仪，测量
山西建筑 2016年4期2016-05-09
- 一维非线性功能梯度材料的热整流反转＊
不同格点的局域热流量相同且为一恒定值．我们定义从左到右流过系统的热流量的绝对值为J＋，当热浴反转，从右到左的热流量的绝对值则为J－，r＝J＋／J－ 为系统的热整流效率．2 结果与讨论2．1 不对称热传导本文模型中，当界面耦合强度为kint＝1．0时，系统为一完整的FK 链．线性质量梯度下的FK 链已被证明具有热整流效应［17］．因此，我们先研究界面耦合强度较小时系统的热传导性质．图2为当N＝100，kint＝0．05时，系统在不同平均温度下的温度分布图．由
湖南大学学报（自然科学版） 2015年10期2015-12-19
- 脱庚烷塔的节能优化
蒸馏系统供应的热流量，脱庚烷塔设计数据见表1。表1 脱庚烷塔设计数据从表1可看出，脱庚烷塔从再沸器输入的热流量为9.43 MW，进料中带入的热流量为5.02 MW，塔顶空冷器冷凝热流量为7.43 MW，塔釜液带出热流量为5.44 MW。热能回收类型的显热利用方面分析，塔顶液带出热流量只有0.03 MW，可不考虑优化，而塔釜液带出热流量较高达到5.44 MW，但其热流量可直接带入二甲苯塔，此股物料也不考虑优化。从潜热利用方面分析，塔顶空冷器冷凝热流量为7.4
化工科技 2015年4期2015-06-09
- 柴油机缸内辐射换热三维数值模拟
题;同时，辐射热流量对燃烧性能的影响很大，因此需对缸内辐射传热进行深入研究［2-3］。柴油机缸内辐射传热的研究主要基于实验［4-6］和数值模拟［7-9］;实验研究法，即用热辐射传感器直接测量气缸内辐射传热量或者用二色法测量气缸内火焰温度，再求得辐射传热量。数值模拟主要利用商用软件，如 Fluent［8］、AVL-Fire［9］。目前主要的辐射传热模拟方法有:区域法、蒙特卡洛法、离散传递法、有限体积法、无网格法［10］等。而有限体积法，可确保辐射能量整体守恒
哈尔滨工程大学学报 2014年8期2014-10-25
- 池火灾高温温度监测及热辐射监测
器实时监测对流热流量的大小，热辐射传感器实时监测辐射热流量的大小，图2为全敞口、1/2敞口和1/4敞口情况下位置A处辐射热流量及对流热流量的变化情况，同一位置处辐射热流量随着测点高度的增加而增加，同位置处辐射热流量远大于对流热流量。图3为全敞口情况下位置A、D、E三处辐射热流量的比较，可见在相同水平距离处，位置处于下风向时辐射热流量大于上风向时的值。因此，利用热流传感器和热辐射传感器实时监测油罐池火焰的辐射热特性是可行的。3 结论通过两次实验确定用耐高温温
油气田地面工程 2014年2期2014-03-22
- 原油储罐火灾热辐射特性实验
距离处存在辐射热流量的最大值；着火储罐1/4敞口情况下各测点辐射热流量均小于全敞口及1/2敞口情况下的值，而全敞口和1/2敞口情况下，垂直高度较低、与着火储罐水平距离较近的各测点辐射热流量较为接近；在距离罐壁较近位置处、与地面的高度相对较高时，下风向的辐射热流量大于上风向辐射热流量。原油储罐火灾；辐身热流量；火灾实验；测试由于原油储罐的易燃易爆特性，一旦发生事故，燃烧罐会产生强烈的辐射热，不仅对相邻罐造成威胁，使火灾爆炸危险性有扩大的趋势，而且强烈的辐射热
油气田地面工程 2014年3期2014-03-20
- 太阳能模拟电加热器的研究＊
动机提供热源。热流量与温升的关系为：图1 太阳能模拟器式中：Q为热流量，λ为导热系数，δ为两导热表面间的距离，F为导热面积。2.1 计算钢板温升钢导热系数λ为40w／m·℃，δ为6mm，导热圆面半径为11mm，钢板温升与热流量的关系为：如表1所示，当热流量从1kW上升到3kW时，钢板的温度也从3.9℃以0.0039的斜率线性上升到11.8℃。如图2所示为温升与热流量的关系。2.2 计算水泥温升水泥导热系数 λ 为 1.5w／m·℃，δ为 20mm，导热圆面
电气传动自动化 2013年2期2013-09-25
- 进气温度对航空发动机燃烧室辐射换热的影响
化对燃烧室辐射热流量和火焰筒壁温的影响。研究结果表明：随着进气温度的升高，燃气温度升高，碳黑粒子质量分数增大，且高温区和碳黑粒子生成区均往前移；火焰筒壁温急剧升高，高温区集中在燃烧室中间段和掺混段，主燃区火焰筒壁温相对较低；辐射热流量不断增加，由3245 W增加到8674 W，辐射热流量主要受燃气辐射特性影响。燃烧室；辐射换热；进气温度；数值模拟；航空发动机；火焰筒壁温0 引言近年来，随着现代航空发动机的发展，燃烧室油气比不断增大，燃烧室出口平均温度进一步
航空发动机 2013年5期2013-07-07
- 混凝土储热桩双U型埋管间歇储热温度场的FLUENT模拟*
以及各交界面的热流量.1 gambit建模1.1 几何建模模型选定混凝土桩长为12 m，直径为300 mm，土壤半径为5 m，U型管外径为32 mm，内径为25 mm的PEX管.U型管两管中心距为120 mm.图1为桩内埋管的几何模型示意图，图2为整个求解区域的几何模型示意图.图1 桩内埋管几何模型示意图 图2 求解区域几何模型示意图1.2 网格划分网格划分直接影响方程的离散化程度和数值的收敛性与准确性.U型管水流入口处，首层网格厚取0.04 mm，倍增系
吉林建筑大学学报 2013年1期2013-02-15
- 面齿轮啮合过程中压力角对齿面摩擦生热的影响分析
摩擦因数和摩擦热流量的计算方法，并分析了其沿啮合面的分布规律以及相关的影响因素。肖望强等[4]介绍了非对称齿轮摩擦热流量的计算方法，并分析了其沿啮合面的分布规律以及相关的影响因素，推导了轮齿本体温度的热平衡方程，建立了轮齿有限元温度分析的模型。李政民卿等[5]对面齿轮的啮合理论进行了研究，主要集中于面齿轮的齿面生成、面齿轮齿宽的限制条件、无安装误差及有安装误差的齿接触分析、运动误差、重合度齿面曲率和齿面速度等。目前，人们对面齿轮啮合过程中齿面摩擦生热的研究
中南大学学报（自然科学版） 2012年9期2012-11-29
- 转炉减速器齿轮瞬态本体温度场分析
轮沿啮合线摩擦热流量。通过建立转炉减速器齿轮瞬态温度场有限元分析模型，获得了齿轮瞬态本体温度场，齿轮工作时间与温度梯度的关系表明越是能迅速达到热平衡状态，对转炉减速器齿轮传动越有利。该研究结果为转炉减速器齿轮的安全使用提供了理论依据，为以后转炉减速器齿轮瞬态本体温度场的快速建模和分析提供了方法。转炉 减速器 齿轮 传动 瞬态温度场 有限元 胶合承载能力1 引言根据《钢铁产业调整与振兴规划》强制标准，2011年底前淘汰了30 t及以下炼钢转炉、电炉，强化行业
天津冶金 2011年5期2011-01-04