内缸
- 超超临界机组高压筒形缸结构高温蠕变研究
0 ℃，因此高压内缸的蠕变强度是设计过程中需重点关注的安全可靠性问题之一。在机组运行过程中，高压内缸长期处于高温、高压的蒸汽环境，综合各种机械载荷及温度载荷导致缸体以及紧固件结构的蠕变效应非常明显，在结构方案设计过程中需重点关注[1]。近年来，国内外专家学者对内缸的高温蠕变特性进行了诸多研究。对于红套环样式的筒形缸结构，刘东旗等[2]对内缸强度进行了理论研究，赵仕志等[3]基于线性损伤理论，并结合L-M法建立了红套环蠕变损伤的一般形式。胡怡丰等[4]对超超
机械工程师 2023年9期2023-09-15
- 自主核电汽轮机低压内缸结构优化及工艺改进
组的共10个低压内缸来看，设计工艺性差、加工余量大、加工变形大、制造成本高、生产效率低是目前生产中存在的主要问题。就实际情况分析，有效解决这些问题需从设计和工艺两方面同时入手，互相兼顾，并重实施。1 低压内缸总体结构低压内缸是自主核电汽轮机的核心重要部件，在公司在制的三种机型中，通常有二至三个低压模块，各机型所用的低压内缸完全相同。图1为电厂安装中的首台自主核电汽轮机。如图1所示，该机组有一个高中压、两个低压模块。高中压是单层缸、低压是内外缸结构，低压内缸
中国重型装备 2022年4期2022-10-29
- 某冲反结合低压内缸制造工艺研究
在了前列。其低压内缸采用球墨铸铁材质，进汽腔室变截面型线铸造成型，汽流效率提升。中分面采用斜面结构，把紧性能好，漏汽损失小。内腔采用反动式静叶与常规隔板槽结合结构，相对于常规冲动式内缸，通流结构紧凑，级数多，效率更高。结构的大幅度调整，带来了加工方式的变化。本文围绕该冲反结合类型低压内缸的结构特点展开，对加工过程中的关键技术进行了深入分析及研究。1 结构简介该低压内缸为球墨铸铁件，上半重约31.5 t，下半重约45 t。内腔最大回转直径约φ4 070 mm
东方汽轮机 2022年3期2022-10-27
- 抽真空对独立外缸低压模块端汽封间隙的影响分析
已经抛弃原来低压内缸落在外缸上的传统结构，而采用轴承直接落地或低压内缸落地结构。其目的均是将跟通流间隙关系密切的部件与低压外缸脱离，减小真空的影响[1-4]。本文分析的某独立外缸结构的低压模块就是内缸落地的典型结构。该机型以其高效性及稳定性得到用户的广泛青睐，是我国1 000 MW级核电汽轮机领域的主力机型。但大修时发现轴径、低压端汽封底部有磨损现象。汽封碰磨是汽轮机运行过程中发生的常见问题[5-7]，甚至新投运机组适当的碰磨也是保证机组高效性的惯常现象。
热力发电 2022年8期2022-08-31
- 超超临界汽轮机红套环高压内缸密封性研究
数采用红套环筒型内缸切向进气。这种结构壁薄、紧凑、受力均匀以及热应力小，能避免缸体在运行中出现扭曲问题。因高压内缸长期处于高温、高压蒸汽环境，导致高压内缸产生高温蠕变应力、蠕变应变，需要降低高压内缸的蠕变断裂韧性[2]。近年来，国内外诸多学者对汽轮机高压内缸进行了密封性、强度分析等研究。例如，文献[3-5]对红套环高压内缸蠕变强度及密封性进行了理论分析。但是，随着机组运行持续时间逐渐变长，高压内缸密封效果逐渐下降，需要通过有效的分析手段进行优化设计。与传统
现代制造技术与装备 2022年7期2022-08-24
- 汽轮机低压汽封异常磨损分析及优化
轴承箱上， 低压内缸通过猫爪搭在低压外缸上， 低压外缸落在汽轮机基础上。 这种低压缸设计结构，使得低压转子中心标高稳定， 不会因低压缸真空的变化而变化。 但静子部件在进、 排汽温度发生频繁快速变化容易产生变形， 以猫爪为起始基准的上抬或翘曲。 主要出现在为适应目前电力发展需要的调峰机组。 针对后续越来越多的机组参与快速调峰运行，故有必要针对此类变形进行分析[4]。这类机组正常运行期间轴振水平良好， 但机组启停频繁且变工况运行多， 再加上如低压缸运行参数较高
东方汽轮机 2022年1期2022-04-13
- 新型300 MW汽轮机低压内缸结构分析及计算
平。2 新型低压内缸结构特点分析某300 MW汽轮机低压内缸见图1，其主要采用隔板套分段焊接成型的方式，该方式焊接工作量大、生产成本高。图1 原300 MW低压内缸鉴于原低压内缸生产成本高等不利因素，结合当前机组改造市场的需求，新型300 MW低压内缸见图2。图2 新型300 MW低压内缸其结构主要特点如下：（1）采用铸焊结合的方式，低压进汽蜗壳和低压末级隔板套铸造成型，与内缸壁拼焊成一体。（2）内缸采用装配式结构，汽机侧和电机测分别装配隔板套。由于上述新
东方汽轮机 2021年4期2022-01-18
- 600MW亚临界汽轮机顺序阀切换解决方案研究与应用
种优化发展。高压内缸与喷嘴室采用浮动定位设计，喷嘴室采用压块水平支撑于内缸上，采用计算验证的间隙值（0.56±0.05），其膨胀间隙确保喷嘴在内缸中允许一定程度的自由移动。内缸与喷嘴室的轴向定位键确保喷嘴与内缸的轴向相对位置。简单的说，当在机组冷态、启动、变负荷、停机过程中，喷嘴与内缸的相对位置都会根据实际的运行方式发生变化，因为不同的阀序温差而让其自由膨胀，从而不会受到内缸限制。此设计允许一定的高压内缸与喷嘴室因温度不同或温差过大而导致的部件之间的胀差的
电力设备管理 2021年12期2021-12-30
- 某型应急能源系统收放作动装置联合仿真
机械解锁。随后，内缸在展开弹簧的预压缩力作用下，克服舱门阻力、作用在舱门上的气动力及摩擦力等向左移动伸出。内缸与活塞杆之间的腔体V1体积不断减小，其间的油液通过活塞杆壁上的阻尼孔系和回收控制阀等结构排放到液压系统的低压油路中；内缸无杆腔V2和外缸与活塞杆之间的腔体V3体积不断增大，低压油路中的油液流入V2和V3腔体进行补充[10]。在装置展开末程，随着活塞杆壁上阻尼孔系流通面积的逐渐减少，内缸与活塞杆腔体内油液排油阻尼不断增大，同时展开弹簧弹力减弱，使展开
液压与气动 2021年12期2021-12-16
- 汽轮机内缸法兰结合面张口原因探究
，重点探讨汽轮机内缸法兰结合面张口问题。针对该问题，从力学模型构建、应力计算等方面分析原因，掌握出现法兰结合面张口的形成条件，并提出了相应的解决建议。制定针对法兰结合面张口问题的解决方案，希望能够从根本上解决张口问题，提高汽轮机运行效率。[关键词]汽轮机;内缸;法兰结合面;张口[中图分类号]TK267 [文献标志码]A [文章编号]2095–6487（2021）07–00–02Exploring the Reasons for the Opening of
今日自动化 2021年7期2021-09-16
- 典型300 MW亚临界机组冲动式汽轮机反动式改造
压力级，采用整体内缸结构，隔板直接装在高压内缸上；中压缸通流部分为6个压力级，分别装在2个隔板套上；低压缸通流部分为每缸有6个压力级，隔板装在低压内缸上，低压内外缸为钢板焊接结构。机组有8级回热，包括3台高压加热器、1台除氧器和4台低压加热器。该汽轮机为目前国内在役的较为典型的冲动式汽轮机。图1 原设计的汽轮机剖面2 汽轮机设计技术比较根据汽轮机设计，目前有冲动式和反动式[4]，冲动式和反动式汽轮机的技术比较见表1。同类型反动式汽轮机的综合性能优于冲动式，
发电设备 2021年3期2021-08-04
- 新一代通流技术在自备电厂300MW汽轮机的改造应用
案为：更换高中压内缸+低压内缸+高压喷嘴组+高中压转子+低压转子+高、中、低压各级动叶+高、中、低压各级隔板及静叶+汽封、轴封等。2.1 配汽优化技术为适应自备电厂负荷要求，进一步挖掘部分负荷经济性，采用基于调节级静叶角度分组差异化的新型喷嘴配汽方式。图 1 优化前图 2 优化后2.2 高效调节级级段优化技术由于制造工艺的改进及机组转自备后调峰要求的改变，调节级带大负荷同时快速响应的设计成为自备电厂节能提效的阻碍。此次改造采用东汽先进的基础叶型，对进汽腔室
科技经济导刊 2021年10期2021-04-22
- 汽轮机360°蜗壳进汽低压内缸强度分析
越来越重要。低压内缸是汽轮机组的重要部件之一，低压内缸设计的好坏与否，会直接影响到汽轮机组的安全稳定运行，并对汽轮机组的效率有着非常重要的影响。一般大功率的汽轮机组低压内缸是钢板件焊接结构。焊接过程中会使低压内缸产生变形而导致中分面漏汽，而且钢板件焊接在一起，刚度较差。低压进汽处蒸汽流动是从上直接往下，蒸汽的漩涡大、损失较大；出口不均匀，不利于下游通流的问题。文献[1]～文献[3]对焊接式低压内缸采用有限元法对强度密封性能进行了全面系统的分析研究。本文在前
机械工程师 2021年4期2021-04-19
- 300 MW 反动式改造汽轮机径向通流间隙计算
中压外缸、 高压内缸、中压内缸、 中压隔板套等组成， 其中高压为I+12级， 中压为11 级， 均为反动式结构。图1 高中压模块该机组动叶叶顶、 静叶围带处均为错齿汽封，如图2 所示。 根据相关文献研究， 对于300 MW的某汽轮机， 径向通流间隙每增大0.1 mm， 其效率将下降0.11%～0.17%， 这说明漏汽损失是影响机组经济性的重要因素。图2 反动式叶片结构本文所列300 MW 汽轮机动叶顶部和汽封齿间留有间隙， 因前后存在压差， 使得一部分蒸汽
东方汽轮机 2021年1期2021-04-17
- 某汽轮机振动大及低压内缸裂纹原因分析与处理
机组振动大、低压内缸裂纹的情况，严重影响机组安全运行。本文从该机组运行情况、低压内缸结构设计等方面进行了分析，分析了该项目低压内缸产生裂纹的原因，并制定了相应的处理措施。1 问题描述该机组为某公司设计生产的2×400 MW燃气-蒸汽联合循环，汽轮机型号LC/150/94-11.01/1.0/566/566。燃气轮机和汽轮机为同轴布置，其布置方式如图1所示。图1 机组布置该机组于2015年5月投运，在2018年2号机组C修期间发现低压内缸上半进汽口位置进汽面
机械工程师 2021年1期2021-01-22
- 大功率汽轮机低压内缸加工技术现状及改进方向初探
核电汽轮机低压内缸结构发生了较大变化， 对传统、 非落地支撑结构火电汽轮机低压内缸而言， 最大的变化之一是中分面法兰原为整体结构现为级间分段结构。还有就是一些新机型正逐渐采用落地支撑结构低压内缸， 最典型的是公司660 MW 超超临界汽轮机和CAP1400 核电汽轮机低压内缸， 这种全新支撑结构的低压内缸与以往直接通过外缸支撑的相比有很大不同， 要么中分面法兰级间断开， 支点轴向尺寸大幅增加； 要么支点横向（径向）尺寸大幅增加。 公司震后重建购置的部分静
东方汽轮机 2020年4期2021-01-18
- 100 MW 级反动式高压内缸制造工艺流程探究
温亚临界机组高压内缸的制造流程来探讨制造成本及效率问题。1 100 MW 级反动式高压内缸的结构特点100 MW 级超高温亚临界机组采用高压、 低压及后缸三缸结构， 高低压部分均为双层缸结构，采用反动式通流技术。 从电厂运行情况以及理论推算反动式通流技术在额定工况下气耗相比冲动式通流技术低8%～10%， 且热能转换更加充分、热利用率更高， 被广泛应用于钢铁、 建材、 化工行业。与常规冲动式机组不同， 此类机组均采用反动式汽轮机技术设计。 在相同的蒸汽参数和
东方汽轮机 2020年4期2021-01-18
- 阿尔斯通640MW 汽轮机低压缸通流间隙调整方法
缸为双层缸结构，内缸分上下半缸，水平中分面采用法兰设计，存在外张口（如图1），收紧螺栓后张口消失（如图2），同时内表面由椭圆形变为圆形。缸内无隔板，静叶栅直接安装在内缸槽道内，通流部分的汽封设计简单，使用J 形汽封片嵌在内缸和转子的汽封槽内，所以各级通流间隙总值不可调整，只能调整水平、垂直方向间隙的分配情况。各级轴向通流间隙通过改变内缸轴向位置进行调整，确定低压内缸与低压转子相对位置后，轴向通流间隙随之确定。本文主要讨论径向通流间隙的调整方法。图1 未紧螺
价值工程 2020年33期2020-12-22
- 巧用便携设备实现汽缸补充加工
在中压外缸及中压内缸上进行补充开孔，装入冷却蒸汽插管，将外部冷却蒸汽通过插管引入缸内。由于插管需要穿过中压外缸及中压内缸等2 层缸体，对于开孔精度有着很高的要求，必须同心，否则插管将无法安装，如图1 所示。2 难点分析及处理过程2.1 难点分析以上工程问题最大的技术难点是保证内缸与外缸进汽口的同心度及内缸进汽口的位置度：一方面是装配的需要，不同心将导致插管无法安装；另一方面是结构所限，内缸开孔稍有偏差，将导致与孔相邻的进汽腔室及汽封圈槽壁厚超差。故原本计划
机械工程师 2020年9期2020-09-23
- 汽轮机热力性能诊断及改造
用新型高中压整体内缸、多级小焓降叶型、装配式喷嘴组及隔板、新型专利汽封配合“小间隙启动方式”、新型360°蜗壳进汽式铸造低压内缸以及新型联通管等措施对机组进行全面通流改造。机组改造后效率得到了显著提高，同时降低煤耗，具有很好的推广价值。关键词：改造;整体内缸;小焓降叶型;专利汽封;小间隙启动;蜗壳;效率;煤耗0 引言汽轮机发电已经历了一百多年的发展历史。目前世界上80%以上的电能由火电和核电汽轮机组提供，在各种发电设备中占主导地位。尽管蒸汽、燃气联合循环
内燃机与配件 2020年6期2020-09-10
- 百万千瓦级核电汽轮机转子安装与调整控制探讨
场安装时只要保证内缸相对于转子的位置正确，内部套相对于转子的位置就是正确的。因此，采用何种方式确保汽轮机内缸相对于转子位置正确便成为转子安装的关键问题。2 百万千瓦级核电汽轮机转子安装和调整方法2.1 轴承箱和缸体采用真转子找中心由于测量过程中钢丝的扰度，钢丝的晃动以及测量人员的操作对测量结果的影响很大，加之百万千瓦级核电汽轮机组缸体及轴承箱尺寸较普通机组大得多，如再采用拉钢丝找中心的方法，不仅测量难度大并且测量精度难以保证。因此，该核电工程在缸体和轴承箱
商品与质量 2019年7期2019-12-19
- 简论西门子SST6-5000汽轮机汽封间隙调整工艺
.00m，其低压内缸猫爪承重在两侧的轴承箱探出的支撑臂上，低压外缸由凝汽器刚性支撑。在汽封间隙调整工序，使用常规方案，不论压胶布或铅丝，都需要反复吊装转子，通常为十次左右，转子吊装机组通常使用汽机房行车完成，但该机型为露天布置，低压转子重65t，吊装机械为600t履带吊，机械租赁费用昂贵，且履带吊反复吊装转子稳定性差，施工风险极高。2 汽封间隙测量工艺实施由于以上两类问题，结合沙特吉赞项目安装的实际情况，现场制定合理的汽封间隙测量调整方案，减少转子吊装次数
电力设备管理 2018年12期2018-12-27
- 1000MW汽轮机高压内缸硬质合金堆焊技术的运用
时间的使用，高压内缸和密封环之间很容易产生磨损的现象，影响1000MW汽轮机的稳定性。因此，为保证其稳定性，需要在密封面上设置相应的堆焊耐磨层，同时为保证密封面堆焊耐磨层的质量，主要是采用硬质合金堆焊技术实现工艺目标。因此在实施焊接技术时，一定要了解焊接技术工艺的相关内容，采取合理的焊接工艺和方式，保证1000MW汽轮机高压内缸硬质合金堆焊技术实施的质量，最大程度地保证1000MW汽轮机运行的综合效益。1 硬质合金分析硬质合金主要是由硬质化合物的粘结金属，
现代制造技术与装备 2018年11期2018-12-20
- 山东某电厂汽轮机节能与经济性比较分析
，由单个轴、三个内缸以及四个排汽管道组成的中间型再热式汽轮机组系统。当该机组处于VWO的工况时，其功率最高可以达到674MW左右，机组的连续出力最高也能到650MW，因此该机组可输出的额定功率可达600MW。机组的主蒸汽阀门额定蒸汽压力是24MPa，背压的设计值为5.0kPa，主管道蒸汽和再热循环蒸汽都是560℃。1.1 主体存在问题及改进措施该型汽轮机本体存在的问题主要是机组系统中高压、低压以及中压内缸的缸效率值都比较低，同时机组系统中的第五及第六段抽气
山东工业技术 2018年1期2018-11-29
- 超临界600 MW机组汽轮机升参数改造
术落后，导致低压内缸变形；(6)高压内缸材料档次低，易造成内张口，缸内内漏严重；(7)中压叶轮冷却蒸汽、平衡孔、高压缸排汽通风阀、事故排放阀等存在内漏。2015年底改造前，采用ASME标准对该机组进行的高精度性能试验结果显示：3台汽轮机在600 MW工况下的热耗率均为7 950 kJ/(kW·h)左右，与目前国内同型汽轮机先进水平相比，相差350 kJ/(kW·h)以上。2 改造方案现代大功率汽轮机采用的高压配汽方式主要有喷嘴配汽(有调节级)和节流配汽(无
发电设备 2018年5期2018-10-09
- 东汽低压缸焊接工艺
低压缸分为外缸、内缸、内缸隔热板等几部分，内缸分为上半和下半，是该机组中结构最复杂的部件，对焊接外观和内在质量要求都较高，焊接难度非常大，极易产生变形。因此，为了控制变形注意以下两点：①分析总结易变性的原因，并制定总体组焊顺序，降低各种变形因素。②焊接作业时要严格按照焊接参数和预热温度执行。2. 技术难点低压内缸上半和下半现场施工情况如图1、图2所示。由图可知，汽轮机低压内缸具有以下特点：①整体结构复杂紧凑。②内部空间位置狭小。③刚性大，焊接时容易产生应力
金属加工(热加工) 2018年9期2018-10-08
- 启停运行工况下超超临界机组高压缸平衡活塞区域结构强度与间隙变化分析
轮机高压缸转子、内缸在启停过程中热力耦合变形进行了研究。Jarmowski等[4-5]对汽轮机转子循环启停工况条件下的塑性变形及寿命评估进行了研究。Ji等[6]研究了汽轮机转子启动过程热应力，并对启动参数进行了优化。喻超等[7-8]对超超临界机组高压内缸、阀门蠕变强度进行数值研究分析。Banaszkiewicz等[9-11]对汽轮机高压缸高温蠕变变形、断裂强度进行有限元计算，并与实际材料、机组运行数据进行对比分析。上述文献的研究对象往往选择机组单一部件，并
动力工程学报 2018年9期2018-09-27
- 1400 MW等级半转速核电汽轮机低压内缸制造技术
重要部件，其低压内缸具有结构尺寸大、加工要求高、制造难度大等特点。本文将围绕该低压内缸的制造展开，并对加工环节中的关键技术进行深入分析和总结。1 低压内缸结构特点东汽1400 MW等级半转速核电汽轮机低压通流采用双流对称布置，其内缸通过两侧支撑装置与支撑臂的连接实现落地支撑，见图1。因此，该低压内缸包括内缸本体和两侧支撑装置，其中支撑装置连接于低压内缸下半两侧，其与内缸本体为装配式结构。图1 低压内缸结构图1400 MW核电汽轮机低压内缸是公司目前加工尺寸
东方汽轮机 2018年2期2018-07-03
- 东方超临界600 MW汽轮机通流改造及性能评价
术落后，导致低压内缸变形；（6）高压内缸材料档次低，易造成内张口，缸内内漏严重；（7）中压叶轮冷却蒸汽、平衡孔、高排通风阀、事故排放阀等存在内漏。2 改造方案根据改造前机组实际情况，综合考虑机组负荷率，经各方论证，华润常熟#2机通流改造采用无调节级、不更换高中压外缸及高压阀组、主蒸汽温度恢复至566℃的冲动式改造方案。改造后汽轮机型号N650-24.2/566/566，额定负荷650 MW,主蒸汽温度由538℃提升至566℃，主蒸汽压力、再热蒸汽压力维持不
东方汽轮机 2018年2期2018-07-03
- 汽轮机红套环筒形高压内缸设计制造与检修的技术研究
用红套环筒形高压内缸结构的汽轮机。超超临界汽轮机的主蒸汽压力达到28～35 MPa时，高压内缸中分面法兰的高温螺栓强度很难满足现有汽轮机设计规范的要求。采用对称圆筒形结构的红套环高压内缸后，其温度场分布均匀，热应力较小，便于快速起动和变工况。从2013年起，东方电气集团东方汽轮机有限公司与哈尔滨汽轮机厂有限责任公司研制的主蒸汽压力在28 MPa及以上的660 MW和1 000 MW超超临界汽轮机采用带有红套环的筒形高压内缸结构。国内自主研制汽轮机红套环筒形
动力工程学报 2018年3期2018-03-27
- 某超临界660MW汽轮机组改造
用新型高中压整体内缸、多级小焓降叶型、装配式喷嘴组及隔板、新型专利汽封配合“小间隙启动方式”、新型360°蜗壳进汽式铸造低压内缸以及新型联通管等措施对机组进行全面通流改造。机组改造后效率得到了显著提高，同时降低煤耗，节约电厂运行成本。关键词：改造；整体内缸；小焓降叶型；专利汽封；小间隙启动；蜗壳；效率；煤耗DOI：10.16640/j.cnki.37-1222/t.2017.09.1901 前言某660MW汽轮机为超临界、一次中间再热、三缸四排汽、单轴、凝
山东工业技术 2017年9期2017-05-16
- 高温气冷堆汽轮机低压缸装配变形的分析*
变形较大，且低压内缸下半中间向上凸，两侧向下凹。通过分析，可以指导低压缸装配工作，降低制造成本，缩短制造周期，提高产品质量。上海汽轮机厂研发的高温气冷堆汽轮机低压缸[1]为薄壁零件（尺寸大，刚性差）[2]，装配中在重力、接触变形等综合作用下易产生变形[3-4]，采用常规的装配测量工艺方法难以对装配误差进行控制[5]，且制造成本大、周期长。针对这一情况，笔者基于有限元分析与仿真技术[6-10]，应用UG软件对低压缸进行实体造型，应用Hypermesh软件对低
装备机械 2017年1期2017-05-15
- 660MW超超临界机组汽轮机缸体变形分析及处理
层缸在机组运行时内缸和外缸之间有蒸汽流动，使得每层汽缸的内、外壁之间的压力差和温度差相应减小，因此外缸得到冷却，使得外缸汽温降低，同时可减少制造高中压缸昂贵的材料费用。但是，由于高中压内缸厚度相对较薄，机组在制造、安装及运行中不能得到较好地控制极易发生缸体变形问题。若缸体发生变形将影响动静间隙，这种情况下极易造成转子碰摩，对机组安全稳定运行形成较大威胁。因此，找到影响缸体变形的原因并采取相应的措施，对保障机组的安全性、经济性运行具有十分重要的意义。1机组概
科教导刊·电子版 2016年34期2017-04-24
- 300MW火电汽轮机低压缸体加工工艺探讨
压隔板套、中高压内缸、叶片配装、中高压隔板、转子装配等设备构成的。随着工业技术的不断发展，使得汽轮机结构出现较大的变化。大机组多采用高中压合缸的结构，高中压转子主要采用一根转子的结构，高中低压转子则采取整体焊接的结构，轴承较多的部位则采用了可倾瓦结构。目前世界各国都在研发大容量、高参数的汽轮机，例如俄罗斯正在研发的2000MW汽轮机；日本正在研发一种新型材料，若成功研发则能够实现高中低压转子一体化。低压缸是汽轮机的重要部件，能够将蒸汽的热能转变为机械能，同
商情 2017年6期2017-04-18
- 上汽1 000 MW汽轮机组缸涨问题分析与解决措施
压外缸与二只低压内缸向电端膨胀。因此，这样的滑销系统在运行中通流部分动静之间的差胀比较小，有利于机组快速启动及变负荷适应能力。1.2 机组滑销系统的构成（1）汽轮机由汽缸导向装置轴向和径向固定汽轮机的高压、中压缸汽缸径向导向（中心导向）是由对中键来径向定位的（立销）。对中键装于轴承座、底板或者汽缸猫爪中的导向螺栓中。如图2所示。图1 1000MW汽轮机组滑销系统示意（2）高压、中压缸的轴向导向高压、中压缸的轴向导向由多个零件组成的配合键，包含了滑块、金属板
上海节能 2017年1期2017-02-13
- 百万千瓦级超超临界汽轮机低压缸加工技术的探讨*
组低压部分由低压内缸和低压外缸构成，低压内缸为上下半对称双流结构，低压外缸由汽缸前端板、后端板、侧板及低压外缸上半等部分组成。低压缸(图1)外形尺寸庞大，加工有一定困难[1]。1 低压内缸工艺难点分析与方案确定1.1 低压内缸增加粗车拼缸引导销玉环机组低压内缸外形尺寸庞大，上半体积为图1 1000MW超超临界汽轮机组低压缸结构图6890mm×4777.5mm×3800mm，下半体积为6890mm×6470mm×3285mm，拼合后体积为6890mm×647
上海电气技术 2016年3期2016-12-28
- 超临界汽轮机红套环高压内缸开裂的强度有限元分析及运行对策
汽轮机红套环高压内缸开裂的强度有限元分析及运行对策邓志成， 史进渊(上海发电设备成套设计研究院，上海 200240)介绍了某型号超临界汽轮机红套环高压内缸强度有限元分析方法，对红套环高压内缸额定负荷稳态工况以及冷态启动、温态启动、热态启动和极热态启动等瞬态工况进行了强度计算与分析，得出了红套环高压内缸额定负荷稳态工况和瞬态工况下的温度场分布和最大应力比，并提出了该汽轮机的优化运行措施.结果表明：红套环高压内缸开裂部位瞬态工况下的应力过大是产生裂纹的主要原因
动力工程学报 2016年12期2016-12-23
- HD1080A-1T低压模块垂直法兰面锥销孔钻铰分析与解决方案
箱、导流锥与低压内缸接配在一起，低压内缸支撑由低压轴承箱座落在基础上支撑。导流锥与低压内缸垂直法兰面是由一圈螺栓把紧，另有4个定位锥销进行定位，避免安装、运行时内缸与轴承座中心跑偏。这4个定位销在装配时进行钻铰，由于空间狭小，常规钻铰工具无法钻铰，在装配工艺中这是一个难点。通过攻关很好地解决了该难题，下面具体就这个问题进行论述。总装时先吊入内缸和锥体进行调整，在调整好水平、找准中心后，把紧下半垂直法兰面螺栓，扣合缸体上半，在消除内缸轴向错位、上下半找好中心
装备制造技术 2016年10期2016-12-13
- 660MW超超临界蒸汽轮机高压内缸的工艺研发
临界蒸汽轮机高压内缸的工艺研发杨建，程亚军，李莹（共享铸钢有限公司，宁夏银川750021）介绍了一种超超临界蒸汽轮机高压内缸铸钢件的铸造工艺设计。根据此内缸壁厚大的结构特点，在铸件内部设置“C”型补贴、明冒口，在铸件侧面设计冷铁，以确保铸件的顺序凝固。建立铸件的三维实体模型，运用MAGMA铸造模拟软件进行铸件凝固过程模拟。模拟结果表明，缺陷全部处在冒口中，实现了顺序凝固，消除了铸件内部铸造缺陷，获得了合理的铸造工艺方案。高压内缸；超超临界机组；数值模拟超超
铸造设备与工艺 2016年4期2016-11-17
- 高效核电汽轮机高压模块结构强度的研究
、高压阀壳和高压内缸在稳态额定工况和冷态启动工况的温度场和应力场进行了计算校核，对强度不合格的部件进行了结构优化。结果表明：经过结构优化改进后，高效核电汽轮机高压模块结构强度设计合格。核电汽轮机； 高压模块； 有限元； 结构强度我国现有的核电汽轮机大部分为饱和蒸汽汽轮机，与常规火电汽轮机相比，饱和蒸汽核电汽轮机的主蒸汽参数和相对内效率都比较低，建造成本也比较高。某型号核电机组汽轮机的高压进汽采用过热蒸汽，进汽温度达到566 ℃，与饱和蒸汽核电汽轮机相比，具
发电设备 2016年4期2016-09-28
- 660 MW汽轮机组国内大修方案分析
高压缸由外缸和内缸组成，外缸为筒型缸结构，内缸由左右两半缸组成，两半内缸用高压螺栓紧固在一起整体穿入筒型高压外缸内。高压缸在排汽侧内外缸体之间采用“I”型密封环结构，进汽侧内外缸之间采用“U”型环密封结构。高压内缸由设置在高压内外缸之间进汽端和排汽端的滑销(平行键)支撑，在进汽侧用一个大端盖将内缸轴向固定在外缸中(见图1)。图1 高压缸剖面b. 高压外缸左右侧各设置一个由高压截止阀和高压调节阀组成的联合阀门组，联合阀门组与高压外缸为整体铸造。新蒸汽由外缸
河北电力技术 2015年1期2016-01-14
- 600 MW亚临界汽轮机抽汽温度偏高的治理方案
温现象，指出低压内缸水平中分面变形产生内张口引起低压缸漏汽，最终导致抽汽温度偏高，并结合同类型机组的治理经验制定了低压缸的治理方案，给出了实施后可取得的预期效果。汽轮机；低压缸；抽汽；超温1 抽汽超温概况某电厂1、2号机组汽轮机是由上海汽轮机有限公司引进美国西屋公司技术制造的600 MW亚临界、一次中间再热、四缸四排汽、单轴、凝汽式汽轮机，机组型号为N600-16.7/537/537。汽轮机具有8段非调整回热抽汽，其中：高、中压缸各2段抽汽，2个低压缸共4
电力安全技术 2015年3期2015-12-30
- EPR汽轮机低压内外缸相对初始安装位置的改进分析
于各自对应的低压内缸中心线分别往发电机侧偏移+6.00 mm、+3.00 mm、+0.00 mm；另1种方案是3个低压内、外缸中心线分别重合。文章根据当地实际环境温度，采用分段法计算了低压内缸在正常运行状态下的热膨胀量。通过分析低压内、外缸采用各种相对初始安装位置后O型柔性密封环在正常运行时的轴向热膨胀补偿量，提出了比现有方案更佳的改进建议方案，可为后续项目提供一些参考。EPR汽轮机，安装位置，分段法，O型柔性密封环0 引言随着人类对核电安全性和经济性要求
东方汽轮机 2015年2期2015-11-02
- 大型汽轮机低压内缸一体化技术应用研究
W；汽轮机；双层内缸；一体化内缸；漏汽；煤耗中图分类号：TK265 文献标识码：A 文章编号：1009-2374（2014）36-0059-031 概述在国内电力工业格局中，除新投产的600MW、1000MW机组外，在运国产300MW汽轮机组仍为电网主力机组。这些机组主要投产于20世纪80～90年代。由于运行时间过长，大型汽轮机组的经济性已经大大低于原设计水平；同时由于设计技术落后，机组的经济性远远低于国际先进水平。目前在役的300MW等级汽轮机经济性较差
中国高新技术企业 2014年24期2014-12-23
- 300 MW汽轮机高中压外缸揭缸找平新工艺
层，使上缸槽道和内缸凸台间隙消失，因此在揭缸过程中，必须保证汽缸水平提起。揭外缸过程中常用钢板尺测量汽缸4角水平，钢板尺测量精度低，在起吊过程中无法准确保证汽缸水平移动，造成揭缸过程中高中压外缸与内缸卡滞。汽缸卡滞后将内缸下半部分带起，内缸下半部分又将汽轮机转子带起，使转子压在汽封上将汽封压坏。卡涩部位不脱开也无法再继续顶缸，易造成汽轮机转子在中途突然落下而砸坏设备。所以在揭缸过程中遇到汽轮机外缸卡滞，不但影响大修工期，严重时还会造成设备事故。一、汽缸卡滞
设备管理与维修 2014年6期2014-12-14
- 低压抽汽温度偏高的研究和解决
出解决汽轮机低压内缸抽汽温度偏高的新方法和新结构，提高了机组的运行效率，降低了电厂的发电成本。新结构低压内缸的推广将为今后低压内缸的设计提供经验和新思路。1 原因分析通过采用通流分析软件对上文所涉及的机组进行通流分析，发现级间温度计算值与设计值偏差很小，抽口出口温度与设计温度差值也没有超过个位数，根据热力学原理，蒸汽在低压缸内膨胀的过程中，蒸汽的焓值降低，熵值上升，在正常情况下其总体趋势和曲率基本不会发生变化。所以初步排除汽轮机通流内部主蒸汽参数出现问题的
热力透平 2014年1期2014-12-03
- 某核电汽轮机及其弹簧基础的抗震性能分析
、发电机等。低压内缸的猫爪穿出外缸支撑在基础(预埋件)上，外缸则由下半侧板上的支架支撑在基础台板上。凝汽器与低压缸下部刚性连接位于台板以下，通过弹簧坐落于基础的底板上。本文采用Unigraphics NX 软件进行三维实体建模，利用HYPERMESH 进行网格划分等前处理，最后由LS-DYNA 进行求解计算并输出分析结果。在建模过程中，为了避免由于计算内容太过庞大而引起相应的问题，本次研究对汽轮机高压缸及发电机进行了简化，即将其转子部件按等效梁单元进行建模
热力透平 2014年1期2014-12-03
- 建立大型汽轮机机组低压模块质量考核标准的探讨
由低压外缸、低压内缸及其内部其他部件（蒸汽室、隔板套、隔板等）组成。各模块刚度和支撑主要由低压内、外汽缸提供，低压外缸底板直接与基础相连，低压内缸采用落地结构，也是直接支撑于基础上，低压内缸变形受外缸影响较小，蒸汽室、隔板套和低压隔板均安装在低压内缸上。基于低压内、外汽缸的结构特点（均是大型焊接结构形式），考核要求（热态）工作过程中变形应在设计要求范围之内，低压模块在（冷态）重力作用下，应首先满足设计的变形要求。这就要求低压内、外缸必须有足够的刚度和装配到
机械工程师 2014年1期2014-11-22
- 国产亚临界600MW汽轮机组通流改造技术方案介绍
管密封形式、低压内缸模块改进等通流改造方案。该方案实施后，可有效降低机组整体热耗，减少抽汽超温现象。汽轮机；通流改造；技术方案0 引言某电厂安装有哈尔滨汽轮机厂生产的亚临界600MW汽轮发电机组，型号为N600-16.7/538/538。机组运行以来，一直存在机组热耗高于设计值、漏汽较严重等问题，导致5～8段抽汽口蒸汽泄漏，抽汽温度超过设计值，严重制约了机组的安全性和经济性。为此，本文针对该型机组特点及现象，提出并实施了改造方案。1 原因分析经过分析，机组
机械工程师 2014年4期2014-07-01
- 超超临界机组高压内缸蠕变强度分析
重视.其中，高压内缸是超超临界机组的关键部件之一，因长期承受高温、高压蒸汽，从而导致高压内缸结构发生高温蠕变力学行为，进一步降低高压内缸的蠕变断裂韧性.因此，保证高压内缸在服役期内长时间安全运行，考核高压内缸高温蠕变强度是设计超超临界机组高压内缸必须考虑的重要问题.近年来，国内外相关学者对汽轮机内缸进行了许多研究.Hakl等［1］对带有裂纹缺陷的内缸进行了剩余寿命分析；Choi等［2］利用有限元方法，使用非弹性分析对高压内缸进行了寿命评估；胡怡丰等［3］对
动力工程学报 2014年5期2014-04-13
- 30万机组低压缸异音及轴承振动分析及处理
称分流布置，分为内缸和外缸2层，顶部设有2个排大气安全门，低压缸蒸汽是中压缸抽气，是通过中低连通管进入低压缸的。低压缸前后两端装有喷水减温装置。9＃瓦，10＃瓦是发电机转子的前后轴承，均为圆筒形轴瓦。2 机组运行状况我厂1＃机在2007年2～4月份进行标准性大修，大修后机组运行正常，轴瓦振动状况良好，振动测点均小于30μm。2009年8月28日，机组在正常运行时，运行巡检人员发现低压Ⅱ缸上缸右侧有异音，用测振仪检测汽缸轴向振动最大处达到130 μm，并通知
淮南职业技术学院学报 2013年1期2013-10-11
- 低压缸汽封改造及内缸面开槽经济性研究
窝汽封改造及低压内缸面开槽3.1 改造前低压缸解体情况介绍A、B缸间隙如图1、图2所示。图1 A缸间隙图2 B缸间隙汽轮机原来安装的汽封为普通的梳齿形汽封，在低压缸部分的汽封全部为平齿汽封，就是说低压转子与汽封配合处全部为平的，汽封齿成只有一排平齿。在对汽缸大修解体时发现，低压缸的汽封齿磨损严重，而且磨损不均匀，有的地方汽封齿已经磨平，而有的地方汽封齿却基本没有碰到。由于低压内缸的严重变形，整个内缸成了一个椭圆形。低压内缸缸面在紧全部螺栓后发现最大间隙A缸
江西电力 2013年4期2013-10-11
- 超超临界1000MW空冷汽轮机低压缸刚性研究
构，分为进汽室、内缸和外缸，均为焊接结构。低压缸结构简图如图1所示。低压内缸进汽室设计为装配式结构，整个环形的进汽腔室与内缸其它部分隔开，并且可以沿轴向径向自由膨胀，低压进汽室与低压内缸的相对热膨胀死点为低压进汽中心线与汽轮机中心线的交点。内缸下半水平中分面法兰四角上各有1 个猫爪搭在外缸上，支持整个内缸和所有隔板的重量。水平法兰中部对应进汽中心处有侧键，作为内外缸的相对死点，使内缸轴向定位而允许横向自由膨胀。内缸下半两端底部有纵向键，沿纵向中心线轴向设置
东方汽轮机 2013年1期2013-06-27
- F级二拖一联合循环抽凝背汽轮机的开发
高中压外缸和低压内缸的前后猫爪也均支承在轴承座上并作轴向定位。这种布置方式，无需轴承座及汽缸的台板、垫铁结构，简化了机组结构及现场安装，尤其适用于高中压模块需要整体发运的机组。2 结构特点2.1 高中压模块——整体内缸技术高中压模块采用双层缸结构，高压24级、无调节级，中压14级、叶片反流布置，能适应联合循环机组快速启停的特点。高中压内缸为整体结构，虽然对于加工工艺及设备要求较高，但是能有效减少汽轮机内部漏汽损失，提高机组效率。同时，采用整体内缸，高中压外
装备机械 2013年3期2013-05-30
- 樱花NSS-O高压蒸汽灭菌器维护体会
蒸汽压力均正常，内缸实时温度、压力正常，我院采用美国3M公司comply 00135测试卡显示中间轻微偏黄，不合格。1.1.2 分析与检修3M公司测试包最为严格，稍有泄漏，B-D测试就不合格。B-D测试不合格可能原因有：① 蒸汽质量不高；② 真空泵抽真空效果不好；③ 内缸密封性差。因同型号灭菌器在同时段采用相同B-D测试包合格，内外缸蒸汽压力均正常、真空泵运转声音也与平时无异，抽真空效率正常，排除蒸汽质量和蒸汽压力偏低、真空泵抽真空性能不佳的可能性[1]。
中国医疗设备 2013年5期2013-01-27
- 600MW火电机组低压缸抽汽超温治理
由低压外缸、1号内缸、2号内缸及隔板套组成，虽然温度梯度较平缓，但密封配合面较多，螺栓分布存在不合理性。运行期间一直存在低压缸5、6、7、8段抽汽温度超出原始设计温度，虽然经过了一些改造(适当增加了螺栓的紧力)，但没有彻底解决。经过分析，产生的抽汽超温的原因如下:1)低压缸在运行中存在较大的内部“不均匀”温度场，易导致中分面变形，引发漏汽，低压进汽没经过通流部分作功，直接漏入5、6、7、8段抽汽夹层，使该处温度偏离设计值。2)低压缸是一个较大的焊接成型设备
黑龙江电力 2012年6期2012-08-21
- 冲压焊接成型管道泵的结构设计
的内、外缸构成，内缸连通进水管，外缸连通出水管，内缸同轴设于外缸内通过在内、外缸底部互相固定连接，内缸开口端低于外缸开口端，内缸开口端向上依次同轴设有导流部件、叶轮、排气部件及安装在外缸开口端的泵后盖。所述的叶轮为轴向吸入、径向排出的离心叶轮，导流部件为一整体冲压成型的盘状结构，盘底与内缸开口端密封，盘底中心设有与叶轮前端入口对应密封的进水口，叶轮同轴设于盘状的导流部件内，导流部件周壁设有与叶轮的径向排出口对应的导流叶片。所述的导流部件周壁均匀冲压为多段，
科技传播 2012年12期2012-07-05
- 轴流风机装配工艺方法研究
A23轴流风机内缸2 问题的提出在装配过程中我们总结出以下3个问题。(1)A23风机内缸内表面为流线型，内部装有静叶片和转动导叶。总装对内缸找中心时只能依靠测量静叶片及转动导叶片叶顶至假轴尺寸找中心，此办法即困难，测量数值又不准确，超差最大达到0.5mm。(2)以进口导叶(A23.100.001)为例:图纸要求38片进口导叶片叶顶在Φ658圆上，安装方式是钳工用测量法测量叶顶进气侧到内缸内表面尺寸132.28mm来保证叶片同心。内缸内表面是流线型的，用上
黑龙江交通科技 2011年6期2011-01-25