舱体

  • 水下航行器圆柱形耐压舱体结构稳定性计算
    浮力主要是由耐压舱体提供的,耐压舱体的重量一般占其总重的1/4~1/2。而耐压舱体重量与排水量比值是航行器能否提供较大有效载荷的主要因素,该比值是由其自身的属性决定的,包括其材料的选择和强度与稳定性的大小。因而确保水下航行器耐压舱体的强度和稳定性是航行器耐压舱体设计的关键,同时也是航行器设计和制造中需要重点关注的关键技术。一般来说,当航行器耐压舱体的外压力增大到某一临界值时,其耐压壳体丧失稳定性,这时的外界载荷压力就称为破坏压力,即失稳压力。在现代水下航行

    机械管理开发 2023年10期2023-11-30

  • 微压休闲舱加强筋布局优化及轻量化研究
    外不少学者致力于舱体结构优化分析方面的研究,文献[4]使用CAE软件对工况下的舱体进行模态和瞬态响应分析,并以底板体积作为目标函数对底板体积进行了拓扑优化分析;文献[5]提出一种带有弧形外挂保护壳的救生舱结构,其抗变形能力相比于传统舱体结构更加优越;文献[6]研究了正交加强筋壳构件在轴压和外压作用下的优化设计问题,利用四种不同算法确保最优设计准确对应于全局最小值;文献[7]提出采用几何背景网格法进行薄壁结构加强筋布局优化,能够使其分布更加合理化;文献[8]

    机械设计与制造 2023年8期2023-08-18

  • 典型舱段结构高频振动仿真分析方法
    难题,本文以典型舱体结构为研究对象,采用基于波动耦合理论的FE-SEA分析方法,确定结构子系统划分原则,研究舱体结构在5~2 000 Hz频率范围内典型随机振动条件下的响应,通过实物试验修正并验证仿真结果,以期为防空导弹舱体结构随机振动试验建立一套有效的仿真分析模型。1 FE-SEA混合分析方法1.1 基于波动耦合的FE-SEA基本理论基于波动耦合的混合建模方法,其基本原理为,基于能量守恒推导各SEA 子系统能量响应方程,并从统计的角度建立FE子系统的位移

    空天防御 2023年2期2023-07-12

  • 浅谈预装式变电站预制舱凝露危害及预防措施
    装式模块化变电站舱体内部空间一般比较紧凑,较为狭小,当遇到空气湿度大、昼夜温差较大等恶劣环境因素时,特别容易导致舱体内部产生凝露[2-3]。图1 预装式模块化变电站1 预制舱内凝露形成原因分析空气由绝干空气、水汽、尘埃三部分组成。绝对湿度为单位空气在一定压力及温度下所含的水汽的质量,饱和湿度为单位空气在该条件下所能包含的最大水汽质量。温度越高,空气中所能包含的水汽越多,饱和湿度越大。绝对湿度与饱和湿度的比值为相对湿度[4-6]。(1)保持空气湿度而降低空气

    机电信息 2023年1期2023-01-14

  • 空间站舱体水平旋转装备六点调平算法及同步控制方法
    0094)空间站舱体水平旋转装备是在空间站舱体总装过程中用于稳定支撑与调姿的装备,其可以完成空间站舱体在总装厂房内的运输,并可根据总装需要,使空间站舱体以其水平方向中心线为轴进行旋转,以达到理想位置,便于下一步装配。水平旋转装备的长度为10 m,宽度为5 m,负载为30 t。为了保证水平旋转装备的上平面水平,以确保空间站舱体放置在水平旋转装备上后质心稳定以及结构不发生变形,须对水平旋转装备进行调平。四点调平是目前应用最为广泛的调平方式,其主要通过调节位于设

    工程设计学报 2022年6期2023-01-12

  • 一种轻型防弹防爆复合材料方舱成型工艺研究
    结构、工艺复杂,舱体总质量大,零部件数量多,生产效率低等缺点。这类方舱因质量大、体积大还影响整车的机动性等。2 轻型防弹防爆复合材料方舱车轻型防弹防爆复合材料方舱车底盘采用XX轻型防护型底盘,整车分为前舱(驾驶室)与后舱(复合材料方舱,以下称舱体),后部舱体(外形尺寸为2 700 mm×2 241 mm×1 360 mm)作为设备及备附件的安装平台。由于底盘外形为异型结构,舱体外形需造型设计:将舱体轮廓保持与驾驶室轮廓基本一致,以达到整体协调和美观。舱体

    新技术新工艺 2022年7期2022-09-21

  • 水下管道清污机器人舱体及清理机构设计*
    清污机器人主要由舱体、气泵、水泵、机械爪、水下推进器等组成,搭载开发板、摄像头、电池等必要控制器件及其他零件。图1 水下机器人三维图舱体由支架固定在支撑板中部,两个水下推进器对称分布在舱体两侧,水泵位于舱体一侧尾部,安装在支撑板上,开发板、摄像头、电池等控制器件位于舱体内的中前部,气泵位于舱体内的尾部,机械爪安装在支撑板下方靠近舱体头部的位置。2 舱体设计与校核2.1 舱体设计2.1.1 舱体设计原理目前大型潜航器大多通过改变自身重力实现上浮下潜,其能保证

    南方农机 2022年18期2022-09-20

  • 带囊返回舱垂直着水冲击特性研究
    海上回收,并围绕舱体着水进行了一系列解析计算及试验,直接指导了其后的航天探测活动;中国神舟飞船研制过程中也进行了入水冲击理论分析及试验。种种研究均表明,在舱体的设计研制阶段都需要对其入水特性进行充分研究。在海上回收中,舱-囊-水-空气四者耦合的刚柔多介质力学行为是研究的重点。围绕此力学行为,基于SPH(Smoothed Particle Hydrodynamics)方法或ALE(Arbitrary Lagrange-Euler)算法,傅碧华、房红军等、张岳

    载人航天 2022年4期2022-08-26

  • 基于拓扑优化方法的舱体筋板设计
    有重要意义。耐压舱体是水下设备不可或缺的一部分,其足够的强度是设备在水下安全有序工作的前提,其轻量化是设备总体满足衡重参数的保证。一般的耐压舱体由筒壁和内部环肋构成,其几何参数可由行业标准或者企业标准里的经验公式确定或者验算,当加强筋板并非环肋时,设计参数的确定就只能凭设计师的经验完成,再进行仿真验证,这大幅增加了研发成本。拓扑优化方法可以为结构设计提供很重要的指导。Michell[1]早在 1904年就提出了拓扑优化的解析方法,得到了最优Michell准

    数字海洋与水下攻防 2022年3期2022-07-05

  • 智能变电站高性能纤维预制舱防凝露设计
    之一就是使用预制舱体,而凝露对预制舱体内电气设备的安全稳定运行影响很大,因此防凝露是预制舱式智能变电站设计和生产的重点。目前预制舱体围护结构有金属与非金属两种材质形式,金属围护结构的预制舱体虽然具有构造简单、质量轻、强度高、对电磁的屏蔽性好等特点,但是金属舱体耐腐蚀性差、低温易脆断、高温传热快、保温隔热性能较差[5],防凝露的设计和生产较为复杂,阻碍了预制舱式智能变电站的推广和应用。以高性能纤维复合材料为围护结构的非金属预制舱体,则克服了金属舱体的缺陷和不

    宁夏电力 2022年2期2022-06-23

  • 12m对接方舱的结构设计
    实现连通。各舱的舱体结构、电气系统、环境调节系统等单独配置,两舱既可单独供电又可级联供电,既可单舱使用又可满足两舱组合使用的需求。方舱分为1号舱和2号舱,每个方舱主要由方舱及附件系统、方舱对接密封系统、环境调节与方舱内饰系统、配电照明系统、方舱吊装机构、短距移动装置、方舱对接密封组件等组成。2主要性能指标2.1尺寸参数方舱外形尺寸为(长×宽×高):12192mmx2438mmX2438mm,尺寸公差为0~5mm;方舱内部尺寸(长×宽×高):12070mmx

    专用汽车 2022年1期2022-03-26

  • 基于可变形空腔的起落架舱体噪声抑制研究
    落架舱门开启时,舱体空腔内产生自持振荡噪声,与起落架噪声[1]耦合在一起形成更为复杂多变的耦合噪声,直接决定了整个起降阶段的噪声水平,因此抑制起落架舱体噪声对于抑制飞机的噪声排放有重要意义。起落架舱体噪声是典型的空腔噪声,尽管空腔噪声是一个涡声耦合问题,但在马赫数(Ma,流速与声速之比)较低时,空腔噪声模态频率对流速的依赖性可以忽略不计,Chu等[2]通过传递矩阵法和三点法验证了在Ma在空腔噪声抑制方面,根据控制方法的不同,目前分为主动控制与被动控制两类。

    振动与冲击 2022年3期2022-02-22

  • 旋转舱体抛罩对其姿态影响的分析*
    分离过程中外罩与舱体之间有相互作用力,该作用力会导致分离后航天器本体运动状态改变,因此需要分析外罩与舱体分离后舱体的运动状态。在航天器的分离问题中,由于自身结构、航天器制造工艺等因素的影响,其质心与设计位置存在一定的偏移,因此航天器分离时会受到由于质心偏移所产生力矩的干扰,从而影响其转动状态[1-3]。此外,物体的柔性变形也会对航天器分离过程产生一定影响[4-5]。针对航天器分离问题,卢丽颖等[6]针对卫星空间二次分离过程,用ADAMS对卫星分离后的姿态进

    现代防御技术 2021年5期2021-12-28

  • 浅探TRIZ 理论在机械创新教学中的应用
    验者在圆柱磁铁的舱体内,随之下落的速度很缓慢,但是体验者在圆柱磁铁的舱体内这个相对密闭的空间,其既看不到外面的景象,也无法摆脱那种悬在空中无依无靠的恐惧感。因此非磁金属管的单缝设计很好地解决了这个问题,但是其他的问题又随之而来。由于电磁感应的作用,圆柱磁铁紧贴非磁金属管缝隙处下落会发出极其刺耳的摩擦噪音,如果体验者在这种旅游观光体验降道中体验的话,其体验的感受肯定会大打折扣,因此如何消除或者是减轻这种摩擦噪音就变得极其重要。2 TRIZ 阿奇舒勒矛盾矩阵的

    科技与创新 2021年22期2021-12-04

  • 薄壁多孔舱体微变形与量化装配技术研究
    配·检测薄壁多孔舱体微变形与量化装配技术研究张 伟 张国军 毛旦平(上海航天精密机械研究所,上海 201600)某型舱体由于结构限制,尺寸狭小、壁厚较薄,同时舱体表面均布6路玻璃窗口,可装配性较差,舱体的变形对舱体装配及玻璃窗口的粘接强度影响很大。对此提出了专用的装配装置设计方案,采用有限元计算,确定了窄抱箍的装置方案,并模拟了窄抱箍装置螺钉力矩大小对舱体变形的影响。通过对装配装置及舱体表面的设计改进,降低装置的抱紧力,以达到舱体微变形的要求。最后通过工艺

    航天制造技术 2021年5期2021-11-06

  • 一种偏置集中力火箭舱体结构优化设计研究
    作用点延伸到火箭舱体侧壁外侧。采用多工况折衷规划理论,对舱体整体传力路径进行拓扑优化设计,获得一种偏置集中力舱体结构,解决了助推器捆绑点偏置集中力传递和扩散设计问题。1 助推器偏置集中力舱体结构优化方法1.1 拓扑优化设计流程首先建立舱体三维设计模型,根据舱体的设计区域、载荷工况、边界条件建立有限元优化模型,采用拓扑优化方法获得舱体结构最优传力路径,再结合制造工艺,对拓扑优化结果进行工程化设计,并对结构进行有限元仿真分析,判定结构设计结果能否满足使用要求,

    导弹与航天运载技术 2021年5期2021-10-26

  • 一种高可靠轻量化泄压防热装置设计与验证
    )结构,以实现对舱体内部结构、机构载荷的保护。由于地面大气压力与入轨后近似零压的状态存在较大的差异,而热防护罩本身为密闭结构,不具备平衡舱体内外压差的能力。航天器完成发射并入轨后,舱体内外压差未能及时平衡,将导致航天器热防护罩甚至舱体结构额外承压,发生不可逆转的破坏,导致灾难性后果。因此,需要在航天器热防护罩上采取放气措施,以消除干扰力矩并保持舱内外压差的平衡[1]。而在航天器内外舱压完全平衡后至再入段,热防护罩需要取消泄压措施并恢复热密封,以保证舱内载荷

    航天器工程 2021年5期2021-10-15

  • 舱体支撑行走式X射线防护服的机械设计*
    065)0 引言舱体支撑行走器是一款X射线防护服用来支撑包裹铅衣且具备活动功能的机械支架[1],主要包括头盔、躯干、腰部和下肢4部分,如图1所示。其中,头盔、躯干和下肢的活动范围不大,设计应与人体基本尺寸吻合,满足舒适度要求即可;腰部的活动范围较大,灵活性较高,既要能调节支撑行走器的高低,又要能实现弯腰和直腰动作。舱体支撑行走器属于医疗设备的范畴,为满足人穿脱方便,避免手肘接触,还需设计一个后进式进舱装置,如图2所示。图1 舱体支撑行走器机械支架的三维设计

    南方农机 2021年17期2021-09-11

  • 翼身融合水下滑翔机舱体-骨架耦合结构的离散优化设计
    翔机外部系统中的舱体-骨架耦合结构,该结构影响着整个滑翔机的承载以及耐压性能。为了更好地设计滑翔机耦合结构,需要使用先进的优化算法以在较快的时间内得到较好的结构形式。已知常用的梯度优化以及智能优化算法往往需要进行大量的迭代[3],在迭代时,还要多次调用函数进行评估,虽然这种评估对于有确定解析式的数学算例来说很快速,但在实际应用中往往需要解决复杂的工程问题,工程模型虽可采用经验公式进行粗略评估,但对于要求比较高的领域,如航空、航天、航海,依靠现代仿真技术才能

    中国舰船研究 2021年4期2021-08-31

  • 舱体支撑行走式X射线防护服研发及性能研究
    伤的弊端,采用“舱体支撑行走器”+“包裹铅衣”构成防护舱对人体进行防护的设计构思,以铅橡胶为屏蔽材料,模拟人体外骨骼构架、根据手术作业活动需要设计舱体支撑行走器、贴合支撑行走器造型及动态性能设计包裹铅衣,通过机械加工、组装、裁剪、缝纫完成产品制作。经国家食品药品监督管理局备案,医疗器械检验部门按照医药行业标准 YY 0318-2000 《医用诊断X射线辐射防护器具 第 3 部分: 防护服和性腺防护器具》检测,并进行临床仿真实验及灵活性、准确性对比实验测试,

    粘接 2021年4期2021-07-11

  • 复杂薄壁舱体低应力加工关键技术研究
    王程霖复杂薄壁舱体低应力加工关键技术研究梁 艳1孔令磊2赵东国1甄慧强1路现国1王程霖1(1. 北京新风航天装备有限公司,北京 100083;2. 空军驻北京地区第一军事代表室,北京 100083)复杂薄壁舱体在加工过程中存在加工效率低、变形控制难度大、质量一致性难以保证等问题,通过研究加工工艺优化技术、低应力装夹技术和残余应力处理技术等关键技术,得到合理的定位及柔性装夹方法,优化了工艺流程,为复杂薄壁舱体的高效、高质量加工提供参考和依据。薄壁舱体;低应

    航天制造技术 2021年2期2021-05-11

  • 一种铝合金信息舱体结构设计
    要组成系统包括:舱体结构、配电系统、卫星通讯系统、安防系统、本地控制管理系统、物联网环境监测系统、呈现系统、空调系统等。舱体结构包括舱体铝结构和内饰系统两部分。舱体铝结构采用大断面铝合金挤压型材整体焊接承载结构,由底架、侧墙、顶棚和端墙等模块组成,具有强度高、刚度高和轻量化水平高的优点,能够承受起吊、运输过程中的载荷。内饰系统内壁选用环保玻璃钢材料,地板采用铝蜂窝板加防滑PVC地板布结构,办公用品以铝合金材料为主,整个内饰设计美观大方,安装方便牢固。1 信

    有色金属加工 2021年1期2021-02-23

  • 基于自动改进Kriging 方法的导弹舱体结构可靠性分析
    0 引 言导弹的舱体结构和其他弹上设备一样,是导弹系统的重要组成部分[1,2]。各个舱段、空气舵和燃气舵等各种翼面、各舱段之间和舱段与翼面之间的连接件构成了舱体主要结构。在执行机动动作过程中,导弹舱体结构会因受到发动机推力、自身重力、振动应力和惯性力等载荷的共同作用导致强度失效[3]。传统的结构设计法通过引入安全系数以表征导弹工作中的各种不确定因素对结构的影响。然而这种方法在很大程度上依赖于设计者的经验,具有一定的不确切性或盲目性。在导弹结构上采用此方法不

    导弹与航天运载技术 2020年6期2020-12-31

  • 双层预制舱风载工况结构强度分析
    凝土结构,双层舱舱体骨架分上下两层,每层骨架整体焊接,上下层骨架堆积需要保证足够的强度和刚度,箱体在起吊、运输和安装时不应变形或损坏。由于受到运输高度、宽度影响,箱体在起吊、运输时均按照单舱处理,根据前期工作积累,这部分的舱体安全较为可靠[3]。通过仿真分析,对舱体风载进行方案可靠性验证是十分有效的手段[4]。本次预制舱结构强度力学仿真分析主要从正面受12 级风工况进行有限元分析,计算出零部件应力、位移的分布图,验证结构的强度和设计方案的合理性。图1 多层

    科技视界 2020年26期2020-09-24

  • 航天器气闸舱方形货舱门与门框结构一体化设计
    ,气闸舱的舱门及舱体侧壁开口尺寸与舱体直径比需大于0.55。由于舱体大开口原因,舱门与门框在内压载荷下相对滑移变形量达到了11 mm、结构的最大应力超过了材料的许用值,进一步影响舱门的密封性能及结构的安全性,因此需开展舱门与门框相互约束的一体化设计。航天器气闸舱由于货物运输原因,需要在圆柱形气闸舱的侧壁安装方形舱门[1-2]。为了节省舱内空间及满足货物运输较大尺寸规格要求,外舱门需要设计为紧贴开口侧壁的方形弧面形状,且气闸舱的舱门及舱壁开口尺寸需尽可能增大

    航天器工程 2020年4期2020-08-14

  • 高海拔汽车试验舱体结构优化研究*
    [1-2]。试验舱体结构复杂,其空间结构要考虑到满足整机工作时动静态的刚强度要求,同时还要舱体结构轻量化,以降低成本。近年来,国内外研究人员在大型舱体结构优化分析方面做了不少研究,刘晓梅[3]研究了某特种车辆工作舱体在各种不同工作情况下的响应分析,并以质量为目标函数对舱体结构进行了拓扑优化分析;史锐等[4]使用ABAQUSD对舱体在3种不同工况下强度和刚度进行有限元分析计算,得出了结构的薄弱位置;赵焕娟等[5]研究了救生舱板壳结构的优化对策,并针对不同的加

    机电工程 2020年7期2020-07-23

  • 运载火箭铆接舱体防雨密封技术研究及应用
    顺坚运载火箭铆接舱体防雨密封技术研究及应用张柳锋 梁 莹 王业伟 方新宇 叶顺坚(上海航天精密机械研究所,上海 201600)针对某型号运载火箭的防雨密封要求,研究了一种兼顾防雨密封效果和施工周期的防雨密封技术,主要在铆钉连接处、螺钉连接处和舱体外表面搭接缝隙处实施防雨密封措施。将此防雨密封技术应用于实际铆接舱体,产品经过淋雨试验考核,舱体内表面未出现漏雨漏水等情况,验证了此防雨密封工艺的有效性,目前该技术已应用于该运载火箭铆接舱体的生产。铆接舱体;防雨密

    航天制造技术 2020年3期2020-07-16

  • 大型异形铸造铝合金舱体精密加工技术研究
    ,越来越多的大型舱体正逐步由圆形结构向异形结构转变,薄壁异形结构件的研究极大地增加了产品的应用性能。但该类零件结构形状复杂,外形轮廓尺寸精度要求高,整体刚性差,特别是铸造应力和切削加工应力产生的变形十分严重,切削加工过程中工件回弹大,让刀、震颤现象明显,给航空航天制造业提出了严峻的挑战,极大地影响了产品竞争力与企业的经济效益。因此,有必要开展大型异形铸造铝合金舱体精密加工技术研究。目前,国内外研究学者开展了铝合金薄壁结构件加工技术研究。S.Ratchev

    航天制造技术 2019年6期2020-01-15

  • 锯齿单元对起落架/舱体耦合噪声抑制试验
    落架舱门打开后,舱体前缘自由剪切层产生流动分离,产生大量不同尺度的涡结构并逐步演化,随来流向下游运动,撞击到起落架舱后缘壁面上,回传声压力又不断和前缘自由剪切层相互作用,再次引起不稳定,产生更多涡结构。该过程在起落架舱体空腔内形成自持性具有不同模态的振荡(Rossiter模态)[1],并产生空腔噪声。同时,气流流过起落架发生分离并产生大量的脱体涡,两者流场相互耦合,形成了复杂的起落架/舱体耦合噪声[2]。自20世纪起,空腔噪声研究就受到了广泛的关注。Hel

    航空学报 2019年8期2019-09-11

  • 舱体入水工况参数对冲击特性的影响分析
    败,因此,在新型舱体的设计阶段需要对入水冲击特性进行充分研究。为了分析和验证载人飞船返回舱的入水冲击性能,包括“阿波罗号”“神舟号”、“猎户座”等在内的返回舱都进行了缩比模型或样机模型物理实验[4,6-7]。同时以Von Karman[8]和Hirano等[9]为代表的学者在结构入水冲击问题解析计算方面也做了一些研究。截至目前,实验依然是研究入水冲击问题最主要的手段。然而实验需要制造样机、模型,乃至建设专门的场地,成本高、周期长。计算机仿真分析由于其经济性

    宇航总体技术 2019年4期2019-08-06

  • 模块化变电站预制舱应用及设计探讨
    ,并研究了组合式舱体的应用前景,以期为今后模块化变电站设计提供参考。1 预制舱选型依据国家电网二次组合设备技术规范规定,考虑到目前设备舱的运输以公路运输为主,为适应公路运输的特点,提高运输效率及可靠性,变电站内单个预制舱尺寸和平柜尺寸各分为3个等级,如表1所示。预制舱尺寸的选择要考虑多种因素,如二次设备的数量和尺寸,电缆沟尺寸等因素。预制舱体形式可分为标准集装箱、钢结构箱房和预制混凝土箱房。其中标准集装箱按常用制造材料可分为钢制集装箱、铝合金集装箱、不锈钢

    安徽建筑 2019年2期2019-03-23

  • 基于公理化设计的导弹舱体连接结构设计优化
    导弹的飞行任务。舱体结构以及连接形式是弹体结构设计重要环节。随着现代作战环境越来越复杂,导弹在全生命周期内应满足军方“管用、好用、耐用”的要求。便携式防空导弹体积小,使得导弹的各舱段内空间较为狭窄,同时各舱段间有电气通信的要求,且要求导弹舱体连接更加可靠,这就给导弹舱体连接结构的设计提出了更高的要求。如何提高导弹舱体连接结构可靠性并得到优化方案是本文研究的目的。本文基于公理化设计理论,提出一种通用产品方案设计与优化模型,即利用公理化设计的独立和信息两个基本

    机械工程师 2018年8期2018-08-20

  • 变电站模块化建设中的组合式预制舱技术
    运时间。由于独立舱体数量过多,导致变电站的土地利用率不足。在预制舱的基础上,组合式预制舱经由设想、设计,现已正式投入应用。组合式预制舱是将多个满足运输条件的舱体单元拼接而成的能够容纳多个电压等级一次、二次及通信设备的综合性舱体,甚至可集成值班室、资料室、厨卫等辅助设施用舱,是集设计、制造、安装和服务于一体的新的变电站模式。1 组合式预制舱的拼接形式组合式预制舱是由独立预制舱衍生而来,由于运输尺寸的限制,舱体单元在工厂内进行制造、加工、安装屏柜和大部分舱内接

    综合智慧能源 2018年4期2018-06-08

  • 镁合金电子舱体浇注系统设计与快速熔模铸造
    宝德镁合金电子舱体浇注系统设计与快速熔模铸造李 飞1孔 振2杨力祥1,2孙东科3赵彦杰1汪东红1李中权2孙宝德1(1.上海市高温材料及其精密成形重点实验室,上海交通大学,上海 200240;2.上海航天精密机械研究所,上海 201600;3.东南大学机械工程学院,南京 211189)为了满足航天器大型复杂薄壁镁合金构件减重与快速制造需求,以某镁合金电子舱体为例开展了熔模铸造工艺研究。通过选区激光烧结(SLS)3D打印技术制备了舱体熔模,设计了3种浇注系统

    航天制造技术 2018年2期2018-05-17

  • 临近空间载人舱着陆动力学及影响因素分析
    空风光[2]。在舱体的回收过程中,着陆是其中的最后一步,同时也是决定回收成功与否的关键所在。美国Worldview公司设计的临近空间载人舱在返回时切断氦气球,并通过翼伞加着陆支腿的方式实现回收,该方案已进行部分试验验证。国内的“旅行者”号载人舱在正常情况下控制氦气球排气下降返回,在氦气球故障的应急情况下通过降落伞系统控制下降,并最终依靠着陆缓冲系统实现回收[2]。鉴于载人舱着陆工况的不确定性以及着陆系统可多次重复使用的要求,研究设计一套可重复使用,并能满足

    宇航学报 2018年3期2018-04-03

  • 旋压技术在变截面舱体的应用研究
    器中常存在变截面舱体,一般采用管材或铸造毛坯进行机械加工制造。由于舱体为变截面,采用管材制造要求管材壁厚较厚,机加对材料浪费较大,材料利用率低。若采用铸造毛坯制造,需对铸造模具和工艺参数进行多次调试修改,周期长,且毛坯中可能出现气孔、夹杂等缺陷,影响材料性能。旋压技术是局部连续塑性成形工艺,属于回转成形范畴,适宜大径厚比轴对称回转体的塑性成形。采用该工艺得到的薄壁筒形件具有成形精度高、表面光洁度好、材料利用率高等优点[1]。因此,该成形工艺被广泛应用于航空

    教练机 2018年4期2018-03-13

  • 制作“新乘风”号电动,水陆两栖快艇
    用螺丝拧紧。3.舱体组装:将电机罩推入舱体,将电池正负极弹片从舱体下侧装入,并将末端连线处折弯,将电线埋入预制槽内。4.贴好双面胶,将2个后轮装入各自支架内,并在后轮支架上粘贴双面胶。5.在下艇体贴上双面胶,黏合艇体与下艇体,并安装舱体。6.安装前轮、螺旋桨和舱盖。美化贴饰。endprint

    百科探秘·海底世界 2017年8期2018-01-22

  • 考虑航天器舱体—附件耦合效应的热颤振准则
    越来越接近航天器舱体的转动惯量.针对这些情况,本文考虑了具有端部附加质量的柔性附件及其和舱体的耦合效应,推导出了一个航天器热颤振准则,并结合有限元模拟讨论了热颤振的一般规律.由于这种结构的振动非常缓慢,因此下面的推导中忽略应变率所产生的热应力.另外,也不考虑材料性能随温度的变化.1 物理模型和基本方程1.1 坐标系和基本假设类似于文献[16],本文讨论如图1所示平面刚柔耦合模型.其中:航天器舱体(质量为M1,转动惯量为I1,回转半径为R1)只发生刚体平移u

    动力学与控制学报 2017年6期2018-01-16

  • 舱体非连续内型面数控铣削后置处理及其仿真验证
    金永乔 沈义平舱体非连续内型面数控铣削后置处理及其仿真验证张维轩 黎朝晖 成群林 张小龙 金永乔 沈义平(上海航天精密机械研究所,上海 201600)为了实现舱体非连续内型面结构的自动化加工,提高舱体加工效率和加工精度,研究了非标准后置处理的坐标转换算法,设计了基于非标准数控铣削专用机床的后置处理系统并编辑了NC程序。仿真加工以验证后置处理系统的正确性与高效性,并针对机床结构特点和刀具干涉问题,对NC程序进行修改完善。经过对NC程序的修正,最终仿真结果表

    航天制造技术 2017年3期2017-07-06

  • 一种小阵面相控阵雷达天线舱体的散热设计
    这势必增加了天线舱体热设计的难度。尤其是在高机动车载小阵面相控阵雷达天线舱体热设计中尤为突出。虽然这类高机动车载小阵面相控阵雷达中T/R组件等大发热量电子设备的数量相对较少,但是为了满足车载和高机动性的要求就限制了天线舱体厚度和宽度,加之又是小阵面天线进一步限制了天线舱体内部空间的大小,从而进一步加剧了这类天线舱体散热设计的困难度。本文介绍了一种高机动车载小阵面相控阵雷达天线舱体散热设计的过程、方法以及注意事项,并通过ICEPAK热仿真软件对其进行了仿真设

    火控雷达技术 2017年4期2017-04-19

  • 军用方舱舱体屏蔽设计要求及措施
    刘 倩军用方舱舱体屏蔽设计要求及措施中国电子科技集团公司第五十四研究所 刘 倩随着微波技术的发展,电子设备的技术水平在不断地进行提高。对军用方舱的屏蔽设计性能指标要求越来越高,根据国内的方舱很少能达到电磁波的量不低于60dB的规范要求。因此,从主观的角度看,本文介绍了军用方舱舱体的屏蔽设计要求,概述了军用方舱效能组成的结构要素以及简单介绍电磁屏蔽原理三个方面进行阐述舱体屏蔽设计。军用方舱;屏蔽设计;电磁波方舱的发展趋势由专用向通用发展,由军用向民用发展。

    电子世界 2017年16期2017-04-17

  • 预制式二次设备舱整体结构刚度测量方法
    整体刚度可采用沿舱体长度方向上的受力产生的挠度来衡量,舱体上与施加的力可考虑舱体的最大载荷、舱体自重、给定舱体承受的最大雪载等。挠度是指以预制舱底座和上部梁、桁架组成的整体受弯构件在自重和荷载作用下的最大变形,通常指竖向方向,即构件的竖向变形。底座为预制舱承受载荷最集中的构件,且其刚度对整舱刚度有着决定性的影响,因此,选定底座上的最大变形量作为预制舱挠度的测量表征。在实际工程测量应用中,有很多制约因素影响了舱体的刚度测量:由于预制舱的尺寸很大,普通测量工具

    综合智慧能源 2017年1期2017-03-01

  • 智能变电站新型复合材料预制舱技术研究
    应用。由于预制舱舱体需要适应更复杂、苛刻的条件,其防腐和使用寿命问题尤为重要。本文对智能变电站预制舱的材料、框架结构和受力情况进行了深入分析,结合仿真分析手段,设计出一种新型复合材料预制舱,并根据仿真分析结果进行多次调整,最终完成了智能变电站预制舱框架实施方案,解决了预制舱在腐蚀环境下的耐腐蚀性问题并延长整个舱体的使用寿命,为智能变电站预制舱解决了一项科技难题。一、引言预制舱是国网新型预装式智能变电站的核心设备。目前,国家做出建设资源节约型、环境友好型社会

    智能制造 2016年12期2017-01-20

  • 模块化预制仓式变电站在110kV配网中的应用
    、协调。6)密封舱体,防尘、防潮、防凝露。7)体积小巧,结构紧凑。8)一体化安装,施工周期短。2 技术方案2.1 整体结构方案模块化预制仓式变电站的设计一般包括 110kV GIS预制仓、35kV和10kV预制仓、二次自动化预制仓、变压器预制仓、无功补偿预制仓、消弧线圈预制仓等。图1所示为模块化预制仓式变电站的小型站效果图。图1 模块化预制仓式变电站小型站效果图预制舱舱体骨架为焊装一体式结构,应有足够的机械强度和刚度,主要钢材材质应选用优质碳素结构钢,屈服

    电气技术 2016年5期2016-11-17

  • 高压大直径深水模拟试验舱自适应密封设计与分析*
    封圈厚度、高压舱舱体与膨胀圈的主体尺寸以及初始径向间隙值,在此基础上开展了高压大直径深水模拟试验舱自封式密封效果数值模拟与密封性能试验检测,结果表明所设计的自适应膨胀式密封装置能满足额定工作压力下高压舱的径向密封与端面密封要求,采用自适应膨胀密封设计的高压大直径深水模拟试验舱能够满足最高52.5 MPa试验压力下的密封要求。深水;高压;大直径;试验舱;自适应;密封性能;数值模拟;试验检测高压大直径深水模拟试验舱主要用于模拟海洋深水的压力环境,是检验海洋水下

    中国海上油气 2016年6期2016-05-15

  • 基于ANASY的CT方舱有限元建模与模态分析
    度激励频率覆盖了舱体前6阶模态频率,建议进一步对CT设备支架采取减振措施。结论:基于有限元基本理论,利用现有的软件平台,可以对方舱舱体结构进行仿真模态分析,分析结果可以为今后方舱结构优化、改善动力学特性提供重要依据。有限元法;CT方舱;模态分析;动力学特性0 引言基于有限元仿真的模态分析实际上是近似求解结构振动微分方程特征值的过程[1]。通过建立振动结构的参数模型(物理参数模型、模态参数模型和非参数模型),采用包括最小二乘法在内的多种近似方法进行参数识别,

    医疗卫生装备 2015年9期2015-12-27

  • GRC复合材料预制式二次设备舱结构及仿真分析
    舱;模块化建设;舱体;玻璃纤维增强混凝土0 引言2013年,国家电网公司提出并开展了智能变电站模块化建设[1]。预制式二次设备舱是户外智能变电站模块化建设的产物,舱内由二次设备、暖通、照明、消防、安防、图像监控等设备构成,由工厂完成生产、整体运输及安装,实现工厂加工、工厂调试。玻璃纤维增强混凝土(GRC)复合材料已在建筑、化工等行业得到广泛应用,但2013年前尚无用于电力系统二次保护及自动化设备领域的先例。本文结合国内首个工程实例,研究GRC复合材料预制式

    综合智慧能源 2015年4期2015-06-05

  • 新型节能实用熏蒸床的研制
    间长、故障率高、舱体易腐蚀、不易清洁消毒等。为了解决上述弊端,笔者研制了一种节能实用的熏蒸床,并已取得国家实用新型专利(专利号:ZL201420268696.1)。使用该熏蒸床可治疗类风湿病、风湿寒性关节痛、强直性脊柱炎、腰椎间盘突出症、肩周炎、颈肩腰腿疼、失眠、疲劳乏力等,临床应用效果良好。1 研制背景目前我院使用的熏蒸床舱体的容积为120~140 L,加热功率为900 W,在水温20 ℃,环境温度22 ℃的条件下,加热出蒸汽的时间(温度达到48 ℃)为

    中国医疗设备 2015年2期2015-05-10

  • 深海环境下集体逃逸舱力学特性分析
    计算,分析得到了舱体各不同厚度处的位移、应力分布及其应力最大部位的分布等力学规律。分析结果表明:在静水压力下,舱体的位移以竖向为主,总位移相对较小,刚度满足要求。舱体应力以竖向和切向应力为主,竖向应力以拉应力为主且应力值较大,而切向应力表现为压应力。通过对应力分布规律的分析,所有应力均满足安全要求。集体逃逸舱;耐压结构;静水压力;位移;应力0 引言集体逃逸舱是一种独立的、自成一体的新型脱险装置,应用于深海空间站、潜艇等水下结构,可有效地提高失事水下人员的自

    河南科技大学学报(自然科学版) 2015年6期2015-04-21

  • 某直升机机载吊舱使用寿命分析
    0)0 引言吊舱舱体是电子设备的载体,是实施作战任务、发挥作战能力的基础。由于舱体结构相当复杂,关键件的检修及局部更换通常需要在大修时实施,因此,吊舱的进厂大修时间主要取决于吊舱舱体。由于电子设备在吊舱总寿命期内可更换,只有吊舱舱体达到了总寿命才意味着吊舱总寿命的终止,因此,吊舱的总寿命主要由舱体的总寿命决定。吊舱舱体的使用寿命包含两个主要指标,一个是飞行小时数或飞行起落次数,另一个是用使用年限表示的日历寿命[1],以先到者为准。飞行小时数或飞行起落次数主

    火控雷达技术 2015年2期2015-04-14

  • 预制舱式全金属密封变电站在城市中心变电站中的应用
    、协调;f.密封舱体防尘、防潮、防凝露;g.体积小巧,结构紧凑;h.一体化安装,施工周期短。2 技术方案2.1 整体结构方案预制舱舱体骨架为焊装一体式结构,应有足够的机械强度和刚度,主要钢材材质应选用优质碳素结构钢,屈服强度不小于235 MPa。在起吊、运输和安装时不会变形或损伤。舱体内开关柜不会因起吊运输造成的变形影响断路器、隔离开关等设备的操作、运行。预制舱防护等级达到IP33D,舱体接缝处防护等级不低于IP54,舱体内部采用钢板及阻燃绝缘隔板严格分成

    东北电力技术 2015年12期2015-03-23

  • 航天器柔性充气式密封舱结构技术的发展
    体积方面,充气式舱体都比刚性金属舱体有更突出的优势。起源I号充气式太空舱总质量约为1.27 t,有效空间约为22 m3,平均每吨质量能够提供约17m3有效空间(即容积/质量比为17m3/t)。而当前刚性金属舱体平均每吨质量仅能提供为4.5 m3有效空间(即容积/质量比为4.5m3/t)。美国Bigelow 航天公司公布的数据显示,其充气式太空舱BA330的总长度约13.7 m(有效长度约10 m),直径6.7m,有效体积约350m3。同样经过一次运载发射,

    航天器工程 2014年1期2014-12-28

  • 随钻测井仪器舱体的强度校核方法
    3)随钻测井仪器舱体的强度校核方法李铁军,史宏江,杨文景,闫国兴,王海森(中国石油集团钻井工程技术研究院 北京石油机械厂,北京100083)随钻测井仪器在钻井过程中受到多种交变载荷共同作用,用传统强度校核方法难以计算仪器舱体的强度。以某型随钻测井仪为例,介绍了基于有限元的仪器舱体强度校核方法。该方法通过分析载荷特性和约束情况,利用有限元数值模拟方法建立仪器舱体受力模型,分析应力分布情况。分析结果表明:该仪器舱体最大应力小于材料的屈服强度,满足钻井工况要求,

    石油矿场机械 2014年6期2014-12-11

  • 日本国家海上石油储备独具特色
    对更低。二是储油舱体钢板受力处于平衡状态,其采用的钢板标准和等级可低于地上大型储罐,可相应降低建造成本。三是基地位于岛上,远离人口居住区,管理相对独立,对外界的影响较小。日本共有2个海上国家石油储备基地,其中白岛储备基地储存能力560万立方米;上五岛储备基地440万立方米,合计1000万立方米。以白岛基地为例,该基地位于福冈县北九州市白岛,距陆地约8km,1984年开始建设,1996年建成投入使用。基地由8个容量为70万立方米(尺寸为397m×82m×25

    石油知识 2014年2期2014-04-06

  • 用电脑测试矿井救生舱的抗爆性能
    用可移动式救生舱舱体实际结构尺寸建立了有限元分析模型,利用高压源在巷道中产生的冲击波流场,求得舱体在流场压力 (作用在舱体前) 为0.192 MPa条件下,舱体迎爆面(所受最大冲击波超压为0.601 MPa)、各舱段两侧面、顶面及后端面不同位置处最大压力载荷,以此载荷作用到舱体有限元分析模型,作用时间为300 ms,利用LS-DYNA模拟了KJYF-96/6型矿用可移动式救生舱舱体动态响应过程。分析结果表明:考虑2倍安全系数,KJYF-96/6型矿用可移动

    金属世界 2014年1期2014-02-09

  • 防水型救生舱防护结构研究
    条件限定,救生舱舱体直径设计为2 m,除去隔热材料、肋骨以及内饰板等,内径为1.8 m。结合舱内环境控制与生命保障系统指标要求,救生舱总容积不能低于13.25 m3,因此,舱体总长度不低于5.2 m,取整为6 m。本防水型救生舱(图)设计为直径2 m,长度为6 m的圆柱形舱体。图1 防水型救生舱剖面视图2 舱体应力计算2.1 舱体应力关键影响因素根据耐压船体环肋圆柱壳结构设计理论,救生舱舱体设计主要考虑的三个参数分别为:舱体应力设计的安全系数,壳板的厚度,

    华北科技学院学报 2014年8期2014-01-15

  • 矿用救生舱瓦斯爆炸动力响应数值模拟
    大的冲击波作用在舱体上使其发生变形甚至失效,直接危及舱体内避险矿工的生命安全,因此救生舱舱体的抗爆炸冲击性能是救生舱设计时需要考虑的关键因素.评价救生舱的抗爆性能主要采用实物爆炸试验和数值分析方法.国内仅有重庆煤科总院能完成实体救生舱的模拟井下巷道瓦斯爆炸试验[5],由于瓦斯爆炸实验为实物破坏性试验,实验具有复杂性和随机性,且实验成本昂贵,因此采用数值模拟计算救生舱的抗爆性能是一种更为科学合理的方法.救生舱抗爆性能的数值分析是一个复杂的流固耦合问题,关于瓦

    哈尔滨工业大学学报 2013年4期2013-09-16

  • 矿用救生舱生存舱的结构设计及力学校核
    舱、设备舱。3种舱体分别单独设计,其中生存舱分节设计,之后用螺栓或其他连接件将各节舱体紧固连接起来,形成生存舱,这样可以增加舱体的承载能力,而且方便运输和安装,并且对救生舱的系列化和标准化有重大意义。2 生存舱结构设计比选生存舱内部净尺寸为净宽度1 400 mm、净高度1 900 mm,设为定值(断面积为2.66 m2),每节生存舱要求空间V≥10.56 m3,每节由4~6段生存舱舱体通用段组成。现对其通用段长度进行比选:方案一:每段长度700 mm,由体

    山西焦煤科技 2013年9期2013-03-03