管段
- 动态沉管流场演变全过程分析
沉管工程建设中，管段的沉放是一项十分关键的环节[1-2]。在管段沉放过程中，由于水流的流线处于动态变化之中，基槽内的流场会随之发生改变[3]，进而影响基槽边坡的稳定。下沉管段根据管道使用功能要求的不同，管段形状也不同。输水、输油、输气管道常采用圆形截面，而交通隧道常采用矩形截面。在沉管法诞生初期，下沉管段断面多采用圆形，如雪莉输水隧洞（1894）采用的是直径为2.8m的圆形钢壳加砖砌的管段[4]，美国的波西隧道（1928）也是由12节直径为11.3m的圆形
安徽建筑 2023年1期2023-02-09
- 高温气冷堆核电站蒸汽发生器可拆管段拆装系统研究
蒸汽和主给水可拆管段、换热组件、承重板、定位板、内部构件承载筒、蒸汽发生器壳体、保温层、主蒸汽与给水连接管束、氦气循环组件等部件组成（图1）。图1 蒸汽发生器示意主蒸汽管箱和主蒸汽可拆管段实现蒸汽发生器与汽轮机之间的连接，而主给水管箱和主给水可拆管段是二回路循环水进入蒸汽发生器的入口。为方便对蒸汽发生器进行检维修工作（如无损检测、堵管等），需要将上下两端的可拆管段进行拆装作业。针对高温气冷堆蒸汽发生器结构特点及检维修要求，本文提出一种可拆管段拆装系统，可分
设备管理与维修 2022年19期2023-01-03
- 输油站埋地原油管段失效原因试验研究
越站流程操作，本管段一直存油但未能参与流动运行，属于死油段。2016年8月埋地管道发生原油泄漏时，压力达到3.2 MPa，泄漏点位置位于107#阀至154#阀之间埋地入土弯头后的直管段，距离弯头约1m，位于管道底部6点钟方向。泄漏管段局部工艺流程及站场管道布置如图1和图2所示。图1 泄漏管段的局部设计工艺流程/mm图2 站场工艺管道布置示意为弄清此埋地管道泄漏失效的原因，对破裂泄漏的管段进行了外观检查、金相、电镜检验以及机械性能等全面综合分析，并依据GB∕
石油工程建设 2022年5期2022-10-31
- 基于核安全风险管控策略秦山350Mwe机组一回路死管段研究分析
0 引言目前，死管段现象已成为困扰国内外核电机组的一个重要问题，并成为影响关键设备使用寿命的重要因素。在核电站投入商业运行后,一些设备的老化现象会逐渐地显现出来，死管段现象会在一定程度上加速设备的老化，可能增加核电站运行的风险。秦山一期核电机组停冷系统进口管线阀门出现的腐蚀问题就属于死管段现象造成的主要因素之一。此现象也曾多次出现在国内外核电机组中，最终都会腐蚀阀门阀座，导致阀门的密封性能降低。假若没有及时发现和处理，将对一回路压力边界的完整性构成威胁，进
新型工业化 2022年6期2022-09-07
- 论雨水推理公式在管渠设计中的应用
F和降雨历时t受管段划分长度的影响较大，导致雨水管渠的设计精度不高。针对这一情况，业内学者做了大量的研究，就设计管段的划分长度，规范尚没有给出统一的标准，笔者按照推理公式的方法，就设计管段对推理公式计算结果的影响进行研究分析，提出一些设计理念，供业内同行参考。1 推理分析目前，雨水管渠系统的设计多采用推理公式法计算雨水设计流量，即：Q=q·ψ·F(1)式中，Q—设计流量，L/s；q—暴雨强度，L/(hm2·s)；ψ—径流系数；F—汇水面积，hm2。暴雨强度
水利技术监督 2022年7期2022-07-11
- 管段沿线流量简化前后水头和流行时间差异性分析
联管道简化为单一管段时，中间节点需水量称作管段的沿线流量。这些沿线流量在管网建模中，常集中分配到管段的上端节点和下端节点，采用的方法是将沿线流量均分到两端节点［1-2］。这种沿线流量均分方法优点是简单、易于操作，尤其在管段方向不定的情况下；缺点是在管段两端节点分配流量后，引起的管段水头损失与合并前在沿线流量下引起的管段水头损失具有差异性。因此，在管线沿线流量简化处理中，需要解决管段沿线流量按怎样的分配比例，才可满足水力等效性的问题。针对该问题，1988年H
同济大学学报（自然科学版） 2022年3期2022-03-18
- 某西部油田高温高压气井连续油管断裂原因
连续油管上、下侧管段的宏观形貌如图2所示，两节连续油管管段外表面光滑，无腐蚀痕迹；下侧管段有一处被折断，据现场了解，这是连续油管发生断裂后，为防止连续油管落井，关闭防喷器时夹伤所致。图2 断裂连续油管上、下侧管段的宏观形貌如图3所示，上侧管段断口侧面未见变形，无明显颈缩现象，断口附近可见轻微损伤痕迹；断口表面轻微胀大，大部分区域受到损坏，局部区域断面平坦，表面呈轻微金属色，无明显剪切唇。图3 断裂连续油管上侧管段断口侧面和表面的宏观形貌1.2 无损探伤根据
理化检验(物理分册) 2022年1期2022-03-15
- 20G无缝钢管开裂原因
a后发生开裂，该管段的服役环境为：内部介质为除盐水，温度约为200 ℃，压力约为5 MPa；外部介质为烟气，温度约为300 ℃，且常年恒定。笔者采用一系列理化检验方法对其开裂原因进行分析，以防止该类事故再次发生。1 理化检验1.1 宏观观察送检20G无缝钢管的外径为25 mm，原壁厚为5 mm，共3段。1号管段内、外壁均腐蚀严重，已出现变薄和开裂现象(见图1)；2号管段内壁腐蚀严重，外壁腐蚀稍轻(见图2)；3号管段为未服役管段(见图3)。图1 1号管段宏观
理化检验(物理分册) 2022年12期2022-02-12
- 顾及供需关系的供水管网管段脆弱性评价
脆弱环节[2]。管段是管网的最重要组成部分之一，进行管段的脆弱性分析，对管网的设计、运维和改造都具有重要意义。管段脆弱性评价研究，主要分为基于水力模拟的方法和基于拓扑结构分析的方法。基于水力模拟的方法通过水力模型模拟所有可能的管段故障后果评价管段对管网正常运行的重要性。由于考虑多管段故障组合计算量十分庞大，通常将故障场景限制为单管段故障，枚举各个管段发生故障后管网的欠缺供应量比评价管段的脆弱性[2]。这类方法的评价结果比较精细，贴合实际工况，但依赖于水力模
哈尔滨工业大学学报 2022年2期2022-01-22
- 大直径高密度聚乙烯管海上出运和安装关键技术
km，分为8 个管段进行安装，包含1 个管段在陆上安装，7 个管段进行海上安装，每段管段安装均包括出运、定位、沉放、对接工序，本文重点介绍管段海上运输和安装关键技术。该项目是目前全球海上安装的同类管道中直径最大的，所涉及的出运、安装工艺复杂。国内尚无成熟的经验可借鉴，国外也仅有少数成功案例，实施难度较大。2 施工技术要点2.1 施工准备工作施工准备工作包括陆上运输、管段设施安装、海上准备等多项内容，其中最重要的一项是确定海上施工窗口期。海上施工窗口期需要详
运输经理世界 2021年9期2021-12-09
- 供热管道减阻涂层减阻效果的实验研究
对比管道。无涂层管段通过几次水，并且放空搁置了5 a 左右，模拟实际供热工程中运行使用过的管道。在直管段上安装压力测量装置，压力测量点离弯头的距离大于10倍管道直径。如图1所示，在同一根直管段上同一流向的2个压力测量点的间距为87 m。注：1为热水锅炉；2为补水泵；3为管路循环水泵；4为流量计；P为泵前、后就地显示压力表；P1～P8为测试管道上的压力变送器；T1、T2为温度传感器。图1 供热管道减阻实验台示意图实验中采用的主要仪器设备有：1) 模拟热源。型
暖通空调 2021年11期2021-12-02
- 长距离埋地钢管中波纹管伸缩节的作用研究
方案分别建立埋地管段三维有限元模型，如图3所示。模型包括：钢管、外包混凝土、镇墩、伸缩节室、伸缩节、回填土和原状土，地基底面尺寸830m×120m，高度范围在105m～185m。布置方案1计算模型总节点数220797个，总单元数189791个；布置方案2计算模型总节点数197081个，总单元数209585个；布置方案3模型总节点数197085个，总单元数209388个。模型钢管采用4节点壳单元Shell181模拟，混凝土结构、回填土及原状土采用8节点实体单
特种结构 2021年5期2021-11-15
- 雨水管渠不同进水方式对设计流量计算方法的影响研究
区域的雨水由设计管段的起点进入， 即把管段的起点作为设计断面［2］， 然后以此为标准计算管段的各项设计参数。 实际的雨水汇流过程非常复杂，其中存在着多种进水方式， 雨水可能由管段的中部或者末端进入。 采用不同的进水方式会导致最终的设计流量也不相同， 雨水由管段起点进入的进水方式是对实际径流过程的一种简化， 这种假设使设计人员易于计算， 但与实际有一定的偏差。 本文通过比较不同进水方式的特点， 从实际的进水方式出发， 建立汇流过程模型， 提出分散进水方式设计
工业用水与废水 2021年5期2021-11-15
- RFID 技术及无人机在超大型化工管道堆场中的应用
家承包商临时堆放管段半成品，待现场具备安装条件后，再转运到现场进行安装。由于堆场面积大、材料堆放区域多，管道材质约20种，品种繁杂，即便预制管段全部按管线号做好标识且分装置、分区域堆放，在寻找、转运管段过程中仍然存在以下问题：（1）寻找管段时无法精确定位，需要付出大量的人力、机具反复寻找；（2）人工寻找时会出现遗漏管段，甚至管段找不到的情况；（3）由于项目临海，空气湿度大、盐分重，在管段的长时间堆放过程中，因自然环境具有腐蚀性，会出现钢印锈蚀无法辨认的情况
石油化工建设 2021年4期2021-09-15
- 华龙一号余排吸入口死管段热工水力分析
3）0 引言“死管段”是指那些与一回路相连但在机组正常运行情况下其内部流体不流动的管段。当一回路升温升压或升功率运行过程中，这些管道内的静止流体被一回路加热产生热分层或汽化，并最终导致管道内壁和阀门部件腐蚀。M310机组[1]余排进口管道就属于“死管段”之一。该现象已经多次导致法国核电站以及大亚湾和岭澳一期核电站的这些阀门阀座产生腐蚀，并影响了这些阀门的密封性，威胁机组的安全稳定运行。正常余热排出系统（RRA）进口死管段内发现的腐蚀问题是由持续不断的热工水
科技视界 2021年21期2021-08-24
- 管段管理在工厂化预制中的应用研究
，如何对预制好的管段进行有效地管理，如何准确有效地委托防腐、镀锌，如何准确地找到所需的管段，从而减少人工和机具的浪费成为工厂化预制管理工作的重点。1 管段管理的实际应用和分析以马来西亚炼油加氢项目管道预制场为例，进行工厂化预制的管段管理应用分析。马来西亚炼油加氢项目中，十一化建公司承建的项目内容为总包商西班牙TR 的施工包PKG3 和Area1 的机械包设备安装、管道安装、防腐保温及电气仪表等，合同额超过7463 万美元，项目合同工期从2015 年12 月
石油化工建设 2021年1期2021-05-06
- 新安江在役压力钢管有限元校核评估
研究对象是厂房明管段钢管，明管由伸缩节、管壁等结构经螺栓和焊接组合，适用于引水式地面厂房，通常支撑在分开的支座上，宜布置在地形条件优越的地段，并与进水口、主厂房的建筑物协调一致。明管开有进人孔，工作人员可由进人孔进入钢管内部进行安全操作，检查与维护，为压力钢管安全运行提供了保障，运行中可以方便的检查、维修、动静应力检测等，必要时根据使用时间及损坏情况及时更换；其次，它受力明确，结构分析结果较为可信[5，6]。2 有限元计算理论及方法ANSYS 有限元分析步
水电站机电技术 2021年3期2021-04-10
- 基于DPSA的长距离输水管道线路优化方法研究*
量为各个输水线路管段，决策变量分别为各输水管段线路方案和各管段直径，约束条件为整个输水管道的首末水头[10-12]。（1）目标函数：（2）首末水头约束：式中：F为输水管道工程总投资，万元；Фi为管段阶段投资函数；Xi为输水管道第i管段线路方案；Yi为输水管道第i管段直径，mm；hi为输水管道第i管段水头损失，m；Ht为供水水源点与管道最末端节点的允许水头损失，m。3 模型的求解3.1 动态规划递推方程与状态转移方程上述输水管道线路优化模型为动态规划模型。其
工程技术研究 2020年22期2021-01-08
- 回淤及地基不均匀影响下沉管隧道力学性能分析
不利工况，分别为管段接头和管段本体中间部位刚度和淤泥厚度发生突变，具体变化模式详见图2。数值模拟对隧道接头变形和受力进行对比分析。经计算，在刚度突变工况中，工况①地层反力在管段接头位置存在突变，地层反力最大值为602Mpa，最小值为389Mpa，差值为213Mpa;工况②地层反力位于管段本体中间刚度突变处，地层反力最大值为782Mpa，最小值为15Mpa，差值为767Mpa。由计算结果可知，管段本体处的刚度突变相对接头处的刚度突变对地基反力的影响更大，两工
建筑与装饰 2020年2期2020-10-21
- 沉管隧道干坞坞底施工工艺研究
的临时工程，干坞管段的预制、存放以及检测都需要在坞内进行，因此干坞施工在沉管隧道施工中较为重要[1]。为了保证施工质量，同时为了方便后续施工，施工中，应该将干坞坞底施工和沉管管段制作施工结合起来。1 工程概况本文洲头咀沉管隧道项目全长为750m，主要分为三个部分：西侧暗埋段，长315.89m；中间沉管段，长340.05m；东边暗埋段，长93.98m。其中中间的沉管段隧道应用的是轴线干坞预制管段，将干坞设置在西端，纵向呈长条形，施工时分两次预制。在干坞内完成
广东建材 2020年6期2020-07-06
- 带加劲环超大直径输水管道立式制作工法
计规范要求，每一管段应由整张板宽为3 000 mm的钢板卷制而成，每个9 m的管节就由3个3 m的管段组装而成，管节的纵缝、环缝焊接均在平放状态下完成。传统的小管径输水管道制作过程中，加劲环的安装是在管段纵缝焊接完成后，再由3个管段组装成1个管节，并完成此2条环缝焊接后进行。如果大管径且壁薄的输水管道按传统方法安装加劲环，势必因加劲环与管壁缝隙过大，对输水管壁的形变及加固处理带来很大的工作量。另一方面，本项目采用自动焊进行管节的环缝施焊，传统的卧式制作方法
广东水利水电 2020年4期2020-05-05
- 沉管隧道变截面管段浮运与沉放水动力特性及方案评价
够,如变截面沉管管段浮运沉放水动力特性仍未取得合理认识。变截面管段与常规等截面管段相比,在预制、承载、浮运、沉放及对接等过程均存在较大的难度和风险。数值模拟、试验观测及理论分析是水流流动问题研究的常用方法。其中物理模型试验成本高且难以分析耗能内流机理,理论分析则需对计算介质进行抽象和简化,且给出解析解较困难;相比之下,数值模拟能形象而细致地再现水流的复杂流动,研究方法灵活、周期短、费用低,且便于揭示水流流动机理。因此,本文以洲头咀沉管隧道变截面管段为研究对
合肥工业大学学报（自然科学版） 2020年1期2020-02-24
- 某超超临界锅炉一级过热器T91钢吊挂管泄漏原因分析
漏。该吊挂管泄漏管段材料为T91钢，规格为φ44.5 mm×10 mm，其下方相邻管段材料为Super304H钢。吊挂管上方为一级过热器入口集箱，下方连接一级过热器管屏，吊挂管的正常工作温度为500 ℃，工作压力为33 MPa。为查明吊挂管发生泄漏的原因，笔者对其进行了理化检验与分析。1 理化检验1.1 宏观检查吊挂管泄漏管段在锅炉内的位置如图1所示，由于受蒸汽冲击，泄漏管段与相邻的吊挂管均发生变形。图2是吊挂管泄漏管段的宏观形貌，将爆口所在管段、爆口上方
理化检验(物理分册) 2020年1期2020-02-07
- 沉管管段在浅水航道浮运中的下沉量预报
道，沉管隧道标准管段的尺寸达到165 m×46 m×10.6 m，而浮运作业水深仅为12.4 m。超长超大管段在如此浅的水域中进行浮运，浅水效应将导致管段受到“吸底”的水动力，引起管段发生下沉运动，颠簸的下沉运动将影响管段浮运稳定性和安全性，甚至可能导致管段发生触底事故。目前国内外对管段浮运的研究主要集中在浮运阻力[5]与拖航方案设计[6]等方面，对于管段浮运过程中下沉量[7]的研究，相关报道较少。本文研究了不同干舷与浮运速度下深中通道沉管管段的下沉运动。
船海工程 2019年6期2019-12-25
- 基于博弈云模型的油气管道外腐蚀等级分析
环境较复杂，有的管段所经区域存在腐蚀性介质，随着管道服役时间的延长，外腐蚀现象严重，极易导致油气管道泄漏，并引发火灾、爆炸等事故，严重威胁管道周边人们的生命财产安全[3-4]。因此，对油气管道的外腐蚀等级进行分析评价具有重要意义。针对管道的腐蚀分析，专家学者进行了大量研究工作[5-14]。这些研究主要集中于腐蚀管道的失效概率[5-6]、土壤腐蚀综合评价[7-9]、定性定量的评价方法[10-14]等。油气管道大部分采用埋地敷设，所处的环境复杂，存在许多诱发管
腐蚀与防护 2019年10期2019-10-25
- LNG厂站安全阀背压和天然气放散管道计算
温度、放散管道各管段的长度和管径等许多因素，参数之间的关系比较复杂。因此，有必要对天然气放散管道计算进行研究。经过对实例LNG气化站适当简化，将EAG加热器视为一段管段，得到天然气放散管道的物理模型，见图1。放散管道共有6个节点，5个管段。图1中圆圈内的编号为节点编号，管段上的编号为管段编号。节点6是储罐安全阀的出口，节点1通向大气。图1 天然气放散管道的物理模型2 放散管道的数学模型2.1 放散管道中天然气的流动过程LNG储罐发生火灾时，LNG迅速气化，
煤气与热力 2019年8期2019-08-27
- 304 不锈钢管线腐蚀开裂原因分析
后，发现视镜下部管段仍有液体介质漏出，拆开保温后发现视镜下部管段已开裂。开裂管段材质为304 不锈钢，规格Ф114×5mm。管线操作温度100℃左右、压力0.4MPa，外部有保温层。内部介质为含有氯化钙的胶粒水，其中氯离子含量约为38 ～54mg/L。为了查明裂纹性质及产生原因，采取相应的防范措施，在失效部位进行取样进行检测分析。2 检查情况2.1 宏观检查通过检查发现，开裂管段外壁有很多呈枯树枝状的裂纹,裂纹开裂方向既有沿轴向的，也有沿环向的，裂纹处及管
中国设备工程 2019年15期2019-08-26
- 一种基于电阻应变式传感器的水表或流量计结构
计结构，包括测量管段体及设于测量管段体外侧的测量主机，测量管段体具有流体通道，测量管段体固设有可受力形变的封装件，该封装件内设有由其进行密封绝缘的电阻应变式传感器，电阻应变式传感器包括弹性元件及电阻应变片，弹性元件随封装件的局部一同伸入至流体通道内并基于流体的冲击而产生形变，电阻应变片贴设于弹性元件的表面并随弹性元件的形变而改变自身的电阻；电阻应变片与测量主机电连接并将自身的电阻阻值传输至测量主机。本发明具有以下优点和效果：改变了传统机械式水表的结构，将水
传感器世界 2019年11期2019-02-17
- 名称：铝塑袋装材料的分离系统及方法
分离管道包括第一管段和第二管段，所述第一管段和第二管段形成阶梯状的分离管道本体，第一管段内设有呈螺旋状的第一型腔，在第二管段内设有呈螺旋状的第二型腔，第一管段的一端设有进料口，进料口处还安装有带消毒液的气化机，第二管段上设有出料口，第一管段顶部靠近进料口的位置开设有分离剂的进水管，第一管段底部靠近和第二管段连通处的位置设有排水管，分离方法包括放置物料等四个步骤，意在解决采用现有铝塑复合袋装材料的浸泡分离器，而导致的物料分离处理效率差、容易产生物料堵塞故障以
再生资源与循环经济 2019年8期2019-01-21
- 考虑设备跌落的天然气计量站失效后果计算方法*
阀门截断作用，以管段组储气量作为检定区域内管段失效的最大天然气泄漏量；针对桁车失效，增设设备跌落事故，以动量定理为依据，建立故障树及潜在影响面积计算模型；将影响面积内的管段、天然气、设备、人员等各方面损失折算为经济损失，形成统一的适用于天然气计量站失效后果计算方法，并将其应用于某天然气计量站管段后果评价中，验证该计算方法的可行性和适用性。1 计量站失效后果分析天然气计量站因其自身功能需要，相较于常规天然气站场而言，增设了检定流程，其具体步骤如图1所示。在一
中国安全生产科学技术 2018年10期2018-11-01
- 红水河漂管沉降施工技术
越,以下着重介绍管段漂管沉降过程中的施工原理及关键施工技术。1 漂管沉降施工原理及可行性分析红水河水下溶洞裂隙较多,定向钻钻头在前进过程中容易出现卡死的现象,造成重复性施工,并且定向钻施工费用较高,为了减少施工难度,降低成本,经过多方讨论决定选择在枯水季节进行沉管施工[3]。具体施工工艺流程见图1[4-6]。图1 红水河漂管沉降施工工艺流程根据管段漂浮牵引就位的方式不同,漂管沉降可以分为直线漂管沉降、旋转漂管沉降和起重漂管沉降三类[7-8]。垂直于红水河流
天然气与石油 2018年4期2018-09-08
- 基于穷举法的雨水管渠设计流量计算方法研究
积叠加法是将设计管段本段及上游的所有汇水面视为一个整体，取第一块汇水面上最远点的雨水流达设计断面的集流时间为降雨历时，即通过计算全面积上的平均降雨强度来计算设计流量。虽然其降雨历时中包含了管渠中的雨水流行时间，但它实际上假设雨水是在地面汇集后进入计算管段的[6]。这一假设不符合降雨汇流的实际情况，设上、下游管段汇水面积分别为F1，F2，上、下游降雨强度分别为q1，q2，在各汇水面径流系数相同的前提下，当F1/F2>q2/q1时，用面积叠加法计算甚至会出现下
水土保持通报 2018年3期2018-07-26
- 环状给水管网自动生成树的研究
对环状给水管网的管段流量确定初分配方案，若给水管网的规模较小，可通过分析控制点位置以及大用户的分布，确定主干管供水路线，较合理地分配管段流量。对于中等以上的城市，仅依靠主观判断分配给水管网的管段流量会造成较大误差，不能满足用户的实际用水量，也不能实现最优化设计。初始流量分配可以采用最小平方和的流量分配法和截面法等，最小平方和法分配的管段流量比较均匀而使管道主次不分，截面法分配的管段流量不能满足节点流量平衡的条件。若采用图论理论把环状给水管网中的若干条管段删
中国农村水利水电 2018年6期2018-07-09
- 供水管网爆管动态风险评估
。本文首先对影响管段爆管的动态水力因素进行筛选，并确定其分级评价标准，然后，应用BP神经网络原理，分析待评价管段的水力状态与哪一分级标准更为接近，即把水力因素定量化为评价等级，构建一个供水管网动态爆管风险评估体系，进而配合管段爆管静态风险评价，实现对管网安全的综合评价。2 动态水力安全评价指标的选择和量化2.1 评价指标的选择影响管段爆管的动态因素包括流速、压力、温度、路面载荷等，然而管段水流的实时温度和路面载荷数据一般较难获得，因此本研究主要考虑管道的动
净水技术 2018年2期2018-03-06
- 沉管隧道变截面管段若干关键设计技术分析
）沉管隧道变截面管段若干关键设计技术分析刘力英，魏立新（广州市市政工程设计研究总院，广东 广州 510060）以国内首条变截面沉管隧道工程-广州洲头咀沉管隧道工程为依托，总结了变截面管段成型预制技术难点及对策；分析了管段起浮及浮运过程中干舷及稳定性机理，并提出了相应控制措施；建立了二维和三维数值模型，揭示其结构空间受力特性。分析表明，管段预制时在内部模板台车上设置连续桁架作为补偿可较好满足截面渐变段成型预制的要求；对道路线形进行小幅度调整使结构横向对称、在
城市道桥与防洪 2017年8期2017-09-15
- 管网改扩建项目优化设计计算研究
础上，对其中某些管段的管径与走向进行改变，以满足整个管网的管段流量与节点压力。而管网的扩建即是在保留已有管网的基础上，通过增加新的管段的方法，来满足各用气点的需求，同时保证整个环网的安全稳定运行。在进行管网的改建与扩建的过程中，还要考虑管网整改后的经济效益。1.2.1 传统遗传算法的操作基本遗传算法(Simple Genetic Algorithms，简称SGA)是一个迭代过程，它模拟生物在自然环境中的遗传和进化机理，反复将选择、交叉、变异操作作用于群体，
上海煤气 2017年3期2017-07-05
- 电站配管设计中的旋转角度分析及计算
行详细说明，得出管段上的旋转角度即是管段旋转前后所在平面间的二面角、管段间的旋转角度即是管段间的二面角的结论，并给出三角函数计算和CAD辅助计算2种具体数值计算方法，且CAD辅助计算方法更简单准确。电站配管设计；管段；旋转角度；二面角；计算方法0 引言在电站配管管道工厂化预制过程中，通过旋转角度可以计算出管段与管段、管段与管座、支吊架卡块等附件之间在圆周上的距离［1］，从而按照该距离进行画线、组对，以保证附件之间的相对位置正确。另外，在电站配管工地管道安装
综合智慧能源 2016年9期2016-11-12
- 南昌红谷隧道管段浮运过程风险节点数值模拟及分析
)南昌红谷隧道管段浮运过程风险节点数值模拟及分析邓小新1， 刘惠康2,*， 张玉成3， 管蕾4， 黄珂1(1. 南昌市政公用投资控股有限责任公司， 江西 南昌330000； 2. 广州地铁设计研究院有限公司，广东 广州510000； 3. 广东省水利水电科学研究院， 广东 广州 510610；4. 中铁隧道集团有限公司， 河南 洛阳471009)红谷隧道是目前国内第一座在流速大、水位落差大的江河中部用沉管法修建的隧道，浮运施工难度大。为确保管段及邻近建筑
隧道建设(中英文) 2016年9期2016-10-19
- 加拿大通过气改油工程建成跨东西海岸油品输送管道
道建设工程，新建管段包括了位于阿尔伯塔省的275km管段、萨斯喀彻温省和曼尼托巴的60km管段、安大略省东部的105km管段、魁北克省的645km管段和新不伦瑞克省的375km管段，现有管道管径为1067mm，如图1所示。管道将用于运输轻质油和重油，其初始容量为85×104桶/日，当管道达到理想运输状态时，其输量为110×104桶/日。管道全线路经65~70个泵站，设有四个储油罐区，分别建在哈迪斯蒂，萨斯喀彻温省的魁北克和圣约翰市内，及魁北克和圣约翰市区的
管道行业观察 2016年2期2016-09-12
- 模拟环道的蜡沉积实验研究
时测量装置的两个管段，分别为测试管段和参比管段，再根据实时的测量的数据结果进行对比，以此来完成结蜡厚度的测量和计算。在测量试验过程中，通过可控制温度的水套来调整测试管段的管壁温度，以此保证管壁温度保持在一个特定的温度区间，如果管壁的温度低于管道内油品的析蜡点时，测试管段内就会产生结蜡的显现，进而会有蜡分子吸附在管壁上，导致测试管段的内径变小，从而使该管段的两端压力差增大。同时调整参比管段的管壁温度，保证其温度和管内油品的温度相同或稍大与管内油温，从而保证该
化工设计通讯 2016年5期2016-09-03
- 供热网不等选取经济比摩阻的研究
；流量；供热网；管段0 前 言经济比摩阻在供热领域具有重要意义，包括设计阶段的管径选择、评估阶段对管网经济性的评价、运行阶段对运行效果的测试等.本文主要针对设计阶段的管径选择方面来展开探讨，传统的外网设计通常都是根据不同的介质、不同的位置拟定一个比摩阻，然后对该工程的各个管段通过拟定的比摩阻和负荷确定的流量来选取管径.但是此过程中存在所有的管段选取一个经济比摩阻是否合适的问题.随着集中供热的发展，管网巨型化和复杂化，管段之间的差异性越来越大，例如一次网热源
河北建筑工程学院学报 2016年4期2016-03-28
- 某亚临界锅炉水冷壁泄漏失效分析
分布情况分别为：管段A与管段B之间的环向焊缝与MPM焊缝交叉处有一个漏点，标识为漏点1，见图2；管段B上有一个漏点，标识为漏点2，见图2；管段C上有三个漏点，分别标识为漏点3、漏点4和漏点5，见图3。另外从图1也可以看出有补焊痕迹。图1 发生泄漏样管的整体形貌图2 漏点1和漏点2宏观形貌宏观检查发现，漏点2至漏点5的形状均近似圆形，漏点附近有明显冲刷的痕迹，并且冲刷的方向是由外向内（相对管子而言）。剖开管段B后发现漏点1正好位于管段A和管段B管子对接环向焊
机械工程师 2015年8期2015-04-10
- 南昌红谷隧道提前完成今年沉管浮运重大节点
南昌红谷隧道E6管段历经9 h出坞、浮运，于当日13:30顺利抵达回旋区临时系泊，这标志着国内内河规模最大最长的城市道路沉管隧道提前2个月实现了2015年第1批次6节沉管预制、浮运的目标。南昌红谷隧道江中段采用“沉管法”施工，长1 329 m，共12节管段，分2个批次在目前亚洲最大的异地巨型干坞内预制，每个批次预制6节管节，分2015、2016年2年浮运、沉放。E6管节作为红谷隧道2015年计划浮运的最后一节管节，长115 m，宽30 m，高8.3 m，重
隧道建设(中英文) 2015年9期2015-04-06
- 考虑失效相关性的埋设管网系统地震可靠性分析
）可由多个不同的管段串联组成。地震荷载作用下，各条边仅有“工作”和“失效”两种状态，管线工作概率（地震可靠度）表示其连通能力，管网地震可靠性模型即为网络模型中源点到指定汇点间的连通可靠度求解问题。根据震害率统计公式，管段Di的地震破坏概率为；其中Di为管段Di的失效事件；Pfi为管段Di的失效概率；Li为管段Di的长度（km）；λi=0.00475⋅Ki⋅ PGVi为管段Di的经验震害率（处/km），Ki为考虑管材、接头形式、场地条件等因素的调整系数；PG
地震科学进展 2015年9期2015-03-29
- 配水管网管段改造排序的PageRank算法
哈尔滨）配水管网管段改造排序的PageRank算法李飞宇1，石振锋2，吴晨光1，于美婷2，袁一星1（1.哈尔滨工业大学市政环境工程学院，150090哈尔滨；2.哈尔滨工业大学数学系，150001哈尔滨）针对城市配水管网管段改造比选排序问题，提出了基于PageRank的改进的MPR-Pipe算法，实现了对管网节点和管段多种水力属性的PR值求解.利用经济流量和管段单位水力坡降PR值，定义了管段改造的重要性度量，并以此作为改造比选排序的依据.理论计算表明该算法求
哈尔滨工业大学学报 2015年8期2015-03-20
- 沉管法隧道短管陆上拉合的施工工艺
延线隧道工程E3管段与E4-1管段的拉合正是采用TX-300-J型300吨拉合油缸进行短管节的陆上拉合，拉合采用12点同步牵引，各牵引点荷载可调，并可荷载保持和同步卸载。二、相关资料1、沉管管段资料：E4-1管段主尺度：L×B×H=3.9m×39.9m×9mE4-1管段重量：1220t钢-钢摩擦系数：f=0.152、200t拉合油缸资料：3、GINA带原始尺寸及设计压缩资料：根据设计要求，在PC拉索安装完成，拉合油缸卸载后，GINA带压缩量为65mm，即拉
建筑遗产 2014年1期2014-10-21
- 不同布缆方式锚碇沉管管段运动的数值模拟
、断面形式灵活、管段埋深较浅、工序可平行进行、受力明确、防水性能好、作业安全等优势而受到世界各国的广泛应用［1-2］。沉管隧道的沉放是整个施工过程中最危险、对技术要求最强的环节［3］，尤其在复杂的海洋环境条件下，管段在沉放过程中受流体的作用而产生的运动响应不容忽视;为保证管段沉放的安全性和沉放初步定位的精准性，对沉管管段自身进行适当的锚碇是有必要的。因此，研究管段在锚碇状态下的运动响应及锚碇缆受力等问题具有重要的现实意义。Toshio Aono等［4］对日
海洋工程 2014年1期2014-10-11
- 核电主蒸汽超级管道管段制造工艺及质量控制
级管道是由5 段管段焊接而成，这5 段管段分别称为管段T1(最终长度2.7 m)、管段T2(最终长度3.6 m)、管段T3(最终长度4.4 m)、管段T4(最终长度4.481 m)和管段T5。管段T5为超级管道和主蒸汽机械贯穿件之间的过渡段。5 段管段的管径均为Φ813 mm×46 mm，材料为P280GH(法国材料牌号，大致相当于我国的16Mn)。各管段均在工厂制作，在安装现场将其组焊为一根超级管道。主蒸汽超级管道除了带有管嘴的管段外，还有些附件，主要包
制造技术与机床 2014年12期2014-04-23
- 山区输配水管网沿线流量与节点流量的简化计算研究
时，首先要知道各管段计算流量，为此必须先确定沿线流量与节点流量。本文引入沿线流量和节点流量两个概念：沿线流量实质是对管网管段实际流量分配的一种近似，是为了方便计算而引入的一个计算参数； 节点流量表示一个节点上的总体流量，节点流量跟方向无关，只要通过节点的单位量的集合就是节点流量。基于上述两个概念，介绍沿线流量与节点流量计算方法，并结合典型山区农村供水工程输配水设计实例进行验证分析。1 沿线流量实际的配水情况很复杂，计算时往往加以简化，即假定q1、q2……这
水利建设与管理 2014年1期2014-03-23
- 利用途泄流量和输转流量确定天然气分配管道计算流量的研究
气分配管网的各条管段根据连接用户的情况，可分为三种：管段沿途不输出气体，用户连接在管段的末端，这种管段的气体流量是个常数，见图 1（1），所以其计算流量就等于转输流量；分配管网的管段与大量居民用户、小型公共建筑用户相连；此种管段的主要特征是：由管段始端进入的图1 天然气管道的计算流量Fig.1 The calculation flow of the natural gas pipeline天然气在途中全部供给各处用户，这种管段只有途泄流量，如图1（2）所示
当代化工 2013年9期2013-11-05
- 基于软件模拟城市中压燃气管网可靠性分析
管网中较大流量的管段故障停输，对广东省某市城区的天然气中压管网的可靠性进行分析。1 GNET软件简介采用的GNET软件是由中国市政工程华北设计研究总院与北京赛远科技发展有限公司共同开发的燃气管网分析软件，具有便捷的操作界面，适用于管道输送的城镇燃气在不同压力级制下的环网水力分析和计算。GNET软件的主要特点：① 管网分析计算与绘图一体化。应用软件进行管道的绘制计算，并结合绘图软件将计算结果直接标注于图形中。② 在自识别环路管网图的基础上，自动对环、管段及节
天然气技术与经济 2013年1期2013-09-12
- 海河隧道沉管沉放对接的主要施工技术
的应用，实现沉管管段在水中的精确对接，针对沉管的浮运、沉放、对接等关键问题进行重点分析与阐述，采用岸拖方式将沉管管段依次浮运至沉放区域;采用浮驳吊沉法工艺进行管段沉放;利用全站仪、GPS、倾角仪实时监控并调整管段空间位置及姿态;利用水力压接将GINA止水带压缩，完成沉管对接。施工结果表明，采用岸拖法浮运、浮驳吊沉法、水力压接技术进行沉管对接是成功的，技术上是可靠的。沉管隧道;岸拖法;浮驳吊沉法;水力压接;施工1 概述海河隧道工程位于天津市滨海新区于家堡金融
铁道标准设计 2013年4期2013-09-02
- 秦山二期RRA余排入口死管段效应分析及对策
的研究方向。“死管段现象”是目前困扰核电厂的一个重大难题，也是影响相关设备寿命的最主要因素(梁汉生等，2005)。RRA余排入口管道就属于“死管段”之一。该现象已经多次在国内外同类型电厂中出现问题，导致阀门阀座产生腐蚀，影响阀门的密封性。如不及时发现、及时处理，将会破坏一回路压力边界的完整性，产生放射性物质泄漏的重大安全风险。本文通过分析死管段产生机理，并结合秦山二期4台机组实际改造经验，为今后其它电站设计及技术改造提供参考。1 “死管段”现象及机理核电厂
东华理工大学学报(自然科学版) 2013年2期2013-03-26
- 基于管段重要性的给水管网布局分析
较差；管网中任一管段损坏时，该管段以后的所有管线就会断水，得不到服务.而环状管网中，管线连接成环；直观上认为任意管段损坏时，水还可从另外管线供应用户，可以缩小断水区域，从而增加供水可靠性［1－2］.事实上如果引入给水管网冗余，即备选路径配水能力的概念，将会发现当由连通管将树状管网形成环状管网时，如果供水压力不是很充分，很可能出现仅具有连通性（即从水源到某一节点具有不同的连通路径）冗余，而没有提高能力（管段的过水能力）冗余.给水管网设计计算中，除按设计年限内
同济大学学报（自然科学版） 2013年3期2013-03-04
- 天津海河沉管隧道管段分节方案比选研究
大型驳船上先预制管段，再浮运到指定位置下沉对接固定,进而建成过江隧道或水下构筑物的施工方法，采用沉管法施工的隧道叫沉管隧道[2]。沉管隧道自诞生以来，已经在美国、荷兰、日本等国家得到广泛应用。我国修建沉管隧道起步较晚，但是发展迅速。目前已经建成的沉管隧道有宁波甬江隧道、宁波常洪隧道、广州珠江隧道、上海外环隧道[3]、广州仓头-生物岛隧道、广州生物岛-大学城隧道[4][5]，在建的有广州洲头咀隧道、舟山沈家门海底隧道、佛山汾江路南延线东平河隧道、港珠澳大桥海
城市道桥与防洪 2013年6期2013-01-11
- 油气管道风险专家评分方法的改进及应用
，虽然A、B两个管段的指数总和相等，但B管段中腐蚀指数很低，结果导致它们的失效概率分值差别较大。为了进一步分析用指数总和来度量总失效概率所引起的评价结果失真程度，以国外某管道现场数据和管道失效概率数据举例说明。对该管道失效概率等级进行划分，2008年第三方破坏失效概率等级及其破坏指数如表1所示。为了便于说明问题，假设该管道腐蚀、设计因素和误操作这三个方面各模式失效概率等级所对应的各平均指数值都和表1第三方破坏相同。现假设有5个管段分别为A、B、C、D、E，
重庆科技学院学报（自然科学版） 2011年6期2011-10-30
- 环状给水管网计算方法的研究
降列向量;Z为各管段支路中两节点的位能差列向量(B维);DH为管段支路的能量输入项列向量(B维)，当管段不含能量输入项时，DH=0;S为B×B阶对角矩阵;Sj为各管段支路的阻力特性系数;|G|为B×B阶对角矩阵;|Gj|为各管段支路流量的绝对值。上述方程组中，共有2B个未知变量(B个Gj，B个ΔHj)，同时也有2B个方程，由A，Bf的性质可知，方程组中没有多余方程，故有唯一解。2 基本关联矩阵和基本回路矩阵的形成[3］2.1 基本关联矩阵的形成以图1为例说
山西建筑 2011年28期2011-08-21
- 供热管网连通可靠度研究
的连通问题提出了管段的连通重要度;分析多热源多环供热管网的连通可靠度，评价了位于热源出口干线、回路和公共管上各管段的连通重要度．计算结果表明:多热源、环状的管网结构具有较高的连通可靠度水平;管段距热源的距离越近，连通重要度越高;热源出口干线的管长对热源供热的可靠度有重要的影响．管网连通可靠度评价有助于优化管网拓扑结构设计．集中供热;空间管网;连通可靠度;连通重要度随着城市的发展，集中供热系统的规模也在不断扩大，供热安全可靠性越来越受到人们的重视．作为供热系
哈尔滨工业大学学报 2011年8期2011-07-18
- 混水机组在低温地面辐射供暖系统中的运用
环路为:热力站→管段1→管段2→管段3→管段4→管段5→7号楼。经计算最不利环路总阻力(不含热力站内部阻力):142.3kPa。3)按2号楼入户装置前供回水干管压差为零选择热力站循环水泵，外网供回水温度80℃～40℃。楼栋内使用混水机组及二次变频泵，供回水温度为50℃～40℃，计算环路为:热力站→管段1→管段2→管段6→用户2号楼，计算结果见表1。图1 混水机组在系统中的设置及控制换热站至各楼栋室内用户的总阻力，楼内二次泵循环流量、扬程分别为:用户1:换热
山西建筑 2011年24期2011-06-14
- 成品油管网运行优化
的管网结构和计算管段划分如图1所示。以树枝状管网每一个树杈所在的点作为分界点，对整个管网进行计算管段的划分。从管道首站到第一个分界点间的管段为管段1，第一个分界点到第二个分界点间的管段为管段2，第一个分界点到支线油库2间的管段为管段3，以此类推其他管段。出于模型求解的需要，以干线上支线起点作为分界点划分计算阶段，干线首站至第一个分界点间管网为第一阶段，第一个分界点至第二个分界点间管网为第二阶段，其余以此类推。图1 成品油管网优化计算管段划分示意图Fig.1
中国石油大学学报（自然科学版） 2011年3期2011-01-22