舱段
- 基于多孔特征约束的舱段对接姿态识别方法*
姿测量方法在大型舱段装配中被广泛运用[2]。由于舱段的尺寸大以及相机的视场局限性，舱段对接阶段通常借助靶标等辅助工具作为舱段位姿的测量特征点[3]，但靶标在安装时存在定位误差。对于飞机、航天器等大型舱段以及端面上的孔和销的协调准确度和轴线有严格精度要求[4]，因此，目前大型部件装配会选择部件上的装配孔作为关键特征，通过多个装配孔来拟合出大型部件的空间位姿或直接利用装配孔的位姿实现大型部件的装配。目前，最广泛的舱段对接方式是点集匹配，利用舱段上的对接孔和对接
航空制造技术 2023年22期2024-01-18
- 考虑失稳模态型初始缺陷船体舱段极限强度分析
展开研究，但针对舱段或全船整体结构极限强度的计算方法研究较少。随着计算机计算能力的增强，基于舱段结构甚至全船结构的高等分析法进行船舶结构设计成为发展趋势。相关研究[6–9]表明，高等分析法中所引入的初始缺陷形态至关重要，直接影响极限强度计算结果。船舶结构中存在凹陷、初始变形和残余应力等多种初始缺陷[10]，现阶段一般通过施加结构整体位移缺陷来模拟结构中存在的各种缺陷形式。目前，常采用屈曲型初始挠度引入初始缺陷进行舱段极限强度计算。白宝强[11]应用Abaq
舰船科学技术 2023年10期2023-06-15
- AUV 模块化对于操纵性的影响分析
携带多种传感器的舱段能够减少制造成本，可以根据观测任务的需要自由更换或增加舱段。一般情况下，实现AUV 搭载更多探测设备的方法有增加附体、改变AUV 外壳外形和增加舱段等。在增加附体方面，赵金鑫[2]根据某些任务为AUV 设计了大尺度挂载，并根据操纵性分析对比，得出大尺度挂载对AUV 的操纵性运动的性能影响量，对于大型的附加载体采用该方法较好。在通过改变AUV 自身外形方面，许锦宇[3]设计出采取上下双半椭圆组合的橫截面结构，能让搭载的机械手收缩并贴合在A
舰船科学技术 2023年10期2023-06-15
- 某系列装备舱段级维修模式探讨
。为此，提出实施舱段级维修。舱段级维修是把整个舱段作为一个模块进行更换，它贯彻了装备模块化设计和维修的理念。以模块化为手段，可实现快速更换故障模块，简化维修技术。未来信息化战场瞬息万变，战机稍纵即逝，快节奏的作战必然要求提高维修保障的时效性，而舱段级维修迎合了“快速决定性作战”的理念。国外重视模块化设计与维修，大大提高了装备的维修性及综合保障能力。目前，国内也重视装备的模块化设计与简化维修，某型导弹已有了舱段级维修的实践，得到了部队的认可。因此，研究舱段级
科技与创新 2023年10期2023-06-01
- 低温火箭统一供配气吹除系统试验研究
接器脱落可靠性，舱段吹除系统采用统一供配气模式。为验证该模式中各舱段吹除流量分配的合理性，建立了多级火箭的舱段吹除试验系统，通过试验获得了各舱段流量，同时获得不同进箭温度下各舱段吹除流量的变化。结果表明：采用孔板前压力和温度测试数据计算舱段流量能有效表征实际流量，在满足热环境条件的情况下适当提高吹除温度能有效降低各舱段流量从而减少地面供气系统规模，试验结果与仿真分析结果吻合较好，为后续大型火箭研制提供了参考。火箭；吹除系统；统一供配气模式0 引 言随着航天
导弹与航天运载技术 2023年1期2023-03-09
- 导弹舱段对接姿态偏差测量方法研究*
空空导弹是由多个舱段组成，具有尺寸小、质量大、对接面特征复杂等特点。目前对接模式是人工将待对接的两个舱段放置到对接台的托架上，手动调节托架位置，使相邻两个舱段的轴线对准、对接面上的定位销及定位槽精准配合[1]。因各舱段重量较大、舱段间配合公差高要求等因素，依靠人工将各舱段间的同轴度偏差和圆周方向上定位销与定位槽的对准偏差调整到要求范围内，存在效率低、精度和质量难以保证等问题。实现对接工序的自动化、智能化是保证装调质量和安全性的前提下实现产能提升的一个重要途
组合机床与自动化加工技术 2022年5期2022-06-08
- 美国宇航局接管国际空间站充气式舱段
国际空间站充气式舱段的产权和所有权转交给美国宇航局约翰逊航天中心。美国宇航局已把独家采购合同授予加州圣迭戈ATA工程公司，为建造和管理该舱段提供工程支持，其使用寿命有望延长到2032年。20多年前成立的比奇洛宇航公司是充气式舱段技术研发的先行者，曾打算利用该技术建设一系列的空间站。不过，该公司拒绝参加美国宇航局发起的在国际空间站上加装商业舱段的招标。
太空探索 2022年3期2022-03-28
- 导弹舱段自动对接系统设计*
空空导弹是由多个舱段组成，具有尺寸小、质量大、对接面特征复杂等特点[2]。导弹舱段对接装配作为导弹总装的首要环节，其装配质量和效率直接影响后续工序的生产计划执行效果。人工对接需人工观察并手动调节托架，使各舱段的轴线方向及圆周对准[3]。因各舱段重量较大、舱段间配合公差较小等因素，仅依靠人工较难快速将各舱段间的同轴度误差和圆周方向上定位销与定位槽的对准偏差调整到要求范围内，对接过程繁重且效率低下。针对人工对接过程中存在的效率低、精度和质量难以保证等问题，国内
组合机床与自动化加工技术 2022年2期2022-03-04
- 航天飞行器铸件舱段结构快速设计方法
升阻比气动外形。舱段是航天飞行器重要组成部分，起承载、保证气动外形等作用，在结构上具有扁平化、非等截面、外形复杂、内部空间狭小等特点。航天飞行器舱段尺寸满足铸造要求，为确保研制进度，通常采用铸造方法节省制造与装配时间。在方案论证阶段，弹道、气动、载荷等条件多轮迭代以寻找最优解，舱段结构方案会随之变化以满足总体设计需求，除此之外，应力集中、刚度不足、结构失稳等结构强度因素也会推动舱段结构设计方案的不断完善。总体方案的多轮迭代与结构设计方案的不断完善对航天飞行
北京航空航天大学学报 2022年1期2022-02-17
- 导弹舱段六自由度并联调姿托架设计及运动学分析
生产效率的瓶颈。舱段对接是导弹装配过程的关键环节，目前在架车上完成，通过人工调节托架高度，使两个舱段中心线对齐后进行装配。这种装配模式存在人员参与度高、过于依赖经验，装配信息分散，无法集中管控等问题，直接影响了导弹生产效率。针对这种情况，美国SM-3导弹在世界上首次实现了自动化装配[2]，利用产品数据管理系统、生产执行系统及综合技术信息服务网络实现了对整个生产过程的透明化管理[3-4]。白沙导弹利用飞机装配领域的柔性装配技术，实现了柔性对接[5]。近年来我
机械设计与制造 2022年1期2022-01-27
- 分舱段圆柱壳声散射数值和试验研究
水下潜器通常为多舱段结构，根据填充介质各舱段可分为充水和充空气两类，舱段之间通常由横舱壁隔开[1]。常见水舱有主压载水舱、辅助压载水舱、武器补重水舱、鱼雷环形间隙水舱、淡水舱、污水舱、发射水舱等，空气舱则有指挥舱、动力舱等。舱段内部填充的空气介质和水介质的声阻抗差异很大，使得壳体对声波的透射能力不同。当舱段内部填充空气介质时，散射声场主要由外壳及端面散射引起[2]；当填充水介质时，声波将透射进入舱体内部，舱段内部结构如隔舱板等的散射声场将会影响舱段的总体散
声学技术 2021年5期2021-11-08
- 筒类舱段主动柔顺对接策略
)0 引 言筒类舱段总装是筒类舱段装配中至为重要的一个环节，决定着筒类舱段的生产能力与产品质量，而筒类舱段对接又是筒类舱段总装过程中的关键工序[1-5]。目前，我国舱段对接技术主要采用传统的人工对接工艺方法，舱段之间的对接在对接车上进行，通过天吊将舱段放置于对接车上，人工调节对接车的位置以及角度，利用肉眼观测使两个舱段的轴心基本达到重合后进行对接[6-7]。人工对接方法存在对接效率慢、对工人操作精度要求高、劳动强度大、对接精度无法保证等问题，无法满足筒类舱
电机与控制学报 2021年9期2021-10-13
- 舱段自动对接装置的结构设计与有限元分析*
4)0 引 言在舱段装配过程中，采用“部装-总装”的生产模式，部装时完成舱段零部件的组装，总装阶段完成各舱段之间的对接[1]。手工辅助装配仍然是总装的常用装配模式，采用专用型架对舱段进行定位和装夹，技术工人在舱段对接过程中来调整舱段的位姿，有时需要对舱段进行反复调姿才能满足对接要求，调姿过程大量消耗技术工人的体力，且经验丰富的技术工人才能保障舱段的对接精度。自动对接相比于人工对接具有明显的优势，用一套数字化和自动化装配工装完成两节舱段之间的对接，它能提高产
机械研究与应用 2021年4期2021-09-15
- 面向在轨服务的舱段间机电连接接口研究
[5]。为了满足舱段对接与更换的在轨服务任务需求，本文对一种合作卫星舱段间的机电连接接口进行了研究。1 方案设计合作卫星舱段间对接与更换在轨任务顺利执行，需要连接接口具备快速连接与分离的能力。首先，连接接口应具备捕获、调姿、定位、紧固等功能。另外，还应具备电气连接功能，来实现信号与数据的传输。图1为新型机电连接接口，分为主动部分与被动部分，分别装在主动舱段与被动舱段上。机电连接接口主要包括4个模块：捕获模块(用于对被动舱段的抓捕)，其基本构形为新型类锥杆式
机械制造与自动化 2021年3期2021-06-22
- 并联机构实现舱段对接的位姿测量方法及试验研究
430074)舱段总装对接是确保航空航天产品制造准确性与质量一致性的关键环节。传统串联对接技术存在耗时耗力及对接质量一致性差的缺点。因此，研究高质高效舱段自动对接技术已成为航空航天制造领域的发展趋势。随着航空航天产品种类的多样化，舱段类部件在外形尺寸及结构特征等方面产生了较大差异。通常需要设计具有不同构型特征与对接形式的装置，并研究相应的对接方法实现不同产品的舱段对接。例如：Mei等[1]介绍了应用于飞机大部件装配的多种柔性装配夹具及对接方法。其中，在飞
工程科学与技术 2021年3期2021-06-10
- 单破片对导弹舱段毁伤的易损性快速分析方法
算破片对导弹目标舱段毁伤概率的方法，能够节省时间成本，可以较快速地对导弹舱段易损性作出分析，可为破片战斗部对导弹目标的毁伤评估提供一定的参考。1 毁伤概率计算方法研究单枚破片对目标舱段的毁伤概率主要使用蒙特卡洛方法，即同一破片在一定范围内的随机位置以随机角度打击目标，以对目标的毁伤频率去代替毁伤概率，进一步地完成对目标易损性的分析。1.1 目标模型仿真使用数值仿真方法研究破片打击巡航导弹毁伤概率问题需要借助MATLAB软件。在利用数值仿真方法进行毁伤概率研
兵器装备工程学报 2020年12期2021-01-12
- 弹/箭舱段壳体动力学等效建模及模态分析
；李为等[8]将舱段简化平面梁模型，采用编程软件组装总体刚度矩阵和总体质量矩阵，计算了舱段的模态频率与振型。上述研究虽然将火箭舱段结构等效为梁模型，但均未跳出有限元的范畴，无法反映模型细节。基于上述学者研究成果，为能够进一步反映模型细节与提高计算效率，本文从薄壁圆柱壳出发，提出圆柱壳-等效梁模型，将其应用于多段耦合梁结构中，完成了对舱段壳结构振动特性分析参数化建模。以有限元方法为参考，与本文方法对比分析，验证不同边界条件、几何参数下的仿真精度，并在此基础上
固体火箭技术 2020年5期2020-11-14
- 多舱段航天器振动基频分配速算方法
越来越多地采用多舱段结构设计。多舱段航天器一般由相互独立而又相互联系的若干舱段或子器组成，每个舱段或子器可以相对独立地完成特定的任务，相互之间通过连接解锁装置、电连接器等实现机械和电接口的连接与分离。在型号工程实践中，经常将这些舱段的设计任务分包给不同的部门甚至不同的单位，这就要求总体设计人员在研制阶段初期将整器的功能性能指标分解为各舱段的功能性能指标。对于整器结构来说，由于运载火箭方对于航天器一般有纵向和横向基频的设计要求，据此总体设计人员不难提出整器的
航天器环境工程 2020年1期2020-11-05
- 热塑性复合材料舱段结构设计及整体成形技术分析
性复合材料应用于舱段上，只有少部分飞机的非承力部件用的是热塑性复合材料，如“八五”期间采用静电粉末法PEEK热塑性预浸料制造的某型平板舱门；肖娟，彭兴国，高彬[2]采用聚酰亚胺树脂/T300碳纤维无纬布和织物制造的某型无人机后机身舱门结构。传统飞行器舱段大部分采用金属铸造及钣铆结构等方法制造，结构形式主要表现为传统硬壳式结构，结构重量占比较大，无法达到减重要求。为了达到轻量化设计要求，本文首次将热塑性复合材料应用于复杂加筋舱段的结构设计中。1 加筋舱段结构
教练机 2020年3期2020-10-15
- 火箭模态振型斜率预示方法研究
必须要对惯性器件舱段进行精细化建模，土星V火箭在对仪器舱进行细化建模后，发现采用模态综合方法计算得到的某些模态在仪器舱上、下端面出现了振型斜率符号的改变，即便子结构自由模态截断频率选取到50 Hz，仍然无法对局部陀螺转角进行准确的预示，经过工程师分析，最终通过引入边界位移模拟动态载荷对局部转角的影响，解决了这个计算方面的问题[4]。阿里安5火箭的结构动力学模型比土星V更加复杂，其低温贮箱用六节点三角形壳单元建模、助推器用四边形壳单元建模、仪器舱也用壳单元建
导弹与航天运载技术 2020年4期2020-08-14
- 舱段结构热振耦合环境下仿真分析
题，本文以某弹载舱段为研究对象，建立了有限元模型进行分析计算，综合施加温度和振动载荷，对舱段的响应进行了分析，确定了在热振环境下舱段薄弱位置，并对舱段的疲劳寿命进行计算分析，为有效保障装备的可靠性提供依据。1 基础理论热振耦合分析方法流程如图1 所示。由图1 可知，首先根据实物建立舱段的几何模型，并在保证分析结果精确度的条件下对模型进行简化；其次运用ANSYS Workbench 对模型进行合理的网格划分，并通过结构单元质量确定网格划分的合理性；之后设置舱
上海航天 2020年3期2020-06-30
- 基于在线调姿的航天器舱段自动对接系统设计
在线调姿的航天器舱段自动对接系统设计陈冠宇1，成群林1，何 军1，郭具涛1，张解语2（1. 上海航天精密机械研究所，上海，201600；2. 西安电子科技大学，西安，710071）为解决中小型航天器舱段结构尺寸多样造成的自动化对接效率低、精度差等问题，提出了一种基于在线调姿的自动对接系统。该系统采用多自由度、可适应性调姿托架设计及多传感器数字化在线测量技术，通过调姿运动学分析，优化了航天器舱段对接流程，有效提高了航天器舱段对接的精度和效率。搭建了一台航天器
导弹与航天运载技术 2020年1期2020-03-27
- 浮式核电站的堆舱安全壳舱段温度场和温度应力分析
此，在堆舱安全壳舱段的设计阶段，需要进行温度场和温度应力的计算分析。本文基于封闭无源空腔的热流量守恒，计算出舱段内各个腔室的空气温度，并通过有限元仿真，得到舱段的温度场和温度应力分布。1 研究对象1.1 几何模型俄罗斯的 “罗蒙诺索夫” 号是1 艘典型的浮式核电站，其主体为1 艘无动力的大型驳船。长140 m，宽30 m，最大吃水为5.6 m，最大排水量21 500 t[1]。“罗蒙诺索夫” 号搭载有2 个 “KLT-40S” 型核反应堆，核反应堆被放置于
舰船科学技术 2019年10期2019-11-25
- 基于多传感器测量的航天器舱段自动对接位姿调整方法
安710071）舱段对接是影响航天器整体质量的关键因素之一，目前国内仍大多采用人工方式，效率低、精度差、可靠性难以保证，难以满足迫切的市场需求。因此，研发整套的高效、高精、柔性的自动舱段对接系统迫在眉睫[1-3]。在舱段自动对接过程中，需要对舱段的位姿进行精确、快速地测量以得到其相对位姿误差，并针对该误差进行有效的调整。舱段位姿测量和调整是保证对接效率、精度和质量的关键，具有重要的研究意义和应用价值。目前，国内外已有多家机构对位姿的测量和调整方法进行了研究
北京航空航天大学学报 2019年6期2019-06-26
- 基于舱段数据的整船冲击环境组合预报方法
冲击环境、预报、舱段、冲击谱舰船的抗冲击能力直接关系到其战斗力和生命力，因此准确预报舰船的冲击环境具有重大意义。目前，国内外学者对于舰船冲击环境的预报开展了一系列研究。Greenhorn[1]采用冲击因子预报冲击环境，但没有考虑船体及设备安装的差异；钱安其[2]对不同爆炸冲击因子作用下的数值仿真结果进行对比分析，归纳出爆炸冲击因子与设备冲击环境关系，拟合出冲击环境经验公式；冯麟涵[3]通过分离变量法将冲击环境的预报分为特征谱速度和冲击环境本征方程两部分，结
噪声与振动控制 2019年3期2019-06-25
- 基于Autodyn评估破片战斗部对雷达目标的毁伤效应*
片数及对目标要害舱段的毁伤效果是其难点所在。战斗部命中目标破片数计算以及毁伤效果的描述大致有以下几种方法[1-4]:巩立先等借助统计学原理建立起破片在空间的分布规律,向目标区域进行投影,从而得出破片密度及杀伤概率;王伟红等对单枚破片追踪或对破片在飞散区内进行离散,得到破片的空间飞行轨迹,计算出命中目标的破片总数并描述出目标的毁伤情况;钱立新等以目标为研究对象,将目标构件离散化为一定数目的面积微元,通过判断面积微元是否在战斗部动态毁伤区域内,计算出命中目标的
弹箭与制导学报 2019年5期2019-05-28
- 导弹数字化对接系统动态测量算法设计及对接试验研究*
引 言传统的导弹舱段对接装配多采用刚性工装定位和手工制孔连接的手工式装配，这种装配方式效率低、一致性差，且难以应用于大型导弹舱段的对接装配，不能满足我国导弹高精度、高效率和高可靠性生产的需要。自20世纪80年代以来，计算机技术和各种新的装配工艺技术的飞跃发展使得数字化柔性对接的实现具备了必要的技术基础。导弹数字化柔性对接技术的研究对我国导弹生产具有重大意义，不但能够提高导弹装配的精度和一致性，还能极大地提高装配效率，解决大型导弹舱段对接装配困难的问题。数字
飞控与探测 2019年2期2019-05-22
- 含裂纹损伤的舱段剩余极限强度研究
5]探究了裂纹对舱段结构的影响因素并将平板裂纹简化公式运用在舱段结构上。本文以典型舱段结构为研究对象，开展在扭转、弯曲荷载分别作用下的极限强度研究，提出了考虑厚度影响的含裂纹舱段结构剩余极限强度评估公式。1 含裂纹结构剩余极限强度评估方法1.1 含裂纹平板结构极限强度评估结构极限强度的评估方法很多，有基于屈服极限σs的极限强度评估公式，也有基于强度极限σb的极限强度评估公式。Paik（2002）以含裂纹平板结构（见图1）为研究对象，基于屈服极限σs，提出了
舰船科学技术 2019年2期2019-03-07
- 一种通用的航天器在轨分离设计方法
还要求分离后多个舱段能够正常运行。如一个舱段继续在轨飞行，执行遥感或其它科学探测任务，另一舱段则进入大气或动力下降，完成着陆或巡视探测任务。本文从航天器在轨分离时序设计的角度出发，重点考虑航天器在轨分离的可靠和安全。首先，要保证分离逻辑的可靠，从分离时序的角度出发即要明确分离后需要完成的任务，分析完成相应任务所需要工作的设备。确认完成后，保证可靠要解决的问题就是确保对应设备能够准确可靠地获取分离所触发的信号，由此引申出分离信号的可靠配置以及分离信号的可靠逻
深空探测学报 2018年4期2019-01-10
- 一种用于采样返回的两舱段联合供电技术研究
100094)多舱段组合航天器是空间飞行器的一种，在返回式卫星、飞船、探月工程中已得到广泛应用。如ESA的“火星快车”，由轨道器和着陆器(猎兔犬-2)组成，我国返回式卫星和“神舟”系列飞船一般由轨道舱、推进舱和返回舱组成，嫦娥三号探测器由着陆器与巡视器组成。随着空间探测目标任务日益丰富，尤其以空间站为代表的载人航天探测任务和以月球着陆、巡视勘探、采样返回任务为代表的深空探测任务，往往采用多舱段组合方式完成预定探测任务。常规航天器经由运载火箭发射入轨后，在任
航天器工程 2018年4期2018-09-15
- 基于目标弯矩的舱段结构总纵强度直接计算方法
范要求[1]选取舱段模型进行直接计算和强度评估[2-3]。在许多船舶设计初期，可能仅能提供船体各站的垂向弯矩和剪力分布，此时采用简支梁，可反推得到舱段模型两端的支反力以及中间各强框架处的剪力，以等效节点力的形式施加到目标位置承受剪力作用的节点上，结合端面弯矩得到满足总纵强度要求的弯矩分布[4]。为了实现考虑总纵弯矩分布的舱段结构强度直接计算和设计，提出3种以等效节点力模拟船体梁总纵弯矩、剪力的方法。以某船舱段模型直接计算为例，分别根据3种方法计算舱段内各强
船海工程 2018年4期2018-08-27
- 温度场对水下航行器电池舱段结构强度和刚度的影响
于水下航行器电池舱段研究的文章尚不多见，而对于电池舱段的温度场对其结构本身强度和刚度的影响研究尚未发现。本文以某型电动力水下航行器的电池舱段为研究对象，利用CATIA及Ansys Workbench软件为工具进行建模仿真，首先在考虑不同海水温度的工况下，讨论了不同温度场对水下航行器电池舱段的动力学特性的影响；其次讨论了不同贮存、运输温度环境条件下，电池舱段结构抵抗脉冲冲击载荷的能力，进而为水下航行器的设计提供建议和依据。1 热传递数学模型1.1 基本原理本
舰船科学技术 2018年7期2018-07-25
- 面向筒类舱段自动装配的两点定位调姿方法
生产制造过程中，舱段对接是航天器总装的核心工序，“部装-总装”是常用的生产模式，即首先完成对接舱段的组装生产，然后在总装时实现各舱段之间的对接［1］。自动对接技术是非人为干涉的自动化对接过程［2］，实现对接舱段自动调姿可提高航天器的装配效率和品质均一性，合理的调姿方法是实现舱段自动调姿对接的关键。在现有的舱段自动调姿技术中，多是采用并联机构［3⁃5］或可等效为并联机构的若干三坐标定位器组成的位姿调整系统来实现部件的自动调姿。易旺民等［6］提出采用6⁃SPS
中国机械工程 2018年12期2018-06-29
- 基于振动分析技术的潜艇舱段结构优化设计
动分析技术的潜艇舱段结构优化设计刘文玺，周其斗(海军工程大学 舰船工程系，湖北 武汉 430033)舱段是潜艇的主要组成部分，为了降低潜艇结构的振动，在设计舱段时，需要选择合适的结构参数。舱段的基本结构是外壳板、纵骨和肋骨，选择外壳板的板厚、纵骨和肋骨的截面尺寸、纵骨和肋骨的数量作为设计参数，分别计算参数不同时舱段结构振动均方法向速度，根据计算结果，总结振动响应的谱峰频率、峰值与激振力频率、作用方向、舱段结构设计参数之间的关系，以此为基础，合理地设计舱段结
舰船科学技术 2017年7期2017-08-02
- 导弹关键舱段螺栓联接的随机振动响应分析
张荣军导弹关键舱段螺栓联接的随机振动响应分析郇光周 陈亚玲 杨 琪 张荣军（陕西电器研究所，西安710025）应用有限元方法对导弹关键舱段间螺栓联接进行了随机振动分析。利用有限元分析软件建立了舱段螺栓联接的有限元模型，根据工程实际施加指导扭矩对联接螺栓施加一定的预紧力，静力分析与模态分析得到其振动特性。加载PSD功率谱，进行舱段螺栓联接的轴向随机振动分析，得到了导弹关键舱段联接螺栓关键节点的PSD响应。在相同随机激励谱条件下，探讨螺栓预紧力大小的变化对导
航天制造技术 2017年3期2017-07-06
- 基于Stewart平台的导弹舱段自动对接方法研究
部段一般被称为“舱段”。影响舱段装配质量的因素很多,但实践证明,对于最终装配质量的提高,改善装配技术比提高制造精度更行之有效[1]。因此,探究高精度、自动化的舱段对接技术具有重要意义。目前我国的导弹舱段对接技术依然停留在依靠操作人员经验的阶段[2]。近年来,国内诸多总装厂也引入了先进的测量定位装置,如室内GPS系统、激光跟踪仪等,但因为缺少数字化的自动对接系统,装配效率和质量提高并不明显。郭志敏等人[3]研制了一种精密三坐标POGO柱来完成舱段对接,该装置
弹箭与制导学报 2017年5期2017-05-03
- 航天器不同舱段一次母线接地设计
94）航天器不同舱段一次母线接地设计夏 辉1，刘 静2（1.北京卫星制造厂；2.北京空间飞行器总体设计部：北京 100094）随着多舱段航天器的发展和航天器上供配电设备的增多，设备之间的相互干扰问题日益突出。文章对不同舱段的电源接地方式进行分析研究，给出航天器不同舱段的一次母线接地设计方案及实际应用案例，为后续多舱段接地设计提供经验参考。多舱段航天器；供配电设备；电磁兼容性；接地设计；一次母线；并网控制器0 引言接地设计是航天器自身和所有星上设备正常工作的
航天器环境工程 2017年1期2017-03-08
- HCSR直接计算边界条件合理性分析
中区域345舱的舱段模型，保持网格和载荷不变，施加边界条件，进行舱段结构强度直接计算，并与全船直接计算在345舱段范围内对应的应力应变值进行对比分析。计算结果表明，在评估区域内同一节点的应变值和同一单元的应力值相差很小，验证了HCSR直接计算中边界条件的合理性。HCSR；边界条件；有限元；强度计算为了消除《散货船共同结构规范》(CSR_BC，common structure rules for bulk carriers)[1]和《双壳油船共同结构规范》(
船海工程 2017年1期2017-03-04
- 水下非接触爆炸冲击下舱段模型的仿真分析
非接触爆炸冲击下舱段模型的仿真分析吴敌，吴广明，李正国，曹林（中国舰船研究设计中心，上海 201108）水下非接触爆炸冲击波容易引起舰船局部结构的大变形或破损。本文以舱段模型为基础，分别修改外底板板厚、增加强肋骨和龙骨数量得到了 3种新的舱段结构模型。使用 ABAQUS 软件对各舱段水下非接触爆炸冲击下的动态响应进行仿真计算，对外板塑性变形、内底及各层甲板应力和加速度峰值进行分析和对比。结果表明：在本文的工况下，增加强肋骨数量能明显减小舷侧塑性变形；增加外
舰船科学技术 2016年9期2016-11-04
- 边界约束对爆炸载荷作用下舱段结构响应的影响分析
对爆炸载荷作用下舱段结构响应的影响分析陆 鼎，张世联 （上海交通大学 船舶海洋与建筑工程学院，上海 200240）针对一般约束和将舷外水简化为附连水质量及水弹簧约束的三舱段模型，分别计算舱内和空中爆炸载荷作用下的舱段结构响应，对其主要响应特征的塑性变形进行比较分析。分析结果表明：在研究舱内爆炸问题时，舷外水对结构抗爆响应的影响较小，可以忽略；而在研究空中爆炸问题时，舷外水对结构抗爆响应的影响较大，必须计及。舷外水；舱内爆炸；空中爆炸0 引 言目前，研究结构
舰船科学技术 2016年4期2016-08-17
- 某飞行器复合材料薄壁加筋结构舱段稳定性分析*
材料薄壁加筋结构舱段稳定性分析*刘文一焦冀光(91550部队大连116023)摘要为了研究复合材料薄壁加筋结构舱段的在特定载荷下的稳定性,采用有限元方法仿真计算了在舱段薄壁厚度不变时,筋条截面积在200mm2、300mm2和400mm2下,舱段稳定性随着筋条高度变化情况,得到了临界载荷,计算结果可作为工程设计参考依据。关键词舱段; 屈曲; 有限元法Stability Analysis of A Aircraft’s Thin-walled Reinforc
舰船电子工程 2016年2期2016-03-15
- 内置式框架肋骨加强的长舱段舱段失稳临界压力理论计算方法研究
言随着环肋圆柱壳舱段长度的增加，舱壁对舱段内壳板的支撑作用减弱，环肋圆柱壳的舱段稳定性逐渐变差。对于舱段长度L与耐压壳半径R之比超过5的长舱段，舱段失稳临界压力是制约舱段结构设计的一个重点问题。工程上常通过设置框架肋骨来解决这一问题。有关学者[1-5]已对框架肋骨对舱段失稳临界压力的影响情况予以相应的分析研究，得出框架肋骨对长舱段理论失稳临界压力的影响规律，并对理论计算方法进行了一定的探讨，但对理论计算公式的适用范围和修正方法尚未作深入的分析研究，缺乏工程
船舶力学 2014年11期2014-12-12
- 长舱段耐压结构研究进展
舱室，环肋圆柱壳舱段尺度有不断增加的趋势[1-2]。相比于一般的环肋圆柱壳，长舱段环肋圆柱壳长度与半径之比明显大于一般的环肋圆柱壳[3]，使得舱段的稳定性问题突出。通过设置框架肋骨可在一定程度上改善长舱段的力学性能。长舱段是一种特殊的环肋圆柱壳，主要应用于较大深度的水下环境，其结构力学特性的计算方法可以参考普通环肋圆柱壳。然而长舱段与普通环肋圆柱壳结构参数的不同，所受外部压力亦有较大的增加，造成普通环肋圆柱壳结构力学特性计算方法不完全适用于长舱段耐压结构设
船海工程 2014年6期2014-06-27
- 舱段截断时边界条件的选取方法
此如果只关心某个舱段的响应特性，为了建模和分析方便，不需建立整船的有限元模型。对所关心舱段进行计算分析，单个的舱段模型能否代替多舱段，却研究不多。Yoshikawa[1]等分析表明，对于简单壳体，在一定频率以上，舱段的振动特性与无限长结构的振动特性比较接近，也就是说结构的截断对振动的影响不是很大。对于潜艇等较为复杂的系统，殷学文[2]等认为，在低于艇体舱段第一阶弹性频率的频段上，用单舱段来模拟整个艇体，壳体表面振速误差较大，不能用单舱段模拟整艇来进行定量分
舰船科学技术 2014年2期2014-02-03
- 运输机群货物装载方案生成方法
装箱算法有“最佳舱段适应法”（BFL，Best Fit Level）［1］、“宽度排序试验法”（CLS）［2］以及“双边插入法”（FC，Floor－Ceiling）［2］等.但这些参考文献均未给出上述算法的完整介绍，且方法仅限于单机货物的装载，也未考虑如何进行货物重心位置的调整，以保证运输机的飞行稳定性与安全性等具体问题.针对现有研究工作中尚存在的这些问题，本文开展了运输机群货物的装载方法研究：首先确定了机群货物装载的顺序，其次，生成了各架飞机货物装载的初
北京航空航天大学学报 2013年6期2013-12-19
- 飞行器舱段结构快速设计方法研究
0040)飞行器舱段结构快速设计方法研究蔡 敏，肖任勤，胡善刚，鲍永定(湖北航天技术研究院总体设计所，湖北武汉 430040)分析了飞行器舱段结构传统设计方法中存在反复修改、重复性工作量大、设计效率低等问题，研究了产品快速设计方法，提出了一种基于CAD/CAE集成的舱段结构快速设计方法，并运用Visual C++开发语言，结合数据库、人机交互等技术，开发了飞行器舱段结构快速设计平台，实现了飞行器舱段结构的快速设计，缩短了产品开发周期。飞行器结构;快速设计;
机械设计与制造工程 2013年5期2013-01-06
- 空间站耦合式热管理系统性能分析
号系列为代表的单舱段结构逐渐发展到以“和平”号和国际空间站为代表的多舱段组合体式结构[5-8]，各个舱段不但机械连接，而且还并网进行舱间大额度功耗调配，在此模式下，组合体的热负荷会重新分配，热管理方案必须能够适应热负荷的变化，保证各舱段的温度水平处于正常范围。适应各舱段热负荷变化的最简单热管理途径是各舱段热管理系统独立并按单舱可能经历的最大热负荷进行设计，由于舱段热负荷包括舱段自身热负荷和舱间功耗调配两部分，这种设计会使热管理系统规模加大，并且各舱独立的设
载人航天 2012年1期2012-09-21
- 某型导弹舱段连接结构强度可靠性灵敏度分析①
荷共同作用，导弹舱段连接结构承受一定强度的预应力载荷。在气动载荷和惯性载荷的作用下，舱段结构可能会发生强度失效［1］。迄今为止，飞行器结构设计中的强度、寿命分析还只是在确定性领域内进行［2－4］。事实上，对于同一批次的导弹舱段结构，虽然制造的依据是同一份图纸，但由于加工偏差等因素，使实际导弹舱段结构尺寸具有一点随机性，这种随机性可从一批导弹舱段结构尺寸测量得到其统计值。在对舱段结构进行强度分析中，尽管确定性分析是安全的，但由于结构尺寸的随机分散性，结构仍有
固体火箭技术 2011年6期2011-08-31
- 潜艇长舱段结构强度和稳定性研究
64)1 概述长舱段通常是普通舱段的2～3倍，潜艇采用长舱段有利于总体、设备的合理布置，特别是大型设备模块的布置，具有空间利用率高、结构重量轻等优势，因此在潜艇上得到广泛应用，如美国的“鲟鱼”级核潜艇、“一角鲸”号核潜艇、“俄亥俄”级核潜艇等(图1～图2)。与短舱室相比，长舱段的总体稳定性问题比较突出。为了提高舱段的总体稳定性，通常需要在舱段合适位置设置1～2根框架肋骨作为强支撑边界以提高舱段的总体失稳压力。由于框架肋骨的截面尺寸直接影响艇内设备、管路的布
舰船科学技术 2011年8期2011-08-20
- 密闭电池舱段温度场数值仿真
胡欲立密闭电池舱段温度场数值仿真李 尉, 宋保维, 胡欲立(西北工业大学 航海学院, 陕西 西安, 710072)针对锂离子电池在密闭电池舱段内大功率、长时间连续组合放电时会产生大量热量, 可能严重影响电池舱段的工作效率和安全性能的问题, 采用ANSYS软件对水下航行器电池舱段内部温度场分布建立了数学模型, 并进行了仿真分析。仿真结果显示, 水下航行器电池舱段以40 A连续工作2.5 h时, 最高温度低于临界温度(150 ℃), 表明锂离子电池组在该工况
水下无人系统学报 2011年4期2011-05-28
- 以舱段模型代替整艇模型进行噪声估算的可行性探讨
430033以舱段模型代替整艇模型进行噪声估算的可行性探讨王路才 周其斗 纪 刚 谢志勇 莫登沅海军工程大学 船舶与动力学院，湖北 武 汉 430033采用结构有限元耦合流体边界元的附加质量附加阻尼算法，对SUBOFF潜艇模型的一个舱段在考虑不同声反射边界条件下的水下辐射噪声进行了数值计算，并讨论了以舱段模型代替整艇模型进行噪声估算的可行性。分析结果表明，不同声反射边界条件下辐射噪声的指向性比较一致，但不同边界条件下辐射噪声的最大声压级误差较大，声反射边
中国舰船研究 2010年6期2010-03-06