激磁
- 全数字式旋转变压器的解码设计
传感器[5]。在激磁绕组输入恒定的正弦电压 Uref ,当单通道旋变的转子旋转时,在定子绕组就会感应输出两组随转子角位置不同而相对变化的正余弦电压 Us_sin,Us_cos。轴角-数字转换器(RDC)就是将旋变输出的模拟信号转换成角位置的数字信号。而角度传感系统的精度主要取决于旋转变压器的精度和轴角-数字转换器(简称RDC)的精度,因此RDC的性能对于角度传感系统的精度至关重要。轴角数字转换通常使用集成的专用RDC芯片(或模块),另一种是全数字式解码方式
火控雷达技术 2023年2期2023-07-15
- 面向配用电的集成化自激磁通门直流电流传感器设计*
了闭环模型下的自激磁通门传感器,精度最大可达ppm级[13]。现有的自激式磁调制传感设备多用做标准比对和精密测量,完全满足配用电仪器仪表所要求的千分级准确级。但当应用于集测量保护一体化的智能断路器[14]等小型设备中时,其体积过大的缺陷十分凸显,贸然地减小体积又会因磁芯饱和加速而降低量程与精度。以某630 A直流塑壳断路器为例,其内部空间所能容许的最大磁芯探头外径为58 mm,比较部分电流额定值相近的磁调制传感器的探头外径、精度和量程。磁调制直流电流传感器
电器与能效管理技术 2022年7期2022-09-19
- 高精度测量用铁心电流互感器的设计与仿真*
别为一次侧电流、激磁电流、一次侧漏阻抗和激磁阻抗折合到二次侧的量,I2为二次侧电流,Z2、ZL为二次侧漏阻抗和负载阻抗。铁心的激磁阻抗Z′m为(1)式中:ω——角频率;R——电流互感器整个磁路的磁阻;N1、N2——一次侧、二次侧的线圈匝数。在理想状态下,由于铁心磁导率很大,铁心磁阻R很小,铁心激磁阻抗Zm很大,激磁电流I′0可以忽略不计,那么一次侧、二次侧电流比等于匝数的反比,其中k为一次侧、二次侧匝数比。(2)但实际产品中由于多种因素会导致激磁电流I′0
电器与能效管理技术 2022年1期2022-09-17
- 二维伺服系统旋变解码电路设计
类放大电路组合的激磁放大电路，电路非常复杂［9］；范涛等设计了高密度主控板，但侧重于软件解码设计，并未给出高密度RDC 设计电路[10]；郭晨霞等研究了低成本激磁电路，但主要采用分立器件来搭建[11]；魏旭来选用AD823ARZ 和TCA0372 构成射随缓冲，其驱动电流可达1 A，但电路设计复杂[12]；文献[13-20]研究较多的解码驱动电路主要为分立器件组成的多级推勉放大电路，其电路复杂、规模较大，均不利于二维伺服系统的工程应用；文献[21-23]采
电子设计工程 2022年17期2022-09-14
- 双馈异步发电机新等效（值）电路及其电力潮流定量分析计算
等效（值）电路上激磁支路没能部分或全部分解为定子侧激磁支回路和转子侧激磁支路，所以， 常规型双馈异步发电机激磁支路中的定子侧发电机激磁支回路内电势、 转子侧激磁支回路发电机内电势或电动机电势和相应的有功功率和无功功率， 以及其相互定量关系， 还不能准确定量分析计算出来。目前， 基于双馈异步发电机与绕线式异步电机一脉相承的等效（值）电路图， 按照电路等效原则， 创新地建立了双馈异步发电机新等效 （值）电路[1]。其中， 基本型双馈异步发电机等效（值）电路，可
东方汽轮机 2022年2期2022-07-25
- 基于圆感应同步器的低速永磁同步力矩电机控制系统
通常在转子上放置激磁绕组，当通入正弦激磁电压uE=UEsin(ωEt)时，定子两相绕组感生出的电动势如下：(4)式中:uA,uB为定子两相绕组感应电动势；UE为转子激磁电压幅值；ωE为激磁电压的角频率。图2 圆感应同步器的绕组关系2.2 圆感应同步器的解调采用反正切方式解调圆感应同步器的角度值，整体方案如图3所示。采用高速A/D转换器对圆感应同步器的激磁信号uE和输出信号uA、uB进行过采样，采样频率为激磁频率的2 000倍。采样值送入FPGA经FIR带通
微特电机 2022年6期2022-07-11
- 基于滑模观测器和准观测器的感应电机转速辨识方法研究
13]。首先利用激磁电流向量iM简化感应电机矢量控制Γ型等效电路，继而建立激磁电流向量iM的状态方程，接着构建关于激磁电流向量im的滑模观测器，当滑模观测器收敛时，可以得到等效滑模控制量Ueq，并据此构建一个准观测器，通过李雅普诺夫稳定性理论得到转速的自适应律，从而得到感应电机转速的观测值。最终通过Matlab/Simulink仿真验证该方案具有较好的稳态性能、动态性能和参数鲁棒性。1 感应电机数学模型在感应电机的静止坐标系，电压和磁链方程的表达式为：式中
装备制造技术 2022年3期2022-06-16
- 差动变压器式位移传感器性能稳定性技术研究
、铁芯材料特性、激磁电流和频率以及环境温度变化。初级激磁影响线圈的阻抗和温度分布,铁芯磁导率也会受温度、激磁电流和频率变化的影响而发生变化[4-7]。为补偿这些影响,一般有如下方法:(1)在后续传感器信号变送调理电路中增加热敏电阻,以改变传感器直流输出下的温度特性;(2)从传感器自身出发,设计一种自补偿差动变压器式位移传感器,在进行位移传感器次级线圈绕制时,绕制双次级线圈,改变差动变压器式位移传感器自身的温度特性,从根本上提高位移传感器性能稳定性;(3)考
电子元件与材料 2021年6期2021-07-05
- 基于有限元分析方法的三浮陀螺用角度传感器优化设计
是靠输出线圈相对激磁线圈之间角位移来改变它们之间的互感系数而形成输出电压信号。动圈式传感器的优点为结构简单、尺寸小，工作时无机械摩擦，寿命长，零位输出和非灵敏区均较小，它的缺点为输出功率小且因动圈有输电引线会产生引线干扰力矩。随着惯性制导与导航技术的不断发展，以三浮陀螺为代表的机械式陀螺仪系统复杂、开发周期长的问题越来越突出，这就对电磁元件的设计模型和分析计算方法的精确性提出了更高的要求。在产品升级、方案迭代过程，要求动圈式角度传感器在不改变机械接口尺寸和
中国惯性技术学报 2021年1期2021-05-27
- 高梯度磁选机激磁线圈堵塞的原因及解决措施
的工作过程及原理激磁线圈通以直流电，在分选区产生感应磁场，位于分选区的磁介质表面产生非均匀磁场即高梯度磁场；转环作顺时针旋转，将磁介质不断送入和运出分选区；矿浆从给矿斗给入，沿上铁轭缝隙流经转环。矿浆中的磁性颗粒吸附在磁介质棒表面上，被转环带至顶部无磁场区，被冲洗水冲入精矿斗；非磁性颗粒在重力、脉动流体力的作用下穿过磁介质堆，与磁性颗粒分离，然后沿下铁轭缝隙流入尾矿斗排走。2 高梯度磁选机的类型与结构目前，选钛厂共有46 台高梯度磁选机，其中SLon 型高
设备管理与维修 2020年23期2021-01-04
- 拖拉机硅整流发电机常见故障分析
线头。四、发电机激磁电路故障在发电机停止运转的情况下，接通电源开关，观察蓄电池放电的情况。若放电电流在2A左右，说明发电机激磁电路完好；若放电电流过大，说明激磁电路短路或二极管被击穿，激磁线圈短路，应更换激磁线；若无放电电流说明激磁回路不通。其原因可能是发电机激磁线圈与滑环之间连线断开或脱焊，应更换激磁线圈或焊合断点；若电刷磨损严重或卡住，未与滑环接触，应清理电刷与刷架，使之活动自如或更换有关零件，同时检查电刷弹簧，弹力不足或弹簧折断，应更换弹簧；若激磁线
山东农机化 2020年3期2020-12-27
- 直动式交流接触器结构参数设计与优化
静铁芯、动铁芯、激磁线圈等部件。线圈缠绕在静铁芯周围，用于通电建立磁场，然后吸引动铁芯完成闭合过程。图1 E型电磁铁机构1.2 开距和超程设计触头开距δk和触头超程δc一般是根据接触器额定工作电流Ie来选择，其经验公式为1.3 铁芯截面设计接触器电磁吸力为式中，Fx为电磁吸力；B为磁感应强度；ζ为两端铁芯柱与中间柱的截面积比值；S为铁芯中间柱截面积；μ0为真空磁导率。若选择接触器闭合状态为设计点，由式（2）得到一般的E 型电磁铁为两端对称布置，中间铁芯柱横
沈阳工程学院学报（自然科学版） 2020年4期2020-11-11
- 500kV变压器保护过激磁告警问题讨论
备中，变压器在过激磁运行时，会导致内部损耗增大、引起铁芯温度升高或局部过热。严重时造成铁芯变形及损伤介质绝缘。为确保大型、超高压变压器的安全运行，设置变压器过激磁保护非常必要。基于此，本文以超高压±500kV直流输电系统发生双极闭锁故障为例，就交流变电站500kV变压器保护过激磁告警不能自动复归的原因进行分析讨论。关键词：变压器;过激磁告警;500kV一、500kV主变保护的装置情况分析1、500kV变压器保护装置过激磁保护定值见表1。2、500kV变压保
中国电气工程学报 2019年21期2019-10-21
- 一种数字式飞机高压直流发电机的电压调节器设计
直流无刷发电机的激磁电流，直接关系着直流发电机的发电品质，影响着整个飞机的电气系统。图1 高压直流发电系统结构图Fig.1 Structure of a high-voltage DC power generation system在传统飞机上， 电压调节器常采用炭片式、晶体管式或者放大器式的电压调节器，其存在着体积重量大、调压误差大、反应慢等缺点，并且传统调压器的控制器多采用模拟电路实现，在某型飞机电压调节器的设计[3]以及实现过程中发现，基于模拟电路的
自动化与仪表 2019年9期2019-10-09
- 燃机发电机过激磁保护动作跳闸事故分析及处理
2 G60装置过激磁保护误动过程描述2016年6月12日，#2燃机负荷184.0 MW，#3汽机负荷95.4 MW，总负荷约280.0 MW，热网供热负荷80 GJ/h，#1燃机备用，机组自动发电控制(AGC)投运。00：23：00，#2发电机励磁电压263.0 V，励磁电流906 A，无功功率28 MV·A，发电机出口电压15.4 kV，功率因数0.98，励磁温度40.7 ℃，网频50.01 Hz。00：24：00，#2发电机突然解列，发电机出口802开
综合智慧能源 2018年11期2018-12-18
- 脉冲调频式飞机电压调节器设计研究
电压调节器来调节激磁机的激磁电流从而实现对发电机输出电压的调节。而集成电路由于具有体积小，误差小，调节时间快等优点，集成化、智能化的电压调节器成为飞机发电机电压调节器的发展趋势。1 晶体管电压调节器的基本原理晶体管电压调节器是以大功率晶体管为基础，将激磁绕组与大功率晶体管串接，通过控制晶体管的导通比，实现对激磁绕组中激磁电流的控制，最终实现对发电机电压的调节。其等效电路如图1所示。设导通时通过晶体管电流为ion，截止时通过晶体管电流为ioff，根据晶体管导
自动化与仪表 2018年10期2018-11-14
- 汽车交流发电机激磁绕组电路保护装置
灯—调节器触点—激磁绕阻—搭铁—蓄电池负极的电路，使得蓄电池放电，且指示灯亮[1]。但随着发动机的启动，发电机转速逐步提高，当提高至其输出电压高于蓄电池电压时，汽车供电状态发生转换，转换为发电机为汽车运行提供能量，且指示灯灭。外电路通过电刷使得激磁绕组通电产生磁场，将爪极磁化为N极和S极。因此，转子旋转过程中，磁通在定子绕组中交替变化，便产生交变的感应电动势(基于电磁感应原理)，进而可以正常发电[2-4]。当发动机出现故障需要检修或发动机熄火后需要打开点火
苏州市职业大学学报 2018年4期2018-11-02
- 负载对方波激磁位移传感器的影响分析
都采用正弦波方式激磁[3]，能够实时、高准确性地将机械位移信号转化为电信号。采用正弦波激磁方式具有抗干扰性能好的优点。1 问题描述对于正弦波激磁方式的位移传感器，激磁信号的频率往往被设计得远离系统通频带。采用方波激磁方式位移传感器，一般也遵循同样的设计原则。为得出正弦波激磁与方波激磁的异同点，本文利用一台飞控计算机采集传感器输出信号，构成闭合回路，并对比试验分析和研究外部负载对传感器输出特性的影响。激磁源为通过信号发生器分别产生的正弦波激磁信号和方波激磁信
通信电源技术 2018年6期2018-08-14
- 直流发电机的常见故障与维修
轮和前端盖。2.激磁绕组故障的检查与修理（1）检查激磁绕组的故障激磁绕组的故障有断路、匝间短路和搭铁等，检查方法如下：用万用表测量激磁组的电阻值。若没得的电阻值与规定值相同，则说明激磁绕组良好；若测得的电阻值为无限大，则表明激磁绕组中有断路。若测得的电阻值比规定值小，则表明激磁绕组中匝间短路。用220V的交流试灯检查激磁绕组是否搭铁。检查方法是，先将激磁绕组搭铁的一端从搭铁的炭刷架上拆下，然后用220V交流試灯的一根触针搭铁（接在外壳上），另一触针接“磁场
新教育时代·教师版 2018年20期2018-07-21
- 500kV变压器保护过激磁告警不能自动复归原因分析
母线上的变压器过激磁保护告警。在电力系统恢复稳定过后，由于母线电压偏高的原因，500kV变压器保护的过激磁保护有可能不自动复归，一直处于告警状态。本文以近期的超高压±500kV直流输电系统发生双极闭锁故障为例，开展交流变电站500kV变压器保护装置过激磁告警不自动复归的原因分析，以期找到解决问题的方法。1 500kV主变保护装置情况[2]500kV变压器保护装置过激磁保护定值见表1。表1 过激磁告警部分定值500kV变压保护过激磁告警未返回时刻高压侧电压最
电气技术 2018年7期2018-07-18
- 三维磁特性测试系统中激磁与传感结构的校准与补偿
，深入分析了直流激磁和交流激磁模型的不同，根据旋转坐标变化的原理对激磁与传感轴进行了补偿研究。2 B-H传感线圈新型B-H复合传感线圈与传感箱结构如图1所示[9]。图1(a)中，表面贴装的H线圈采用线径0.05mm的漆包线紧密均匀地缠绕在0.40mm厚的环氧树脂基板上，每层100匝，共2层，采用上下两层往返交叉绕制并且进线和出线端双绞的方式，有效消除了线间谐波干扰，提高了测量精度；将小而薄的圆环形B线圈放在H线圈基板的中心孔中，环内径4.64mm，外径5.
电工电能新技术 2018年4期2018-04-26
- 直流发电机的常见故障与维修
轮和前端盖。2.激磁绕组故障的检查与修理（1）检查激磁绕组的故障激磁绕组的故障有断路、匝间短路和搭铁等，检查方法如下：用万用表测量激磁组的电阻值。若没得的电阻值与规定值相同，则说明激磁绕组良好；若测得的电阻值为无限大，则表明激磁绕组中有断路。若测得的电阻值比规定值小，则表明激磁绕组中匝间短路。用220V的交流试灯检查激磁绕组是否搭铁。检查方法是，先将激磁绕组搭铁的一端从搭铁的炭刷架上拆下，然后用220V交流试灯的一根触针搭铁（接在外壳上），另一触针接“磁场
新教育时代电子杂志(教师版) 2018年20期2018-02-22
- 一起500kV主变过激磁保护误动作事件分析
500kV主变过激磁保护误动作事件分析唐云飞（南方电网超高压输电公司曲靖局）本文介绍了一起500kV变压器由于高压侧电压互感器二次回路中性点电位出现“零点漂移”现象，从而导致变压器过激磁保护误动事件，并分析了导致事件发生的原因，提出了相应防范措施。变压器；过激磁保护；二次回路；中性点电位；零点漂移0 引言变压器由于电压增高或者频率降低，将会出现过激磁状态。变压器过激磁运行会引起铁心饱和以及励磁电流急剧增加，励磁电流的波形还会发生畸变，产生高次谐波，导致变压
电气技术与经济 2017年4期2017-08-31
- 熔体过热度对Fe78Si9B13非晶条带磁性能的影响*
增大，非晶条带的激磁功率和损耗均呈下降趋势.随着过热度和退火温度的降低，非晶条带的磁性能分布区间变窄，但其稳定性增强.适当提高过热度和热处理温度有助于获得具有最佳磁性能的非晶条带.Fe78Si9B13非晶条带； 合金熔体； 单辊法； 过热度； 磁性能； 退火温度； 激磁功率； 损耗由于具有较高的饱和磁感应强度、较低的工频铁芯损耗和励磁功率与简单的制备工艺[1-3]，Fe78Si9B13非晶条带已经成为重要的软磁材料.近年来，虽然通过调整成分、改变热处理工艺
沈阳工业大学学报 2017年4期2017-07-19
- 电动伺服旋转变压器的激磁放大电路研究
变压器有足够大的激磁信号才能得到较高的位置精度，而解码芯片提供的激磁信号较小，因此需要设计放大电路对激磁信号进行放大。以解码芯片AD2S1200为基础，对旋转变压器TS2620N21E11的激磁放大电路进行研究，设计了四个激磁放大电路，并详细地介绍了它们的工作原理。采用高输出电流运放构成的放大电路结构简单，但成本较高，而采用普通运放加无输出电容的功率放大电路时，尽管电路结构略显复杂，但成本较低。仿真和实验结果均证实了所设计的激磁放大电路的正确性和实用性。关
现代电子技术 2016年24期2017-01-19
- 1J50W磁性材料在旋转变压器中的应用分析
两部分构成，定子激磁，通过电磁感应，转子方输出两相与定子机械转角分别按正、余弦函数变化信号。其基本方程：(1)(2)(3)式中：US1S3为定子绕组的激磁电压；UR1R3(UR2R4)为转子绕组的输出电压；K为变压比；θ为电气角。旋转变压器绕组原理图如图1所示，结构图如图2所示。图1 绕组原理图图2 旋转变压器结构图2 基本电磁性能旋转变压器常用的坡莫合金材料中1JH3、1J79磁性材料为低磁密范围使用，1J50为适用于中磁场的坡莫合金材料，其硬度较小，工
微特电机 2016年7期2016-12-21
- SLon高梯度磁选机的设计参数分析
强度的测试，发现激磁功率、磁感应强度均与激磁电流呈正相关，分别呈凹、凸型曲线增长；线圈电阻相对恒定，略微增大。对于不同设计磁感应强度的SLon2000机型，转环直径相同时，要达到同一磁感应强度，设计磁感应强度越大的机型所需的激磁电流越小，能耗越小，但制造成本上升。高梯度磁选机 磁感应强度测试 激磁电流 功率自从20世纪80年代末第一台SLon立环脉动高梯度磁选机问世，它就极大地改善了磁性矿物的分选质量。近30年，SLon立环脉动高梯度磁选机不断朝着大型化、
现代矿业 2016年10期2016-12-02
- 基于霍尔效应的扭矩测量系统开发
构和工作原理，通激磁套筒和输出套筒相对位置的变化，使得传感器中的霍尔元件在电磁感应的作用下向外输出感应电压，并经过微机计算机采集。最后采用扭转试验机对传感器进行了标定，得到了传感器的各项静态性能指标。二、传感器机械结构及原理如图1所示为扭矩传感器的结构示意图，包括传感器扭轴、引线进出口、前后端盖、输出套筒、霍尔元件、输出铁心、永磁磁钢、激磁铁心、激磁套筒、气隙。测量扭矩时，将霍尔元件的正负电源引线以及输出电压先通过输出套筒的过孔，并经过两端盖的小孔穿出，向
传感器世界 2016年12期2016-11-30
- 考虑激磁电感变化的感应电机模型
0030)考虑激磁电感变化的感应电机模型陈国强1，刘和平1，刘 庆1，周 奇2(1.重庆大学，重庆 400044；2.重庆赛力盟电机有限责任公司，重庆 400030)从电机的固有模型出发，根据其固定参数电机模型在αβ坐标系中的状态方程，结合激磁电感变化对电机性能的影响，推导了参数可变的感应电机模型。通过MATLAB/Simulink仿真分析激磁电感变化对感应电机性能的影响，在Ansoft软件平台上对额定功率为10 kW的三相感应电机进行有限元计算分析，得
微特电机 2016年6期2016-11-28
- 短路匝式传感器干扰力矩分析
得出了转子转角、激磁电压和激磁频率对干扰力矩的影响关系曲线，最后合理选择参数以保证干扰力矩在精度允许范围内。该分析结果对减小短路匝传感器的干扰力矩和减小陀螺仪的随机漂移都具有一定参考价值。短路匝传感器；随机漂移；干扰力矩；仿真分析干扰力矩是引起陀螺随机漂移的主要因素，减小干扰力矩是提高陀螺精度的根本途径，而传感器的干扰力矩是诸多干扰力矩中的重要成分。短路匝式传感器的结构简单，不需输电装置，不存在导电游丝带来的弹性干扰力矩。但是，如果结构、参数不合理会产生较
中国惯性技术学报 2016年1期2016-05-19
- 涠洲11-1石油平台透平发电机差动保护误动原因浅析
电器 差动保护 激磁涌流1 引言涠洲11－1平台上部组块在南油海工码头建造，在进行平台主电站调试过程中，发现只要一合上测试负载回路开关，立刻导致中压柜发电机主进线真空断路器（VCB）故障跳闸，随后导致透平发电机因故障停机现象。进线中压柜多功能保护继电器显示，差动保护动作。针对这一问题，我们对发电机本体、电源进线相序、差动保护电流互感器（CT）极性及接线等进行了认真的检查；对保护的设定值进行了核算；对多功能保护继电器进行了校验，都没有发现问题。反复试验了几次
中国科技纵横 2015年2期2015-11-05
- 一种正弦波磁通门传感器激磁系统的设计*
弦波磁通门传感器激磁系统的设计*王向鑫，姜文娟，于洋，赵文杰，施云波*（哈尔滨理工大学测控技术与通信工程学院，测控技术与仪器黑龙江省高校重点实验室，哈尔滨150080）针对方波激励磁通门易出现谐波干扰问题，提出一种采用正弦波激励磁通门的激磁系统。给出了总体设计方案，设计了信号发生器，信号调理电路和功率放大电路，并给出了激磁信号波形、频率和电流等关键参数的设计性能指标。搭建了系统测试平台，分析了在不同激磁波形下磁通门传感器的输出波形变化，实验结果表明：应用本
传感技术学报 2015年12期2015-08-24
- 基于嵌入铁基纳米微晶合金应力敏感芯式力传感器
，分析了传感器的激磁磁场强度、激磁电流强度、激磁频率以及温度变化对传感器输出的影响，得出了室温下传感器的静态特性。试验数据显示，传感器的最大非线性误差小于1.16%F．S，重复性误差为0.53% F．S，迟滞误差为0.36% F．S，平均灵敏度为1.14 mV/kN．对一般的工程应用是可行的。拉压力传感器；铁基纳米微晶合金；压磁效应；试验0 引言压磁式拉压力传感器具有输出功率大、抗干扰能力强、过载性能好、结构与电路简单、能在恶劣环境下工作和寿命长等优点。传
仪表技术与传感器 2015年1期2015-06-06
- SLon-2500立环强磁选机在梅山选矿厂的应用
-2500磁选机激磁电流1 200 A(额定背景磁感应强度为0.91 T)、SLon-1500激磁电流820 A(额定背景磁感应强度为0.91 T)，转环转速调节试验结果见表1。图1 梅山铁矿磁选工艺流程表1 转环转数调节试验结果表1表明，转环转数相同时，采用SLon-2500磁选机获得的精矿铁品位和回收率指标均优于SLon-1500；转环转数降低，有利于精矿铁金属回收率的提高。确定转环转数为2.5 r/min。2.2 激磁电流条件试验在转环转数为2.5
现代矿业 2015年4期2015-03-08
- 基于全桥LLC谐振变换器的光伏逆变器升压DC/DC变换器设计
电容Cr以及原边激磁电感Lm组成的谐振网络两部分组成，变压器副边电路主要由整流二极管VD5～VD8组成的整流部分以及输出滤波电容Co组成。对于原边谐振网络有两个谐振频率，一个是谐振电感Lr和谐振电容Cr的谐振频率另一个是谐振电感Lr、激磁电感Lm和Cr的谐振频率[1]LLC全桥谐振变换器包括3个工作区域：当开关频率ff2时主开关管工作在ZVS状态，而副边整流二极管工作在电流连续状态。为了使MOS管损耗较小应使变换器工作在第二或第三区域[2]。当开关频率f2
电子设计工程 2015年17期2015-01-28
- 改善串励电动机换向火花的设计方法
似，如图1所示。激磁绕组与电枢绕组通过换向片和电刷串联后接到交流电源上，激磁电流等于电枢电流，励磁电流和电枢电流同时改变方向，电机的转矩和转速的方向不变。串励电动机通常采用一对磁极，其电枢绕组并联支路数为2，电刷放在几何中性线上，以产生最大转矩［5］。图1 串励电动机的电路图影响串励电动机换向火花的电磁因素主要是指换向元件内的感应电势，产生感应电势的磁通有三种:激磁磁通、电枢反应磁通和漏磁通。漏磁通包括:槽漏磁通、齿顶漏磁通和绕组端部漏磁通。换向元件在漏磁
微特电机 2014年7期2014-10-31
- 磁控旋弧管板对焊激磁线圈径向磁场的简化算法
的重要因素之一。激磁电流大小、线圈结构和位置等决定磁场的分布状况，计算和分析外加磁场有助于更好地利用磁场分布控制电弧运动，提高焊接质量。1 激磁线圈径向磁场简化算法管板对焊时，激磁线圈产生的磁感应强度受内部铁磁工件和导磁机构的影响，完整的磁路分析和计算包含铁磁材料和非铁磁材料整个空间区域，考虑线圈内部磁芯和不同介质磁阻的管件径向磁感应强度的精确计算是非常困难的[3]。适当的假设可简化线圈径向磁感应强度的理论计算，简化算法是常用的工程手段。本研究选择空心圆柱
电焊机 2014年1期2014-09-17
- 新型高线性度分段激磁式扭矩传感器的研究*
新型高线性度分段激磁式扭矩传感器的研究*赵 浩*(嘉兴学院南湖学院,浙江 嘉兴 314001)扭矩的准确测量对实现机械设备的自动控制有着重要的作用,为此,设计了一种新型分段激磁的高线性度扭矩传感器。传感器的激磁绕组为分段式,传感器转轴受到扭矩作用时,输出绕组经过电磁耦合输出与负载扭矩呈正比关系的感应电势,并找到了传感器输出特性呈较高度线性时,激磁线圈与输出线圈的匝数比的范围约为0.56～0.59。推导了传感器的输出特性,构建了传感器的数学模型。最后采用扭转
传感技术学报 2014年12期2014-09-06
- 抑制试验站内大容量变压器的激磁涌流
产生幅值相当大的激磁涌流，由此可能导致系统保护误动作，同时造成绕组变形，从而减短变压器使用寿命。激磁涌流含有多个谐波成分及直流分量。这将会降低电力系统供电质量，同时涌流中的高次谐波对连接到电力系统中的敏感电力电子器件有极强的破坏作用。激磁涌流是由于铁心磁通饱和所引起的冲击电流，其大小与变压器等值阻抗、合闸初相角、剩磁大小、绕组接线方式、铁心结构及材质等因素有关。为了减小励磁涌流对电力系统的影响。通常采取在合闸回路串联电阻来限制涌流的幅值和暂态过程。1 工程
防爆电机 2014年3期2014-08-30
- 固定式测井电缆自动做磁记号装置设计
。测井;消磁器;激磁器磁记号是测井资料中重要的深度标记,尤其在井径等工程井测井施工过程中,磁记号是唯一的深度标记,因而磁记号制作的质量关系到测井资料的质量。目前,制作电缆磁记号主要使用测井电缆自动作记号装置,该装置采用单片机程序控制,可以减轻工人的劳动强度,但该设备存在操作复杂、需要多次修正参数、记号间距不一致、受电缆状况和气候影响较大等缺点,使电缆磁记号的制作精度有所降低。针对上述问题,笔者对固定式测井电缆自动做磁记号装置进行了研究,以便提高磁记号的制作
长江大学学报(自科版) 2014年20期2014-06-27
- 水轮发电机磁轭热打键铁损加热计算的探讨
打键；铁损加热；激磁绕组大中型水轮发电机的转子，在运行中由于巨大的离心力作用，使磁轭产生直径增大的弹性变形，只靠冷打键的方式，已无法保证运行时所需紧量，会使磁轭与轮臂产生分离。不仅会使机组产生过大的振动和摆度，而且还有可能使轮臂挂钩因受冲击而断裂，造成严重事故。因此在装配时，需要将磁轭加热膨胀，使磁轭与轮臂之间产生间隙，按要求再将磁轭键打入一定的深度。依靠这种预紧量，保证转子在运行中磁轭与轮臂不产生分离现象。1 常用热打键磁轭加热方法及各自优缺点（1）铜损
水电站机电技术 2014年2期2014-05-16
- 一种角位仪的研究设计
冲击能力。它包括激磁绕组与输出绕组两部分。激磁绕组上施加外部的高频信号，输出绕组输出的电压则是调制后的高频模拟信号，因此输出绕组电压幅值与转子转角之间可以建立正余弦函数的某一比例关系。旋变与旋转变压器／数字转换模块配套，为其提供电机角度、位置模拟量信息，后者将其变换为数字量输入到单片机或DSP等控制核心。因此可以看出整个测量系统是分布式的，旋变与电机一体套轴，转换模块与数字控制核心不可能与旋变完全一体，而是自成一体，通过导线与旋变连接[2]。目前国内旋变大
船电技术 2014年9期2014-05-07
- 主变低压侧电压互感器故障危害分析
机微机保护主变过激磁动作，3340DLA相、B相、C相跳闸，3342DLA相、B相、C相跳闸，614DL跳闸”信号，现场检查发现3340DL、3341DL、614DL三相跳闸，4T主变低压侧电压互感器TV4 A相发热、二次侧保险熔断。进一步检查发现TV4 A相高压侧直阻由1631Ω降低到1169Ω，下降了28.3%;二次侧A相熔断器熔断。2 保护检查经过2.1 保护装置检查a.微机型主变过激磁保护 (机旁UB10屏)，按定值加量检查，保护正确动作，信号正确
中国水能及电气化 2014年2期2014-04-16
- 装填车设备故障判断与检修方法
，检查输出回路或激磁回路，检查发电机刷握上的引出线与接线螺栓的焊接是否良好，插座上的引线是否焊接良好并检查激磁回路。（2）发电机空载电压达不到额定值。发电机转速低于额定值或激磁绕组匝间短路，检查发电机与原动机间的连接是否打滑及原动机转速是否满足要求；测量激磁绕组直流电阻，根据情况进行相应处理。（3）发电机电压不稳。激磁回路接触不良，检查激磁回路各连接点的接触情况，确保接触良好。刷架松动，电刷与换向器接触不良，检查刷架、电刷与换向器固定情况。3.LHGR-6
设备管理与维修 2014年12期2014-04-09
- 陆军武器装备供电系统设计的先进理念及技术探讨
计概念：1)混合激磁双电压交流发电机概念。2)补偿式电源变换器概念。3)供电系统的数字化概念。4)模块电源的串并联概念。5)采用软开关技术的开关电源概念。其中混合激磁双电压交流发电机和补偿式电源变换器是我们自行研发的先进技术成果。发电机的双电压输出方式是适应复杂武器装备的一种供电体制，因为在武器装备中，不同的设备需求不同的电压等级电能，双电压供电体制为合理配置电源变换器，提高能量流传输效率提供了条件；补偿式电源变换器是一种从发电机到负载设备间合理配置能量流
火炮发射与控制学报 2013年2期2013-11-21
- 基于自激磁式车用交流发电机电压调节器的设计
电的缺点。1 自激磁式电压调节器技术指标新型低功耗自激磁式电压调节器主要是利用CMS电子开关和电压波动传感器实现发电机电压调节与控制。其技术指标如表1所示。表1 自激磁式电压调节器技术指标2 自激磁式电压调节器基本工作原理集成电路晶体管电压调节器以晶体管电压调节为基础，利用晶体管作为开关管控制交流发电机励磁电流的大小，从而调节交流发电机的输出电压，传统的电压调节器一般用晶体三极管作为开关管控制励磁电路的通断［5］，其基本工作原理如图1所示。图中大功率三极管
河北科技师范学院学报 2013年1期2013-10-10
- 电力变压器铁心饱和磁特性的测量
密度模型铁心截面激磁线圈和磁量线圈匝数激磁线圈线规导线电导率导线密度测量线圈线规总激磁线圈匝数总测量线圈匝数转角厚度/m硅钢片规格/m 7.65×103 kg/m3 2 767.05mm2第1层108匝（抽头）第2层104匝第3层100匝4× 1.6mm 5.714 3×107 S/m 温度：20℃8.9×103 kg/m3 0.56mm 312（108（内）+104（中）+100（外））312（与激磁线圈分布一致）0.025 0.420×0.1102 实
河北工业大学学报 2012年1期2012-10-13
- 1 000MW发电机保护定值与励磁调节器参数的匹配
发电机变压器过激磁保护与励磁调节器电压/频率限制之间的匹配过激磁保护的作用为防止发电机和主变压器因过激磁引起绕组、铁芯和靠近的绕组、油箱壁、结构件过热造成局部变形和损伤绝缘。发电机、变压器的过激磁一般在未与系统并列时发生，如:发电机在与系统并列前由于操作失误，误加励磁电流;发电机在启动过程中，转子低速时误起励磁;自动励磁调节装置失灵，电压迅速升高，频率虽也升高，但相对缓慢引起过激磁［6］。励磁调节器的电压/频率限制应先于发电机和主变压器的过激磁保护动作，
电力建设 2012年12期2012-09-22
- 基于MagNet的深槽串励电动机设计
结构定子可以缩短激磁绕组端部长度，降低成本［2］;同时机械化内绕可以大大提高生产效率。串励电动机参数的非线性，存在换向器，传统电磁计算方法复杂，需要试样很多次，不断修正参数，材料浪费多，开发周期长。本文提出了一种基于MagNet电磁场仿真软件的设计方法。介绍深槽串励电动机的MagNet模型建立过程，仿真分析电机在不同电刷偏移角度、不同激磁绕组匝数和不同电枢总导体数下的运行性能，根据分析结果选择一组合适的参数加工3台样机，并对样机进行测试。1主要电磁参数本文
微特电机 2012年8期2012-07-23
- 一例发电机过激磁保护动作跳闸事故分析
1）一例发电机过激磁保护动作跳闸事故分析鄢志超（浙能嘉兴发电有限公司，浙江平湖314201）针对某600 MW机组在启动过程中的过激磁保护误动跳闸事故，根据保护装置故障记录和波形，分析纵向零序过压元件、三次谐波定子接地保护、过激磁保护动作情况，查找出故障原因。通过对保护的动作行为分析，提出了几点改进建议。发电机；零序过压；三次谐波；过激磁保护；分析由于发电机发生过激磁故障时并非每次都造成设备的明显破坏，所以往往容易被忽视，但是发电机多次过激磁后将因过热导致
浙江电力 2012年3期2012-06-23
- GE发变组保护二次接线及逻辑设计的分析与改进
率切机、发电机过激磁保护二次回路接线及逻辑设计方面存在的问题进行分析，并提出改进措施。1 发变组保护启动厂用电快切华能玉环发电厂仅有1台高备变且其容量只等同于1台高厂变的容量，而4台机组在额定出力运行时，全厂6 kV工作母线共有16段在运行。因此，为了防止2台及以上机组在事故时，超过4段厂用电6 kV工作母线负荷切至高备变备用母线段，而导致高备变过负荷，在6 kV厂用电快切启动回路中设计了相互闭锁回路，利用高压备用变压器6 kV备用进线开关的辅助接点和新增
浙江电力 2011年11期2011-11-15
- 电磁式接触器智能控制模块设计及试验
都是直流，线圈的激磁电压最终都是直流电压，因此外部电源可以是交流也可以是直流，即实现了接触器交直流通用。整流得到的直流一路给接触器的线圈供电，另一路经高频变压器给单片机和线圈供电。高频变压器可以把整流后的直流，转换成7～12V的电压，在通过稳压回路把电压稳定在5V，给线圈和单片机供电。强激磁回路是由整流后电源、主控元件、线圈组成。保持回路是由保持电源、保持元件、线圈组成。电源上电以后，接触器不会马上动作，单片机正处于等待状态。当单片机接到合闸信号时，才开始
电气技术 2011年2期2011-05-26
- 一种基于铁基非晶态合金压磁效应的膜盒式压力传感器*
晶态合金薄带环、激磁线圈、测量线圈等组成。封闭的非晶态合金薄带环由两条厚度为s，宽为w的非晶态合金薄带构成，其高为h，长为 l，如图1(b)所示。其上边套在顶盖7的橡胶垫上，并由上压板6压紧，而其下边由下压板11压紧在底座12上。在每个非晶态合金薄带环的左右两边都分别缠绕激磁线圈N1和测量线圈N2。顶盖7套在空心立柱端部，并在弹簧10的作用下，使非晶态合金薄带环保持一定的初张力。推力杆5一端与膜盒2固定，另一端穿过空心立柱8，顶在顶盖7的内部。无压力时，非
传感技术学报 2011年4期2011-05-06
- 自耦式12脉波整流系统平衡电抗器临界值设计
考虑了移相变压器激磁电流对平衡电抗器激磁电流影响的因素下，提出了平衡电抗器临界值选取简单而有效的方法，仿真和实验证明了理论分析的正确性。根据该方法计算的临界电感值具有足够精度，可以满足工程需要。平衡电抗器的体积也能够进一步减小。平衡电抗器；自耦移相变压器；多脉波整流；临界电感1 引言多脉波整流指在一个三相整流电源系统中，输出直流电压在一个交流周期内多于6个波头。多脉波整流系统以结构简单，可显著提高功率因数和可靠性高等优点，在大功率整流系统中具有广泛的应用价
电气传动 2011年4期2011-04-27
- 直流脉冲水处理系统感生电流解析建模及激磁线圈优化
效果，主要是因为激磁线圈产生的交变磁场在溶液中感生出交变电场，由交变电场对水中的成垢离子进行作用，从而改变了水垢的结晶过程和晶体结构，阻碍了水垢晶体在输水管壁上的附着［1］。国内外有很多学者根据上述对阻垢、防垢机理的猜测，对直流脉冲水处理器的效果做了定性的实验研究［2－7］。由于目前这种只通过实验观察的方法缺乏必要的理论指导，因此对阻垢机理的研究很难深入。虽然直流脉冲水处理器已经被广泛应用，但普遍采用扫频的方式工作，以期望在扫频的过程中有某些频率能符合待处
电机与控制学报 2011年9期2011-04-24
- 电磁操动机构的电磁缓冲仿真实验研究
缓冲线圈施加反向激磁电流，利用反向电磁力来相对减小合闸吸力，从而降低机械冲击、减少触头弹跳、实现合闸缓冲。采用ANSYS三维矢量分析法，针对不同缓冲电流以及不同缓冲位置时电磁操动机构的合闸吸力特性进行了仿真计算;利用实验装置对不同缓冲控制条件下的触头振动情况进行了实验研究。初步研究表明，缓冲电流的大小以及缓冲电流的施加位置、施加时间对电磁操动机构的吸力特性具有重要影响，只有综合考虑这三种因素、选择合适的控制条件才能得到较为理想的合闸特性和缓冲效果。电磁缓冲
电工电能新技术 2010年3期2010-06-04
- 一起变压器过激磁保护误动作事故分析
起运行中变压器过激磁保护动作跳闸的事故。事故造成该水电厂全厂厂用电源消失及电厂所在地区部分停电。1 事故经过2009-03-27，3号机组大修工作全部结束后，进行了3号机组自动开停机流程检查试验、交流励磁机相关特性试验和发电机相关特性试验，而后准备进行发电机-变压器组递升加压、定相试验。递升加压试验的方法是把全厂330 kV运行元件全部倒至330 kV Ⅱ母线运行，然后由3号发电机-变压器组带330 kV Ⅰ母线(空母线)零起升压。电气一次主接线如图1所示
电力安全技术 2010年5期2010-05-31
- 基于集成电路的航空交流发电机电压调节器设计
，就需要通过改变激磁机的激磁电流来调节同步发电机的电压。集成运算放大器式的电压调节器是航空发电机电压调节的发展趋势。1 晶体管电压调节器的基本原理集成运算放大器式的电压调节器以晶体管电压调节为基础，其基本原理如图1a）所示。[1]图中大功率晶体管BG 串联在激磁机激磁线圈Wjj电路中，用来控制激磁机的激磁电流。通过合理设置大功率晶体管的工作条件，使其工作在开关状态，等效电路如图1b）所示。图1 晶体管电压调节器原理图设Rjj和L为激磁机绕组的电阻和电感，E
海军航空大学学报 2010年4期2010-03-24