边柱
- 农业种植大棚风雪荷载计算及结构优化
nch软件对大棚边柱与地面所成夹角不同的大棚结构进行静力学分析,得到其应力和形变情况,得出最优的大棚骨架结构,提高了大棚的承载能力和稳定性。1 大棚骨架结构本文研究的农业种植大棚骨架为钢架结构,中间无支柱,长37 m,宽8 m,高3.8 m。大棚骨架主要由边柱、立柱、横梁、拱杆、纵拉杆、斜八字撑、角铁(断面为L型钢材)和连接件(连接纵拉杆和拱杆)组成。大棚边柱与水平面垂直安装的简图如图1所示。该大棚的整体结构如图2所示。图1 大棚边柱垂直安装Fig.1 V
北京信息科技大学学报(自然科学版) 2023年6期2024-01-02
- 佛山西站站房结构防连续倒塌研究
会发生连续倒塌。边柱的破坏与中柱的破坏类似,只是边柱破坏后,荷载向三面传导,后续承担荷载的构件少了,但是边柱分摊的荷载也少,能否发生连续倒塌尚需进一步分析。角柱的破坏产生了大悬挑的梁及网壳,荷载传递只能向两个方向的竖向构件传递,比边柱破坏更为不利。本工程结构安全等级为一级,结构存在大跨度、大空间,承轨层采用“桥建合一”框架结构。根据《高层建筑混凝土结构技术规程》(JGJ 3—2010)[6]第3.12.1条的规定,分别采用静力弹性、动力弹塑性拆除构件法[4
建筑结构 2023年15期2023-08-18
- 空间预应力板柱结构动态倒塌响应分析
薄膜作用是中柱和边柱试验中最主要的受力机制。杨涛等[9]基于试验结果指出，角柱失效后的板柱结构内，混凝土板内上层钢筋采用连续配筋有利于板内塑性铰线工作机制的形成和发展。Ma等[10]对板柱结构在角柱失效工况下的抗倒塌性能进行试验研究，结果表明，角柱失效后，传递到与角柱相邻的两个边柱的荷载分别占所施加均布荷载的80%和110%。杨涛等[11]对2个缩尺的单层1×2跨的RC板柱子结构进行了静力倒塌试验，指出拉膜效应是板柱结构中一种重要的抗倒塌机制，配置板底斜向
土木工程与管理学报 2022年6期2023-01-18
- 冷弯型钢夹支薄板剪力墙在竖向荷载作用下抗火性能分析
弯型钢拼合柱组成边柱，设置顶部和底部横梁，内嵌薄钢板组成的新型抗侧力结构体系。为得到冷弯型钢夹支薄板剪力墙在竖向荷载作用下的抗火性能，建立7个有限元模型，分析了火灾下冷弯型钢夹支薄板剪力墙的温度分布，研究了轴压比、冷弯型钢边柱厚度以及竖向加劲肋对墙体抗火性能的影响，可为此类墙体的应用提供参考。1 数值分析模型1.1 几何模型和物理参数设计7个冷弯型钢夹支薄板剪力墙模型，该墙体包含厚度为1.5 mm/2 mm/2.5 mm/3 mm的帽形截面冷弯型钢边立柱，
重庆大学学报 2022年11期2022-12-13
- 菱形网格支撑框架结构的设计方法及抗震性能研究*
的冗余度，在保证边柱刚度的情况下与传统的中心支撑相比，不提高支撑用钢量下可以满足结构初始刚度、延性等结构抗震要求，相比传统支撑减小了支撑面外厚度,方便围护墙体的安装，为支撑围护一体化创造条件。菱形网格支撑由于其特殊的几何构型，在地震作用下对边柱会产生不利影响，因此保证边柱的刚度是设计菱形支撑框架结构的重点之一。本文针对菱形网格支撑对框架的不利影响通过简化模型提出了菱形网格支撑结构的设计方法。1 结构参数与建模1.1 模型设计通过对工程中常用的单斜杆支撑、人
工业建筑 2022年7期2022-10-27
- 单轨道叶片边柱锁的技术开启痕迹研究
分为销键制栓锁和边柱制栓锁两大类[1-2]，而边柱锁是继销键锁之后近些年才广泛使用的一类新型锁具。随着锁具技术开启工具的不断更新，边柱锁的安全性能也受到了严峻挑战。目前，针对单轨道叶片边柱锁的技术开启工具主要有快开工具、泡棉工具、边柱压板工具、读齿配匙工具[3-5]。技术开启工具的发展已经日趋完善，具有对操作人员的技术依赖较低、对目标锁具的开启率较高、对锁具开启的耗时较短等特点，使犯罪分子作案更加便利[6-7]。遗憾的是，目前并没有针对上述4种工具开启锁具
中国刑警学院学报 2022年4期2022-10-11
- 车站咽喉区吊柱选型的技术方案探讨
高。在确定硬横梁边柱的长度过程中，轨基高差是必须考虑的一项因素。如图2-1中的h2所示。以郑万线路为例，轨基高差理论值h2为350mm。1.2 接触网参数下腕臂底座安装高度、结构高度、接触线高度。以郑万线路为例：结构高度为H1=1600mm；接触线高度为Hj=5300mm（距离轨面）；下底座安装高度一般为H1=5100mm（距离轨面）。1.3 硬横跨边柱长度的计算根据通化（2008）1401-V[接触网钢管硬横跨安装构造图（吊柱安装方式）]中的设计要求，吊
新型工业化 2022年4期2022-06-16
- “软硬开”工具开启一字双排曲线槽锁具的痕迹研究
构的基础上增加了边柱制锁结构，起到了防范传统技术开锁方法快速开启的作用[1]。目前国内针对技术开锁痕迹的研究，多针对技术开启弹子锁，如使用铝箔纸（常被称为“锡纸”）工具开启弹子锁的研究[2]，使用撞匙类工具开启弹子锁的研究[3]等。对于边柱制锁结构锁具开启痕迹的研究多见于技术性破坏方法留痕的研究[1,4]，尚未见对一字双排曲线槽锁具的技术开启的相关研究。近期，市面上出现了“软硬开”工具，可根据不同的锁具种类配制不同的工具头进行快速开锁，其中包括一字双排曲线
刑事技术 2022年3期2022-06-10
- 预压装配式预应力混凝土框架边柱拆除时抗连续倒塌性能试验研究与理论分析
C)结构建筑中间边柱初始破坏后的连续倒塌能力进行评估。Song等[4]对足尺4层钢框架建筑进行了原位拆除试验。Dinu等[5]从低地震区6层纯钢框架结构中提取出2层双向端板螺栓连接钢框架，移除中柱支撑进行了拟静力试验和数值分析。Li等[6]通过现场试验和计算模拟，研究了具有填充墙的足尺钢与混凝土复合结构建筑的连续倒塌性能。易伟建等[7]对一榀三层四跨的钢筋混凝土平面框架进行了连续倒塌试验。吕大刚等[8]提出一种定量评估结构连续倒塌鲁棒性的新方法。李易等[9
建筑科学与工程学报 2022年3期2022-06-07
- 部分约束下组合梁柱子结构抗连续倒塌机理
3]。当结构的次边柱发生破坏时，两跨三柱的子结构一侧有梁端约束，另一侧无梁端拉结，称为部分约束子结构。次边柱失效的部分约束组合梁柱子结构(WUFG-S)的抗倒塌性能影响因素众多，本文以WUFG-S试件为研究对象，利用ABAQUS有限元软件分析边界约束侧向刚度、边柱尺寸、边柱轴压比等参数对组合梁柱子结构抗连续倒塌性能的影响。1 数值模型建立1.1 模型概述图1 部分边界约束的组合梁柱子结构模型(单位:mm)Fig.1 Model of Composite B
建筑科学与工程学报 2022年3期2022-06-07
- 边柱拆除时预压装配式PC框架抗连续倒塌性能试验研究
PC框架进行拆除边柱试验,研究预压装配式PC框架在边柱破坏时的抗连续倒塌能力。1 试验概况1.1 试件设计本次试验设计了1榀1/2缩尺2层2跨预压装配式PC平面框架,配筋如图1所示。图1 框架尺寸及配筋试验框架预制梁、柱混凝土均采用C40混凝土,预应力筋为1束7φj15低松弛钢铰线(1860级),非预应力筋与箍筋采用HRB400级热轧钢筋。材料性能实测强度见表1所列。表1 材料实测强度 单位:MPa试验框架梁、柱构件在工场预制,运至实验室拼装。梁、柱安装就
合肥工业大学学报（自然科学版） 2022年2期2022-03-05
- 菱形网格支撑框架结构基于性能的抗震设计方法研究
的冗余度，在保证边柱刚度的情况下与传统的中心支撑相比，不提高支撑用钢量下可以满足结构初始刚度、延性等结构抗震要求，且相比传统支撑减小了支撑面外厚度,方便围护墙体的安装，为支撑围护一体化创造条件。图1 骨架曲线对比Fig.1 Skeleton curve comparison在设计中心支撑时，现行抗震设计规范通常基于结构弹性性能，间接考虑结构的非弹性性能。近年来，数次强烈地震给人类造成了巨大的生命财产损失，基于强度的抗震设计方法已经不能满足要求[5]。因此本
振动与冲击 2021年23期2021-12-20
- 自制开锁工具开启叶片锁痕迹研究
芯结构及制栓原理边柱锁是通过锁内的边柱制栓锁具，和锁芯配套的钥匙插入后所有的叶片缺口排列成直线槽，边柱回缩至锁芯内，锁芯和锁体失去制栓，锁具开启。边柱锁主要分为内压式、外压式、双边柱和角度锁四种。叶片边柱锁技术开启的难度在于必须所有叶片的缺口同时处于一条直线上，边柱的制栓解除，锁具才能开启，这一点是与弹子锁的根本区别。2.实验部分2.1自制开锁工具所需材料：三把全新外压式叶片锁，三把同种开启次数100次以上锁芯，显微镜一台，单反相机一台。自制钥匙所需材料，
科技信息·学术版 2021年28期2021-11-25
- 穿层柱设计方法探讨
柱及其周边中柱、边柱进行受力分析，以及对损伤破坏过程进行分析及对比，在受力分析及损伤破坏顺序的基础上，选择适合穿层柱设计的简单、高效的设计方法，以供结构设计参考。1 工程概况北京某商业建筑设计使用年限为50年，地面粗糙度为C类，风荷载标准值为0.45kN/m2。该商业建筑共6层，其中地下1层，地上5层，层高均为4m，框架结构；抗震设防烈度为8度（0.2g）[1]，第二组，Ⅱ类场地，框架抗震等级为二级；柱网分布较均匀，为满足大空间功能的建筑需求，柱网间均为1
城市建筑空间 2021年7期2021-10-18
- 基础不均匀沉降对上部建筑结构的位移影响研究
，分别针对角柱、边柱、中间柱设定一定量的沉降值，对其余柱脚进行固定端约束。2 数值模拟结果分析2.1 各工况下的位移变化规律建立模型后，对欲使沉降的框架柱施加一定的沉降值，固定其余框架柱的自由约束及位移。然后运用ansys有限元软件进行计算，模拟分析基础不均匀沉降对上部建筑结构的位移及内力的影响。设定工况1：KZ—1柱为沉降柱，分别在柱上方施加荷载使得KZ—1柱的沉降量为50mm。工况2：KZ—3为沉降柱，分别在柱上方施加荷载使得KZ—3柱的沉降量为50m
居业 2021年6期2021-07-15
- T型钢连接钢框架抗震性能研究
剖分T型钢连接的边柱节点和中柱节点的抗震性能和在低周往复荷载作用下的破坏机理。1 试验概况1.1 试验目的对1∶ 1的足尺剖分T型钢半刚性连接平面钢框架中的边柱节点和中柱节点进行拟静力试验，研究节点的抗震性能。1.2 材性试验按照国家规范《钢及钢产品力学性能试验取样位置及试样制备》GB/T2975-2018和《金属材料拉伸试验第1部分：室温试验方法》GB/T228.1-2010规定，在相同批次的钢材中截取标准尺寸试件，并对试件表面进行抛光除锈处理。将试件安
河南理工大学学报(自然科学版) 2021年4期2021-06-18
- 边柱失效后预应力拼接连接装配式结构抗连续倒塌机理研究
试件设计图1 为边柱失效后的弯矩图。如图1 所示，中间节点部位弯矩方向发生改变。失效柱移除后，失效柱周边梁，柱弯矩剧增。因此，本试验选取与失效柱相连跨并根据弯矩反弯点位置选取试验的子结构。子结构由两根梁，两根边柱以及部分失效柱组成。由于失效柱处于倒数第二个角柱，子结构的水平约束主要由无约束一侧的边柱提供，因此试件两端都没有施加额外水平约束。图 1 去柱后框架弯矩图Fig.1 Bending moment diagram of a typical frame
工程力学 2021年4期2021-04-21
- 强梁弱柱型钢管混凝土柱-钢梁节点抗震性能研究
设置承载力较高的边柱避免层破坏，而允许中柱屈服耗能。已有研究［7］表明：基于混合屈服机制设计的钢管混凝土框架结构既能通过CFST柱的塑性变形耗散地震能量，又能保证结构的安全性，当层间柱梁强度比相同时，混合屈服机制具有不低于梁铰屈服机制的抗震安全性。为进一步研究该类节点的力学性能，基于混合屈服机制，以柱梁强度比为控制指标，设计了5个强梁弱柱型方钢管混凝土柱-H 型钢梁节点，进行低周反复荷载试验，考察轴压比、含钢率及节点位置对节点的破坏形态、柱端水平力-位移滞
结构工程师 2021年1期2021-03-27
- 预压装配式预应力混凝土框架抗连续倒塌数值分析
述分析可知,顶层边柱失效时，梁是悬臂梁,不存在悬索机制,在梁机制下,拉结不满足要求,结构会倒塌;在中柱失效或其他层边柱失效时,梁都可以实现悬索机制,因而能满足拉结防连续倒塌的要求。图2 悬索机制水平构件拉结力计算分析模型2.2 竖向构件拉结计算对竖向构件拉结,因为柱的配筋从底层到顶层是相同的,相对于边柱,中柱楼层从属面积多,所以只需验算底层中柱的拉结力即可。可算出底层中柱的竖向拉结力为445 kN,柱内配筋可提供的拉结力为600 kN,因此能满足防连续倒塌
合肥工业大学学报（自然科学版） 2021年1期2021-02-05
- 爆炸荷载作用下钢桁架收费雨棚的动力响应与破坏模式
型，分别模拟雨棚边柱、中柱承受爆炸荷载作用时雨棚的动力响应。爆炸荷载典型超压时程曲线见图2，爆炸荷载作用时间为0.3～1.5 s；在雨棚上弦施加均布恒载、活荷载，荷载值为2 340 N，作用时间为 0～1.5 s。2.2 动力响应雨棚边柱、中柱承受200 kN/m爆炸荷载作用时，特征节点（A1为悬臂端节点，B1017为16.5 m跨中节点，C2370为27.6 m跨中节点）Z向位移-时程曲线见图3、图4，由此判断该工况下不同柱子位置对结构抗爆性能的影响。图
山东交通科技 2020年6期2021-01-28
- 一种内压式边柱结构叶片锁的技术开启痕迹研究
专门针对此种内压边柱式叶片锁芯的插片类工具，但是也给某些犯罪分子提供了违法犯罪的新手段，利用此种开锁工具，研究其技术开启后形成的痕迹形态是很有必要的。1 锁芯结构叶片锁芯与传统卡巴弹子锁芯结构相似，如图1所示，只是将圆柱形弹子替换成叶片弹子，每一端锁芯内具有6个叶片槽，根据锁芯安全等级的升高，每个槽内的叶片数量会根据锁芯安全等级提高而增多，但同一把锁芯的每个槽位中叶片数量相同，叶片平行排列，叶片之间夹杂弹簧，保证钥匙拔出锁芯后，叶片在弹簧的作用下向两侧移动
中国人民公安大学学报（自然科学版） 2020年3期2020-10-27
- 考虑共同作用对结构内力影响的有限元分析
本文只列出角柱、边柱和中柱的部分内力表）。图1 上部结构平面布置图表1 角柱（Z1）内力表表2 边柱（Z2）内力表表3 中柱（Z5）内力表从表1～表3 可以看出，传统方法的计算结果和考虑共同作用后的计算结果有明显的差异，在考虑共同作用后，框架柱的轴力和弯矩发生了重分布现象。对于轴力、角柱和边柱的轴力普遍增加，离角柱较近的边柱增加量要大于离角柱较远的边柱，同时这种趋势随着楼层的增加而递减，而中柱的轴力则普遍减小。这是由于考虑共同作用后，基础整体发生“盆形”沉
工程建设与设计 2020年17期2020-09-26
- 葡萄飞鸟形树形构建及管理技术
80厘米，角柱、边柱一般成45度向外倾斜，边柱间距300厘米，柱顶端用铁丝固定，四周及边柱拉线用较粗的8号铁丝，边柱对拉线之间用10 号铁丝编成网格，棚架中间对拉线的每个交叉点用顶柱垂直支撑，纵向每条顶柱带两侧各拉2 条较细铁丝，铁丝间距均为40 厘米，纵向顶柱向下30 厘米处沿行向构成飞鸟架面，边柱和角柱与最近顶柱之间距离可根据实际情况确定（图1）。2.飞鸟树形的培养（1）定植当年的管理。葡萄苗定植发芽后，留1 根生长健壮的新梢向上生长，其余芽抹除；新梢
农业知识 2020年17期2020-09-24
- 半潜式浮式风机平台绕流力学特性与尾流分析
平台的立柱（包括边柱和中柱）、连杆和浮箱底座的结构布置如图1 所示（图中括号内为构件编号）.平台的结构尺寸，吃水深度等设计参数详见文献[17].图1 半潜式浮式风机平台模型图Fig.1 Model of semi-submersible floating wind turbine platform1.3 计算域与网格划分流场计算域及模型平面布置如图2 所示.θ 为来流角，即中柱与边柱2 的连线与x 轴负向的夹角.流域入口边界距离边柱2 中心为10D，出口边
湖南大学学报（自然科学版） 2020年7期2020-07-27
- 考虑共同作用时结构刚度变化对上部结构内力的影响 ＊
的影响下，角柱和边柱的轴力随筏板厚度的增加而减小，而中柱的轴力随筏板厚度的增加而增加，但变化的幅度较小，所以在设计时采用增大一定的筏板厚度可以适当的调节柱子的轴力，但是这种调节能力有一定的限度。3 地基刚度对上部结构内力的影响假设在其他条件不变的前提下，考虑共同作用时，筏板厚度取600mm，地基土的弹性模量分五种情况：40MPa，50MPa，60MPa，70MPa和 80MPa，分析不同地基刚度下，其对共同作用的影响。把五种情况下的角柱、边柱和中柱的底层轴
甘肃科技 2020年4期2020-07-25
- 考虑楼板效应的钢框架结构连续倒塌分析
中建议的角柱、 边柱及内柱三种结构构件失效状态进行模拟。 其中抽柱对象均为首层柱， 抽柱位置如图4 所示。图4 抽柱位置示意图Fig.4 Schematic diagram of column drawing position2.2 荷载组合拆除构件法分为线性静力、 非线性静力、 线性动力、 非线性动力等几种分析方法。 GSA2003推荐的静、 动力分析法荷载组合公式如下:3 抗连续倒塌分析在连续倒塌中， 关键构件的破坏位置及失效时间直接关系到剩余结构在荷
特种结构 2020年3期2020-06-23
- 砂梨棚网架搭建技术
，棚柱包括角柱、边柱和支杆，棚线包括围线、主线和副线。1 埋地锚首先确定果园四个角的中心点，沿每个中心点分别向两侧1.3 m处确定2个地锚点，即果园每个角处先确定3个地锚点，然后从中心点开始沿每条地边间隔5 m设1个地锚点。地锚用钢筋水泥浇注，规格为15 cm×25 cm×40 cm，其上有地锚孔，配置1根1.3 m长的钢筋，用于和地上部分连接，地锚线由7股镀锌钢丝拧成，直径4.8 mm。地锚坑深1.1 m、长60 cm、宽50 cm，填土时离地面10 c
烟台果树 2020年2期2020-05-28
- 拆除爆破建筑物倾倒可靠性验算方法
条件限制虽未移出边柱(墙)，但爆破后建筑物解体；二是建筑物重心移出边柱并充分倒塌，建筑物必然解体。在拆除爆破建筑物的施工中，有时会出现倾而不倒的现象。究其主要原因：倾倒方向切口炸高不够，倒塌后的重心没有移出建筑物的边柱(墙)，加之切口单耗过低，导致建筑物破碎不充分，残余应力阻碍了建筑物的倒塌速度，或倒塌触地处有松软垫层，倒塌后的惯性冲击力不够大，不足以将上部结构破坏。2017年9月某市一旧楼爆破后倾而不倒，原因是倒塌方向切口炸高不够，加之地面有些建筑垃圾的
工程爆破 2019年6期2020-01-04
- 一种用于40 kW电法勘探发射机的磁集成变压器设计与漏感计算方法
，中柱横截面积是边柱的2倍。由于副边分离磁集成变换器输出电压较高，为了防止副边高频整流二极管承受的电压应力过大，变压器副边采用双绕组桥式整流。原边绕组中柱匝数为Np，第一组副边绕组的中柱匝数和边柱匝数分别为NS11和NS12，第二组副边绕组的中柱匝数和边柱匝数分别为NS12和NS22。原副边绕组没有完全绕在同一个芯柱，所以副边分离集成变压器具有较大漏感。图2 副边分离磁集成ZVS移相全桥变换器拓扑1.1 DC-DC变换器模态分析图3 为副边分离ZVS移相全
通信电源技术 2019年3期2019-04-17
- 建筑边柱防护平台在异形超高层建筑施工中的应用
。3.2 建筑物边柱安全防护平台考虑到本工程为钢框架组合结构，由钢骨混凝土柱、钢梁、压型钢板组合楼板等构成。采用这种结构类型的建筑物施工，仅在绑扎边柱钢筋、支设边柱模板、浇筑边柱混凝土时，需要站在建筑物外架上作业，其余工作均可在建筑物内侧完成，只需沿楼板边沿设置防护设施即可。受折叠式附着脚手架外防护网的构造启发，项目部开发出一种建筑物边柱安全防护平台。在北塔南侧和南塔北侧不适宜采用附着升降脚手架的情况下，针对建筑物外围的边柱进行单独防护，每个柱体配备一个独
建筑施工 2018年2期2019-01-11
- 设皮带输送机卸料小车堆棚基础优化设计探讨
.31m。表1 边柱底荷载设计值2 挡墙与边柱基础方案比选2.1 比选方案一根据工程地质情况、上部结构和地质勘察报告建议，适宜桩型为摩擦桩，拟采用预应力混凝土管桩。直径400mm预应力混凝土管桩试算，根据《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008计算，群桩水平承载力特征值 Rha=596KN，挡墙单位长度土压力标准值Ea=216KN。主动土压力分项系数1.3，柱底剪力分项系数1.3。总剪力荷载设计值S=1.3×7.88×216+45=2257.7KN>Rha
四川水泥 2018年9期2018-08-29
- 既有砌体承重结构抽砖柱设计方法探讨
s对置换梁及两端边柱建模进行分析。采用三维实体模型进行模拟,各单元类型均选用Abaqus内部8节点六面体线性缩减积分单元(C3D8R)。混凝土本构模型采用《混凝土结构设计规范》(GB 50010—2015)中附录C所提供的本构模型,如图5(a)所示。钢筋的本构模型采用随动硬化模型,该模型考虑了材料线性强化的性质,如图5(b)所示。图5 混凝土单轴和钢筋的应力-应变曲线Fig.5 Concrete uniaxial and steel bar stress-
结构工程师 2018年3期2018-07-14
- 多层强边柱冷成型钢结构体系抗震性能分析
1116)多层强边柱冷成型钢结构体系抗震性能分析王星星1，叶继红2(1.东南大学 土木工程学院，南京 210096；2.深部岩土力学与地下工程国家重点实验室(中国矿业大学)，江苏 徐州 221116)多层强边柱冷成型钢结构能够促进低层冷成型钢结构向多层住宅结构体系的发展.为了分析多层强边柱冷成型钢住宅结构体系在地震作用下的动力特性，本文提出了该类结构的主要抗侧构件强边柱冷成型钢组合墙体可以考虑节点实际连接性能的简化计算模型，进而得到整体结构抗震计算模型；根
哈尔滨工业大学学报 2017年12期2017-12-12
- 边柱倒装法安装储罐在工程中的应用
铁股份有限公司）边柱倒装法安装储罐在工程中的应用王宏利（安阳钢铁股份有限公司）边柱倒装法是利用小型机具完成大型储罐安装的施工技术，具有安全系数高、占用场地少、施工成本低、质量易保证等优点，本文根据工程实例，阐述了采用边柱倒装法完成立式圆筒形储罐的吊装施工工作。储罐 边柱倒装法 技术0 前言边柱倒装法是一种先进的施工技术，采用该技术施工储罐具有施工周期短、占用场地少、施工成本低、安全系数高等优点。通过在安钢液体沥青外销改造工程中的应用实践，解决了施工技术难题
河南冶金 2017年5期2017-11-27
- U型槽用于超长地下室结构温度应力优化
力以及温度应力对边柱影响，采用降板（即U型槽式）做法，利用MIDAS／GEN软件分析超长地下室混凝土结构温度应力。与不设缝模型相比，设缝模型由降温产生的柱水平力减小了70%左右，降板模型由温度应力产生的柱水平力减少了50%左右；同时得到顶板在降板模型下温度应力比不设缝模型降低了50%左右，结构无缝设计得以改进，优化了温度应力。U型槽在工程实例中得到应用，取得了很好的效果。超长地下室混凝土结构；温度应力；有限元；伸缩缝超长钢筋混凝土结构指结构单元长度超过了规
湖北工业大学学报 2017年4期2017-09-18
- 地道桥钢盾构内力计算方法及优化设计研究
中柱以及盾构前部边柱安全储备偏高，而盾构尾部门架边柱安全储备偏低；横梁和中柱材料适当降低工字钢的型号，边柱的工字钢放置方式旋转90°，可以节省大量钢材，提高盾构施工的安全性。地道桥； 钢盾构； 数值分析； 核心土； 内力计算； 弹性地基梁0 前言桥式盾构是近些年才逐渐发展起来的一种新兴的下穿高速公路的施工工艺，主要由钢结构组成的钢框架结构，目前被广泛应用于道路、铁路立交工程中[1,2]。然而在对桥式盾构的设计上还没有形成一整套完整的设计技术，目前对于盾构设
湖南交通科技 2017年2期2017-07-18
- 圆管柱-H型钢梁3种不同形式节点的抗震性能研究
限元软件对中柱、边柱、角柱3种不同形式的圆管柱-H型钢梁连接点，进行低周往复荷载的加载，研究3种不同节点抗震性能的优劣。采用应力云图、滞回曲线、骨架曲线、延性系数、耗能能力、刚度退化以及强度退化等抗震性能指标分析其抗震性能。抗震性能；ABAQUS有限元；滞回曲线；骨架曲线随着我国对钢管、工字钢、钢板等钢结构的大量生产和使用，钢结构在建筑中所扮演的角色愈来愈重要，钢框架结构中关于圆管柱与H型钢梁连接节点的研究必将成为国内研究的热点课题。由于地震给社会带来的的
辽宁工业大学学报(自然科学版) 2017年1期2017-07-18
- EE电感近磁场泄漏分析
漏磁场远大于磁芯边柱和其他区域与的泄漏磁场，并且泄磁场主要是位于YZ平面。图3 EE电感气隙在中柱三维仿真模型图4 EE电感泄漏磁场磁通密度云图YZ平面的泄漏磁场无法用简单的二维仿真表示，为了简化EE电感气隙位于中柱近磁场泄漏的三维仿真，本文提出“合成双二维”方法，能够将三维仿真简化为二维的仿真，“合成双二维”的原理如图5所示。EE磁芯简单的YZ平面近磁场泄漏二维仿真(图5(a))因主磁通路径和磁压分布与实际电感不符合，误差很大，但是XY平面近磁场泄漏二维
电气开关 2017年6期2017-07-07
- 平板式筏基边柱柱下冲切设计验算探讨
2)平板式筏基边柱柱下冲切设计验算探讨刘 继 生(华东建筑设计研究总院，上海 200002)在规范GB 50007—2011基本规定的基础上，对平板式筏基边柱柱下冲切进行了设计验算,分析了不同悬挑长度下筏板中的剪应力数据，指出随着筏板外侧悬挑长度的不同，筏板中的冲切剪应力变化明显，为平板式筏基边柱柱下冲切设计验算提供借鉴。平板式筏基，悬挑长度，边柱，剪应力针对超高层建筑竖向及水平荷载大及对地基变形要求严格等特点，目前超高层建筑中常用的基础形式主要有梁板式
山西建筑 2017年14期2017-06-22
- 混凝土网格式框架抗侧性能影响因素分析
是在框架基础上由边柱、楼层梁、中柱和层间梁正交构成,本文对其考虑梁、柱刚度的影响，采用有限元分析方法进行抗侧性能分析。结果表明：与框架结构相比，中柱和层间梁的设置可以使结构内力分布更加均匀，有效降低结构内力峰值和提高结构抗侧刚度；提高边柱和中柱刚度可以有效改善结构的抗侧刚度，但边柱刚度的提高对中柱和层间梁内力变化梯度的影响较小，而中柱刚度提高可以降低楼层梁和边柱的弯曲内力，但对层间梁内力变化梯度的影响不大；相对于柱刚度的变化，楼层梁和层间梁刚度改变分别对其
贵州大学学报(自然科学版) 2016年2期2016-09-24
- 浅谈重油罐的边柱葫芦提升倒装法
1浅谈重油罐的边柱葫芦提升倒装法黄春平 成都建筑材料工业设计研究院有限公司，四川成都610051摘要重油作为替代煤粉在水泥生产线作为燃料，特别是在中东产油国家使用更为广泛。重油罐作为储存重油的设备，重油罐的施工质量和施工进度至关重要。埃及某水泥厂建设，其重油罐采用边柱葫芦提升倒装法安装，实践中该法施工快，质量好。关键词水泥厂重油罐锥顶罐边柱倒装法0 引言在原油价格持续处于低位的形势下，加之重油喷射系统比较安全，越来越多的中东富油国家使用重油作为燃料，如沙
新世纪水泥导报 2016年1期2016-07-01
- 论预应力混凝土框架结构抗震设计
，如何保证框架的边柱除柱根外不出现塑性铰，从而避免形成同一楼层所有柱上下端均出现塑性铰的层间耗能机制，是预应力混凝土框架结构抗震设计的关键。本文阐述了基于弹塑性分析的设计方法。框架结构；抗震；弹塑性分析设计方法；混合耗能机制引言在我国传统的抗震设计方法中，“强柱弱梁”的设计原则是通过取柱端设计弯矩值为梁端设计弯矩乘以一定的放大系数来实现的，即ΣMc=ηcΣMb。式中：ΣMc、ΣMb-分别为节点上下柱端和节点左右梁端截面反时针或顺时针方向组合的弯矩设计值之和
建材与装饰 2015年15期2015-10-31
- 板与柱半刚接－防屈曲钢板墙简化计算模型分析
形成的拉力带会对边柱产生附加弯矩的作用[8－11]，柱子过早发生压屈，影响结构整体的承载力。国内外对防屈曲钢板墙板与柱连接特性的研究文献尚未见报道。为了减弱板对边柱造成的拉力，笔者提出板与柱半刚性连接，在组合钢板墙简化模型的基础上，给出相应的弱拉杆简化计算模型。采用有限元程序对板与柱刚接、板与柱半刚接防屈曲进行模拟分析，考察不同边柱刚度系数对两种防屈曲钢板墙承载力的影响。1 模型的建立在组合钢板墙的受拉条带模型中，拉力杆不仅形成于上梁与下梁之间，而且形成于
黑龙江科技大学学报 2015年5期2015-10-16
- 超高层建筑上下同步逆作法中一桩一柱的钢管柱应力、位移研究
、25、21），边柱4个（20、18、19、26），中柱5个（16、17、22、23、24），截面φ900 mm；内筒中柱2个（27、28），如图3所示。塔2选择外框角柱5个（29、30、33、34、36），截面1 400 mm×1 400 mm；外框中柱7个（31、32、35、37、38、39、41），截面1 400 mm×1 400 mm；核心筒外墙角柱4个（42、46、48、52），边柱4个（51、47、44），中柱5个（43、45、49、50、53
建筑施工 2015年5期2015-09-18
- 关于钢筋混凝土排架柱等效长度的分析研究
可将排架柱区分为边柱和中柱。将12个排架模型按照第1节的计算方法得到的计算结果见表2-表5。表1 算例基本参数表2 边柱上柱的计算结果表3 边柱下柱的计算结果3 数据分析将表2-表5中的等效长度系数整理，绘制成折线图，如图2-图5。由图2-图5可以看出，在吊车吨位相同的情况下，排架柱上柱均表现为随上下柱高度比增大而逐渐减小，排架柱下柱均表现为随上下柱高度比增大而增大。这是因为在吊车吨位相同情况下，上柱高度是一定的，当上下柱高度比增大时，下柱高度减小，导致下
重庆建筑 2015年12期2015-09-13
- 火灾下钢筋混凝土托梁转换结构承载性能分析
转换结构模型两侧边柱的水平侧移逐渐增大，由于受火楼层横梁受火膨胀变形的作用，受火楼层横梁位置处边柱向外凸出的侧移明显大于其他楼层；对于不对称受火房间布置的工况，两侧边柱的侧移在底层托梁以上部分产生同向侧移情形，这应是构件间约束作用的结果，表明在不对称受火情形下，结构中会产生较剧烈的相互作用和内力重分布现象。钢筋混凝土；转换结构；火灾；承载性能0 引言随着城市进程的加快，集住宅、办公、商场、餐饮等不同功能于一体的多功能综合性建筑应运而生，各类转换结构不断涌现
山东建筑大学学报 2015年6期2015-09-03
- 改进的剪力墙等代框架模型分析
代两端带有翼缘或边柱的剪力墙构件，为框架-剪力墙结构中带边柱或翼缘的剪力墙的弹塑性分析提供相关参考。框架-剪力墙结构；等代框架模型；弹塑性分析；塑性铰。doi：10.3969/j.issn.1671-9107.2015.02.0470 引言随着经济社会的高速发展，高层建筑已经越来越多地出现在现代都市建筑中［1］。RC框架-剪力墙结构利用了框架结构和剪力墙结构的优点，作为一种组合的结构形式，具有广泛的使用范围。我国作为遭受地震灾害最严重的国家之一，对结构的抗
重庆建筑 2015年2期2015-08-23
- 改进型钢管混凝土柱单腹板肩梁有限元分析及设计方法
，2个钢管混凝土边柱肩梁试件 (BJ-1，BJ-2)，试件采用 1:3缩尺模型.模型具体形式、尺寸，试验加载方案及制度见文献[10].试件ZJ-1、ZJ-2破过程式为：当肩梁承载力接近屈服荷载时，腹板受压区域出现了屈曲，随着荷载增大，变形逐渐向斜下方发展，直至出现一条与水平线成大约45o的斜压带，引起翼缘屈曲，最终结构由于变形过大而丧失承载能力.具体破坏形式见图 2，荷载位移曲线见图 4.中柱肩梁在荷载作用下，柱受压翼缘基本未发生破坏，而肩梁腹板发生较大变
西安建筑科技大学学报（自然科学版） 2015年5期2015-01-23
- 变电构架温度应力计算
短）变形与有端撑边柱的推力（拉伸）变形之和，构架最后变形为：梁的温度力变形与柱顶推移变形之和等于梁的温度变形与梁柱连接螺栓松动变形损失值之差。设温度应力为pW，则计算公式为：式（1）整理简化后为：1.2 采用虚功原理计算构架杆件弹性变形梁的单位力变形计算公式为：式中：N1为虚拟单位力产生的轴力；NP为外荷载；L为梁总长的1／2；E为钢的弹性模量，E＝2.06×105；A为钢管梁截面面积，或桁架梁下弦面积（下弦两主材）。N1＝NP＝1，式（3）整理简化后为：
吉林电力 2014年4期2014-11-28
- 框架结构-筏板基础-地基共同作用的数值分析*
为角柱轴力增大，边柱和中柱轴力减小，柱的弯矩显著增大.共同作用下，不同厚度的筏板沉降量不同，厚度越大，筏板最大沉降量越小.框架结构；筏板基础；共同作用；沉降共同作用概念是Meyerhof G G[1]于1947年首先提出.框架结构、筏板基础与地基基础共同作用是个完整的体系，三者之间相互作用，共同影响，共同对各自的内力和变形产生影响.框架结构-筏板基础-地基共同作用是个非常复杂的问题[2-4]，目前已受到很多学者的关注，但目前为止并没有形成完备的理论体系.非
吉首大学学报（自然科学版） 2014年2期2014-09-05
- 玄武岩纤维布加固框架结构抗震性能数值分析
框架的角柱节点比边柱节点更有助于提高框架结构的抗震能力，且在地震作用下，采取整体加固的方案更有助于提高框架结构的安全性．框架结构；抗震性能；玄武岩纤维布加固；数值分析近年来，我国各地震区内钢筋混凝土框架房屋较多，在设计房屋时采取了一些构造措施来增加结构的延性[1]，但是从汶川地震的震害调查结果来看，大部分框架结构均发生了梁柱节点的破坏，其中柱端破坏较多，即实际工程中的框架结构未能实现抗震设计中最重要的“强柱弱梁”原则[2]．因此，提高既有建筑的抗震性能具有
天津城建大学学报 2014年5期2014-03-14
- 支撑钢框架中关键柱破坏后结构抗倒塌性能分析
载，分别考虑底层边柱C1和中柱C4失效时剩余结构的动力反应。为了验证模型的正确性，选取文献［12］中所进行的两层单跨（试件PF3）和两层两跨（试件PF4）钢框架水平推覆试验进行验证。图4为有限元模型和试验试件的水平荷载－位移曲线对比。由图4可以看出，模拟结果和试验结果拟合良好，因此采用四段式二次塑流钢材本构和B31梁单元可以很好地模拟钢框架的力学性能。图3 框架立面（单位：mm）Fig.3 Elevation Drawings of Frames（Unit
建筑科学与工程学报 2013年1期2013-12-08
- 抽水蓄能电站尾水事故闸门静动力特性研究
闸门自重，按节间边柱断开及节间边柱连续2种形式来计算分析闸门结构的静动力特性。图3 闸门结构有限元模型3 计算结果及分析3.1 定轮反力计算结果及分析闸门节间边柱断开及节间边柱连续2种连接形式下定轮反力计算结果见表1，由表1可以看出:(1)节间边柱断开形式下定轮最大反力为2563.1 kN，发生在定轮1处;节间边柱连续形式下定轮最大反力为2777.1 kN，发生在定轮1处。2种形式下各定轮反力相差不超过10%。(2)节间边柱断开与节间边柱连续相比，轮1、轮
综合智慧能源 2012年12期2012-10-19
- 框架柱截面对结构抗震性能的影响
)的基础上将首层边柱截面尺寸由450×450改为550×550，模型二(B)第一、二振型改为平动振型，第三振型为扭转振型。模型二(D)是在模型二(A)的基础上将四层边柱截面由350×350改为400×400，根据计算结果可以看出第一振型由原扭转振型改为平动振型，第二振型为扭转振型，第三振型为平动振型。然而，模型二(C)是在模型二(A)的基础上将首层中柱截面由650×650改为750×750，模型二(E)是在模型二(A)的基础上将四层中柱截面由450×450
山西建筑 2012年25期2012-08-20
- 边柱加强型预应力混凝土框架结构振动台试验研究
200002)边柱加强型预应力混凝土框架结构振动台试验研究张 志1，孟少平1，于 琦2，周 臻1(1.东南大学 混凝土及预应力混凝土结构教育部重点实验室，南京 210096;2.华东建筑设计研究院 有限公司，上海 200002)国内的既有预应力混凝土框架结构(简称PC框架)大都是基于《混凝土结构设计规范(GBJ 10－89)》(简称89规范)进行设计，研究表明，其耗能机制为层间屈服机制。为了提高结构的抗震能力，对基于89规范设计的三层两跨空间PC框架进行
振动与冲击 2012年16期2012-02-05
- 棚架梨栽培的优点
广。棚架由角柱、边柱、地锚、脚蹬、拉线、边丝（边钱）、主丝（主钱）、副丝组成。支柱由角柱、边柱和立柱组成，全部用水泥预制，效果与日本标准棚架相当。角柱、边柱 12 cm×10 cm,长度 300～320 cm，埋入土中深度 30～50 cm，下面垫 30 cm×30 cm×10 cm 的脚蹬石，角柱、边柱与地面呈45°左右的夹角，用混凝土浇注，并配置1根斜拉线作为地锚拉线。角柱的地锚用180 cm×180 cm×100 cm的混凝土，埋入地下150 cm深
烟台果树 2011年3期2011-09-17
- 钢结构火灾损伤的有限元分析
限元分析2.1 边柱受火分析结果2.1.1 边柱单边受火分析结果在进行传热学分析时，边柱的构造形式是柱腹板两侧有砖墙，且旁边有防火板材，仅朝防火间的翼缘受到热作用。因此，采用SOLID70单元，将边柱内翼缘全部节点定义为温度边界，这些节点按照标准升温曲线[2]进行升温。标准升温曲线见公式1，边柱截面不同位置处的升温曲线见图2，图中节点586为柱内翼缘中部节点，节点590为柱内翼缘边缘节点，节点501为柱外翼缘边缘节点。通过本章的分析可以发现，柱受火翼缘的塑
科学之友 2011年9期2011-04-12
- 框架-核心筒结构、筏基和地基共同作用的有限元分析
度为200mm，边柱截面为700mmX700mm，角柱截面为 900mmX900mm，各层楼板厚度130mm，地下室外墙厚度为250mm，外墙框架梁350mmX700mm，内墙框架梁350mmX800mm，次梁300mmx600mm。基础采用平板式筏基，筏厚1.2m，从边柱轴线算起的挑出长度为1.5m。标准层楼面和屋面恒载、活载取值以及墙体材料自重参照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的相关规定。图1 标准层结构平面布置图本文地基模型采用Dr
重庆建筑 2010年3期2010-09-25
- 竖向荷载作用下顶梁、边柱对墙梁应力的影响
荷载作用下顶梁、边柱对墙梁应力分布的影响,探讨其对拱效应的贡献[3]。1 有限元分析模型单跨框支墙梁是按照弹性力学中平面应力问题分析的,采用平面三角形单元(图1),有限元分析对象的数值参数为:跨度6 m的墙梁,墙顶作用25 kN/m的均布荷载,托梁的弹性模量 Ec=2.55×104N/mm2,泊松比 υ=0.2,重度 25 kN/m3;墙体的弹性模量 E=2.4×103N/mm2,泊松比υ=0.15,重度为21.8 kN/m3。墙梁高度为3m(6 m,9
水利与建筑工程学报 2010年5期2010-02-27