冷却空气
- 考虑透平冷却的再热燃气轮机联合循环热力性能参数影响
所需的燃料和冷却空气量更大,但能够使得比功增加36%。Gamannossi等[6]以GT-26燃气轮机为基础,针对不同的主燃烧室燃料量、再热燃烧室燃料量进行了参数敏感性分析。Kayadelen等[7]分析了再热压力对循环所需热量、净功、热效率的影响。也有学者将再热循环与其他循环或者系统相结合,Tyagi等[8]建立了不可逆间冷-再热-回热循环的模型,研究了再热压力、部件效率、换热器效率等参数对输出功率和热效率的影响。Huang等[9]提出将再热燃气轮机和超
燃气轮机技术 2023年4期2024-01-09
- 风冷汽油机热载荷分析及喇叭型导流罩的影响研究
体域及其外部冷却空气的流体域,采用四面体非结构化网格分别对两个区域进行划分。网格尺寸的选择从发动机机体到风洞壁面按照网格增长率120%增大,考虑到散热翅片间距较小,为更好分析发动机机体附近冷却气流的流动状态,对发动机机体散热翅片进行了适当的网格加密,计算域网格模型如图2所示。(a)发动机机体网格模型(b)流体域网格模型在满足计算精度的前提下尽量减少网格数量,对9.553×107、1.1×108和1.199 3×108这3种网格数量进行了网格无关性验证,截面
西安交通大学学报 2023年4期2023-05-05
- 车用锂离子动力电池风冷散热系统研究进展
进出口结构、冷却空气流体参数等因素对电池组整体温度值高低及温度均匀性的影响规律，采用优化策略对风冷散热系统参数进行优化设计，以期望获得更好的系统散热效率，改善电池组温度场分布。2.1 内部流道在电池内部，单体或模组因排布形式不同而形成不同的流道结构。根据空气在流道内的流通方式，电池内部的冷却模式主要分为串行风冷和并行风冷。如图1所示，串行风冷时冷却空气从电池一侧通入，依次流经各个单体。如图2 所示，并行风冷时冷却空气均匀流经并列排布的单体间隙。相比于并行风
电源技术 2023年1期2023-02-17
- 某工业型燃气轮机箱装体超温试验研究
较高，若引射冷却空气较少将造成箱装体内环境温度过高。根据燃气轮机箱装体通用技术要求[7]，对冷却空气量进行计算。沿发动机轴向长度各表面进行对流换热计算：(1)沿发动机轴向长度各表面进行辐射散热计算：(2)式中：q21为辐射换热量，W；C为辐射系数，取5.67 W/(m2·K4)；TE为沿发动机轴向长度各部位表面绝对温度，TE=tE+273，K；TC为箱装体允许空气的极限绝对温度，TC=tC+273，K。总散热量为对流换热量与辐射换热量之和：Q=q11+q2
燃气轮机技术 2022年3期2022-09-28
- 大功率防爆高速同步电机无刷励磁机冷却系统改进
热器冷却后的冷却空气进入励磁机后,一部分冷却空气对励磁机转子和定子进行冷却,然后进入励磁机出风风道。一部分冷却空气通过励磁机机座和外罩之间的空间后对旋转整流盘进行冷却,然后经过励磁机定子进入励磁机出风风道,励磁机正压通风补充的空气分别经励磁机两端进入励磁机出风风道,最终励磁机出风风道内空气流回主电机。图2 励磁机冷却通风示意图Fig.2 Schematic diagram of exciter cooling and ventilation由于励磁机旋转整
天然气与石油 2022年4期2022-09-21
- M701F 燃气轮机透平转子轮盘间隙温度优化方案
燃机透平静叶冷却空气流程以高压抽气为例，压气机14 级高压抽气经过一个节流孔，该抽气节流孔的设计直径是118 mm，节流孔的大小影响进入透平轮盘冷却空气的压力及流量。冷却空气经过节流孔节流后，先从透平二级静叶顶部进入，再从根部流出后冷却透平静叶。从透平静叶流出的冷却空气进入静叶保持环，然后冷却空气进入透平一级和二级轮盘腔室，该腔室内充满了冷却空气，该冷却空气最后通过透平动静叶之间的间隙流入热通道与主流道气体，起到密封轮盘腔室的作用，防止主流道高温气体进入轮
设备管理与维修 2022年11期2022-09-11
- 大型水环真空泵的低气压稳定及调节的方法
入大流量辅助冷却空气时能有较大的抽真空能力来稳定箱内的压力变化， 因此研制大型、 大抽真空能力的综合低气压试验箱尤为重要， 而其中最为关键的就是大型真空泵。 本文以大型水环真空泵在低气压试验设备中的使用为研究方向， 如何控制和调节大型水环真空泵的抽真空能力使其在降压过程中不过冲， 注入大流量辅助冷却空气时能保持期间的压力值稳定， 满足相关标准规定的试验要求。1 水环式真空系统的低气压值不可控问题分析1.1 试验条件剪裁目前国内模拟机载设备在其工作中遇到的温
电子产品可靠性与环境试验 2022年4期2022-09-01
- 水泥窑余热发电系统余风再循环技术分析
技术通过提高冷却空气温度，提高AQC锅炉取风温度及余热发电功率，优化篦冷机的余热资源。本文通过对水泥窑余热发电系统余风再循环技术进行分析，为后续余热发电技术发展提供参考。1 余风再循环工艺流程所谓余风再循环就是将窑头风机所排90～110 ℃热废气通过管道引入篦冷机中部进行二次利用，一是可以减少窑头热风外排形成的热污染，二是提高进入篦冷中部的冷却空气温度，可以提高AQC锅炉入口废气温度及余热发电量，工艺流程见图1。图1 余风再循环工艺流程图2 篦冷机换热及阻
水泥工程 2022年2期2022-08-22
- M701F4燃机TCA控制介绍及冷却水流量低分析
分空气，透平冷却空气（TCA）冷却器利用冷却水流量控制阀以降低空气出口温度。然后用该部分已被冷却的空气经过过滤，通过4根进气管传送到环压气机内扩压段与中间密封体间的环形通道，一部分冷却空气被扭力管密封系统利用，以隔离压气机和透平段的环境，其余的冷却空气通过喷嘴送到透平转子，用于冷却旋转叶片的根部、盘齿和转子周围的区域。冷却器能使冷却空气维持在符合运行要求的温度范围内。当转子冷却空气温度大于295℃，燃机触发温度高，报警并延时300s后以正常速率20MW/分
电力设备管理 2022年14期2022-08-16
- 西门子H级重型燃气轮机冷却空气推测及建模
度大，国外对冷却空气分配及计算方法严格保密。目前，国内外对燃气轮机整体性能模型、冷却空气估算做了很多研究。Young、Wilcock和于海等[1-3]考虑空气冷却建立燃气轮机理想简单循环热力性能模型，但模型中燃料和空气按理想配比考虑，偏离实际情况；Carcasci等[4]使用流体网络法计算冷却空气量，但因技术涉密未公开部件的相关特性方程；李政等[5]建立透平热力计算模型，该模型根据同类机型数据来修正模型的参考数值，相对误差较小，但燃气轮机厂家通常不提供抽气
燃气轮机技术 2022年2期2022-06-24
- 空冷凝汽器椭圆翅片管管内传热与流动 特性分析
3]，蒸汽和冷却空气间的换热量也一般通过经验方法如效能-传热单元数（effectiveness- number of transmission units，ε-NTU）法[14-15]和对数平均温差（logarithmic mean temperature difference，LMTD）法[16]估算。也即，管壁温度以及关联公式相关系数，被视为输入条件而不是输出结果，这就忽略了凝汽器基管的散热；同时取决于蒸汽和冷却空气传热与流动的物理现实，即翅片管内外工
热力发电 2022年3期2022-03-25
- 气烧并流蓄热式双膛竖窑温度自动控制系统设计
过各窑膛底座冷却空气5上吹以冷却石灰。在窑膛1内的冷却空气5连同来自锻烧的废气8通过加热气体环形通道6和交叉通道7大约以1000℃的温度流进窑膛2。在窑膛2内，来自窑膛1的废气8与冷却空气5混合由窑底部上吹。这些气体在回热窑膛2的预热区C加热石灰石。废气通过窑膛2的顶部排出。2）第二阶段将在10～15 min后开始。燃料和空气停止进入窑膛1，换向启动。在窑膛1装入石灰石后，相同量的燃料和助燃空气3喷入窑膛2。在煅烧期间产生的废气8以及冷却空气5向上流过窑膛
山西冶金 2021年3期2021-07-27
- 三元锂电池模块热仿真风冷优化设计
2)外界环境冷却空气从图2计算域除底面以外的五个面分别进出计算域，考察的环境温度为22℃，底面与环境之间始终存在换热，取换热系数为2W/m2·℃。自然冷却时，上述五个面均为自由边界条件；强制风冷时，计算域的左右两个小面和上表面为自由边界条件，前后两个大面则为冷却空气的速度入口，根据实测结果设置空气流速0.2m/s，温度15℃，空气流动方向与前后两个大面垂直。(3)初始条件方面，设置整个模块的初始温度与环境温度保持一致，为22℃；计算域中空气有着竖直向上的大
机械设计与制造 2021年6期2021-06-27
- 华龙一号RPV支承结构传热优化研究
却结构在不同冷却空气流量下的传热情况，校核了底板表面温度是否满足65℃的设计要求。在此基础上提出了结构优化方案，经计算，相同条件下，优化方案的最小冷却空气流量下降约30%。关键词RPV支承;传热计算;结构优化中图分类号： TG115.57;TM623 文献标识码： ADOI：10.19694/j.cnki.issn2095-2457.2020.19.0081 概述RPV支承结构是反应堆的重要部件之一，其主要功能包括：（1）固定反应堆压力容器
科技视界 2020年19期2020-07-30
- 燃气轮机叶片气膜冷却及换热特性研究
括实验燃气、冷却空气、电加热器、稳压箱、外部电源等。实验过程中利用电加热器将燃气加热到指定温度，燃气经过稳压箱调节压力后进入实验段；通过流量阀门、流量控制器调节冷却空气流量、风速；实验时外部电源将实验段内的叶片加热到特定温度；此外，分别采用红外热像仪、温度巡检仪对叶片表面温度、主流燃气温度进行测量。图1 气膜冷却实验装置1.2 实验叶片参数叶片参数见表1。叶片流体通道由7 个叶片组成，实验叶片选用尼龙材料，安装在叶槽中间。图2 为叶片气膜孔示意，O-A 为
浙江电力 2020年6期2020-07-11
- 风冷冰箱节能、环保和保鲜关键技术浅析（一）
冷凝器型式和冷却空气偏流现象大容量冰箱多使用风冷冷凝器，为提高散热性能和降低耗电量，其型式也更趋多样和高效。如图4所示，有丝管鼠笼、圆管绕片、翅片管、微通道等多种型式，其中丝管鼠笼、圆管绕片式技术成熟，成本低，使用较为普及；微通道冷凝器成本高，但因其换热效率高、单热流密度大、体积小等优点，使用普及率不断增大；翅片管换热器，在空调器中已普遍使用，但因冰箱空间和布置受限，难以实现翅片管换热器、风机、气流组织的良好匹配，在冰箱中使用较少，目前的使用率不高。冰箱因
家电科技 2020年3期2020-06-05
- GE 9F.03型燃气轮机先进热通道改造效果分析
机模块、气缸冷却空气喷嘴和测温热电偶三部分组成。1.5.1 风机模块模块置于燃气轮机隔音罩旁，配置了1台离心风机、进气过滤器、出口风量调节挡板及相关测温元件。1.5.2 缸体冷却空气喷嘴在透平气缸第一级的周向布置了8组冷却空气喷嘴，在缸体上打孔后，将热电偶穿入专用接头并固定在缸体表面。每个冷却空气喷嘴包括进气管、喷嘴组件和调平螺栓。在喷嘴组件的内侧表面，均匀布满了冷却空气小孔，以保证冷却空气在吹向缸体表面时的均匀性。喷嘴组件呈与缸体外沿形状相匹配的弧形，配
发电设备 2019年6期2019-11-29
- 空冷水轮发电机定子冷却结构设计与分析
依然均匀分配冷却空气的流量于定子通风沟内，会导致生产的安全性受到影响。所以笔者将在下文探讨如何解决电机温升问题以及对以相应的冷却方法进行了研究。事实上，电机温升不只是定子绕组的因素，而是多个因素综合作用的反映。电机主要产生热源的地方是电机定子，电机定子在工作中还会出现绕组温升不均匀的情况，而一个区域温度明显过高会导致电机结构有被击穿的危险。所以在实际的工程中，就会将绕组的位置进行更改，以减少环流损耗。在进行电机定子温度的分析时，要综合考虑以下因素：绕组换位
商品与质量 2019年44期2019-11-28
- 燃气轮机火焰筒主动冷却技术综述
之间所形成的冷却空气流道进行改进以提高冷空气对流换热效率。美国的通用电气在2010年3月2日申请的专利US8516822B2公开的是一种冷却结构。如图1所示。其通过空气通道内与轴向呈夹角的弯曲叶片引导冷却空气，迫使通道中冷却气流在弯曲叶片的引导下呈弯曲流动，进而提高冷却空气的传热效率。2.2 气膜冷却气膜冷却是使用最为广泛，形式作为多样的一种冷却方式，在各种燃气轮机燃烧室上均取得了大量应用。其主要特点是：冷却空气通过某种进气形式进入火焰筒并贴着壁面向下流动
河南科技 2019年21期2019-09-10
- 基于多物理场耦合的动力电池组热性能分析
探讨放电率、冷却空气温度及流速对电池热能分布的影响，并结合热流耦合仿真技术，调节上述参数，使动力电池热管理性能符合设计和安全要求。由于同等条件下，电池放电温度升高幅度明显大于充电温度升高幅度，放电工况下的电池热性能管理难度更高，因此本文主要以放电工况下的动力电池为主要研究对象。1 电池热物性参数确定1.1 电池包的结构及材料热物性本文所研究的某自主品牌电动汽车采用三元锂离子动力电池，由两个电池组模块构成，每个模块包含36个单体电池，单体电池由隔膜、内部有机
沈阳理工大学学报 2019年6期2019-06-06
- 基于热平衡在机车牵引电机轴温分析中的应用研究
外界强制对流冷却空气的温差，其对应的冷却空气温度也称参考温度，当轴承温升超过55 ℃时，输出声光报警，需及时处理。DF4D型内燃机车牵引电机轴承温升的参考温度为通风机入口空气温度。牵引电机输出端轴承(以下简称“轴承”)状态良好时，通风系统能够满足电机最大输入功率且输出效率恒定时的热平衡。轴承温升由电机体内壁面与冷却空气辐射传热、走行部传动齿轮摩擦生热、牵引电机转子轴导热、冷却空气对流换热[1]、轴承脂摩擦生热等5部分热量传递形成。忽略前3项引发的温度变化，
铁道机车车辆 2019年1期2019-03-18
- 凹腔支板火焰稳定器冷态流场对点火特性影响规律的数值模拟分析
时进入腔中的冷却空气除起到冷却作用外，还起到雾化燃油的作用。经过初步雾化的燃油与冷却空气一起从燃油出口喷射入主流区域。图2是稳定器点火实验的实验段照片。实验段为矩形通道，根据其尺寸，最终确定计算区域尺寸为504 mm×170 mm×150 mm。图1 凹腔支板火焰稳定器结构及内部纵截面Fig.1 Structure and vertical section of the cavity strut flame stabilizer图2 实验段Fig.2 Ex
燃气涡轮试验与研究 2018年5期2018-11-29
- 航空发动机涡轮冷却原理分析
却控制附件 冷却空气 涡轮中图分类号：V263.6 文献标识码：A 文章编号：1672-3791（2018）05（b）-0000-001 典型的冷却方式目前燃气轮机采用的冷却而方式有对流冷却、冲击冷却、气膜冷却、气膜-对流冷却以及对流-冲击-气膜相结合的复合冷却方式，笔者就其中2种加以粗浅分析。气膜冷却：冷却空气通过物体壁面上按一定方式分布的孔或缝隙流出，在高温燃气和物体壁面形成一层低温隔热气膜以减少高温燃气对物体的换热。这是一种在被冷却的涡轮叶片表面上排
科技资讯 2018年14期2018-10-26
- 喷嘴结构对气流冲击式速冻机钢带表面换热特性的影响
离心风机带动冷却空气进入冲击式速冻试验台静压箱内，通过孔板直接喷射至钢带表面，在限定的矩形通道内流动并由最末端的出口排出。a. 冲击式速冻试验台模型a. Model of impacting freezing test benchb. 圆孔喷嘴模型b Model of circular orifice nozzlec. 圆漏斗喷嘴模型c. Circular funnel nozzle model d. 圆漏斗喷嘴结构经与南通四方冷链装备股份有限公司的冲击式
农业工程学报 2018年18期2018-10-10
- F级重型燃气轮机中冷却空气对透平气动性能的影响研究
况下，透平的冷却空气需要由压气机抽气，通过二次空气系统提供，为防止透平主流热燃气泄漏，还需要二次空气来密封。Eisaku Ito等［1］研究了某型号燃气轮机中透平前三级共使用约20%的冷却空气，对透平叶片的冷却使机组热力循环中获得高的透平部件进口温度，进而提高工作效率，并平衡部分推力。当然，另一方面，冷却空气的注入也会引起透平气动效率的损失，对于典型机组，效率会下降2%～4%［2-6］。通常而言，透平叶栅进口最大温度的限制约束条件取决于叶片材料的应力水平，
上海电气技术 2018年3期2018-09-21
- 三菱M701F4燃机转子冷却空气系统优化研究
机型燃机转子冷却空气余热利用系统进行优化，以期提高机组额定发电量、提高热效率、降低工程造价，产生较好的经济效益。1 三菱9F级燃机空气冷却系统三菱9F级燃机透平进口初温高达1400℃，在如此高的透平进口初温下机组能够安全可靠的运行，除了其先进的结构设计以及采用新材料、新技术外，在高温部件中运用了先进的冷却技术也是其中的原因之一。三菱9F级燃机采用4级透平叶片，静叶的持环和动叶顶部的动叶环，将高温燃气与外缸隔开，形成双层缸结构，外缸承载，内缸受热，在内外缸夹
电力勘测设计 2018年8期2018-08-31
- 锂电池组高温节点空气冷却方案的数值模拟
文作者前期对冷却空气纵掠密集布置动力电池组进行了相关研究,发现强迫空气冷却能够有效改善动力电池组内部的温度分布,并且通过综合考虑冷却效果和电池组空间利用,获得了合适的电池间距[11]。根据以上文献可知,目前对电动汽车动力电池组空气热管理系统已经进行了大量的研究,并且针对影响动力电池组温度特性的因素,如送风策略、电池组布置方式,提出了相应的优化方案。众所周知,为确保电池正负极与导电片接触良好、固定可靠,用单体电池组成动力电池组往往需要大量的电池正负极固定件。
西安交通大学学报 2018年7期2018-07-25
- 侧置式重型柴油机中冷器和散热器布置形式对冷却性能的影响
温度场和舱内冷却空气流场的数值模拟计算，分析了中冷器和散热器的布置形式对冷却性能的影响。1 建立模型1.1 物理模型发动机舱模型由发动机舱、进气格栅、散热器、中冷器、风扇和发动机组成。发动机结构复杂，零部件数量大，故本研究将对计算影响较小的发动机细节进行了适当简化，省略直径小于6 mm的管路和小型螺钉，将螺孔填平，同时保证原始几何模型的特征，在Solid works环境下建立了三维模型，并依据原始位置装配关系，建立了发动机舱几何模型(见图1)。图1 发动机
车用发动机 2018年1期2018-02-28
- 浅谈某型空气散热器延寿修理技术
系统使用。被冷却空气从被冷却空气入口进入散热器进气段，经散热器集齐端，再转入散热器出气段，从冷却后空气出口流出。在此过程中，冷却空气从冷却空气进口高速穿过被冷却空气管间腔，由出口流出，带走被冷却空气的热量，达到散热目的。目前该产品总寿命偏短，与整机不同寿，大修时需换新导致资源浪费。为恢复其功能，保持固有特性，拟通过延寿修理将该型空气散热器使用寿命延长。1 故障现象与分析某型空气散热器在寿命期内及到寿后的主要故障为产品内部散热管破损，在密封性试验时漏气。对散
科技视界 2018年32期2018-02-21
- 二元塞式矢量喷管塞锥尾缘冷却及红外辐射抑制效果
920 K、冷却空气总温470 K的参数条件下，对比分析了塞锥尾缘气膜孔开孔率(1%～4%)、冷却空气用量(4.3%主流质量流量以内)和矢量偏转角(0°～20°)对二元塞式喷管塞锥尾缘冷却和红外辐射的影响。结果表明塞锥尾缘气膜冷却可以有效降低表面温度和喷管红外辐射强度，开孔率为2%的气膜孔阵列的表面降温效果相对较优；冷却空气质量流量比超过2.85%时，塞锥表面温度降低幅度随冷却质量流量比的变化趋于减缓，当冷却空气质量流量比为2.85%时，水平探测面±30°
航空学报 2017年12期2018-01-05
- 船用发电机转子耦合温度场的数值模拟
的转子和内部冷却空气的耦合温度场进行数值模拟。1 物理模型本文以某型船用发电机的转子作为研究对象，转子整体的3D模型图如图1所示，图2所示为转子的结构简图，从图中可以看出，该转子的通风道是径-轴向混合式冷却风道，冷却空气从定子与转子之间的气隙层，垂直于转子柱表面的入口沿径向流入径向风道，与转子表面发生强制对流换热，最后冷却空气汇集在轴向风道，沿着其排出，带走热量，起到冷却作用。冷却空气的流向如图2中箭头所示。由于该型发电机的转子在结构上具有高度的对称性和周
舰船科学技术 2017年12期2017-12-28
- 三菱M701F4燃机透平#2轮盘腔室温度高处理
F4燃机透平冷却空气系统概况，并对中海油珠海天然气发电有限公司M701F4燃机某次冷态启动过程中出现的透平#2轮盘腔室温度高事件经过、原因分析、处理情况及采取的措施进行了详细的论述，对同类型机组处理类似问题具有一定的参考作用。关键词： M701F4；#2轮盘腔室温度高；原因分析；处理引言燃气轮机发电作为清洁能源得到了越来越多的青睐，由于发电效率高，功率大，三菱M701F4燃机在我国的投产项目不断增加，但是关于M701F4的运行经验还比较有限。本文就三菱M7
科学与财富 2017年27期2017-10-17
- 某型燃气轮机静叶空气系统分析
高温部件提供冷却空气的系统。空气系统必须保证给透平冷却叶片提供足够的冷却空气，给动静轮缘间隙提供足够的密封空气，以保证高温部件在设计寿命期内安全运行，同时使燃机具有较高的运行效率。燃气轮机空气系统通常是从压气机的适当位置抽取空气，通过发动机主流道内侧或外侧的各种流动结构元件 （孔，管路，封严环和特定结构形成的腔道等）按设计流路及要求参数 （压力，温度和流量）流动并完成规定的各项功能，最后从确定的主流道的若干部位排出与主流汇合或直接泄漏到机体外部排入大气[1
东方汽轮机 2017年3期2017-10-12
- 电气设备组件柜降温措施优化研究
设备D表面的冷却空气流量为St，冷却空气的初始温度为T1。当传热过程稳定时，单位时间内电气设备D发出的热量Q0t等于冷却空气带走的热量Qt，进一步的，冷却空气带走的热量Qt与冷却空气的流量和初始温度正相关，即式中A为传热系数，其值与流体的物理性质以及换热表面的形状、大小与布置等众多因素均有关系。在传热过程稳定后，该值是确定的。从中可以知道，在不改变电气设备自身的发热量的情况下，如果想降低电气设备自身的温度T0，有两种优化思路，一是增大冷却空气流量，单位时间
湖北电力 2017年9期2017-05-16
- YE3系列(IP23)三相异步电动机通风结构的研究与仿真分析*
独立风扇，将冷却空气由后端盖抽入电动机内部，冷却空气通过机座与铁心的间隙、定转子间的气隙和转子通风道，最后经过热交换后从电动机的前端盖排出。电动机的整个机座是封闭的，纯粹靠独立风扇进行轴向通风。其缺点是一旦设计的铁心较长，电动机的散热会不均匀。另外，由于采用了独立风扇，电动机的机械损耗也会增大。(2) 电动机的整体外形结构完全与Y系列(IP23)三相异步电动机设计相同。电动机旋转以后，由转子两端铸铝风叶(或者由两边独立安装的离心式风扇)产生风压，将冷却空气
电机与控制应用 2017年3期2017-04-12
- 新型汽轮机抽真空强迫冷却系统方案探讨
统采用顺流使冷却空气入口高温部件温差大、热应力高，同时越往后空气冷却能力越差，冷却效果受影响，同时冷却期间须维持凝汽器真空，轴端漏汽使系统负荷增加，冷却过程中 汽轮机轴封蒸汽参数不易控制。图4 抽真空汽轮机顺流冷却系统图采用逆流则将低压通流及连通管热量带入中压通流，系统负荷增加，后期冷却效果差、甚至可能使原凝汽器抽真空泵难以满足要求或泵容量需选很大，同时大部分热空气均需从高压第一级后、中压第一级后和3抽引出，排气管口径大，运行时该管口长期承受高温高压，机组
东方汽轮机 2016年4期2017-01-13
- GE—9FA燃气轮机透平叶片冷却技术分析
静叶来说，其冷却空气流动路径为：燃烧室火焰筒外环腔→前腔、后腔→叶片内部→冷却结构→燃气通道。对于第2级静叶来说，其冷却空气主要有两股，两股冷气进入叶片路径为：①第一股冷气：前腔→套筒→前缘；②第二股冷气：后腔→套筒→后缘。需要注意的是，第二股冷气经过后缘之后，一部分由后缘直接排出，另一部分则与冷气进入叶片，从底部排出，在整个排出的过程中对沿路各个部件进行冷却。对于第1级动叶来说，其冷却空气流动路径为：叶片底部→蛇形通道→热燃气通道。对于第2级动叶来说，其
山东工业技术 2016年24期2017-01-12
- GE-9FA燃气轮机透平叶片冷却技术分析
静叶来说，其冷却空气流动路径为：燃烧室火焰筒外环腔→前腔、后腔→叶片内部→冷却结构→燃气通道。对于第2级静叶来说，其冷却空气主要有两股，两股冷气进入叶片路径为：①第一股冷气：前腔→套筒→前缘；②第二股冷气：后腔→套筒→后缘。需要注意的是，第二股冷气经过后缘之后，一部分由后缘直接排出，另一部分则与冷气进入叶片，从底部排出，在整个排出的过程中对沿路各个部件进行冷却。对于第1级动叶来说，其冷却空气流动路径为：叶片底部→蛇形通道→热燃气通道。对于第2级动叶来说，其
山东工业技术 2016年24期2017-01-12
- 冷却孔布置对透平转静腔室性能影响的数值研究
响很小;随着冷却空气流量的增加,3种冷却孔布置下上游腔室壁面冷却效率的差值减小。转静腔室;轮缘密封;传热;数值计算随着燃气轮机技术的发展,透平通流设计已经达到了很高的水平,而通过透平二次空气系统的研究可进一步改进透平通流设计。轮盘转、静腔室是二次空气系统中最复杂的通流单元,因此对转、静腔室性能的研究得到了重视。转、静腔室的研究集中于预旋转、静腔室,这类腔室主要用来给第一级动叶提供冷却空气。Didenko等数值研究了腔室宽度和预旋喷嘴位置对转、静腔室的预旋效
西安交通大学学报 2016年3期2016-12-23
- 阻尼器在管道设计中的选用
程的燃气轮机冷却空气管道为例，使用Autopipe应力分析软件对管道静态荷载及地震荷载进行计算。通过对同一套管道模型加载不同地震荷载，对比分析地震荷载对管道应力集中点的影响。通过选用阻尼器，最大限度的降低地震工况对管道的破坏，根据分析结论选择合理的阻尼器，进一步优化管道设计。【关键词】地震载荷 应力分析 阻尼器 Autopipe燃气轮机冷却空气取自于压气机末级排气，该部分空气经过外部冷却后，返回燃气轮机本体，对高温部件进行冷却。冷却空气参数较高，管道设计压
中国科技纵横 2016年9期2016-10-21
- 散热器和中冷器迎风面积不相同的冷却模块选型校核计算
体力学原理，冷却空气在散热器和中冷器组成的冷却模块，在中冷器进口截面和散热器出口截面之间的各个部分的压降是相同的，冷却空气流过重叠部分和非重叠部分的流速是不同的，利用该原理计算冷却模块的总风阻，即Ga=（Ga1·FKZ+ Ga2·（FKS-FKZ））/ FKS，通过预设不同的风阻值，计算出对应的Ga，绘制出完整的总风阻曲线，见图3。3、风扇与冷却模块的性能匹配3.1理论冷却空气流量计算根据风扇在对应工况下性能曲线和冷却模块总风阻曲线进行性能匹配，交点A就是
汽车实用技术 2016年8期2016-09-19
- M701F燃气轮机轮盘超温诊断及处理
轮机老化导致冷却空气压力不平衡。采取了对2级静叶冷却空气节流孔板扩孔的处理方法，2级轮盘温度明显下降，机组效率和燃气轮机出力也有所降低。M701F燃气轮机；老化；轮盘；温度1 事件描述某电厂3台三菱M701F机组于2006年7月至12月相继投产，经过6年多的平稳运行，2013年1月以来，3台机组相继出现部分负荷下2级轮盘超温报警的现象，其他同类电厂也发生了类似现象，主要现象如下。（1）2级轮盘左侧、右侧及平均温度均超过报警设定值（460℃），瞬间最高温度甚
综合智慧能源 2015年7期2015-06-06
- 基于热网络法的车用散热器传热仿真
部传热介质和冷却空气的流动路径离散为多个传热单元(如图2所示)。图2(b)所示为散热器离散化为n×Ni×Nj的网格模型。其中，n为散热器内部传热介质循环的流程数，Ni和Nj分别为空气侧和传热介质侧传热单元的数目。散热器芯体被离散化为若干个小的控制体，每个离散化的控制体中包含4个节点和一个控制容积，其中位于左右两侧的圆圈代表进口和出口的传热介质，上下两侧的三角形各代表进口和出口的冷却空气［7］。图2 散热器芯体单元划分示意2 热网络传热模型2.1 基本假设热
军事交通学院学报 2015年4期2015-05-09
- 塞锥后体气膜冷却对轴对称塞式喷管红外辐射和气动性能的影响
如图3所示。冷却空气从假定的次流入口进入,流经夹层后从壁面上的气膜孔流出,对塞锥表面进行冷却。取1/9扇区进行气膜冷却数值模拟,气膜孔直径d均为1 mm。气膜孔冷却参数如表1所示,从塞锥尾缘顶点向锥底方向以一定的孔排间距进行布置,每排递增一个气膜孔且每排气膜孔均为周向均布。冷却空气流量按照喷管热气流量的百分比给定。图1 轴对称塞式喷管简化模型Fig.1 Simplified model of axisymmetric plug nozzle图2 无冷却塞锥
航空学报 2015年8期2015-04-28
- 恶劣工作环境中移动焊接机器人模块化密封控制器研究
器以释放压缩冷却空气，并在其对面安装冷却风扇，以诱导气流通过散热片。图4 散热设计方案针对上述传热问题，压缩冷却空气的温度以及加热的边界值是通过伺服电机驱动程序进行设置的，并分别在实验室受控环境和实际造船厂进行了实验，来验证温度边界值。将散热片的横向组装间距作为一个设计变量，因为其截面尺寸受控于控制器的截面形状。2 实验研究2.1 伺服电机控制器为了确定边缘温度值，进行了两个实验，测量满载条件下伺服电动机驱动器释放的热量以及没有任何冷却条件、恒定温度下伺服
电焊机 2015年8期2015-03-12
- 某型车辆的散热器产品改进设计分析
吊装在车辆的冷却空气进气百叶窗下面.该产品在随车进行的各项试验以及正常使用中均较好地满足了各项要求，但随着车辆使用环境的变化，该车在高原高温恶劣环境下使用时，当车辆运行较长的时间后，有时会发生水散热器散热能力不足的现象，因此提出了希望能进一步提高水散热器的散热能力以及减轻整体质量的需求.图1 车辆改进前用散热器总成三维图1 改进设计方案1.1 车辆总体提出的改进要求根据车辆的改进要求，该产品在改进过程中所有的对外安装及接口不变、系统的冷却风扇不变、各散热器
车辆与动力技术 2014年1期2014-12-03
- 某型燃机压气机级内抽气数值研究
此，准确计算冷却空气流量对于整个运行机组的热平衡及空气系统的设计至关重要［3，4］。本文所选取的某型燃机压气机级内抽气段即为高温部件透平盘提供冷却空气，该抽气段的空气流量直接影响其对透平盘的冷却效果，通过CFD 软件进行冷却空气流量的计算，以满足透平盘热分析及空气系统优化设计的需要。1 计算模型和计算方法图1 抽气段三维结构图图1 所示为某型燃机压气机级内抽气段的三维结构示意图，图中标示了抽气段的环形抽气槽缝及透平段的进口位置。由于结构的轴对称性，为减少计
机械工程师 2014年1期2014-11-22
- M701F燃气轮机转子冷却系统优化改造
气框架等提供冷却空气，一方面将热通道部件与高温烟气隔离，另一方面将热通道部件吸收的热量带走，降低部件温度，因此，燃机冷却系统可为其安全可靠运行提供最基本、最关键的保障。燃机冷却系统包括压气机高、中、低3级抽气及燃机转子冷却空气，如图1所示。图1 燃机冷却系统本文着重介绍燃机转子冷却空气系统。燃机转子冷却空气从压气机出口引一路高温高压空气，经透平冷却空气(TCA)冷却器冷却后，通过特定通道送到燃机转子内部，对燃机动叶进行冷却，系统如图2所示。图2 改造前TC
综合智慧能源 2014年6期2014-09-10
- M701F燃气轮机2级转子轮盘温度偏高原因分析及处理
出，变成透平冷却空气(TCA)；一部分分别从6级、11级、14级静叶环抽出，通过抽气管道及其节流孔板流经对应静叶环、静叶及气封体，作为冷却空气来冷却4级、3级、2级静叶环。以压气机14级静叶为一个平面，2级静叶冷却空气以间隔120°角分3根管从中抽出，经母管汇合后分上、下2根管进入透平2级静叶环，通过静叶组件专门冷却孔冷却静叶环、遮热环、静叶、气封体等零部件。冷却空气从气封体贯穿孔流出后，一部分流向2级静叶与1级动叶密封刷处，以隔离热气源，另一部分流向气封
综合智慧能源 2014年7期2014-09-10
- 干排渣冷却风对锅炉效率影响的分析及处理
分的热交换，冷却空气将锅炉辐射热和底渣显热吸收，温度升高到300～400℃左右（相当于锅炉二次送风温度），进入炉膛，渣的冷却温度则降至100℃左右[2]。2 冷却风对锅炉效率的影响分析干除渣系统由于冷渣后的热空气借助负压吸入炉膛，对锅炉效率的影响成为关注焦点。关于此问题已有多家电厂进行了测试，多数试验支持下列说法：从锅炉吸热量平衡的角度分析，炉渣冷却风进入炉膛的温度存在着一个影响锅炉效率变化趋势的转折点，如果冷却风进入炉膛的温度低于转折点温度，将会造成锅炉
资源节约与环保 2014年5期2014-07-20
- 旋转盘腔流动与换热试验准则
传给盘腔内的冷却空气(即冷气边)。旋转盘内的热量传递方式是导热，只要边界条件给定，求解导热微分方程就可获得盘内温度分布。而旋转盘侧面(冷气边侧)为强迫对流换热，对于设计而言，求解旋转盘面温度场的前提是确定其各边界(包括燃气边和冷气边)的边界条件。目前，在工程设计和计算中常用的方法是给定冷气温度和冷气与盘面的对流换热系数，即第三类边界条件。因此，试验确定盘面与冷气间的对流换热系数及冷气的沿程温升，是旋转盘腔换热试验的主要目的。3 相似理论相似理论是理论分析与
燃气涡轮试验与研究 2014年2期2014-05-07
- 往复流散热方式的锂离子电池热管理*
却散热系统，冷却空气从电池组的一端进入，另一端流出，造成空气温度沿着空气流方向越来越高，下游电池的温度高于上游电池的温度，形成温度梯度，而且这种温度差异随着放电倍率的增大而增大。为了降低这种沿气流方向的温度差，采用一种周期性往复流，其工作原理如图3所示，通过设计特殊的空气流道，在上半周期，两个翻转阀门在图3(a)中位置，鼓风机将自然风或由汽车空气提供的冷却空气吹入，由电池组右端进入左端流出；下半周期如图3(b)所示，冷却空气反向流动。利用空气流周期性逆转降
汽车工程 2014年12期2014-02-27
- CFD在空内冷汽轮发电机转子冷却中的应用
面为控制面，冷却空气从一个面进入，从另一个面流出。在这期间模型内部的空气质量没有发生变化［2］，由此可导出流体流动连续性方程的积分形式为式中，Vol表示模型内流体流动的腔体，A表示模型的空气入口和出口。等式左边第一项表示模型内部质量的增加;第二部分表示通过模型后的净通量。在直角坐标系下，可将其转化为微分形式如下由于冷却空气在转子表面和转子导体内部的流动复杂性，通常是湍流问题，为此我们需要对N-S方程进行部分的理想处理，不考虑空气的黏性。理想空气的流动模型为
上海大中型电机 2013年3期2013-12-10
- 后置客车发动机舱温度场试验
有迎面风，其冷却空气主要依靠冷却风扇和侧面格栅进风.研究表明，后置发动机与前置发动机相比冷却风量损失30%以上［1］.因此后置发动机客车冷却系统的工作能力至关重要，如今一般研究的重点主要放在零部件的优化上，其中以散热器和风扇的优化改进最为突出.如增加散热器正面积以扩大迎风面积［2］，减小散热器芯子厚度来减小风阻，改变散热器结构参数增加散热肋片提高散热效率等［3］；提高风扇转速，改变风扇叶片数量，优化风扇叶片角度等提高风扇气动性能［4－6］.除了对零部件的改
同济大学学报（自然科学版） 2013年5期2013-03-04
- 辅助动力装置排气系统气膜冷却效果
2］。从改变冷却空气引射孔位置和形状面积、引射缝尺寸以及飞机后整流罩形状等来对比其对排气系统气膜冷却效果的影响［3－5］，分析各参数对冷却效果的影响比重，对于改进排气引射冷却系统有参考价值。为此本文建立了排气系统流动和传热数值计算模型。目前，计算流体力学(Computational Fluid Dynamic，CFD)已成为流动与传热系统优化设计的重要手段，流动信息可以通过模拟计算获得，仿真已成为研究与设计的基本工具［6－8］。数值模拟结果可为排气装置结构
沈阳航空航天大学学报 2012年1期2012-10-04
- 初探蒸发冷却空气处理机组的加工制作
理车间的蒸发冷却空气处理机组的加工制作、运行要求进行介绍。1 蒸发冷却空气处理机组的概括1.1 蒸发冷却空气处理机组的工作原理室外空气经过进风口进入，经过初、中效过滤器把灰尘过滤后，经过第一级直接蒸发冷却段—填料段，同时水通过循环水泵从蓄水池中抽出，使用供水管，在填料侧进行分层布水，水靠重力作用向下流，润湿填料表面并形成水膜，被处理的空气沿水平方向垂直通过填料与其进行热交换，实现对空气等焓降温过程[2]。图1 风量为215000m3/h蒸发冷却空气处理机组
制冷 2012年1期2012-09-18
- 永磁风力发电机通风系统计算与热分析
电机内排出，冷却空气与电机内的发热部件进行热交换，散去电机产生的热量。由于电机结构的复杂性，电机内的通风系统很难精确计算。通风系统的工程算法是利用风路图来代替实际管道，根据实验结果或经验估计气体流动情况，做出风路图并计算系统中的各个风阻和合成风阻，从总体上计算出电机的风量和风速［2-3］。这种计算方法虽简单，但与实际情况差别较大，并且无法描述电机内部的实际风速分布状况和局部漩涡流动。随着计算机性能的不断提高，计算流体动力学已经渗透到许多相关学科和工程应用之
微特电机 2012年3期2012-07-23
- 3MW永磁风力发电机内部传热特性研究
称，外风路的冷却空气在两个半轴向段的温升相同；4）忽略发电机定子端部绕组的作用，将定子线棒上下层股线分别视为一个整体；5）外风路对整个圆周区域的冷却效果相同。2.2 求解域及边界条件根据发电机的结构特点及基本假设。取发电机的半个轴向段，周向以发电机定子的一个整槽两个半齿所对应的圆弧区域为电机内流体及固体直接耦合求解温度场的求解域，求解域结构如图1所示。在图1中，S1、S2以及S3、S4分别为内外风路的入口和出口边界，且内外风路均为速度入口边界，而内外风路均
大电机技术 2012年3期2012-01-22
- 航空发动机燃烧室火焰筒设计验证方法研究
行验证，结果冷却空气量的相对误差为5.7%；采用多项式拟合法计算了火焰筒燃气总温沿轴向分布,得到了主燃区总温和燃烧室出口总温，并采用燃烧效率法对其进行了验证，二者的相对误差分别为4.4%和1%。结果表明：在初始设计阶段，采用改进的流阻法和多项式拟合法验证火焰筒的沿程空气流量分配和沿程燃气总温合理有效。燃烧室；火焰筒；流阻法；多项式拟合法；流量分配；燃气总温；航空发动机0 引言目前，燃烧室设计包括燃烧室可行性技术论证、方案设计和技术设计3部分。根据燃烧室方案
航空发动机 2011年5期2011-06-06
- 燃气透平第一级冷却空气系统流体的动力特性
平叶片部分的冷却空气系统是整个冷却空气系统的重要组成部分.冷却空气系统是由许多不同类型的通流元件以串联或并联方式组成的复杂网络系统[1-2],而每个通流元件的工作特性与其他通流元件、整个网络系统以及透平通流部分的工作特性均是相互关联和相互影响的.因此,为了保证空气流经每个通流元件时的流量、流速和压力损失等流动特性,以实现其对通流元件的冷却、保护及密封等功能,并使系统具有高冷却效率、低冷却空气消耗以及良好变工况适应性等优良的工作性能,设计者必须合理设计冷却空
动力工程学报 2010年2期2010-06-23