内圈_参考网

轮毂轴承单元内圈蠕动特性的试验研究*

三代轮毂轴承单元内圈与法兰轴颈之间的相对蠕动问题更加凸显。蠕动在其滑动瞬间就会产生异响,当蠕动长期存在时,若异响未被识别,内圈和法兰轴配合面会产生磨损,导致配合过盈量降低,轴承变得松旷,进而出现行驶异响,严重的会产生法兰盘断裂的风险。为此,普通乘用车需要保证在0.7 g的侧向加速度载荷下不蠕动,而高性能型汽车则会有更高的载荷要求[4]。HARRIS T A等人[5]利用弹性壁厚理论,分析了过盈量对游隙的影响,通过配合关系计算了圆环的配合力、尺寸变化等;但是

机电工程 2023年2期2023-03-11

球铰轴承摩擦系数对运动工况影响的仿真分析

内外圈接触球面为内圈提供克服与旋翼轴之间摩擦阻力的动力，球铰轴承中内圈内表面与旋翼轴接触面、外圈内球面与内圈外球面接触面的接触状态也在持续发生变化，故2个接触面间的状态对球铰轴承运动的影响至关重要。接触问题涉及数学和物理，具有双重复杂性，很难找到完整的理论和求解方法，并且现有的球铰轴承试验机和检测技术很难采集到轴承内外圈以及内圈与旋翼轴之间接触的真实状态。目前，球铰轴承的研究大多局限于球铰试验技术[4-7]或带有球铰轴承的自动倾斜器机构的多体运动学分析[8

计算机辅助工程 2022年4期2023-01-29

航空发动机轴承内圈断裂失效机理分析*

机工作后发现轴承内圈出现断裂故障，严重影响了发动机的安全使用。故障轴承为滚子轴承，位于高低压转子之间，其外圈位于轴承座上随低压转子转动，内圈位于高压涡轮后轴上随高压转子转动。内圈采用过盈方式装配在高压涡轮轴上，并装有防转销。内外圈及滚动体材料均为Cr4Mo4V，防转销材料为1Cr11Ni2W2MoV。内圈内表面镀铬，以保证内圈与高压涡轮轴的配合紧度[7]。国内外针对滚动轴承部件故障分析及改进有较多研究。吴鹏飞[8]等利用模糊熵和分形维数结合的方法对滚动轴承

风机技术 2022年6期2023-01-29

双内圈型双列角接触球轴承的组配测量方法

09)1 概述双内圈型双列角接触球轴承具有1个轴承外圈和2个轴承内圈(图1)，在结构形式上相当于一组背对背组配轴承，并且在出厂时就已根据客户需求调整好轴向游隙或预紧力，具有结构紧凑，使用方便等优点[1-3]。使此类轴承初始状态下具有轴向游隙或预紧力的方法在于调整两内圈沟道之间的距离，与常规两联单列角接触球轴承的组配过程相比，双内圈型双列角接触球轴承的内、外圈高度不一样，其组配测量过程更加复杂，根据生产实际及相关参考文献[4-6]，目前此类轴承的组配测量均基

轴承 2022年11期2022-11-21

基于集中参数模型的滚动轴承故障研究

含4个主要部件：内圈、外圈、保持架和滚动体，中心承受着径向力载荷Fr。将正常滚动轴承构建成具有6自由度的参数模型。参数mi、ci和ki分别是内圈的质量、等效阻尼和轴承刚度，同样其它参数如mo、co、ko和mr、cr、kr分别是外圈和保持架的相关参数。其中xi和yi、xo和yo、xr和yr分别是内圈、外圈和保持架在x和y两个方向的相关位移。根据牛顿第二定律得滚动轴承集中参数模型的六自由度等式为：图1 滚动轴承2 轴承外圈局部故障模型创建与分析2.1 外圈局部

机械工程师 2022年7期2022-07-15

JL-2 型变速器输出轴轴承内圈脱出故障改进

轴承，采用了轴承内圈通过内卡簧固定在输出轴轴颈的结构（见图1）。该机构设计思路是通过卡簧涨开后，卡住轴承内圈卡簧槽及输出轴卡簧槽，从而完成对两个零件的紧固。图1 轴承结构示意图2 耐久试验过程故障分析JL-2 型变速器在进行第一台样机台架稳态耐久试验过程中，试验进行到67%时台架异常报警停机，变速器拆解后发现输出轴轴承内圈脱出（见图2），内圈内孔同轴外圆接合面发生相对转动的痕迹（见图3）。该卡簧锁止轴承内圈结构，JL-1 型变速器也在使用，且JL-1 型变

机械管理开发 2022年4期2022-07-08

某工程车轴箱轴承内圈装反对轴承寿命的影响分析

人操作失误，轴承内圈出现装反的情况，导致滚子部分区域处于悬空状态，影响了轴承的载荷分布情况及寿命，所以有必要对内圈装反的轴承进行受力分析与寿命评估。1 双列圆柱滚子轴承接触应力计算1.1 轴承参数轴承采用双列圆柱滚子轴承，由NJP 2228Q1/C4S0型号轴承以及NJ2228Q1/C4S0型号轴承组合而成。此轴承具有结构紧凑、承载能力大及受负荷后变形小等优点，一般用于工程车上。双列圆柱滚子轴承三维模型及部分剖面图如图1-图2所示，轴承参数如表1所示。图1

机械制造与自动化 2022年3期2022-06-24

地铁车辆用QJ型四点接触球轴承轴向游隙测量方法

固定轴承外圈并对内圈进行正反2个轴向的加载进行测量。这种测量方法简便实用，但对于机车轴承而言，仪器的系统误差相对较大(比如X195A的系统误差约±0.008 mm)，测量准确度不高。简易测量方法[1]如图1a所示，将外圈一端面支在3个均布、等高的固定支点或一支承柱体上,将压板置于上半内圈的端面上并将指示仪置于压板中心，外圈保持不动，通过压板向下施力,使上半内圈向下至极限位置，记下指示仪读数后松开；用手将下半内圈向上抬起至另一极限位置，记下指示仪读数后松开；

轴承 2022年5期2022-06-08

双列圆锥滚子轴承内圈端面间隙偏差对其力学特性的影响*

具有锥形滚道，且内圈为分体式结构的一对圆锥滚子轴承，能承受较大径向负荷和双向轴向负荷，广泛应用在轨道车辆轴承、风电主轴、驱动桥主减速等领域。双列圆锥滚子轴承内圈为分体式结构，设计加工过程中，两内圈滚道直径与锥角尺寸难免存在偏差，使得内圈端面间存在间隙，间隙存在偏差。在承受外载荷作用时，内圈间隙使得滚动体载荷分配等产生变化，直接影响轴承内部接触力学和整体刚度特性。因此，开展双列圆锥滚子轴承内圈端面间隙对其力学性能影响具有重要的研究意义和工程实用价值。国内外学

风机技术 2022年2期2022-05-09

圆锥滚子主轴承热结构数值分析*

在软件中设置轴承内圈与主轴的过盈量δ分别为0.5 mm、1 mm和1.5 mm；设置主轴承内圈温度分别为80 ℃和100 ℃；主轴壁厚与主轴承径向厚度比值H分别为0.9和1。2 计算结果与讨论2.1 接触应力、变形和温度分布在主轴承装配过程中，先将主轴承内圈和滚子组合体与主轴过盈配合，由于滚子和内圈组合体在装配时未承受轴承外圈螺栓的轴向预紧力，因此装配分析时不考虑滚子和外圈的影响。主要分析在装配过程中轴承内圈与主轴的过盈量、主轴壁厚和内圈加热温度对轴承内圈

机械工程与自动化 2022年1期2022-03-15

某圆柱滚子轴承卡滞问题的分析及改进措施

滚子主轴承在安装内圈组件时，运转出现卡滞的问题进行分析，通过对轴承结构的改进设计，严格控制加工精度，使改进设计后加工的轴承满足了主机的使用要求。2 问题描述该型号轴承的结构为：内圈双挡边、内径和滚道的越程槽处分别均布圆周方向油槽和径向进油孔，且内圈一端带有拉拔槽、外圈无挡边的圆柱滚子轴承。轴承套圈和滚子采用耐热钢材料，保持架材料为合金钢。主机装配过程中，在安装轴承内圈组件（由内圈、保持架和滚子组成）时，当轴承内圈在 96kN 的轴向压紧力作用下压紧后，出现

哈尔滨轴承 2021年3期2021-11-05

起吊设备绳轮用双列满装圆柱滚子轴承的优化设计和应用技术

外圈、两个单滚道内圈、两个端面密封、若干圆柱滚子和一个锁紧环组成，双滚道外圈外径上带有两个安装轴向定位止动环的止动槽。通常绳轮轴承内圈比外圈宽 1mm[4]。图2 绳轮用双列满装圆柱滚子轴承结构轴承装配时，外圈、内圈、滚子和密封组装好后，由锁紧环将两个内圈圆周方向锁紧，防止轴承散套，同时还要保证锁紧环与轴承内圈不产生相对旋转，从而防止两个零件上的油孔错位。3 出现的问题3.1 轴承制造问题由于绳轮轴承特殊的结构，其内圈由两个单滚道内圈组成， 轴承装配后为防

哈尔滨轴承 2021年3期2021-11-05

基于有限元方法的内圈装反轴承受力分析与寿命评估

装过程中出现轴承内圈装反的情况，导致滚子部分区域处于悬空状态，严重影响轴承的载荷分布情况及寿命，所以有必要对内圈装反的轴承进行受力分析与寿命评估。除此之外滚子部分区域悬空的长度不同，也会极大地影响轴承寿命，有必要研究内圈装反时不同凸悬量对轴承疲劳寿命的影响。1 双列圆柱滚子轴承简介1.1 轴承参数轴承采用双列圆柱滚子轴承，由NJP2228Q1/C4S0型号轴承以及NJ2228Q1/C4S0型号轴承组合而成，这种带中隔圈的轴承一般用于工程车上，双列圆柱滚子轴

石家庄铁道大学学报(自然科学版) 2021年3期2021-09-30

32216轴承断裂失效分析

前言圆锥滚子轴承内圈断裂是失效的一种形式，有很多方面的原因。主要分为轴承本身加工过程中出现的锻造裂纹、淬火裂纹等质量问题；轴承安装拆卸过程中直接锤击或过盈配合较紧导致轴承过载断裂；在弯曲、拉伸、扭转条件下，应力不断超过疲劳强度极限产生的疲劳裂纹；与轴承套圈端面配合的零件之间发生滑动摩擦，在轴向力的作用下，摩擦及高热导致轴承套圈端面产生热裂等使用问题。2 失效轴承状态轴承安装到试验轴上准备试验时发现其中一套轴承内圈断裂，将轴承进行拆套，通过断口切样，检查断口

哈尔滨轴承 2021年2期2021-08-12

内圈倾斜角对高速角接触球轴承动态特性的影响

值计算方法研究了内圈倾斜角对轴承载荷分布的影响。Oktaviana等[10]研究了内圈倾斜角对角接触球轴承打滑影响，发现在定位预紧下内圈倾斜角不会增大轴承打滑。张学宁等[11]研究了套圈倾斜角对轴承接触角的影响规律，发现套圈倾斜时接触角沿位置角分布不均，且这些现象随套圈倾斜角的增大而愈发明显。周阳[12]编制了考虑安装误差的角接触球轴承计算软件。熊万里等[13]研究了高速角接触球轴承套圈倾斜角允许范围，但其未考虑工况因素的影响。张进华等[14]和方斌等[1

兵工学报 2021年6期2021-07-29

微型三点接触球轴承双半内圈沟道加工工艺改进

71039)双半内圈三点接触球轴承可承受双向轴向载荷，也可承受一定的径向载荷，且适用于高速工况，需求量日益增加。针对P5及以上精度的微型双半内圈三点接触球轴承，采用“内圈按一个整体加工后再进行剖切”的工艺路线，无法保证双半内圈沟道加工精度。经工艺验证,多采用“整体加工→剖切→粘接加工”的工艺路线进行加工，以提高内圈加工精度[1]。1 三点接触球轴承双半内圈沟道加工难点三点接触球轴承双半内圈的加工工艺(图1)可分为3类：1)整体加工。在未剖切前以整体内圈进行

轴承 2021年10期2021-07-22

强化研磨喷射时间对内圈沟道尺寸和残余应力的影响

磨喷射时间对轴承内圈直径与内圈滚道直径的影响，喷射时间超过12 min后套圈尺寸不再变化。上述文献对强化研磨后轴承套圈表面粗糙度和硬度做了大量研究，但对强化研磨过程中轴承内圈滚道尺寸和残余应力研究较少。强化研磨时研磨料与工件碰撞时间在1×10-5s内[12]，试验无法准确捕捉工件的瞬态响应。计算机仿真技术能解决上述问题，特别是Abaqus软件，能可靠模拟高度非线性问题，其中Explicit模块能够捕捉碰撞过程中的瞬态响应。鉴于此，以某工业机器人用SKF61

轴承 2021年9期2021-07-22

双金属复合内圈滚动轴承接触特性分析

于滚动状态，轴承内圈滚道表面长时间与不同滚子接触，轴承重载荷运转时，滚道表面的磨损更为严重.通过不同弹性模量金属材料的组合[3]，改变滚道表面接触刚度，降低轴承内圈抗变形能力，增大其接触变形程度即滚子与滚道的接触面积，从而降低接触表面的平均接触应力.笔者基于赫兹接触理论和波西涅克斯弹性理论[4]，计算滚子与滚道的最大接触应力与接触宽度；通过复合材料性能指标推算双层金属复合材料轴承内圈的等效弹性模量[5]；采用ANSYS Workbench软件对滚子滚道接触

江苏大学学报（自然科学版） 2021年4期2021-07-14

基于Workbench下深沟球轴承内圈模态分析

：针对深沟球轴承内圈在工作过程中出现共振的问题，利用有限元软件Wokbench对其进行模态分析，得到固有频率和振型，从而避开共振区域，减少内圈失效率，提高轴承内权的使用寿命。关键词：内圈;模态分析;轴承引言目前随着我国现代化工业的发展，大量的机械设备投入使用，深沟球轴承作为目前工业设备中的重要的转动零件之一，其结构简单由一个外圈，一个内圈、一组钢球和一组保持架组成。滚动轴承广泛应用于汽车、风电、机床设备及国防事业中，是起着支撑其它零部件和保证传动精度作用的

大众科学·上旬 2020年4期2020-10-21

差速器轴承内圈压装异响的研究

述一种差速器轴承内圈压装工艺的分析及研究，在保证差速器轴承装配性能的同时，提升装配质量及生产效益。关键词：差速器轴承;内圈;压装;异响1 引言轴承是现代汽车中一种很重要的零部件，在前驱汽车变速器的差速器上，常选用的轴承为圆锥滚子轴承，配合方式为过盈配合，装配方式为伺服压机压装。差速器轴承的压装质量是变速器的装配质量极其关键的一个，不仅影响着轴承本身的寿命，也会影响到其周边零件的使用寿命。现有的差速器装配工艺，常采用伺服压机设备，将差速器轴承内圈压装至差速器

时代汽车 2020年10期2020-07-24

调温水泵轴承开裂失效分析

型角接触球轴承的内圈发生开裂。该调温水泵为进口离心泵，泵轴转速1 500 r/min。2018年8月大检修时更换了新轴承，为NSK公司进口轴承。更换新轴承后，从9月8日水泵启机运转， 到9月17日故障停机，累计运行仅217 h。为了查明水泵轴承开裂的原因，对失效轴承内圈进行了检测分析，同时采取相应技术措施，消除类似的安全隐患。1 轴承内圈宏观检查分析图1所示为水泵轴上的轴承内圈开裂情况。图2所示为拆卸下来的轴承内圈。图3所示为轴承内圈的断口宏观形貌。图4所

石油化工设备技术 2020年2期2020-03-23

基于超声滚压加工的轴承内圈表层残余应力研究*

4)0 引言轴承内圈作为轴承最为重要的零件，其表层残余应力分布情况对轴承的寿命有着密切的联系[1]。与残余拉应力相比，内圈表层存在残余压应力能提高轴承的疲劳寿命[2-3]。超声滚压加工(ultrasonic surface rolling process,USRP)[4]是设计一种新型滚压工具头，并在加工过程中添加超声频的机械振动对工件进行滚压，是一种高效精密的加工技术[5-6]。目前，许多学者对超声滚压加工提高试件残余应力进行了大量研究，例如：郑建新等[

组合机床与自动化加工技术 2019年10期2019-10-31

基于HyperMesh/LS-DYNA的航空发动机轴承内圈损伤仿真分析

障90%由外圈和内圈故障引起[2-7]。某航空发动机试车过程中，轴承内圈表面频繁出现损伤，严重影响航空发动机运行，由于复杂的运行工况、润滑和摩擦等因素，采用精密传感器只能监测系统整体变化，不能准确反映内圈损伤轴承各零件的应力、应变及速度等参数的变化情况。鉴于此，考虑摩擦条件下的接触模型和约束条件，基于HyperMesh/LS-DYNA建立航空发动机损伤轴承和未损伤轴承模型，进行仿真分析。1 显示动力学理论基础HyperMesh/LS-DYNA是以非线性动力

轴承 2019年9期2019-07-25

滚动轴承打滑蹭伤微观分析*

蹭伤，即滚动体与内圈之间因打滑引起的轴承组件表面摩擦磨损[2]。打滑蹭伤问题是一个耦合材料学、摩擦学、热力学、动力学等多门学科知识的复杂问题[3]，因此学者多集中于理论研究，试验研究偏少。在试验研究方面，研究人员主要开展了轴承打滑蹭伤失效分析。如TASSONE[4]运用光学显微镜、电子显微镜及表面光洁度仪等，对比分析了打滑轴承与非打滑轴承表面形貌及轮廓，在轴承蹭伤区发现了由点蚀导致的金属转移而引发的微坑。AVERBACH和BAMBERGER[5]对航空燃气

润滑与密封 2019年4期2019-04-22

自消除间隙机构中保护轴承配合过盈量分析

正常应用场合，其内圈与转子之间需要采用过盈配合方式安装。一方面是防止高速转动时转子与内圈之间发生蠕变；另一方面滚动轴承在出厂时都会存在一定量的游隙，在某些高精度应用场合，也需要消除滚动轴承游隙对旋转精度的影响[6-7]。然而，将滚动轴承应用于自消除间隙机构作为磁悬浮轴承的保护轴承时，整个滚动轴承包括外圈也都以相同的速度随着转子一起高速转动[4-5]。对于这种情况下，除了需要考虑高速旋转产生的离心力对转子与内圈产生的应力与变形，还需考虑离心力对外圈作用产生的

机械设计与制造 2018年8期2018-08-28

CA型宽系列调心滚子轴承装滚子缺口优化设计

柱面半宽d2——内圈压力线方向尺寸Dc——保持架外径Dw——滚子直径Lw——滚子长度r——滚子圆弧半径rmax——滚子轴向最大倒角Ri——内圈沟曲率半径t——内圈装滚子缺口深度Yg——内圈小挡边与内圈滚道的交点处直径α——轴承接触角δ——滚子相对内圈在径向的总移动量δ1——滚子在保持架中的径向窜动引起滚子相对内圈的径向偏移量δ2——保持架径向窜动引起滚子相对内圈的径向偏移量δ3——滚子倾覆转动引起滚子相对内圈的径向偏移量μ1——保持架与内圈引导间隙ε1——

轴承 2018年8期2018-07-26

双列球轴承原始径向游隙与压出力设计计算

—轴内径d2——内圈挡边直径di——内圈沟底直径dz——轴外径dtn——轴套内径dtw——轴套外径D——轴承外径D0——皮带轮外径Dp——皮带轮内径De——外圈沟底直径Ee——外圈材料弹性模量Eh——皮带轮材料弹性模量Ei——内圈材料弹性模量Es——轴材料弹性模量h——h=De/D，常数h0——h0=D/D0，常数k——k=d/di,常数k0——k0=d0/d，常数Fe——外圈压出力Fi——内圈压出力Fz——轴从轴套中压出力νe——外圈材料泊松比νh——皮

轴承 2018年2期2018-07-23

基于ANSYS的圆柱滚子轴承内圈滚道径向畸变分析

承与轴过盈配合后内圈滚道会产生变形，轴承内径面形状误差、过盈量及内圈与轴误差相对位置转角会对内圈滚道变形产生重要影响，从而影响内圈滚道的形状误差。而内圈滚道的形状误差会对轴承的精度及力学特性等产生重要影响。文献[1]对轴承的不规则几何尺寸模型的静态特性进行了分析；文献[2]分析了滚道直径误差对轴承振动特性的影响；文献[3]分析了滚道表面波纹度对滚动轴承非线性动力学特性的影响；文献[4]建立轴承理论分析模型分析滚道直径误差对滚子与滚道的接触应力的影响；文献[

轴承 2018年6期2018-07-22

轮毂轴承倒角优化设计

]。1 轮毂轴承内圈倒角优化设计轮毂轴承结构如图1所示，轮毂轴承外圈一端面与转向节轴承挡肩配合,另一端面与孔用弹性挡圈配合,内圈一端面与凸缘配合,另一端面与驱动轴配合，在制动器总成上的位置如图2所示。图1 轮毂轴承结构图2 制动器总成1.1 内圈大端倒角假设驱动轴锁紧力F=50 kN,轮毂轴承内径d=43 mm，外径D=60 mm，分别对内圈大端进行倒圆角和倒复合圆角处理,对2种情况下轴承与驱动轴的接触应力进行分析。1)内圈大端倒圆角内圈大端倒圆角如图3所

轴承 2017年8期2017-07-25

双内圈双列角接触球轴承内圈修磨量分析

在实际应用中，双内圈双列角接触球轴承相当于2套单列角接触球轴承以“背靠背”(DB)方式成对使用，组配时需通过测量凸出量值确定套圈最终的修磨量，准确的修磨量是提高轴承组配合套率的前提。同时，双内圈双列角接触球轴承预紧力的大小由两内圈非基面轴向间隙决定，同单列角接触球轴承一样，通过准确修磨内圈非基面的去除量以满足设计要求。1 内圈修磨量为计算双内圈双列角接触球轴承内圈修磨量，需对两内圈非基面宽度修磨量Δ1和Δ2进行分析。如图1所示，分别测量轴向载荷Fa0作用下

轴承 2017年2期2017-07-25

圆柱滚子轴承保持架兜孔尺寸误差对运动精度的影响

兜孔的尺寸误差和内圈的圆度误差，其他零件均为理想尺寸；2)不考虑温度变化和轴承内部润滑油膜厚度的影响；3)轴承转动过程中，滚子不发生歪斜，与内、外圈之间的运动为纯滚动,不存在滑动，且与滚道完全接触；4)外圈始终静止，内圈沿逆时针方向旋转。1.2 轴承零件误差的简化轴承转动过程中，滚子在兜孔中的位置不同，承载区滚子的速度将超前于保持架，推动保持架向前运动，滚子在兜孔中的位置如图1所示。图中，φ为1#滚子与x轴正半轴的夹角;φ为滚子的位置角。图1 滚子在兜孔

轴承 2017年2期2017-07-25

球环分隔式角接触球轴承的装球合套条件

号说明aiz——内圈中挡边宽度By——内圈沟道半沟宽度（图3）By1——内圈沟道与端挡边外圆之间的引导斜面轴向宽度（简称内圈引导斜面轴向宽度）Cb——保持环全宽Ce1——外圈沟道口引导斜面轴向宽度Cbe1——保持环挡边引导斜面轴向宽度d2d——内圈两端面挡边直径（简称内圈端挡边直径）d2z——内圈轴向对称处挡边直径（简称内圈中挡边直径）Dw——承载球球径Dbw——分隔球球径Dpw——承载球组与内圈沟道接触角为αi时的中心圆直径D′pw——承载球组与内圈沟道

轴承 2017年3期2017-07-24

不同过盈量对零件装配影响的有限元分析

，分析时，压头将内圈缓慢地压入基座中，分析内圈和基座过盈量为0.05mm、0.07mm和0.1mm三种过盈配合情况。内圈和基座的材料特性为：弹性模量E=210000Mpa，泊松比u=0.3，压头采用解析刚体。分析三种过盈量下，内圈及基座装配好时内圈外表面及上表面的应力和接触压力，及其基座内表面应力。图1 有限元模型2 接触及边界条件定义在模型中，定义压头和内圈上表面接触及内圈外表面和基座内表面的接触，内圈和基座之间的摩擦系数为0.2，为了利于达到收敛，特将

制造业自动化 2017年1期2017-02-10

硬车在某型滚针轴承内圈牙口加工中的应用

结构有2种：1)内圈或外圈带双挡边的满装滚针轴承；2)内圈带牙口、挡圈及紧固圈的满装滚针轴承。这2种结构的轴承在正常使用时，挡边及挡圈均能起到对滚针进行轴向定位，防止滚针歪斜，从而保证滚针在正常轨道运转的作用。第1种结构为可分离型，安装及拆卸时容易造成散套，不利于主机安装及拆卸；第2种结构在轴承装配后，轴承不可分离，便于主机安装及拆卸。因此，设计时多采用第2种结构的满装滚针轴承。内圈带牙口滚针轴承结构如图1所示，其成品内圈结构如图2所示。图中，B1为成品轴

轴承 2016年2期2016-07-25

滚动轴承内圈故障的动力学模型建立及仿真

滚动体通过故障时内圈释放变形量的影响，并基于接触变形量渐变释放的客观事实，通过将故障释放的接触变形量近似成1个线性函数，建立了滚动轴承内圈单一点蚀故障模型。该模型进一步真实揭示了内圈单一点蚀故障机理，解决了现有模型瞬间释放变形量导致冲击力和振动加速度过大的问题[10]，为滚动轴承状态监测和故障诊断提供了理论支持。1 内圈单一点蚀故障的滚动轴承模型在滚动轴承工作时，滚动体与滚道的接触可简化为用1组弹簧阻尼表示的模型。根据Hertz接触理论，在内外圈滚道接触角

航空发动机 2015年4期2015-11-19

内圈与轴过盈量对高速轴承抗断油能力的影响

上，以防止因轴承内圈与轴之间的相对运动而产生微动磨损。但内圈与轴之间的过盈配合会引起内圈轻微膨胀，导致轴承径向游隙减小[1]。游隙通常影响轴承内部的载荷分布和寿命，也与轴承的抗断油能力密切相关。轴承抗断油能力是轴承重要工作性能之一，通常通过断油试验进行考核，即在轴承润滑油出现瞬时供油中断或不足的情况下进行的特殊性能试验，是轴承在极端状态下的一种破坏性试验，考核其断油耐受能力(抗断油能力)。下文从理论上分析了过盈量对径向游隙的影响，并以QJS207轴承为例，

轴承 2015年5期2015-07-26

四点接触球轴承内圈沟位置测量方法

效地运行，因此，内圈沟道的测量十分重要。尤其是双半内圈的一致性。QJ222内圈的技术要求如图1所示。传统测量方法为：(1)利用样板，通过光隙的方法进行控制；(2)使用产品球在2个通过磨具紧靠一起的内圈上刮色。这2种方法判断误差均较大。而三坐标、轮廓仪等精密仪器虽然可以进行精确测量，但局限于实验室，无法在生产现场使用。图1 QJ222内圈的技术要求2 测量原理根据需要，设计了一种适用于生产现场的四点接触球轴承内圈沟道测量方法，其原理如图2a所示。假定标准位置

轴承 2015年2期2015-07-25

基于ABAQUS的轴承过盈配合接触应力分析*

承力机匣上，轴承内圈与转子轴采用过盈配合的安装形式，通过一定的过盈量防止轴承内圈与轴的相对转动，并对轴承内圈进行定位。从力学角度看，过盈配合是接触问题的一种［1］，属于边界条件高度非线性的复杂问题，配合面呈现出很复杂的接触状态和应力状态。常用的过盈配合设计是以拉美(Lame)方程为基础，并在俄罗斯学者加道林院士提出的组合圆筒理论基础上进行的。基于拉美方程和厚壁圆筒原理的传统方法存在着一定的局限性，不能很好的适用于复杂结构的过盈配合设计。在航空发动机中，主轴

机械研究与应用 2015年2期2015-06-11

双半内圈双列角接触球轴承组配间隙的测量方法

怀全，刘红莉双半内圈双列角接触球轴承组配间隙的测量方法孙怀全，刘红莉（中航工业哈尔滨轴承有限公司 质量保证部，黑龙江 哈尔滨150025）双半内圈双列角接触球轴承设计时，需要在一定的轴向负荷下控制双半内圈端面的间隙量。在分析了零件间几何关系的基础上，总结出一套间隙量的计算和测量方法，简便快捷，方便实用，保证了设计和生产要求。双半内圈双列角接触球轴承；组配间隙；公称尺寸；尺寸偏差1 前言双半内圈双列角接触球轴承使用时要求两半内圈同时承受轴向载荷，避免单沟受力

哈尔滨轴承 2015年1期2015-02-06

薄壁内圈的变形分析及措施

02200)薄壁内圈的变形分析及措施王永立，纪国庆(北京南口斯凯孚铁路轴承有限公司，北京 102200)铁路轴承内圈小端在淬火后出现锥度，此现象与内圈的壁厚有关。对比各种不同壁厚的内圈淬火后的变化情况，对于GCr20Ni2MoA钢，当内圈内径与小端厚度之比≥15:1且内圈小端厚度≤8 mm时，相变应力将大于材料本身的屈服强度，导致小端锥度发生变形。薄壁;内圈;变形对于一般零件来说，热处理质量主要体现在硬度和金相组织，经化学热处理的零件还要关注有效硬化层，另

热处理技术与装备 2014年5期2014-09-26

圆锥滚子轴承挡边接触点的控制方法

明di——直挡边内圈滚道最大直径Dw——滚子大头直径SR——滚子球基面曲率半径β——内圈滚道素线与轴线之间的夹角λ——内圈大挡边锥面与端面之间的夹角ρρ——内圈弧形挡边曲率半径φ——滚子半锥角Ψ——内圈大挡边锥面与滚道面之间的夹角圆锥滚子轴承中,滚子球基面与内圈大挡边接触点的位置非常重要，接触点离内圈大挡边越程槽过近，工作时越程槽边缘会处于接触椭圆区域内而产生应力集中，引起疲劳剥落；接触点离大挡边最高点过近，工作中易导致内圈大挡边变形甚至断裂。因此，必须对

轴承 2014年1期2014-07-22

锥形挡边圆锥滚子轴承宽度的简易计算

号说明a0—— 内圈锥形挡边宽度，mma′0——内圈弧形挡边宽度，mmdi——锥形挡边内圈滚道最大公称直径，mmd′i——弧形挡边内圈滚道最大公称直径，mmDw—— 滚子大端公称直径，mmE—— 外圈滚道最小公称直径，mmSR—— 滚子球基面半径,mmT——轴承公称宽度，mmα—— 外圈滚道素线与轴线的夹角，(°)β—— 内圈滚道素线与轴线的夹角，(°)λ—— 内圈大挡边锥面与端面的夹角，(°)γ—— 滚子球基面所受反力与内圈滚道素线的夹角，(°)φ—— 

轴承 2014年2期2014-07-21

某变速箱轴承失效分析

°磨损痕。（2）内圈滚道存在三处剥落，内圈滚道呈360°磨损痕且运转磨损痕偏于一侧沟边。（3）钢球表面存在硬质颗粒压痕。通过对该轴承进行失效分析，找出造成疲劳失效的原因，采取措施避免此类问题的再次出现，从而延长轴承的使用寿命。2 故障特征2.1 轴承外观故障轴承外观无异常，整体颜色光亮，内、外套圈表面未见损伤，保持架完整，铆钉无缺损松脱，见图1 。图1 轴承外观2.2 轴承拆解后各零件情况失效轴承用手转动内外圈时有明显阻滞感，偶然会发生卡死现象。因保持架情

哈尔滨轴承 2014年2期2014-03-16

角接触球轴承工作游隙的计算

承座中，轴与轴承内圈之间的过盈配合使内圈滚道扩张，座与轴承外圈之间过盈配合使外圈滚道收缩，此时轴承的游隙为装配游隙（安装游隙）。轴承在运转过程中，一般是内圈温度高于外圈温度，内圈的膨胀要减小游隙。当内圈转速特别高时，内圈因离心力作用膨胀也会减小游隙。轴承的径向负荷产生的轴承径向变形会使游隙增大，综合作用后的游隙称为工作游隙。因此通过各环节游隙的变化量可以反推算轴承的初始游隙值，以判断原始游隙初始选配的合理性。3 轴承工作游隙计算3.1 内圈与轴有效过盈量计

哈尔滨轴承 2014年4期2014-03-07

1 MW风电增速机轴承内圈断裂原因分析

列圆锥滚子轴承的内圈发生断裂，该轴承为进口轴承，材质牌号为SUJ3(日本牌号)，型号为230/530CA/W33/530X780X1/，内孔直径为∅530 mm，为查明断裂原因，对其中的两件失效的轴承内圈进行理化检验分析，以查明轴承内圈断裂的原因。1 试验方法(1)将轴承内圈断口采用丙酮清洗后进行宏观断口分析；(2)将断口切下后，将剩余部分轴承内圈的内壁面、外壁面进行低倍酸蚀试验，检查轴承内圈的内外壁是否存在缺陷；(3)在图1虚线处沿断口面方向(轴向)、垂

大型铸锻件 2012年2期2012-09-25

内圈大挡边质量对圆锥滚子轴承振动的影响

的体现。为了研究内圈大挡边质量对圆锥滚子轴承振动的影响程度，选取同一厂家生产的英制L45449/10轴承和公制30206轴承各10套进行试验，并对60套32010轴承进行检测分析。1 试验条件试验样品为L45449/10和30206成品轴承各10套；试验设备为BVT-1A速度型测振仪；测量心轴转速为1 800 r/min ；施加轴向载荷110 N。2 试验2.1 轴承振动值对试验用L45449/10和30206各10套进行振动值的检测，其低、中、高频段的振

轴承 2012年2期2012-07-25

定位预紧配对角接触球轴承工作预紧力分析

座过盈配合时轴承内圈膨胀，外圈收缩；当轴承内圈随轴一起高速旋转时，在离心力作用下内圈将产生径向膨胀，使内圈与轴之间的过盈量改变；同时，工作中各零件温度的变化将影响套圈与轴或轴承座的配合过盈量，各零件温差会引起热变形等，上述因素均会影响轴承的实际预紧力。因此轴承预紧力与工作转速及温度等密切相关，轴承工作预紧力与出厂时修配的初始预紧力已截然不同。1 轴承预紧力影响因素1.1 离心力的影响内圈随轴一起高速旋转时会产生很大的离心力，使内圈产生径向和环向(切向)应力

轴承 2012年9期2012-07-21

向心关节轴承装配后径向游隙变化的快速评价法

引起向心关节轴承内圈的膨胀和外圈的缩小，这样就使向心关节轴承的径向游隙减小。理论上，由于两个公差交叉时，有效的过盈条件分布宽，要精确计算径向游隙的变化是相当困难的。下面基于经验数据给出一种配合对向心关节轴承径向游隙影响的快速评价方法。1 轴承径向游隙的减小1.1 内圈的膨胀配合后内圈的膨胀量为a=0.9lib，(1)式中：a为与轴配合时内圈的膨胀量；li为有效过盈量,见表1;b为内圈横截面系数,见表2;0.9为消除零件表面粗糙度、圆度等误差而引入的修正系数

轴承 2012年12期2012-07-20

NNF型双列圆柱滚子轴承锁圈锁紧碾压装置的设计

外圈，两个双挡边内圈的分体结构形式，滚动体轴向由内圈挡边引导。外圈表面有两个止动槽，可以轴向定位，两侧装有接触式密封圈。两个内圈由内锁圈（紧固圈）联接固定在一起，不可分离。该结构除了可以承受很大的径向和轴向载荷外，还可以承受倾覆力矩，因此常用作固定轴承使用。图1 NNF型双内圈圆柱滚子轴承1 存在问题分析轴承按设计要求，最后安装内锁圈。内锁圈由专用模具直接碾压成型后，锁住两内圈，使两内圈紧密连接在一起，保证径向配合无松动。轴承各组件应按设计要求紧密配合，且

科学之友 2011年20期2011-08-23

轴承内圈与轴的配合过盈量分析

号说明B——轴与内圈接触区宽度，mmd——装配前轴承内径，mmd′——装配后轴承实际内径，mmd1——装配前轴的直径，mmd2——装配后轴的实际直径，mmE1——内圈的弹性模量，MPaE2——轴的弹性模量，MPaF——装配后内圈受到的周向张力，NF1——轴与内圈过盈配合产生的静摩擦力，NF2——轴带动内圈旋转的摩擦力，NH1——装配前内圈壁厚，mmH2——装配后内圈壁厚，mmL——过盈装配后内圈滚道周向胀大量，mmM——轴带动内圈转动的力矩，N·mmP——

轴承 2011年10期2011-07-25

异型双半内圈四点接触球轴承轴向游隙的测量

承的结构异型双半内圈四点接触球轴承如图1所示。该轴承内、外圈基准面等高，非基准面不等高，差别很大；外圈非基准面带有一凸缘，其端部为经过精加工的30°斜面，端面有效宽度为0.7 mm。图1 异型双半内圈四点接触球轴承该轴承轴向游隙是技术要求中的主项，在配套时要求100%测量。由于该轴承的结构特殊，采用通用轴向游隙检测仪(图2)对其进行检测时，效率较低，误差较大，其检测原理如图2所示。为提高检测效率和精度，针对该轴承的结构特点，设计用于通用轴向游隙检测仪的专用

轴承 2011年2期2011-07-22

大锥角圆锥滚子轴承内圈大挡边越程槽尺寸的设计

0)圆锥滚子轴承内圈大挡边越程槽的M2max尺寸是指内圈滚道素线与越程槽的交点至大挡边素线的距离。M2max尺寸的现行设计方法是取M2max尺寸等于滚子大头倒角轴向坐标的最大极限尺寸rmax,即M2max=rmax，但这种设计方法不宜用在大锥角圆锥滚子轴承的设计上。因为现有内圈滚道磨床上所用砂轮的直径均较大，磨削大锥角圆锥滚子轴承内圈滚道时，由于砂轮与内圈大挡边的干涉，砂轮磨削面不能磨到滚道大端的端部，出现留边现象，严重影响产品质量。现介绍一种磨削大锥角圆

轴承 2010年8期2010-07-27