尤绍军,张晶
(瓦房店轴承集团有限责任公司,辽宁 瓦房店 116300)
符号说明
B——轴与内圈接触区宽度,mm
d——装配前轴承内径,mm
d′——装配后轴承实际内径,mm
d1——装配前轴的直径,mm
d2——装配后轴的实际直径,mm
E1——内圈的弹性模量,MPa
E2——轴的弹性模量,MPa
F——装配后内圈受到的周向张力,N
F1——轴与内圈过盈配合产生的静摩擦力,N
F2——轴带动内圈旋转的摩擦力,N
H1——装配前内圈壁厚,mm
H2——装配后内圈壁厚,mm
L——过盈装配后内圈滚道周向胀大量,mm
M——轴带动内圈转动的力矩,N·mm
P——内圈作用在轴上的压力,N
δ1——装配后轴的表面压应力,MPa
δ2——装配后内圈受到的周向张应力,MPa
μ——内圈与轴之间的摩擦系数
ν——泊松比
在机械系统中,轴承内圈与轴一般采取过盈配合,该过盈配合影响着轴承的工作游隙,进而间接影响着轴承的工作性能,因此,轴承内圈和轴的过盈量是否恰当,显得尤为重要。现对轴承内圈和轴的配合过盈量进行探讨分析。
轴承内圈与轴过盈配合的过盈量较小,因此,文中的计算仅考虑弹性变形。
由于内圈与轴为过盈配合,因此
d2=d′。
(1)
内圈在轴的表面产生的压应力δ1为
(2)
图1 内圈与轴过盈配合后内圈受到的周向张力示意图
(3)
内圈的1/4圆上受到的径向张力在y轴方向的分量之和为
(4)
设θ=i/n,则dθ=1/n,
(5)
(6)
装配后内圈受到的周向张应力δ2为
(7)
(8)
则由(7)和(8)式得
(9)
装配后内圈壁厚H2为
(10)
内圈作用在轴上的压力为
(11)
轴与内圈过盈配合产生的的静摩擦力F1为
(12)
过盈装配后内圈滚道胀大量为
轴在运转过程中带动内圈转动的力矩M为已知值,等于轴承转动的摩擦力矩,可以通过测量获得,也可以通过轴承转动过程中的功耗计算求得。轴通过与内圈过盈配合带动内圈转动所需的摩擦力为
(14)
为了防止轴与内圈间产生滑动,带动内圈转动的摩擦力F2必须小于轴与内圈间的静摩擦力F1。但是,轴与内圈间的过盈量并非越大越好,过盈量过大,必然使轴产生过大的压应力,从而在接触区与非接触区之间的过渡区域产生极大的拉应力,显著降低轴的弯曲和扭转疲劳强度。同时,内圈产生大的张力与其高速旋转产生的离心力叠加,易导致断裂;而且,该力也使内圈滚道产生拉应力,降低了内圈的疲劳强度。因此,在保证F1>F2,并有一定的安全系数下,过盈量应越低越好。利用上述公式及此处的约束条件,可以对内圈与轴的过盈量进行优化。
轴与内圈过盈装配后,内圈滚道必然胀大,从而影响轴承的游隙,为了保证轴承的正常工作,选择轴承游隙时必须考虑过盈装配对游隙的影响。对一些内圈壁厚变化较大的轴承,内圈滚道胀大量不一致必然导致轴承接触角的改变,这对一些薄壁轴承、内径带锥度的轴承、小游隙的精密轴承尤为重要。例如角接触球轴承与机床主轴配合时,即为通过调整轴与内圈间的过盈量来调整轴承的游隙和接触角。
因此,轴与轴承装配时,通过计算确定内圈滚道胀大量,并据此确定轴承装配前的游隙和接触角,确保轴承装配后的游隙和接触角符合要求,是一件非常重要的工作。通过(9)和(13)式,可以准确地计算出轴承内圈任何部位的胀大量。
通过(2),(7),(9)式可以计算出轴与内圈过盈配合后轴与轴承内部的应力,从而评估出轴与内圈过盈配合对轴与轴承性能的影响。也可以通过实测轴与内圈过盈装配后内圈滚道胀大量,并把D1作为已知值,通过(9)和(13)式计算出d1的值,并将其与d1的测量值比较,差值作为过盈量修正值。
通过对轴承内圈与轴间过盈时产生的作用力与尺寸变化的分析,推导出了计算轴承内圈与轴间作用力和尺寸变化的一系列公式,这些公式可以帮助设计者优化轴与内圈配合过盈量,计算内圈滚道胀大量以及评估过盈配合对轴与轴承性能的影响。