过盈量
- 控制臂球销总成装配力学数值模拟及结构改进
总成在不同装配过盈量条件下回转启动力矩、工作力矩和摆动力矩的变化，最后确定其合理的装配过盈量，以缩短设计周期和成本，并给出装配过盈量与力矩之间的关系。1 控制臂球销总成模型建立控制臂球销总成结构如图1所示。因为有限元分析只分析球销与球销座和壳体之间在不同过盈量条件下，球销的回转启动力矩、工作回转力矩和摆动±19°范围内的力矩，所以对控制臂球销总成进行简化，删除与分析无关的控制臂本体、防尘罩等零件便于提高计算效率，简化后的模型用CATIA 软件建立球销总成三
机械工程师 2023年10期2023-10-14
- 离心载荷对轴类部件过盈配合的影响研究
100081)过盈量是保证轴类过盈配合结构传递扭矩和载荷的重要参数，在工程结构件正常工作时，过盈量将直接影响结构的过盈配合性能。大多数工程机械紧固连接配合通过压装法或温差法实现过盈装配。然而，轴类过盈配合部件往往服役于高转速环境，如铁路机车轮轴[1]、高速旋转主轴与转子或轴承[2-4]、齿轮与轴[5]、涡轮发动机转子[6]等。高速旋转的轴类过盈配合部件在离心载荷的作用下，过盈配合的2 个部件在接触面产生径向位移差，从而导致旋转部件过盈量减小[7-9]。而轴
中南大学学报（自然科学版） 2023年7期2023-09-01
- 扭力梁后桥衬套压装过程仿真及其工艺改进
4 mm，换算过盈量为0.52～0.93 mm，而设计过盈量为0.3～0.7 mm，换算过盈量存在高于配合的情况。为分析过盈量及其他因素对压入力和压出力(统称压装力)的影响，结合有限元法，建立衬套压装过程仿真模型。2 衬套压装有限元建模有限元法常用于分析过盈装配过程，计算可得到压入力-位移曲线，帮助确定合理的过盈压装方案[3-5]。套筒设计内径80.0 mm，公差-0.4～-0.2 mm，衬套外壁设计外径80.2 mm，公差-0.1～0.1 mm，建立套筒
计算机辅助工程 2022年4期2023-01-29
- 大型异步电机焊筋轴与转子铁心过盈配合的计算
设计经验选取。过盈量选取的合理性直接关系到电机焊筋轴和转子铁心连接的可靠性。本文通过数值计算对焊筋轴与转子铁心过盈配合的最小过盈量进行理论分析，并以某一大型异步变频电动机为例，计算电机焊筋轴与转子铁心过盈配合。为验证计算的合理性，运用ANSYS Workbench 仿真软件对焊筋轴与转子铁心的过盈配合进行有限元计算。计算结果显示，焊筋轴与转子铁心过盈配合选取合理，可为焊筋轴与转子铁心过盈配合的计算提供指导。1 焊筋轴和转子铁心过盈配合的计算1.1 传递转矩
现代制造技术与装备 2022年5期2022-07-22
- 带肩衬套冷缩装配孔径收缩量仿真与试验研究
，从而造成实际过盈量小于理论过盈量，进而降低衬套机械性能[2]。冷缩装配方法是通过液氮介质对带肩衬套进行深冷处理，然后迅速装入基座中，待带肩衬套恢复至常温，两者便牢固地装配在一起，但在带肩衬套外圆柱面与基座孔壁配合面之间存在挤压力p，相对于刚性较好的基座来说，在挤压力p的作用下，带肩衬套会产生收缩变形，后续需对内孔进行二次补充加工，因此研究分析冷缩装配过盈量与装配后衬套内径收缩量之间的关系，修正带肩衬套孔径加工尺寸公差带，对于提高组件装配效率、降低补充加工
制造技术与机床 2022年7期2022-07-04
- 精密衬套滚压光整工艺参数研究
ench分析了过盈量、进给量、滚压速度对液压缸滚压加工精度的影响，但并未研究滚针数量对滚压加工的影响，同时也缺乏试验验证。以精密衬套为研究对象，建立滚压有限元模型。基于弹塑性力学理论，采用有限元法对滚压光整加工工艺进行仿真，并通过试验验证理论分析的正确性。1 滚压模型建立在滚压光整过程中，滚光刀具安装在数控车床的刀塔上，主轴夹持衬套旋转，刀具沿衬套内孔进给，如图1所示。经过研究，将滚针及保持架简化为一体，如图2所示。由于1Cr18Ni9的衬套应用广泛、占比
制造技术与机床 2021年12期2021-12-18
- 过盈量在轮对压装中的重要性分析
强度。关键词：过盈量;轮对压装;重要性在机械工程生产实践中，过盈配合通常用于传递扭矩和轴向力。其用于产生径向接触面压力，并依靠面压力产生的摩擦力传递扭矩和轴向力。由于应变片不能粘附在过盈配合的两个配合接触面上，因此很难测量它们的应力状态，而且在整个装配过程中跟踪这种类型的配合应力状态也更加困难。这种配合的配合面之间会发生相对滑动，使得应力滑动随着滑动面变化而变化。因此，所使用的干扰量通常只能凭经验确定。1研究过盈量在轮对压装中的重要性轮对是列车下部结构的关
科学与生活 2021年23期2021-12-06
- 商用车制动盘的过盈匹配研究
外圆需设置一定过盈量，保证轮毂外圆对制动盘起到支撑作用，同时过盈量应当有精确控制，保证可手动安装、拆卸。针对结构特点，建立了轮毂、制动盘三维有限元模型[2]，分析了不同过盈量、不同轴向配合尺寸下的制动盘滑动阻力，通过该方法实现了正向确定轮毂与制动盘过盈量，精确控制制动盘滑动阻力。1 轮毂制动盘热机耦合有限元建模1.1 有限元模型建立的热机耦合模型中，主要包括轮毂和制动盘，系统有限元模型见图2，同时需要确定制动盘与轮毂配合尺寸L 值，见图3。分别选取了L 值
山东交通科技 2021年4期2021-10-16
- 连接键过盈压装的有限元仿真分析
为例，对该轴承过盈量与温度变化对接触应力的影响进行了数值模拟，得出过盈量的最优范围。刘长虹等人针对装配孔开裂现象进行了过盈装配仿真，通过计算得出装配体的薄弱部分，并对此进行改进。本文主要通过有限元方法，模拟了连接键压装过程，通过设置不同过盈量进行了接触面应力分析和反作用力分析，最终确定连接键的压装方案。1 压入法接触应力传统计算方法接触面的接触应力是由过盈量的存在而产生的，由弹性力学理论可知，接触面的接触压应力与过盈量之间的关系如式（1）所示。式中：σ-配
科学技术创新 2021年26期2021-09-15
- 发动机水泵轴承与泵体匹配研究
体匹配不合理，过盈量设计不合适，是水泵漏水的潜在原因。本文以三种方案的泵体轴承孔，与相同型号轴连轴承匹配的案例，通过理论计算、CAE仿真、生产工艺评估、台架试验验证等环节，说明选择水泵轴承过盈量的重要性，推荐满足发动机工况的水泵轴承过盈量。Abstract： The operation condition of automobile engine is complex， especially in the bad environment of full s
内燃机与配件 2021年5期2021-09-10
- 无刷电机转子预应力控制研究
转子组件在不同过盈量配合下进行压装试验，测试不同压装力对压装后护套外圆变形量的影响 （即不同点圆周跳动）。以此作为基础数据，再将压装后的转子经过150℃高温处理，复测其护套外圆变形情况 （即不同点圆周跳动）数据。将理论计算结果与实际压装测量结果进行对比，找到不同材料的护套在受到不同程度外力作用下，经过150℃高温后，其产生的变形量是否超过0.01mm，以此找到使护套变形的临界点。1 理论计算1.1 转子护套受力分析转子在高速旋转时受到较强的离心力，由于护套
大电机技术 2021年4期2021-08-06
- 电潜螺杆泵间隙值的优化设计研究与应用
响很大。螺杆泵过盈量作为重要设计参数，影响因素众多，国外威德福的阿尔弗雷德和豪尔赫提出预测螺杆钻具定转子过盈量的方法，斯伦贝谢的山姆巴和马克西姆等也提出了过盈量如何选取，国内候宇提出调整转子直径和偏心合理过盈量的确定方法。杨凤艳、张彤、王哲等分别研究螺杆泵注胶过程和螺杆泵定子橡胶的磨损行为及其机理为螺杆泵过盈量影响因素提供了依据。高宇提出通过调整转子的节圆直径及偏心值来调整螺杆泵定转子过盈量的方法[5] [6] [7]。以上研究都未形成系统优化设计方法，本
石油天然气学报 2021年2期2021-07-31
- 齿轮箱从动齿轮过盈配合设计分析与试验研究
列车前进，所以过盈量的选择至关重要。在齿轮箱分解检修过程中，从动齿轮退卸后发现内孔尺寸变大，超出新造值上限，发生了无法完全保证检修所要求的过盈量的问题。为此，本文以某齿轮箱为例，结合齿轮箱的运用条件，对过盈配合量进行设计分析，并开展试验进行安全评估，验证不同过盈量情况下的承载力以及发生滑移时的扭矩，从而提出合理的从动齿轮检修过盈量标准，为从动齿轮退卸后内孔尺寸变大问题提供解决方案。1 设计分析运用圆柱面过盈连接的设计准则对车轴与齿轮过盈配合进行分析计算。以
轨道交通装备与技术 2021年2期2021-07-28
- 考虑压力与温度影响的螺杆马达过盈量设计方法
子与转子之间的过盈量十分必要。Ba等［4］提出了一种新的螺杆马达设计与测试方法，但并未考虑实际工况下螺杆马达过盈量的变化。曹刚等［5］建立了螺杆泵的三维有限元模型，并采用单向解耦方法分析了过盈量对其定子温度场的影响。柳欢欢和郑道宽［6-7］通过建立螺杆马达的三维流固耦合模型，分析了马达输出扭矩与过盈量的关系。Alvarez等［8］预测了螺杆马达在工作过程中的过盈量变化情况，并分析了过盈量对马达工作性能的影响。目前，螺杆马达过盈量的设计大多根据经验展开。笔者
工程设计学报 2021年3期2021-07-13
- 空压机电机性能与损耗数值计算研究
及转子与护套间过盈量的应力，分析过盈量范围对电机安全系数的影响。研究结果表明，采用水循环的定子，电流密度可以比普通电机偏大。同时，保护套与芯轴边缘损耗较大。关键词：永磁电机;有限元分析;损耗分析;过盈量 中图分类号：TM301.4 文献标识码：A 文章编号：1674-957X（2021）09-0059-030 引言空气压
内燃机与配件 2021年9期2021-06-06
- 轮毂轴承单元过盈量理论设计及试验研究
与内法兰轴。若过盈量太小，则轮毂轴承单元工作时会出现内圈转动现象；若过盈量过大，则会出现内圈破裂现象。因此，过盈量的合理设计是制造轮毂轴承单元的关键。另外，与前两代轮毂轴承单元不同的是［14］，第3代轮毂轴承单元通过轴端摆辗铆接工艺来施加轴向预紧作用。生产实践表明，若采用传统过盈量设计方法，则会忽略铆接工艺的影响，易导致轮毂轴承单元的内圈破裂。对于轮毂轴承单元制造中的关键共性技术，笔者已对第3代轮毂轴承单元的摆辗铆接工艺、关键技术参数检测方法与检测设备等进
工程设计学报 2021年1期2021-03-22
- TBM滚刀刀圈装配最优过盈量研究
刀刀圈和刀毂间过盈量的大小主要通过经验判断，其大小直接影响滚刀的服役寿命。国内TBM 领域的专家对滚刀的动态特性进行了研究，刘畅[4～5]等对TBM 刀盘不同位置滚刀动态响应分析特性进行分析；杨扬[6～7]等采用ANSYS 工具对TBM 刀盘动力特性分析；刘洪斌[8～9]等对不同贯入度下TBM 盘形组合滚刀切削性能进行分析。在工程应用中，刀圈和刀毂间过盈量大易导致刀圈内应力大，刀圈在非掘进状态下就可能出现断裂现象（图1）；其过盈量不足，则刀圈和刀毂间产生径
建筑机械化 2021年2期2021-03-20
- 椭圆管道与连接器过盈装配应力有限元分析
的方法，但由于过盈量与椭圆度因素导致过盈修复过程中出现承压失稳，影响整个管道修复的效果[2]。中外专家与学者主要通过理论法和数值模拟法对装配过程中过盈量与椭圆度因素产生的接触应力进行研究。关于过盈装配引起的应力分布问题，文献[3]分析了均匀内外压作用下厚壁圆筒应力、变形，推导了组合厚壁圆筒过盈配合经典解。在组合厚壁圆筒理论基础上，学者们进一步提出了多层厚壁圆筒过盈配合解、组合厚壁圆筒弹塑性统一解等理论[4-5]。王挺等[6]通过数值模拟的方法对轮轴间等效应
科学技术与工程 2020年28期2020-11-10
- 基于ABAQUS软件的汽车球铰力学性能仿真计算研究
的关系，将轴向过盈量设定为0.1 mm，将径向过盈量设定为0.02 mm。由图1可知，在温度由22 ℃增加到79 ℃的过程中，球碗底部加强筋部位的应力最大，最大应力值由92.26 MPa下降至49.55 MPa，并且整个球碗体现出了大致相同的应力分布情况。表1 材料性能参数图1 不同温度下球碗底部应力云图若考虑POM材料力学性能与温度及热膨胀量之间的关系，则很有可能会得出不同的分析结果[3]。由图2可知，在温度由22 ℃增加到79 ℃的过程中，虽然球碗的最
工业加热 2020年9期2020-11-05
- 滚动轴承与轴过盈配合对轴承元件接触应力及变形量影响研究
型。分别对不同过盈量下轴承元件接触应力和變形量情况进行仿真。结果发现：轴承元件上的接触应力和变形量与过盈量成正比关系;轴承内圈与滚动体接触应力和变形量之差，随着过盈量的增加，逐渐高于滚动体与轴承外圈接触应力和变形量之差;同一过盈量下，轴承内圈、滚动体、轴承外圈的接触应力和变形量依次降低。此研究结论为轴承寿命计算、轴承制造提供了理论依据。Abstract： Based on the actual situation of the interference f
内燃机与配件 2020年12期2020-09-10
- 关于内胀式液压缸锁紧力不合格的工艺技术研究
力学分析计算出过盈量，试验找出过盈量与缸筒圆柱度间的优化组合，确定最佳过盈量。优化后油缸试验的合格率提高约30%，效果明显。内胀锁紧液压缸；锁紧力；最佳过盈量；锁紧套1 引言内胀式液压油缸性能试验存在锁紧力和开锁压力测试不合格的问题[1，2]，包括油缸承载力即锁紧力不够，出现“软腿”现象；在额定工作压力下，液压缸开不了锁，必须提高工作压力才能开锁，给液压系统造成负担。表1为记录的液压油缸试验情况，两批次油缸合格率低。表1 液压油缸试验情况记录表2 控制措施
航天制造技术 2020年3期2020-07-16
- 永磁同步电机电枢与机壳过盈量的计算与应用
的设计中，机壳过盈量取决于电机传递扭矩及装配经济性。为保证电机在运行发热后仍然有可传递扭矩的过盈量，利用ANSYS系统中的热仿真模块，对电机运行过程中的不同零部件温度进行仿真，保证热膨胀不减小过盈量;并计算采用热膨胀法进行装配时是否能产生足够的装配间隙。关键词：永磁同步电机;机壳;过盈量;ANSYS0 引言永磁同步电机具有体积小、功率密度大、效率高、调速范围广等优点，因而在新能源电动汽车中的应用越来越广。同时，永磁同步电机电枢的发热量也比较大，为延长
机电信息 2020年15期2020-06-29
- 高速永磁电机转子过盈配合设计及仿真研究
护永磁体，其中过盈量是非常关键的设计参数［1－2］。过盈量选取过大，会压溃永磁体;另外也会因为热套工艺的限制无法套装。过盈量选取过小，不能起到保护永磁体的作用，高速旋转下可能造成护套松脱、不能传递足够扭矩的问题。本文用理论方法计算转子护套和永磁体的过盈量及松脱转速，并且通过仿真的方法校核护套和永磁体的应力情况，为高速永磁电机转子过盈配合的设计提供一种有效的方法。确定传递转矩所需最小结合面压力的基本公式:1 转子过盈配合的理论设计方法1．1 确定所需过盈量1
微特电机 2020年2期2020-03-06
- 基于ANSYS的汽轮发电机转轴的过盈配合分析
用，从而会导致过盈量发生变化，所以有必要分析在超转速下转轴与套筒不发生分离时所需的最小过盈量。文中利用ANSYS Workbench有限元软件，模拟了在超转速下转轴与套筒的接触关系，从而验证了此过盈配合结构设计的合理性，同时也为此配合结构的优化提供了一定的理论依据。1 最小过盈量的计算原理1.1 计算基础和假设条件汽轮发电机转轴与励磁机套筒是过盈配合，在超转速下转动时，会受到轴向和径向的应力及轴向的离心力，在此情况下会使最小过盈量的计算变得非常复杂。因此在
机械工程师 2020年2期2020-03-02
- 轮对关键工艺参数对非标轮对压装质量的影响分析
度、压装速度、过盈量四大因素对轮对压装质量产生影响着手，根据抓主要可以控制因素的思想指导，提出用过盈量的大小为主要可控方案，对轮饼和轴之间的过盈量进行优化选择，达到实现压装合格的目标。关键词：非标轮对 轮对压装 表面粗糙度 锥度 压装速度 过盈量中图分类号：U26 文献标识码：A 文章编号：1674-098X（2019）05（c）-
科技创新导报 2019年15期2019-11-16
- 135MW汽轮发电机组4号瓦轴振动超标原因分析
接触式密封滑块过盈量过大和退让孔加工精度不足引起，通过调整滑块安装间隙、优化退让孔加工工艺，成功消除振动超标缺陷。关键词：振动；密封滑块；过盈量；退让孔1.设备概况我司3号机组汽轮机为上海汽轮机有限公司生产的N135 13.14/535/535型超高压、中间再热、双缸双排汽、凝汽式汽轮机，并与QF8 135 2型双水内冷发电机配套，于2001年投产运营。汽轮机高中压转子和低压转子由1、2、3号椭圆瓦进行三点支承。发电机转子由4、5号椭圆瓦支承，其转子线圈均
科学与财富 2019年12期2019-10-21
- 新能源汽车涡旋压缩机壳体强度和配合面过盈量分析
保证过盈；最大过盈量造成的应力也需在涡旋压缩机壳体强度的承受范围内. 因此，需对极限压力工况、工作压力工况和最大过盈量情况下的涡旋压缩机壳体强度进行分析. 在工作压力工况下，壳体与机架配合面之间的最小过盈间隙也需进一步分析.2 极限压力工况分析在极限压力工况下，壳体高压侧承受8.3 MPa压力，低压侧承受5.2 MPa压力［5］. 另外，新能源汽车涡旋压缩机一般采用卧式安装方式，其约束和施力情况如图1所示.在极限压力工况下，允许壳体发生塑性变形，但其应力不
常熟理工学院学报 2019年5期2019-09-24
- 中心传动锥齿轮齿面损伤故障分析
匣安装孔规定的过盈量小是故障產生的主要原因，并提出了改进措施。关键词：航空发动机;锥齿轮;故障;过盈量中心传动锥齿轮安装在航空发动机附件机匣上，发动机通过中心传动锥齿轮将动力从压气机传递到飞机和发动机的各个附件，同时改变齿轮传动方向。中心传动锥齿轮是发动机附件传动链上的重要一环，如果其在工作中出现故障，整个传动链都会受到影响，严重时造成发动机停车事故。中心传动锥齿轮工作转速高，在工作中承受拉伸、压缩、滑动—剪切、滚动、滚动—滑动及扭转等周期交变应力作用[1
航空维修与工程 2019年3期2019-09-10
- 基于ABAQUS的轮轴配合的有限元分析
元分析，分析了过盈量、摩擦系数、几何误差等对接触应力的影响。结果表明：轮轴压装后接触应力沿轴向分布的总体趋势为中间低，两端高，高应力区的位置出现在轴毂配合面边缘附近，并有明显的应力集中现象;过盈量是造成轮对压装合格与否的主要原因。关键词：过盈量;有限元;ABAQUS;接触应力中图分类号：TH131.7 文献标识码：A 文章编号：1003-5168（2019）01-0055-04Research on Axle Assembly Base
河南科技 2019年1期2019-09-10
- 基于电机定子与壳体过盈配合的噪声分析
子与壳体的实际过盈量有很大影响。为探明定子与壳体间过盈量对电机噪声的影响，以及电机噪声随温度变化趋势，本文以纯电动汽车驱动用48槽8极永磁同步电机为研究对象，采用阶次分析方法，通过对具有不同定子与壳体过盈量的电机和在不同温度下的电机进行了空载匀加速近场噪声测试分析，并给出了电机定子与壳体过盈量取值建议，以作为电机噪声优化的参考。2 阶次分析方法电机升速与降速过程的噪声信号是非稳态信号，若对此信号直接利用快速傅氏变换FFT（Fast Fourier Tran
汽车技术 2019年3期2019-04-03
- 导管压装过程及压装力影响因素探析
化情况，总结出过盈量、压装前润滑、压装速度对导管压装的影响。关键词：导管；压装力；压力位移曲线；过盈量；压装前润滑；压装速度中图分类号：U466 文献标识码：A 文章编号：1005-2550（2019）01-0096-04Abstract： The pressure-displacement curve of cylinder head guide-pipe can be acquired by using servo press during the w
汽车科技 2019年1期2019-02-25
- 螺杆泵密封性能影响因素分析
能力，所以，从过盈量、螺杆泵橡胶硬度以及泊松比3 个方面展开探讨。1 螺杆泵密封性能分析模型的组建1.1 几何分析模型的建立常规螺杆泵和等壁厚螺杆泵都是由橡胶材料的定子内衬和刚性的金属转子，多采用丁腈橡胶作为加工定子内衬的材料。定子之外的钢套与橡胶内衬进行比较来看，两者间的弹性模量差距很大，可是产生的变形却很小，为了把模型进行简化处理，可以把定子外部的钢套去除掉，而把位移进行限制的施加到橡胶内衬的外部。同时，螺杆泵的组成结构较为复杂，对螺杆泵几何模型进行分
设备管理与维修 2019年12期2019-02-18
- 机车车辆轮轴不同过盈量装配应力研究*
力的大小取决于过盈量。目前，国内对轮轴工艺压装过程基于摩擦学原理和有限元分析理论做了大量研究[1-3]，但在轮对压装完成后的轮座轮毂孔表面接触应力方面研究相对较少，由于过盈配合的内部两个接触面上无法粘贴应变及应力分析装置，当前使用较广的冷装热装法难以对其压力状态进行跟踪测定，装配后的轮对质量无法得到准确预测和实际测量，只能根据长期实践经验确定，安全可靠性较低。在传统的过盈装配应力计算中常常假定两面接触应力沿轴线方向均匀分布，将分析模型简化归纳为理想的轴对称
铁道机车车辆 2018年6期2019-01-29
- 齿轮箱圆锥过盈连接计算及拆装方法
当传递载荷大、过盈量大，并且定期需要装拆、检查、维修零部件的时候，可以大大降低由于频繁拆解造成损伤需要更换零部件的频率，进而节约成本[1]。并且由于机车产品的特殊性，对产品安全性、可靠性等有严格的规定。在产品的生命周期内，按照规范需要定期拆装、监控、检查关键零部件的性能状态。因此，在过盈连接的设计计算中，通常优先选用圆锥过盈连接。1 圆锥过盈连接的设计计算在具体设计圆锥过盈连接时，根据实际使用工况和约束条件确定相关零部件基本结构尺寸后，首先是根据具体传递载
山西冶金 2018年5期2018-11-23
- 两种6312-2RS密封产品设计结构对比分析
圈外径尺寸最大过盈量为0.32 mm,最小过盈量为0 mm;按公称尺寸计算过盈量为0.16 mm。图2 6312-2RS密封圈(1999年设计)2.2 设计图存在的问题1)外径过盈量平均为0.16 mm,最大过盈量为0.32 mm,造成密封圈装入困难,装盖时装盖机龈伤密封圈外径。2)由于密封圈产生过盈量大,导致密封圈装入时变形,向外凸起及向内凹陷,质量不合格。3)人工装配密封圈时非常困难,生产效率低。4)返修量大,有时必须根据牙口尺寸配做密封圈。3 201
纯碱工业 2018年5期2018-10-19
- 36 MN挤压筒过盈量的优化设计
择合适的挤压筒过盈量，应该考虑挤压筒工作过程中的具体工况，如挤压速率、挤压力、坯料长度等。1 不同挤压力和过盈量下的挤压筒等效应力分布关系为了研究挤压力和过盈量对挤压筒等效应力分布的影响，在建立挤压筒的有限元模型时需定义两个参数，分别为挤压应力和挤压筒内衬和外套之间的穿透量（过盈量）。由于挤压筒在工作过程当中挤压速率是恒定的，可以认为挤压力和挤压坯料对挤压筒内衬的摩擦力是相等的，即f=F。其中f为挤压坯料对挤压筒内衬的摩擦力，F为挤压力。挤压应力的施加是根
机械管理开发 2018年1期2018-01-30
- 螺旋桨轴与轴套的过盈配合计算
。这种静配合的过盈量以往一般以经验公式来确定，并不能确保总是安全和可靠的。文章按材料力学厚壁筒应力理论，提出依温度变化计算获取不同过盈量的方法，可满足螺旋桨轴实际运行的需要。文内附一设计实例，供相关人士参考。螺旋桨轴；尾轴；轴套；过盈量0 引言船舶螺旋桨轴（也称尾轴）的轴承有水润滑和油润滑两种型式，前者多用于军船、公务船，而后者则多用于商船。随着对海洋环境保护要求的提高，水润滑尾轴承的应用范围有不断扩大的趋势。采用水润滑轴承的尾轴一般要在轴颈部位固定轴套，
船舶标准化工程师 2017年6期2017-12-12
- 圆柱滚子轴承外圈装配应力对轴承应力分布的影响研究
劳寿命，并分析过盈量的大小对计算结果的影响。结果表明：随着过盈量的增加，套圈最大应力和外圈滚道最大变形量逐渐增大，且变形量与过盈量值相当；在载荷作用下，随着过盈量的增加，轴承内圈和滚子最大等效应力基本不变，外圈最大等效应力逐渐减小；轴承最大接触应力不随装配过盈量的改变而变化。圆柱滚子轴承；外圈装配应力；应力分布滚动轴承是牵引电机中不可或缺的重要零件之一。在电机轴承的实际应用中，有很大一部分是故障失效。导致轴承故障失效的原因有很多，其中不合理的轴承安装调整方
时代农机 2017年5期2017-08-09
- 硬质合金组合件过盈连接的可行性探讨
考。硬质合金;过盈量;屈服强度;冷装1 引言在油气田勘探、开发过程中,需要钻井过程进行实时测井,以便及时了解地层的含油气情况。由于钻探测量部件的工作环境非常恶劣,要求脉冲发生器上的耐磨件对钻探泥浆的高压、冲击、耐磨性、耐腐蚀性、耐冲蚀性非常高,因此在脉冲发生器上使用了大量的硬质合金耐磨件。图1为我公司向客户提供的脉冲发生器上的蘑菇头,该零件采用硬质合金基体(材质YG8)与不锈钢螺纹套(材质17-4PH)组合式连接结构,要求在80～150 N·m的扭矩工作条
四川冶金 2017年3期2017-07-18
- 涡喷发动机转子温差法装配过盈量研究
面直径、宽度及过盈量与接触面应力之间的关系,并指出接触边缘应力对过盈配合最大过盈量有限制作用。王明[2]等通过比较键槽连接和过盈配合连接在相同机械性能要求下的疲劳性能,得出在相同轴径下,过盈配合连接疲劳强度是键槽连接的1.16倍。赵俊生[3]等研究了预紧力对压气机叶轮切向微动的影响,指出预紧力的增加使接触面接触压力增大,滑移距离会有所降低,滑移区随预紧力增加而减小。在塑性变形方面,S.Sen[4]等考虑接触长度与配合直径的关系研究过盈配合的应力分布,指出轮
弹箭与制导学报 2017年4期2017-05-03
- 轮对及制动盘压装失败原因分析
；轮座；盘座；过盈量客车车辆轮对的主要作用是承受着客车车辆的全部动、静载荷，将它传递给导轨并在重载下沿着轨道高速旋转。不仅如此，客车车辆的制动也主要是通过作用在轮对上得以实现的。因此，轮对在客车中具有极其关键的作用，其压装质量的好坏直接影响着铁路运输的安全性和舒适性。客车车辆的轮对不仅承受着列车总体的全部载荷，而且其需要在负重的条件下高速转动在列车轨道上，这就对车轴和车轮的制造工艺以及轮对的压装具有很高的要求。在客车制造工艺中，轮对及制动盘压装技术是非常重
科技视界 2017年1期2017-04-20
- 地铁轮轴压装试验情况浅析
滑剂种类、配合过盈量等等。研究其装配工艺对全面掌控装配质量具有极其重要的意义。关键词：压装；粗糙度；润滑剂；过盈量中图分类号：TM712 文献标识码：A为提高车轮压装这一关键工序的合格率，长期以来对其中影响车轮压装合格率的几项关键因素进行了大量数据统计和分析研究。本次试验的主要目的在于研究压装过程中轮轴装配面的粗糙度对车轮压装曲线的影响。1.轮座处理方式与粗糙度的关系鉴于已知的控制轮轴装配面粗糙度最直接便捷的方法，可以通过调整车轴加工过程中的最后一道工序—
中国新技术新产品 2017年7期2017-03-18
- 不同过盈量对零件装配影响的有限元分析
7000）不同过盈量对零件装配影响的有限元分析许军富（中石化胜利石油工程沙特钻井项目管理部，东营 257000）装配是机械产品生产过程中一个必不可少的环节，过盈装配时由于存在过盈量而产生的应力对装配好的机构性能有比较大的影响，严重时可能会造成机构的破坏。为此，应用有限元软件ABAQUS对不同过盈量的装配进行有限元分析，研究不同过盈量对装配的影响，预先掌握装配过程中的薄弱环节，提高产品装配质量，基于此，本文应用有限元技术计算分析提出了较为合理的结构形式。零件
制造业自动化 2017年1期2017-02-10
- 二次计算法和有限元法计算叶轮过盈量的分析和比较
限元法计算叶轮过盈量的分析和比较常 超*1牟洁洋1袁 浩1饶 杰1王鹏亮2于跃平1(1. 合肥通用机械研究院 压缩机技术国家重点实验室 合肥压缩机技术省级实验室；2. 苏州欧拉工程技术有限公司)高速离心风机叶轮与主轴之间大多采用过盈配合，过盈量的计算是设计时的难点。介绍了二次计算法计算过盈量的整体思路，并对一台离心风机分别使用二次计算法和有限元数值分析法(有限元法)计算其叶轮过盈量。计算结果表明：二次计算法偏保守，得到的过盈量偏大。离心风机 过盈量 二次计
化工机械 2016年1期2016-12-24
- 涡轮泵叶轮/转子配合间隙对稳定性的影响
转时涡轮、叶轮过盈量大小对转子运行状态的影响规律。同时，给出了最小松脱转速下设计过盈量的大小，并在理论分析的基础上进行了试验验证。火箭发动机；涡轮、叶轮；松脱转速0 引言涡轮泵是液体火箭发动机的动力核心部件，涡轮和叶轮等组件是涡轮泵轴系重要组成部分。涡轮泵的设计通常是将涡轮和叶轮通过过盈配合及键槽固定在轴上，其具有结构简单、对中性好等优点，但是对设计精度和装配工艺要求较高。工程上涡轮、叶轮的装配较为常用的是热套法，装配前，将轮盘加热到一定温度，使盘内径扩大
火箭推进 2016年4期2016-12-12
- 热装组合式冷轧支承辊热装过盈量范围研究
冷轧支承辊热装过盈量范围研究董永刚1,宋宏军1,史卫1,宋和川1,张岩岩2(1.燕山大学 机械工程学院，河北 秦皇岛 066004;2.国家冷轧板带装备及工艺工程技术研究中心，河北 秦皇岛 066004)摘要：为确定准确的组合式支承辊热装过盈量范围，考虑了辊套尺寸及其物理性能参数、辊套内表面状态以及轧制条件的影响，推导出了考虑扭矩传递、辊套热膨胀以及辊套表面状态的最小过盈量计算公式以及考虑辊套屈服强度以及等效应力的最大过盈量计算公式，分析了辊套厚度、热装配
淮阴工学院学报 2016年1期2016-04-06
- 组合式冷轧支承辊热装等效应力研究
物理性能参数及过盈量影响的辊套和辊芯热装径向应力计算公式，在此基础上得到了不同辊套厚度及过盈量条件下热装等效应力计算公式.为了验证该理论模型，用ANSYS软件对组合式支承辊热装过程进行了数值模拟，分析了不同辊套厚度、辊套和辊芯过盈量对结合面等效应力的影响.研究结果表明：相同过盈量及辊套厚度条件下，热装过程中周向应力约为径向应力的2倍；相同辊套厚度时，过盈量每增加0.1 mm，热装等效应力增大超过20 MPa；相同过盈量时，辊套厚度每增大100 mm，热装等
材料科学与工艺 2016年1期2016-03-29
- 泛塞封密封性能仿真
分析对比不同“过盈量”下的密封效果，选择出最佳“过盈量”。关键词：节流阀；密封件；仿真；过盈量DOI:10.3963/j.issn.1671-7953.2015.05.030中图分类号：U662.9文献标志码：A文章编号：1671-7953(2015)05-0109-04收稿日期：2015-07-30作者简介：第一兰晓冬(1989-)，男，硕士，工程师Abstract:According to statistics of valve repairing i
船海工程 2015年5期2016-01-18
- 钢丝带束层裁刀过盈量调校方法改进
钢丝带束层裁刀过盈量调校方法改进殷福宽1，周福2 （1. 天津国际联合橡胶轮胎股份有限公司，天津 300220；2. 北京沃华创新科技有限公司，北京 100085）带束层裁断在使用一段时间，都需要重新调校裁刀的过盈量；使用原调校方法，重复工作多，不能一次调节完成，需要多次重复；而且数据不能直接读取，需要比较丰富的实际工作经验。改进后，由于百分表直接显示，数据直观显示，调校过程能够做到直接，一次完成，提高了裁刀过盈量调节的效率，减少了不必要的重复多次的工作。
橡塑技术与装备 2015年17期2015-10-12
- 旋切辊模产品结构和加工工艺研究
；结构；工艺；过盈量1 旋切辊模工作原理旋切辊模是八十年代末兴起的一种特种模具，其工作原理不同于传统的冲裁模，它采用旋转模切加工原理，因周而复始，循环不间断地进行加工，加工效率是传统冲裁模的几十倍，具有高效，节能的特点，以其良好的经济效益和社会效益正被越来越多的行业所采用。旋切辊模按功能分：切刀辊和砧辊。切刀辊外圆表面分布着与产品形状相同的刀刃。其工作原理是：依靠分布在切刀辊体外圆上的刀刃与砧辊的外圆相互接触，并保持一定压力相对旋转，加工出与刀刃平面展开形
山东工业技术 2015年14期2015-07-27
- 螺纹过盈量对特殊螺纹接头性能的影响
结构、不同密封过盈量条件下密封面接触压力的变化及接头内部应力分布情况［3-8］，同时还考察了不同加载条件下接头的密封性能和连接性能，并对不同特殊螺纹接头的使用性能进行了对比分析［9-10］；但关于螺纹过盈量对接头密封性能和连接性能影响的探究相对较少。本文利用ABAQUS 有限元软件，分析了在上扣、上扣+拉伸条件下不同螺纹过盈量对特殊螺纹接头密封接触压力和连接性能的影响，以期对特殊螺纹接头的设计和后期结构优化提供参考。1 特殊螺纹有限元建模1.1有限元模型模
钢管 2015年4期2015-04-17
- 基于ANSYSWorkbench的连杆衬套过盈量研究
为衬套压配时的过盈量；r1为结合半径，r1=28.5mm；r2为组合筒外半径，r2=42mm；r为组合筒内筒平均半径，r=25.5mm；P为结合压力，t为薄壁筒厚度，t=3mm；E1为连杆材料的弹性模量，E1=210GPa；E2为连杆衬套材料的弹性模量，E2=129GPa。运用上式推导不同过盈量下接触压力的理论值，并使用软件仿真不同过盈量下接触面的接触压力值，对两种方法得出的结果进行比较，结果如表1所示。表1显示误差在5%以内，说明模型是可靠的，可以使用该
河北农机 2015年5期2015-01-25
- 采油螺杆泵举升压力随过盈量的变化规律研究
杆泵举升压力随过盈量的变化规律研究韩国有，徐桂影，王明起（东北石油大学 机械科学与工程学院，黑龙江 大庆163318）过盈量是与螺杆泵举升压力密切相关的参数。采用ANSYS12.0软件对GLB120-27型采油螺杆泵建立三维有限元模型，利用数值模拟的方法分析过盈量对举升压力的影响。取1／2个导程作为研究对象，得出在不同腔室压力下，过盈量为0.3 mm时螺杆泵的临界接触压力，计算出其理论举升压力。依此方法求解出在不同过盈量下螺杆泵的举升压力，得出举升压力随过
石油矿场机械 2014年3期2014-12-11
- 基于MARC的卡扣插拔力仿真分析
力是与配合时的过盈量、卡扣座的高度等因素有关，但当下针对此类问题的文献甚少，为此笔者认为对以上问题进行详细研究很有必要。目前，卡扣的结构形式和尺寸参数主要是根据经验、或通过简化成悬壁梁根据挠度公式粗略计算，相对而言精度不高，设变次数较多[2]。笔者通过建立卡扣三维数字化模型的基础上，利用CAE技术和试验方法进行确定合理的卡扣设计。本文以某型ABS前三角内盖板的卡扣座（DOG HOUSE）作为研究对象，建立卡扣座与卡扣的三维CAD模型，并基于MARC建立相应
机电工程技术 2014年7期2014-11-06
- 潜孔球齿钻头硬质合金齿固齿试验探析
齿和齿孔的合理过盈量；3）主体热处理硬度对固紧力的影响。2 试验内容1）在硬质合金齿圆柱面不磨，齿孔一次钻出情况下，不同过盈量的固紧力；2）在硬质合金齿圆柱面磨光，齿孔钻、铰情况下，不同过盈量的固紧力；3）钻头主体热处理硬度不同情况下，不同过盈量的固紧力。3 试验条件和方法1）硬质合金齿采用Q1827 硬质合金齿，有圆柱面不磨和圆柱面磨光两种，实际直径为：（1）圆柱面不磨的直径变化在17.5mm～17.8mm。由于硬质合金齿压制时两端致密而中央松散，因此经
科技传播 2014年12期2014-08-15
- 高速微型永磁电机转子护套过盈配合的计算与分析
。由于转子护套过盈量影响高速电动机的性能，过盈量大，装配困难，容易损坏永磁体表面，影响磁性能;若过盈量小，在巨大离心力作用下容易使护套脱落，永磁体受损，因此转子护套过盈量在高速电动机设计中十分重要。本文根据理论方程计算出转子护套间过盈量，根据计算得到的过盈量通过ANSYS有限元软件对高速微型永磁电动机转子护套进行分析，同时针对不同过盈量对电动机转子护套和永磁体应力影响进行了分析研究，为高速永磁电动机转子结构的设计及护套与永磁体间过盈量选取提供了依据。1 转
微特电机 2014年4期2014-06-19
- 柱塞泵缸体铜衬套过盈量的有限元分析
缸体结构的装配过盈量等性能参数的研究不够深入。文中首先将组合式缸体实际结构简化为厚壁圆筒模型，对模型的过盈量范围进行理论计算;然后采用有限元方法对实际组合式缸体的过盈量范围进行精确计算，最后在同一过盈量的条件下通过接触应力云图对国外衬套外圆加环槽的作用进行剖析。1 组合式缸体过盈量的理论计算组合式缸体由缸体和铜衬套组成，是柱塞泵中的主要零部件。它一般由9 个或7 个柱塞孔组成，中间带有花键与传动轴联结，其剖面图如图1所示。图1 柱塞泵缸体组件组合式缸体的过
机床与液压 2014年22期2014-05-10
- 变速器过盈配合接触非线性分析
的高速旋转件，过盈量的设定对产品的性能产生较大的影响，合理的过盈量设定能够可靠的传递轴向力和扭矩。过盈配合属于接触问题，是一种典型的边界条件非线性问题，它的特点是边界条件不能在计算的开始就全部给出，而是在计算过程中确定的。除此之外，因为两个物体的接触面上无法粘应变片，所以接触应力很难测试，对整个装配过程的应力状态更难以进行跟踪［1］。近几年，随着仿真技术的快速发展和非线性理论的不断完善，利用非线性有限元方法来处理接触问题已日趋成熟。本文以汽车变速器为研究对
传动技术 2014年3期2014-01-08
- 定位预紧配对角接触球轴承工作预紧力分析
内圈与轴之间的过盈量改变；同时，工作中各零件温度的变化将影响套圈与轴或轴承座的配合过盈量，各零件温差会引起热变形等，上述因素均会影响轴承的实际预紧力。因此轴承预紧力与工作转速及温度等密切相关，轴承工作预紧力与出厂时修配的初始预紧力已截然不同。1 轴承预紧力影响因素1.1 离心力的影响内圈随轴一起高速旋转时会产生很大的离心力，使内圈产生径向和环向(切向)应力，从而产生膨胀，即离心膨胀。根据弹性理论中的厚壁圆筒轴对称平面应变问题，当一厚壁圆筒以角速度ω旋转时，
轴承 2012年9期2012-07-21